趙大鵬,鄭佐西,朱欣研,張 怡,馬梅花
中國原子能科學(xué)研究院 放射化學(xué)研究所,北京 102413
在核工業(yè)的生產(chǎn)和研究以及核設(shè)施退役過程中,會(huì)產(chǎn)生大量放射性固體廢物,在這些放射性固體廢物中,中、低放射性固體廢物是主體,約占總體積的90%[1]。根據(jù)廢物最小化管理原則,對(duì)于可壓縮的中、低放固體廢物,采取預(yù)壓縮、超級(jí)壓縮來大幅度減小廢物體積,形成超級(jí)壓縮餅,再對(duì)超級(jí)壓縮餅進(jìn)行裝箱、水泥澆筑固定的方式處理,形成整備的廢物體,并且使得該類型廢物體的整體性和整體強(qiáng)度等參數(shù)滿足安全運(yùn)輸、儲(chǔ)存和處置的要求[2-4]。
為保證該種廢物體得以安全運(yùn)輸、儲(chǔ)存和處置,根據(jù)核行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)EJ1186-2005[5]中對(duì)于廢物體的要求:對(duì)低、中放廢物,通常采用水泥砂漿或細(xì)石混凝土作固定介質(zhì),其性能應(yīng)滿足以下要求:水泥砂漿28 d抗壓強(qiáng)度不小于60 MPa,流動(dòng)度不小于310 mm,抗?jié)B性能28 d Cl-滲透電量不大于2 500 C。
較82.5#高強(qiáng)硫鋁酸鹽水泥而言,42.5#普通硅酸鹽水泥具有以下特點(diǎn):價(jià)格便宜,每噸售價(jià)在500元左右,僅為82.5#高強(qiáng)硫鋁酸鹽水泥價(jià)格的1/3,其貨源廣泛,使用較為廣泛,大多數(shù)水泥廠家均有生產(chǎn),82.5#高強(qiáng)硫鋁酸鹽水泥生產(chǎn)廠家少,存在受生產(chǎn)企業(yè)制約的情況;性能穩(wěn)定,無早強(qiáng)性能,釋熱較為平緩,不易開裂[6]。本工作擬選擇42.5#普通硅酸鹽水泥、石英砂和摻合料作為固定基材,研究水灰比、灰砂比、砂子級(jí)配以及添加料、添加劑加入量等因素對(duì)水泥砂漿性能的影響,研究各個(gè)因素對(duì)水泥砂漿流動(dòng)度、28 d抗壓強(qiáng)度、28 d抗Cl-滲透性能影響規(guī)律,以最終篩選出滿足標(biāo)準(zhǔn)要求的水泥砂漿固定配方。
42.5#普通硅酸鹽水泥,北京金隅北水環(huán)??萍加邢薰荆蝗斯な⑸?,其中:細(xì)砂粒徑為0.5~1.0 mm,中砂粒徑為1.0~2.0 mm,粗砂粒徑為2.0~3.0 mm,北京三八石英廠;減水劑,西卡河北建筑材料有限公司;粉煤灰與硅灰,市售。
SW-6D混凝土電通量測定儀,北京盛世偉業(yè)有限公司;NLB-3水泥膠砂流動(dòng)度測定儀,天津建科實(shí)驗(yàn)儀器廠;ZS-15型水泥膠砂振實(shí)臺(tái),北京中科路達(dá)實(shí)驗(yàn)儀器有限公司;JJ-5 水泥膠砂攪拌機(jī)、HBY-40A型水泥混凝土恒溫恒濕標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)箱、MYL-300A型壓力試驗(yàn)機(jī),無錫建儀儀器機(jī)械有限公司。
水泥砂漿性能測試實(shí)驗(yàn)流程圖示于圖1。
圖1 水泥砂漿性能測試實(shí)驗(yàn)流程圖Fig.1 Flow chart of cement mortar performance test
1.2.1流動(dòng)度的測量 按所選配方加入水泥,然后加水并記錄加水時(shí)間。安置到水泥膠砂攪拌機(jī)上攪拌,先低速攪拌60 s,至30 s時(shí)均勻加入砂子,再高速攪拌30 s,關(guān)閉攪拌機(jī)90 s,關(guān)閉時(shí)在15 s內(nèi)將葉片和鍋壁上的水泥砂漿刮入鍋中間,最后高速攪拌60 s。各個(gè)攪拌階段,時(shí)間誤差應(yīng)在±1 s以內(nèi)。按照國家標(biāo)準(zhǔn)[7]來測量流動(dòng)度,首先將水泥膠砂流動(dòng)度測定儀(跳桌)調(diào)水平后,攪拌好的水泥漿分兩次迅速裝入流動(dòng)度測定用試模。第一次裝至截錐圓模高度約2/3處,用小刀在相互垂直兩個(gè)方向各劃5次,用搗棒由邊緣至中心均勻搗壓15次;第二次裝至高出截錐圓模約20 mm,用小刀在相互垂直兩個(gè)方向各劃5次,再用搗棒由邊緣至中心均勻搗壓10次。取下模套,用小刀從中間向邊緣分兩次刮去高出截錐圓模的膠砂,并擦凈跳桌桌面。垂直提起截錐圓模,開動(dòng)跳桌,每秒1次,跳動(dòng)25次。用卡尺測量水泥砂漿通過圓心三個(gè)方向的直徑,記錄。
1.2.2抗壓強(qiáng)度的測量 按照國家標(biāo)準(zhǔn)[8]來測量抗壓強(qiáng)度。將攪拌好的水泥漿注入40 mm×40 mm×160 mm抗壓強(qiáng)度測定用模具,在振實(shí)臺(tái)上成形,在20 ℃±1 ℃養(yǎng)護(hù)箱內(nèi)養(yǎng)護(hù)20~24 h,濕度大于90%,脫膜,在20 ℃±1 ℃水中養(yǎng)護(hù)28 d。利用抗壓強(qiáng)度實(shí)驗(yàn)機(jī)測量水泥固定體抗壓強(qiáng)度,棱柱體中心與壓力機(jī)受壓中心差應(yīng)在±0.5 mm內(nèi),棱柱體露在壓板外的部分約有10 mm,在整個(gè)加荷過程中以(2 400±200) N/s的速率均勻地加荷直至破壞,記錄最大荷載。強(qiáng)度計(jì)算公式如式(1)。
(1)
式中:RC,抗壓強(qiáng)度,MPa;FC,破壞時(shí)的最大荷載,N;S,受壓部分面積,mm2。由上述實(shí)驗(yàn)方法,每個(gè)配方有六個(gè)平行測量值,如果六個(gè)測量值中有一個(gè)超過六個(gè)平均值的±10%,就應(yīng)剔除這個(gè)結(jié)果,而以剩下五個(gè)的平均數(shù)為結(jié)果。如果五個(gè)測定值中再有超過它們平均數(shù)±10%的,則此組結(jié)果作廢。
1.2.3抗Cl-滲透性的測量 按照文獻(xiàn)[9]附錄3中的方法來測量抗Cl-滲透性。
(1) Cl-滲透電量的測量,將攪拌好的水泥漿注入φ95 mm×51 mm Cl-抗?jié)B性測定用模具,在振實(shí)臺(tái)上成形,在20 ℃±1 ℃養(yǎng)護(hù)箱內(nèi)養(yǎng)護(hù)20~24 h,濕度大于90%,脫膜,在20 ℃±1 ℃養(yǎng)護(hù)箱中養(yǎng)護(hù)28 d。將水泥固定體試樣在空氣中放置1 h風(fēng)干,用石蠟密封試樣側(cè)表面,放入真空飽水實(shí)驗(yàn)箱,經(jīng)過真空飽水22 h后取出試樣,擦凈,在室溫,放入SW-6D混凝土電通量測定儀的外加電壓池內(nèi),正極注入NaOH(0.3 mol/L),負(fù)極注入NaCl(w=3%),接通電路,電壓為60 V±0.1 V,開啟測試,6 h打印測量結(jié)果。測試期間或之后用自動(dòng)數(shù)據(jù)處理設(shè)備進(jìn)行積分求和并顯示庫侖值。通過的總電量是測試期間混凝土電導(dǎo)的電量。
(2) 試樣計(jì)算,如果每隔30 min記錄一次電流,那么根據(jù)梯形法則,可通過公式(2)進(jìn)行求和。
Q=900(I0+2I30+2I60+……+
2I300+2I330+2I360)
(2)
式中:Q,通過的電量(即Cl-滲透電量),C;I0,通過電壓以后的瞬間電流,A;I30,加電壓30 min以后的電流,A,以此類推。如果試樣的直徑不是95 mm,式(2)中建立的總電量值須調(diào)整,用式(3)計(jì)算。
QS=Qx×(95/x)2
(3)
式中:QS,通過直徑為95 mm試樣的電量,C;Qx,通過直徑為x的試樣的電量,C;x,非標(biāo)準(zhǔn)試樣的直徑,mm。
水泥砂漿配方研究的參數(shù)選擇如下:水灰比(加入水和膠結(jié)材料的質(zhì)量比)為0.35~0.50,灰砂比(加入膠結(jié)材料和石英砂的質(zhì)量比)為1∶1.4~1∶2.0。膠結(jié)材料包括水泥、粉煤灰和硅灰。
基礎(chǔ)配方研究,只利用水泥、石英砂作為主要原材料,經(jīng)實(shí)驗(yàn),減水劑加入質(zhì)量(w(減水劑))為膠結(jié)材料質(zhì)量的5‰左右,可保證流動(dòng)度適中且水泥砂漿不分層。減水劑種類繁多,效果、濃度、副反應(yīng)均不相同,本工作選用羧酸類減水劑,若采用其他類型減水劑,不適合此添加比例,需單獨(dú)實(shí)驗(yàn)。
2.1.1流動(dòng)度研究
1) 水灰比和灰砂比對(duì)砂漿流動(dòng)度的影響
不同水灰比、灰砂比下的砂漿流動(dòng)度列入表1。由表1可知:水灰比越大(即水越多),流動(dòng)度越大,但水灰比不宜過大,以適中為宜;水灰比為0.50時(shí)流動(dòng)度過大,有灰、砂分層現(xiàn)象,樣品上層為水層,砂子大量沉于底部,砂子分布不均勻,造成的后果為水泥固定體成型后,上層強(qiáng)度較低,性狀不良;水灰比為0.35時(shí)流動(dòng)度勉強(qiáng)達(dá)標(biāo),但砂漿粘度較大,呈粥狀,樣品倒出時(shí)存在掛壁現(xiàn)象,在不攪拌的情況下,3~5 min內(nèi)有板結(jié)形成,在實(shí)際生產(chǎn)過程中,需要為操作人員留出足夠時(shí)間將水泥砂漿傾倒于包裝容器,要求砂漿至少保持流動(dòng)性15 min以上,因此水灰比為0.35過低,不適合生產(chǎn);水灰比為0.40~0.45較為合適,在灰砂比為1∶1.6~1∶1.8時(shí),水泥砂漿整體流動(dòng)性較好,流動(dòng)度不小于310 mm,且不存在灰、砂分層,砂子較為均勻,傾倒時(shí)無明顯掛壁感,試樣可保持半小時(shí)以上的流動(dòng)性,滿足實(shí)際生產(chǎn)要求。水灰比不變的前提下,灰砂比越小(即砂量越大),水泥砂漿流動(dòng)度越低,其原因?yàn)樯白訛橛操|(zhì)固體,阻礙水泥灰與水的流動(dòng),在攪拌均勻的前提下,大量砂子的存在增大了水泥砂漿粘稠度,不利于流動(dòng),灰砂比為1∶2.0時(shí),水泥砂漿流動(dòng)度較差,傾倒時(shí)掛壁嚴(yán)重,灰砂比為1∶1.6~1∶1.8時(shí),流動(dòng)度較為良好。綜上所述,水灰比為0.40~0.45、灰砂比為1∶1.6~1∶1.8,水泥砂漿流動(dòng)度較好。
表1 水灰比和灰砂比對(duì)水泥砂漿流動(dòng)度的影響Table 1 Influence of water cement ratio and cement sand ratio on fluidity of cement mortar
2) 砂子級(jí)配對(duì)流動(dòng)度的影響
中砂、粗砂起骨架作用,是提升抗壓強(qiáng)度的重要組成,細(xì)砂的作用體現(xiàn)為保證水泥砂漿整體的均勻性,但細(xì)砂量不宜過大。砂子級(jí)配對(duì)水泥砂漿流動(dòng)度的影響列入表2。由表2可知,單獨(dú)加入細(xì)砂時(shí)水泥砂漿流動(dòng)度很低,在攪拌實(shí)驗(yàn)中可明顯看出砂漿呈粘稠狀,其原因?yàn)榧?xì)砂比表面積大,外表面附著較多水泥砂漿,阻礙了水泥砂漿整體流動(dòng)。單獨(dú)加入中砂或粗砂時(shí),盡管總比表面積小于單獨(dú)加入細(xì)砂的情況,但水泥砂漿流動(dòng)度依然不理想,其原因?yàn)閱为?dú)加入一種砂子無填充效應(yīng),且沒有細(xì)砂的加入使得砂漿均勻性降低。混合兩種或三種砂子級(jí)配加入時(shí),水泥砂漿流動(dòng)度均大為改觀,三種砂同時(shí)加入時(shí),水泥砂漿流動(dòng)性好且不易分層,主要原因?yàn)椴煌降纳白拥奶畛湫?yīng),細(xì)砂和中、粗砂攪拌在一起,細(xì)砂填充在中砂夾縫,中砂、細(xì)砂填充在粗砂夾縫,既保證了砂漿均勻性,又縮小了砂??偙缺砻娣e,削弱了細(xì)砂對(duì)水泥砂漿流動(dòng)度的阻礙效應(yīng)。
表2 砂子級(jí)配對(duì)水泥砂漿流動(dòng)度的影響Table 2 Influence of sand gradation on fluidity of cement mortar
注:水灰比為0.40,灰砂比為1∶1.6
2.1.2抗壓強(qiáng)度研究
1) 水灰比和灰砂比對(duì)抗壓強(qiáng)度的影響
在足夠流動(dòng)度的前提下,選取不同水灰比、灰砂比做抗壓強(qiáng)度實(shí)驗(yàn),結(jié)果列入表3。由表3可知:水量越大、砂量越小,抗壓強(qiáng)度越低,反之水量越小、砂量越大,抗壓強(qiáng)度越高。選取的幾種配方組分中,抗壓強(qiáng)度均大于核行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)[5]要求的60 MPa。因此水灰比為0.40~0.45、灰砂比為1∶1.6~1∶1.8時(shí),無論從流動(dòng)度或是抗壓強(qiáng)度角度看,均滿足要求。值得關(guān)注的是,在不引入摻合料的情況下,水灰比為0.45的水泥砂漿抗壓強(qiáng)度介于61.1~66.8 MPa,考慮到實(shí)際生產(chǎn)過程中,抗壓強(qiáng)度需要有足夠裕量,以保證每一個(gè)廢物包均為合格產(chǎn)品,因此水灰比為0.45的水泥砂漿雖然在實(shí)驗(yàn)室階段參數(shù)合格,但未必適合實(shí)際生產(chǎn),此情況通過后續(xù)加入摻合料的實(shí)驗(yàn)將得到解決。
表3 水灰比和灰砂比對(duì)水泥砂漿抗壓強(qiáng)度的影響Table 3 Influence of water cement ratio and cement sand ratio on compressive strength of cement mortar
2) 砂子級(jí)配對(duì)抗壓強(qiáng)度的影響
選擇水灰比為0.40、灰砂比為1∶1.6、減水劑加入量為5‰作為基礎(chǔ)配方研究砂子級(jí)配對(duì)抗壓強(qiáng)度的影響,結(jié)果列入表4。由表4可知,3種級(jí)配配方的抗壓強(qiáng)度均大于60 MPa,且粗砂的加入量越大,抗壓強(qiáng)度越高,中砂次之,細(xì)砂對(duì)抗壓強(qiáng)度貢獻(xiàn)較??;此配方中,均未發(fā)現(xiàn)灰砂分層現(xiàn)象,水泥砂漿均勻性均良好,隨著整體砂子粒徑的減小,粘稠度有所增大,但均不影響傾倒和保持均勻性,在無其他副作用的前提下,優(yōu)選抗壓強(qiáng)度高的砂子級(jí)配,因此編號(hào)4-1配方的高抗壓強(qiáng)度對(duì)于水泥砂漿整體性能提升最大。
好萊塢槍戰(zhàn)片中,鏡頭:攻堅(jiān)克難時(shí),通常由A隊(duì)(Alfa阿爾法隊(duì))擔(dān)當(dāng)主攻,由B隊(duì)(Bravo勇敢者隊(duì))協(xié)助、掩護(hù)進(jìn)攻,或PLAN B方案。最終目的是解決問題。圖書館學(xué)研究作為社會(huì)科學(xué)的一支,既要關(guān)注行業(yè)問題,深入開展內(nèi)涵式研究(A面研究);也要關(guān)注社會(huì)問題,以圖書館學(xué)的學(xué)科理論與方法,共同參與、解決日益復(fù)雜的社會(huì)現(xiàn)實(shí)問題,彰顯學(xué)科影響力(B面研究)。兩者相輔相成,缺一不可;在以問題為導(dǎo)向的現(xiàn)代社會(huì)科學(xué)研究范式中,直面學(xué)科發(fā)展與突破,B面研究將更為重要。當(dāng)然,我們也要始終牢記圖書館學(xué)學(xué)科獨(dú)有的理論與方法。
表4 砂子級(jí)配對(duì)抗壓強(qiáng)度的影響Table 4 Influence of sand gradation on compressive strength of cement mortar
注:水灰比為0.40,灰砂比為1∶1.6
2.1.3抗Cl-滲透性(抗?jié)B性)研究 根據(jù)水灰比、灰砂比、砂子級(jí)配與流動(dòng)度和抗壓強(qiáng)度關(guān)系的研究,選取了4個(gè)配方即S-1—S-4作為基礎(chǔ)配方(表5),進(jìn)行抗?jié)B性驗(yàn)證。對(duì)4個(gè)基礎(chǔ)配方進(jìn)行抗Cl-滲透性實(shí)驗(yàn),結(jié)果示于圖2。由圖2可見:Cl-滲透電量不符合EJ1186-2005[5]中不大于2 500 C的要求,改變水灰比等參數(shù)進(jìn)行復(fù)驗(yàn),均不達(dá)標(biāo),因此僅通過調(diào)整基礎(chǔ)配方各物料配比難以使得抗?jié)B性達(dá)標(biāo)。針對(duì)Cl-滲透過大的問題,需要對(duì)基礎(chǔ)配方進(jìn)行優(yōu)化研究,引入摻合料來改善抗?jié)B性。
表5 4個(gè)基礎(chǔ)配方組成Table 5 Four basic formula
圖2 4個(gè)基礎(chǔ)配方試塊的Cl-滲透電量Fig.2 Chloride ion migration of 4 basic formula test blocks
42.5#普通硅酸鹽水泥砂漿基礎(chǔ)配方的抗?jié)B性能不達(dá)標(biāo),這種現(xiàn)象的原因有許多種,主要?dú)w結(jié)為如下幾點(diǎn):
(1) 顆粒間隙的大小不同:在7/28 d齡期,普通硅酸鹽水泥砂漿的細(xì)孔孔隙孔半徑為0.01~0.07 μm,而硫鋁酸鹽水泥砂漿的細(xì)孔孔隙孔半徑為0.01~0.03 μm,而且硫鋁酸鹽水泥砂漿的細(xì)孔孔隙和總孔隙體積均小于普通硅酸鹽水泥砂漿;
普通硅酸鹽水泥砂漿抗Cl-滲透性能較差,因此需要對(duì)配方進(jìn)行優(yōu)化,在不引入硫鋁酸鹽水泥的前提下,水化產(chǎn)物中鈣礬石數(shù)量無法改變,因此Cl-固化吸收率不會(huì)有太大提升。因此從顆粒間隙這一要素著手,采用摻入礦物質(zhì)摻合料的方式,縮小水泥顆粒之間的空隙,選取粉煤灰、硅灰作為摻合料,采取內(nèi)摻的方式摻入水泥砂漿。
通過實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了粉煤灰、硅灰的摻入對(duì)抗?jié)B性能的影響,并且也再次驗(yàn)證了優(yōu)化配方流動(dòng)度、抗壓強(qiáng)度等參數(shù)。
2.2.1優(yōu)化配方的抗?jié)B性能研究
1) 摻入粉煤灰的優(yōu)化配方實(shí)驗(yàn)
為了保證水泥砂漿的早期強(qiáng)度,粉煤灰的摻入量不宜過大(粉煤灰、硅灰摻入方式均為內(nèi)摻,即取代等質(zhì)量的水泥),因此本工作粉煤灰的取代質(zhì)量比(w(粉煤灰)=m(粉煤灰)/m(膠結(jié)材料))上限設(shè)定為20%,選取基礎(chǔ)配方S-1和S-3樣品進(jìn)行摻入優(yōu)化配方研究,結(jié)果列入表6。由表6可知,分別摻入10%、15%、20%的粉煤灰時(shí),固定體流動(dòng)度、28 d抗壓強(qiáng)度均有所提高,隨著粉煤灰取代水泥量的加大,砂漿的抗Cl-滲透性能逐步增加,但是依然不足以滿足核行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)[5]中Cl-滲透電量小于2 500 C的要求。
表6 摻入粉煤灰的固定體性能實(shí)驗(yàn)Table 6 Performance test of fixed body with fly ash
2) 摻入硅灰的優(yōu)化配方實(shí)驗(yàn)
w(減水劑)=5‰圖3 硅灰取代質(zhì)量比與流動(dòng)度變化關(guān)系Fig.3 Relationship between silicafume content and fluidity
硅灰的摻入對(duì)水泥砂漿的流動(dòng)度不利,硅灰的摻入量不宜過大,一般來講摻入質(zhì)量在膠結(jié)材料質(zhì)量的5%~10%(w(硅灰))為宜。在S-3配方基礎(chǔ)上,以5%~10%的硅灰質(zhì)量取代等量水泥,研究摻入硅灰后的優(yōu)化配方的流動(dòng)度,w(減水劑)=5‰,結(jié)果示于圖3。由圖3可知,摻入硅灰后流動(dòng)度損失較大,僅摻入5%的硅灰使得砂漿的流動(dòng)度降至300 mm,隨著硅灰取代質(zhì)量比的增加,流動(dòng)度損失很快,因此需要增加減水劑的加入量,來平衡硅灰?guī)淼牧鲃?dòng)度損失,w(減水劑)由原來的5‰逐步遞增至10‰,水泥砂漿的流動(dòng)度示于圖4。由圖4可知,硅灰取代質(zhì)量比為6%時(shí),隨著減水劑加入量的增加,流動(dòng)度得到了明顯改善,w(減水劑)達(dá)到10‰時(shí),體系并未發(fā)現(xiàn)有明顯分層、泌水等不良反應(yīng)。
硅灰取代質(zhì)量比為6%圖4 流動(dòng)度隨減水劑加入量的變化Fig.4 Change of fluidity with amount of water reducing agent
2.2.2優(yōu)化配方的綜合性能參數(shù) 通過以上研究,選取了4組優(yōu)化后較為理想的配方(M-1—M-4)列入表7。對(duì)這四組優(yōu)化配方進(jìn)行流動(dòng)度、抗壓強(qiáng)度、抗Cl-滲透性、初凝時(shí)間等一系列實(shí)驗(yàn),結(jié)果列入表8。由表8可知:(1) 摻入6%硅灰后的抗Cl-滲透能力大幅增強(qiáng),無論是否摻入粉煤灰,Cl-滲透電量均滿足標(biāo)準(zhǔn)要求,繼續(xù)內(nèi)摻20%粉煤灰后,Cl-滲透電量有了進(jìn)一步的降低,說明硅灰的單摻、硅灰+粉煤灰的復(fù)摻均大幅提高了水泥砂漿的抗Cl-滲透性;(2) M-1、M-2(水灰比為0.40)的流動(dòng)度并非十分理想,M-3、M-4配方(水灰比為0.45)的流動(dòng)度相對(duì)更優(yōu)良。
(1) 使用42.5#普通硅酸鹽水泥砂漿,在不加入摻合料的情況下,流動(dòng)度及抗壓強(qiáng)度可滿足EJ1186-2005的要求,但抗Cl-滲透性不達(dá)標(biāo),且差距較大。
(2) 摻入6%硅灰可顯著提高水泥砂漿的抗?jié)B能力,可以使抗?jié)B能力滿足EJ1186-2005的要求,同時(shí)28 d抗壓強(qiáng)度也得到了明顯提升,粉煤灰、硅灰混摻可以更大幅度地提升抗?jié)B性能。
表7 4個(gè)優(yōu)化配方組成Table 7 Four optimized formulas
注:表7中所有組分均為質(zhì)量比,膠結(jié)材料總量為1(下同)
表8 4個(gè)優(yōu)化配方的性能參數(shù)Table 8 Performance parameters of four optimized formulas
(3) 選擇優(yōu)化配方如下:水灰比為0.40~0.45、灰砂比為1.6~1.8、粉煤灰加入量為0~30%、硅灰取代質(zhì)量比為6%、w(減水劑)=10‰。對(duì)于實(shí)際工業(yè)生產(chǎn),推薦水灰比為0.45。