沈 超，薄景山，張雪東，黃靜宜，梁建輝

（1.中國地震局工程力學研究所 中國地震局地震工程與工程振動重點實驗室，黑龍江 哈爾濱 150080；2.防災科技學院 地質(zhì)工程學院 中國地震局建筑物破壞機理與防御重點實驗室，河北 三河 065201；3.中國水利水電科學研究院 流域水循環(huán)模擬與調(diào)控國家重點實驗室，北京 100038）

1 研究背景

地震引發(fā)的地表破裂可摧毀橫跨其上及其附近一定范圍內(nèi)的各類地表建筑物［1］，目前關(guān)于地表破裂避讓距離的規(guī)定及隱伏斷裂對工程影響的評價問題還存在著不同的看法［2］。然而，地表破裂震害實例較少，難以從中得到大家公認的普遍特征和規(guī)律，常規(guī)重力環(huán)境下的模型試驗又難以模擬厚達幾十米乃至上百米的土體破壞過程，只有在高g值的離心加速度下才能使模型與原型的應力應變相等、變形相似、破壞機理相同，而隨著離心模擬技術(shù)在巖土工程領(lǐng)域的廣泛運用［3-5］，土工離心機為這一領(lǐng)域的研究提供了快捷可靠的研究方法。

表1 逆斷層錯動的離心模擬試驗一覽表

有關(guān)此類研究的離心模型試驗從未間斷，表1列出了曾經(jīng)開展過的逆斷層錯動離心試驗相關(guān)參數(shù)。前人開展的逆斷層離心試驗模擬主要研究了破裂面的擴展特征、地表變形特征、土體密實度及土結(jié)相互作用的影響，但由于監(jiān)測精度較低，地表基本采用點位移傳感器進行量測，難以獲得連續(xù)的土體變形特征，因此，大多為定性的結(jié)論，無法進行定量分析；此外，結(jié)合對正斷層離心試驗的統(tǒng)計，發(fā)現(xiàn)逆斷層的離心試驗數(shù)量僅為正斷層的一半，且模擬厚度也較小，逆斷層的最大模擬厚度只有25 m［15］。筆者分析主要原因是逆斷層離心模擬試驗需要克服上覆土體在高g值時產(chǎn)生的n倍重力做功，不僅對底部錯動裝置和設備穩(wěn)定性要求苛刻，而且不確定因素更多，因此不易實現(xiàn)。

模型箱的框架結(jié)構(gòu)、材料選擇等因素都會對試驗結(jié)果產(chǎn)生重要影響［16］，因此，模型的制作和試驗參數(shù)的選取對獲取優(yōu)質(zhì)可靠的實驗數(shù)據(jù)十分重要。本文通過自行研制的逆斷層錯動裝置，設計了相關(guān)試驗參數(shù)，并成功將逆斷層上覆土體模擬厚度增加到40 m，利用高精度的線激光位移傳感器和高速攝像頭，獲取了試驗過程中上覆土層的連續(xù)變化過程，通過對試驗結(jié)果的定量分析，給出了較為精確的地表變形演化規(guī)律、地表變形影響區(qū)域和地表陡坎平移規(guī)律，并分析得出較厚土層深度范圍內(nèi)的土體內(nèi)部變形特征和破裂面擴展規(guī)律。此外，由于土體模擬厚度的增加和監(jiān)測精度的提高，發(fā)現(xiàn)了一些新的現(xiàn)象，為理論分析的驗證及相關(guān)規(guī)范的制訂和修改提供客觀試驗數(shù)據(jù)，進一步彌補了地震現(xiàn)場資料數(shù)據(jù)的不足。

表2 中國區(qū)域強震斷層參數(shù)統(tǒng)計

2 試驗方案設計

2.1 斷層面錯動傾角的確定為了合理選取試驗中基巖斷層面的錯動傾角，統(tǒng)計分析了相關(guān)強震資料，表2為本文篩選出的中國歷年來有斷層面傾角記錄的29條強震發(fā)震斷層相關(guān)數(shù)據(jù)。

根據(jù)表2可得正、逆斷層傾角頻率分布直方圖，部分傾角只給出了推測范圍，為了方便統(tǒng)計，取中間值代表此斷層的傾角。如圖1所示，正、逆斷層的錯動傾角大多分布在50°至70°之間，因此，本次逆斷層模擬試驗選取錯動角度為60°，也便于和前人的研究成果進行對比驗證（由表1可得前人關(guān)于逆斷層的離心試驗角度選取大多為45°和60°兩類），進而比較同等錯動角度下不同模型參數(shù)對試驗結(jié)果的影響。

2.2 基巖位錯量的確定基巖位錯量的大小與震級密切相關(guān)，位錯量越大能模擬的震級也就越大。在斷層離心模擬試驗中，基巖位錯量應足夠大，才能確保破裂能夠貫通地表且產(chǎn)生地表變形，并可獲取充足的地表變形演化數(shù)據(jù)。但位錯量的增加對底部液壓裝置的性能及邊界密封性的要求就越高，一方面要盡量提高邊界的密封性，才能確保整個錯動過程中不會產(chǎn)生漏沙現(xiàn)象；另一方面要盡量減小邊界的摩擦力，才能降低千斤頂推舉過程中遇到的阻力，使其能夠完成整個斷層的錯動過程。

圖1 正、逆斷層傾角頻率分布直方圖

本次試驗底部液壓千斤頂最大抬升量設定為5 cm，當上升盤錯動到4.6 cm時，發(fā)現(xiàn)土樣靠前壁一側(cè)有少量砂土滲漏到模型箱底部，為了保證數(shù)據(jù)分析的嚴謹性和真實性，將4.6 cm～5 cm之間采集的數(shù)據(jù)舍棄，因此，100g離心加速度中的有效推舉量為0～4.6 cm（原型為0～4.6 m）。利用趙穎等［39］對逆斷層歷史地震資料的統(tǒng)計結(jié)果，逆斷層基巖位錯量D與震級M的關(guān)系為：InD=0.876M-4.984，據(jù)此，可算出本次試驗模擬對應的最大地震震級相當于7.4級。

2.3 基巖錯動速率的確定基巖錯動速率取決于液壓裝置的性能和上覆土體在超重力環(huán)境中的重量，千斤頂在100g離心加速度下并非勻速推舉，剛啟動時推舉速率較慢，約為0.2 cm/s，穩(wěn)定后最大推舉速率約為0.33 cm/s，平均推舉速率為0.26 cm/s，圖2為底部液壓千斤頂在100g中的推舉量和時間的變化關(guān)系，這與Johansson J［40］的常重力模型試驗中的千斤頂抬升曲線形狀類似，在啟動階段和臨近終止時的推舉速率緩慢，總體呈階梯函數(shù)的特征。此外，根據(jù)胡平等［41］研究結(jié)果顯示，一步錯動或者多步錯動的試驗現(xiàn)象并無明顯不同。本次試驗選取一次錯動到位，中間不做停留，可通過一系列連續(xù)的監(jiān)測數(shù)據(jù)詳細分析不同位錯量時的土體變化特征。

圖2 基巖抬升量隨時間變化關(guān)系

3 模型試驗規(guī)劃

3.1 試驗設備和模型相似率試驗采用中國水利水電科學研究院的LXJ-4-450 型梁式土工離心機，如圖3（a）所示，離心機有效負載為1.5t，最大轉(zhuǎn)動半徑為5.03 m，容量為450 g·t［42］，試驗吊籃尺寸為1.5 m×1.0 m×1.5 m（長×寬×高）。土樣制備后吊裝至離心機吊籃，如圖3（b）所示，在吊籃內(nèi)部側(cè)面和模型箱頂部位置安裝有數(shù)碼攝像頭和LED燈板，用于實時記錄土體變形及破裂擴展情況。其中，記錄土體剖面變化的高清攝像頭拍攝速度約為5幀/s，用于實時記錄土體變形及破裂擴展情況。在模型箱頂部中央位置架設有高精度的線激光位移傳感器，用于實時監(jiān)測地表的變化情況，該傳感器可在被測物表面發(fā)射一條測試線段，該線段可在同一時刻發(fā)出1024 個監(jiān)測點，通過監(jiān)測點的采樣信息可對線段范圍內(nèi)的各種不規(guī)則變形進行實時監(jiān)測［43］。加載系統(tǒng)包括液壓泵、伺服控制系統(tǒng)和液壓千斤頂，底部通過千斤頂向上推舉來模擬逆斷層在強地震中的錯動過程。

圖3 試驗設備及監(jiān)測系統(tǒng)布設

土工離心模型試驗是將縮小n倍的模型置于離心機產(chǎn)生的超重力環(huán)境中進行試驗，以獲取模型對應的原型結(jié)構(gòu)的力學性態(tài)，利用離心加速度補償模型縮尺造成的原型自重損失，通過控制離心加速度，實現(xiàn)在小比尺模型中再現(xiàn)原型土體中的變形特征及破壞模式［42，44］。表3列出了常見模型與原型物理量的比尺關(guān)系。

表3 常用物理量的離心試驗相似關(guān)系［45］

本次逆斷層的錯動試驗在100g（重力加速度）的有效離心加速度下進行，由此模型和原型尺寸之間的比例關(guān)系應為1∶100［46］，試驗制備的土體模型厚度為0.4 m，根據(jù)離心模型試驗基本原理及比尺關(guān)系，可得模擬的原型厚度為40 m。

3.2 模型箱及觀測方案本次試驗的長方形模型箱內(nèi)徑分別為132 cm×41 cm×80 cm（長×寬×高），如圖4所示，底部左側(cè)采用鋁合金模擬逆斷層上盤沿60°角向上錯動，右側(cè)下盤在試驗期間保持靜止。模型箱側(cè)面中部為透明的觀察窗，尺寸為76 cm×46 cm（長×寬），可清晰的觀察內(nèi)部土體變化過程。為降低錯動過程中產(chǎn)生的阻力，本模型箱并未采取前人試驗所用的楔形錯動邊界［10，47］，而是對上升盤邊界進行了簡化處理，進一步減少了上盤后側(cè)的邊界約束，并最大限度降低了錯動過程中產(chǎn)生的摩擦阻力。試驗過程中觀察窗范圍內(nèi)土體地表連續(xù)，后期處理的地表激光監(jiān)測數(shù)據(jù)亦連續(xù)無異常，由此證明此類邊界的簡化處理方案可行。

本次線激光位移傳感器的有效采樣點為928個，相鄰兩個采樣點間距0.25 mm，則1 mm對應4個采樣點，可推算得土體表面監(jiān)測范圍為23.2 cm，根據(jù)相似準則，100g下對應的原型地表范圍為23.2 m，采樣時間間隔約為0.05 s，由于數(shù)據(jù)量巨大，為了方便作圖分析，需要進行簡化處理，以每秒每毫米內(nèi)相鄰四個點的平均值代表一個點，最終可通過232個點每秒的位移增量來反應地表23.2 m范圍內(nèi)的變形特征。對于土體內(nèi)部位移特征，采用顆粒圖像測速技術(shù)（PIV）［48］對錯動期間拍攝的近90張高清照片進行處理分析。本文下述所有試驗數(shù)據(jù)的分析均以原型尺寸進行描述。

圖4 模型箱內(nèi)部結(jié)構(gòu)

3.3 土樣制備采用砂雨法進行均質(zhì)砂土的制備，圖5和圖6分別為顆粒級配曲線和砂雨法標定曲線。制備完畢后土體模型尺寸為132 cm×41 cm×40 cm（長×寬×高），根據(jù)相似準則，在100g的離心加速度下可模擬原型尺寸范圍為132 m×41 m×40 m（長×寬×高）。此外，在100g離心加速度產(chǎn)生的重力環(huán)境下土體模型會發(fā)生固結(jié)沉降，根據(jù)監(jiān)測結(jié)果顯示，最終的土體厚度H0=39.35cm（原型為39.35 m），由于土體體積變小，相關(guān)土體的基本物理參數(shù)也有所變化，根據(jù)換算，最終土體密度ρ=1.63 g/cm3，密實度Dr=0.83，測得含水量為6%，中值粒徑d50=0.5 mm，直剪試驗可得內(nèi)摩擦角φ=29.3°。另外，為了研究地表開始隆起變形所需位錯量，定義無量綱基巖斷層位錯量c=（hv/H0）×100%，其中hv為基巖豎向位錯量，H0為100g 下固結(jié)沉降穩(wěn)定后的土體厚度，h為底部千斤頂沿60°傾角方向的推舉量（見圖4），當上升盤錯動到17秒時發(fā)現(xiàn)土體一側(cè)有少量滲漏，因此將之后的監(jiān)測數(shù)據(jù)舍棄，則基巖有效最大位錯量hmax=4.6 m，豎向有效最大位錯量為hv-max=4 m，據(jù)此cmax=10.1%，土體相關(guān)參數(shù)及模擬的原型尺寸見表4。

表4 逆斷層離心模擬試驗相關(guān)參數(shù)

圖5 土樣級配曲線

圖6 砂雨法標定曲線

3.4 模型坐標系的建立為分析土體變形趨勢及地表變形影響范圍，本文以模型側(cè)視圖的基巖錯動面起始端點為坐標原點建立直角坐標系，如圖7所示，O點為坐標原點，過原點豎直方向的延長線為y軸，向上為正方向，基巖面水平方向為x軸，向右為正方向；設y軸與錯動前的地表水平面交點為O′，錯動面延長線與地表水平面的交點設為F，根據(jù)三角函數(shù)關(guān)系可知O′F為23 cm。隨著位錯量的增加，地表逐漸隆起形成的斜坡，坡角記為β；線激光監(jiān)測范圍的左邊界點距y軸12.2 cm。

圖7 逆斷層離心試驗土體模型坐標

3.5 試驗步驟土體模型制備完畢后吊裝至離心機吊籃并連接各類傳輸線，確保加載系統(tǒng)和監(jiān)測系統(tǒng)正常工作，然后啟動離心機進入升g階段，約20 min 后達到目標值100g，保持10 min 進行固結(jié)平衡，同時預先開啟兩臺攝像機和線激光位移傳感器獲取相關(guān)圖像和數(shù)據(jù)；之后開啟液壓泵驅(qū)動千斤頂推舉底部錯動裝置模擬逆斷層錯動過程，直至達到最大行程為止，期間記錄下整個過程的監(jiān)測數(shù)據(jù)；完成模擬試驗后降低離心機轉(zhuǎn)速進入降g階段，最后停機卸下模型箱進行后期的觀測分析。

4 試驗成果描述

圖8為100g離心加速度下由模型箱頂部攝像頭捕捉的基巖錯動前后瞬間的土體地表變形圖片，可見圖中地表隆起區(qū)域正好處于線激光位移傳感器監(jiān)測量程范圍的中部，由此可知傳感器的布置方案合理，監(jiān)測數(shù)據(jù)能較好的反映基巖錯動期間的地表演化特征。此外，圖8（b）顯示地表陡坎并非沿斷層線走向方向始終垂直于模型箱前后壁，靠近邊緣的兩翼并未和中部保持一條直線，而是呈現(xiàn)一定的弧度（見圖8中黃色虛線所示），可見，雖然前期采取了各種措施，但依然不能完全消除邊界效應的影響，且土體越靠近模型箱前后壁所受到的摩擦影響越大，而中部受到的影響最小，因此，將線激光傳感器布設在中央位置所獲得的監(jiān)測數(shù)據(jù)相對真實可靠。整個錯動過程中地表未出現(xiàn)明顯裂縫。

圖9為100g離心加速度下由高清攝像頭捕捉的基巖錯動前后瞬間的土體側(cè)面變形圖，對應著圖8中同一時刻的地表變形照片。可知土體中的破裂面在向地表擴展的同時向下盤一側(cè)傾斜，這一現(xiàn)象與前人的逆斷層試驗結(jié)果一致。此外，通過與較淺土層特別是常重力模型試驗中逆斷層破裂面的擴展特征進行對比，有如下新的發(fā)現(xiàn)。

圖8 100g下地表變形對比

部分常重力模型試驗中的上覆土層較淺，厚度通常在1 m以內(nèi)，只觀測到一條破裂面的產(chǎn)生［49-50］，而此次離心模型試驗的土體內(nèi)部產(chǎn)生了兩條破裂面；其次，雖然有部分較淺土層的常重力模型試驗也觀察到了兩條破裂面，但貫通地表的往往是第一條破裂面［51-52］，而本次離心模型試驗中第一條破裂面沿著基巖斷層面開始擴展，最終止于土體內(nèi)部，并未出露地表。貫通地表的是后產(chǎn)生的第二條破裂面，如圖9（b）所示，因此，第二條破裂面應為主破裂面。另外，第二條破裂面始于土層底部上盤一側(cè)，初始階段傾角大于預制的斷層面傾角，而常重力模型試驗中較淺土層的逆斷層兩條破裂面均始于基巖斷層面。

圖9 100g下剖面變形對比

5 試驗成果分析

5.1 地表變形演化過程分析現(xiàn)將線激光位移傳感器獲取的大量監(jiān)測數(shù)據(jù)進行簡化平滑處理，圖10為土體地表23.2 m范圍內(nèi)的演化過程曲線，這與Y.Y.Chang［53］給出的擬合曲線形態(tài)基本一致。不過在基巖開始錯動前（即t=0 s時），地表面并非水平，地表初始傾角約為0.5°，其原因可能為離心機緩慢升g過程中模型箱側(cè)面逐漸朝下偏轉(zhuǎn)，達到目標g值時土體表面垂直于地面，此過程中土體一直受到地球重力1g的影響，故地表呈現(xiàn)一定的傾斜度。

圖10 100g下地表變形演化曲線（坐標單位以原型尺寸顯示）

在0≤t＜4 s期間，地表處于整體抬升階段，此階段底部油缸剛開始啟動，推舉速度較慢，地表變形相應較緩，監(jiān)測數(shù)據(jù)顯示地表整體向上抬升，抬升量自上盤向下盤一側(cè)逐漸減小，期間基巖位錯量為0≤h＜1 m，基巖豎向位錯量為0≤hv＜0.87 m，地表最大抬升量ΔH=0.3 m。

當t=4 s時，地表開始傾斜，之后進入隆起變形階段，并逐漸形成地表陡坎，此刻底部千斤頂推舉量為h=1 m，則基巖豎向位錯量為hv=0.87 m，基巖豎向位錯量占土層厚度的2.2%。之后基巖錯動量勻速增加，期間地表隆起變形也穩(wěn)步增長，地表傾斜角度不斷增大，當基巖位錯量h=4.6 m（即hv=4 m）時，地表最大傾角β=12.2°。從錯動開始到結(jié)束地表豎向抬升量ΔH=2.3 m，隆起階段的地表抬升量為2 m。通過對地表最終變形曲線的觀察和測量發(fā)現(xiàn)，在分別距O′點右側(cè)約28～30 m及左側(cè)-5 m處地表開始呈水平狀態(tài)，由此可得地表變形區(qū)域約為33～35 m。圖11為汶川地震中的地表變形實測剖面圖，可見離心試驗給出的地表變形特征與周慶等［54］在汶川地震中的現(xiàn)場調(diào)查結(jié)果宏觀上基本一致。

圖11 北川縣城湔江邊公路撓曲陡坎實測剖面［54］

由不同時刻的地表曲線可知，在地表隆起變形階段，隨著基巖位錯量的增加，地表陡坎抬升的同時也在向右側(cè)平移。為了定量分析隆起階段的地表演化規(guī)律，本文選取圖10中的3個控制點（斷層面延長線與地表的交點F，線激光監(jiān)測范圍內(nèi)的左邊界點，以及地表最終變形曲線的最大傾角處Z點）作為研究對象，給出這3個控制點在隆起變形階段的豎向抬升量隨時間變化的關(guān)系（見圖12）；此外，選取圖10中隆起階段的地表曲線與水平面的一系列交點作為陡坎平移的標識點，將其橫坐標視為平移軌跡進行曲線擬合，以此來分析地表陡坎的平移演化規(guī)律。

圖12 豎向隆起變形規(guī)律

圖13 陡坎平移規(guī)律

由圖12和圖13可知，在地表隆起階段，隨著基巖位錯量的增加，上盤一側(cè)土體的豎向變形量呈線性增長特征，距O′越近，豎向變形量越大，斜率也越大，則增長的速率也越快；同時，地表陡坎向下盤一側(cè)平移，但平移的速率在不斷減小，減小趨勢呈對數(shù)曲線特征。表5為以上曲線的擬合結(jié)果。

5.2 土體深部變形特點分析為了進一步探究土體內(nèi)部的變形破壞模式，采用PIV技術(shù)得到土體在隆起變形期間（4 s≤t＜17 s，1 m≤h＜4.6 m）各點位移矢量圖（見圖14）。對同一深度不同橫坐標的土體而言，各點位移量自上盤向下盤方向（從左到右）逐漸減小直至為零，其位移矢量與水平面的夾角也逐漸變??；對同一橫坐標不同深度的土體而言，各點位移量由深部到淺部逐漸減小，其位移矢量與水平面的夾角則逐漸變大。雖然土體深部比淺部位移量大，但淺部的影響范圍要比深部更寬；土體橫向變形量小于縱向變形量，但橫向變形的影響范圍比縱向變形影響范圍大，如圖14（c）（d）所示?？蓪⑼馏w位移云圖中上盤和下盤過渡的顏色漸變區(qū)視為剪切變形區(qū)域，則土體內(nèi)部可分為三個區(qū)域，如圖14（b）所示，上盤一側(cè)為整體抬升區(qū)，中間為剪切變形區(qū)，下盤一側(cè)為靜止區(qū)，這一結(jié)論和陳宇龍等［14］對粘土的試驗研究結(jié)果一致。剪切變形區(qū)和斷層面傾向基本一致，在靠近土體表面時，剪切帶變寬，總體呈現(xiàn)傾斜向上開口不斷變寬的“U”字型。

6 結(jié)論

本文通過自制的逆斷層錯動裝置，在100g重力環(huán)境下成功模擬了逆斷層錯動時上覆砂土層約40 m深度范圍內(nèi)的變形過程，基于大量的地表實時監(jiān)測數(shù)據(jù)和PIV 技術(shù)，分析給出了基巖錯動面傾角為60°、含水量為6%的土體地表變形和內(nèi)部變形特征，這對認識隱伏逆斷層錯動時的上覆土體破壞機制和評價土體變形對地表、地下建筑的影響等有著一定的理論和實際意義。

表5 地表控制點變形規(guī)律擬合結(jié)果

圖14 100g下土體剖面變形分析

本文得到如下主要研究結(jié)論：

（1）對斷層錯動角度、基巖錯動量和錯動速率進行了詳細的分析和論證，最終選取了能反映自然界逆斷層錯動的參數(shù)進行離心模擬試驗，同時對模擬逆斷層的錯動裝置進行了簡化處理，進而為將來深入開展這一領(lǐng)域的試驗研究工作提供參考。

（2）基巖錯動剛開始有較短暫的地表整體抬升階段，期間未見明顯隆起，隨著位錯量的增加，地表開始傾斜隆起，此時所需基巖豎向位錯量約占土體厚度2.2%；土體地表變形演化曲線隨基巖錯動量的增加逐漸變化，最終地表隆起變形區(qū)域為33～35 m；錯動過程中地表未見明顯裂縫。

（3）在地表隆起階段，上盤一側(cè)土體的豎向變形呈線性增長特征，且距O′越近，豎向變形量越大，增長的速率也越快；同時，地表陡坎也向下盤一側(cè)平移，但平移的速率在不斷減小，呈對數(shù)曲線增長特征，當破裂面貫通地表后，平移現(xiàn)象逐漸停止，之后的變形主要以上盤地表的抬升為主。

（4）第一條破裂面始于基巖斷層面，沿著初始傾角方向向上擴展，最后終止于土體內(nèi)部；第二條破裂面始于土層底部偏上盤一側(cè)，破裂面初始階段的傾角大于預制的斷層面傾角；最終在地表出露的是后產(chǎn)生的第二條破裂面，因此，后產(chǎn)生的第二條破裂面應為主破裂面。這一現(xiàn)象和常重力模型箱試驗中得到的較淺土層逆斷層破裂面擴展特征不同。

（5）土體內(nèi)部各點的位移量自深部到淺部、自上盤區(qū)域向下盤區(qū)域逐漸變小；位移矢量和水平方向的夾角自深部向淺部逐漸變大，自上盤向下盤區(qū)域逐漸變??；橫向位移比縱向位移的影響范圍大。最終土體內(nèi)部剪切變形區(qū)以基巖錯動面處為起始端點，沿著錯動面傾角方向自下向上逐漸變寬。

（6）雖然離心模擬技術(shù)可還原真實條件下的應力水平，但試驗中的模型是經(jīng)過大量簡化處理的，而自然環(huán)境中地形地貌千差萬別，斷層面傾角多種多樣，土層厚度有深有淺，土體結(jié)構(gòu)錯綜復雜。因此還需結(jié)合實際搜集的各類數(shù)據(jù)進行不斷的論證和改進，通過更多的離心試驗充分反應各類地質(zhì)條件。