婁振洋

（青海高等職業(yè)技術(shù)學(xué)院，青海 海東 810700）

汽車作為人們出行的主要代步工具，大量尾氣排放造成全球氣候變暖，解決這一問(wèn)題的主要方法是實(shí)現(xiàn)汽車輕量化，從而減少尾氣排放量。鋁合金及鎂合金作為現(xiàn)如今主要的輕型材料，在汽車輕量化發(fā)展中占有重要地位。

電阻焊具有節(jié)省材料（焊接中無(wú)需添加焊材）、易實(shí)現(xiàn)機(jī)械化操作等優(yōu)點(diǎn)，被廣泛應(yīng)用于汽車制造業(yè)。對(duì)鋁、鎂異種合金進(jìn)行電阻點(diǎn)焊，分析其點(diǎn)焊接頭的力學(xué)性能是非常必要的。

1 試驗(yàn)材料、設(shè)備及過(guò)程

1.1 試驗(yàn)材料

一組采用2mm 厚的6061 鋁合金和2mm 厚的AZ31B 鎂合金進(jìn)行點(diǎn)焊試驗(yàn)，另一組采用（2+2）mm厚的6061 鋁合金進(jìn)行點(diǎn)焊試驗(yàn)，兩組點(diǎn)焊接頭進(jìn)行試驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比。在焊前使用酒精擦拭試樣表面，徹底清除表面油污及其他雜質(zhì)。其中6061 鋁合金化學(xué)成分如表1 所示，AZ31B 鎂合金化學(xué)成分如表2 所示。

表1 6061 鋁合金的化學(xué)成分（單位：%）

表2 AZ31B 鎂合金的化學(xué)成分（單位：%）

1.2 試驗(yàn)設(shè)備

該試驗(yàn)采用SMD—60 型點(diǎn)焊機(jī)。該點(diǎn)焊機(jī)的額定功率為180kW，最大電極加壓力為12kN，最大焊接電流為30kA，如圖1 所示：

圖1 SMD—60 型點(diǎn)焊機(jī)

1.3 試驗(yàn)參數(shù)及結(jié)果分析

兩組試驗(yàn)均采用搭接接頭，在其他參數(shù)不變（焊接電壓、通電時(shí)間）的情況下，改變焊接電流。第一組（（2+2）mm 厚的 6061 鋁合金進(jìn)行點(diǎn)焊試驗(yàn)）得到4 組點(diǎn)焊工藝參數(shù)（試驗(yàn)結(jié)果）如表3 所示，點(diǎn)焊熔核如圖2 所示。

表3 4 組點(diǎn)焊工藝參數(shù)表及試驗(yàn)結(jié)果

圖2 （2+2）mm6061 鋁合金點(diǎn)焊熔核

如上所述，相同的點(diǎn)焊條件，第二組（2mm 厚的6061 鋁合金和2mm 厚的AZ31B 鎂合金進(jìn)行點(diǎn)焊試驗(yàn)）得到4 組點(diǎn)焊工藝參數(shù)（試驗(yàn)結(jié)果）如表4 所示，點(diǎn)焊熔核如圖3 所示。

表4 4 組點(diǎn)焊工藝參數(shù)表及試驗(yàn)結(jié)果

圖3 2mm 厚的6061 鋁合金和2mm 厚的AZ31B鎂合金點(diǎn)焊熔核

從該試驗(yàn)的兩組試驗(yàn)數(shù)據(jù)中我們可以看出，當(dāng)保持焊接壓力與通電時(shí)間不變的情況下，兩組試板的熔核直徑、剪切強(qiáng)度與正拉強(qiáng)度都會(huì)隨著焊接電流的增大而增大。這是因?yàn)楹附俞尫诺臒崃颗c電流的平方成正比，電流增大的同時(shí)，單位時(shí)間內(nèi)形成的熱量增多，導(dǎo)致熔核直徑增大，從而使剪切強(qiáng)度與正拉強(qiáng)度同比增大。但第一組（（2+2）mm 厚的6061 鋁合金進(jìn)行點(diǎn)焊試驗(yàn)）試驗(yàn)中的焊點(diǎn)相比第二組（2mm 厚的 6061 鋁合金和 2mm 厚的 AZ31B 鎂合金進(jìn)行點(diǎn)焊試驗(yàn)）試驗(yàn)中的焊點(diǎn)有更強(qiáng)的剪切強(qiáng)度與正拉強(qiáng)度，從圖2 與圖3 中可以清楚看出：第一組焊板熔核比第二組焊板熔核對(duì)于接觸面更對(duì)稱，這是因?yàn)?6061 鋁合金的導(dǎo)熱率為 201W/m·k，AZ31B 鎂合金的導(dǎo)熱率為54W/m·k，不同導(dǎo)熱率的材料對(duì)熱量保持的時(shí)間不同，從而導(dǎo)致鋁、鎂異種合金點(diǎn)焊熔核分布不對(duì)稱（靠近鋁合金側(cè)熔核有效厚度明顯小于靠近鎂合金側(cè)熔核有效厚度）。這就是引起剪切強(qiáng)度與正拉強(qiáng)度不同的根本原因。

1.4 改進(jìn)措施

（1）在鋁合金一側(cè)采用較小直徑或較小球面半徑的電極，以增加這一側(cè)的電流密度，并減小電極散熱影響；

（2）在鋁合金一側(cè)采用導(dǎo)熱性較差的銅電極，以減小這一側(cè)的熱損失；

（3）在鋁合金一側(cè)墊一塊由導(dǎo)熱性較差的金屬墊片，以減小這一側(cè)的熱損失；

（4）采用強(qiáng)條件（大的焊接電流，短的焊接時(shí)間）。

2 結(jié) 語(yǔ)

通過(guò)兩組試驗(yàn)（一組采用兩塊等厚的6061 鋁合金、一組采用等厚的6061 鋁合金和AZ31B 鎂合金）數(shù)據(jù)及熔核宏觀形貌對(duì)比可知：采用一般條件對(duì)鋁、鎂異種合金進(jìn)行點(diǎn)焊雖然能得到相當(dāng)?shù)娜酆酥睆?，但由于熔核處于非?duì)稱狀態(tài)，導(dǎo)致剪切強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度均小于同等焊接條件下同種合金的熔核力學(xué)性能，為了減輕非對(duì)稱熔核對(duì)力學(xué)性能的影響，采取相應(yīng)措施減小熔核非對(duì)稱程度（主要是在導(dǎo)熱率較大的材料一側(cè)采取減少散熱措施），從而保證鋁、鎂異種合金點(diǎn)焊接頭的力學(xué)性能。