熔核
- 電極材料對(duì)非等厚不銹鋼點(diǎn)焊熔核偏移的影響
，由于電阻點(diǎn)焊的熔核在密閉空間內(nèi)形成導(dǎo)致焊接質(zhì)量檢測(cè)困難［1-3］，因此電阻點(diǎn)焊工藝性的選擇顯得尤為重要。焊接電流、焊接時(shí)間、電極壓力和電極的材質(zhì)及形狀都是影響點(diǎn)焊質(zhì)量的關(guān)鍵因素，電極材料的選擇要滿足高溫下較高強(qiáng)度和硬度、良好耐氧化、物理性能穩(wěn)定不易粘連等基本要求。電極的選用主要有兩個(gè)方面：一是選擇合適的電極材料，二是對(duì)電極進(jìn)行特殊處理。劉波等［4］分析了焊鉗電極對(duì)點(diǎn)焊質(zhì)量的影響，結(jié)果表明不同材質(zhì)的鉻鋯銅和鈹鈷銅對(duì)點(diǎn)焊質(zhì)量存在較大的影響。王威等［5］采用深
電焊機(jī) 2023年12期2023-12-29
- 22MnB5/DP590 不等厚單脈沖電阻點(diǎn)焊接頭組織
程，其焊接接頭的熔核區(qū)和熱影響區(qū)的形成很大程度上取決于焊接參數(shù)：焊接電流和焊接時(shí)間[7-8]。針對(duì)輕量化的需要，不同種類的先進(jìn)高強(qiáng)鋼往往需要連接在一起以滿足不同車身部位的性能要求。然而，22MnB5 超高強(qiáng)鋼由于較高的C 含量導(dǎo)致其電阻點(diǎn)焊性能較差，因此，在與熱物理性、化學(xué)成分和母材組織性能等差異較大的DP590 雙相鋼進(jìn)行異質(zhì)不等厚度的連接時(shí)，面臨成分偏析、組織不均勻和殘余應(yīng)力大等系列化問(wèn)題，給焊接工藝和焊接質(zhì)量帶來(lái)極大的困難[9-10]，成為制約22M
焊接 2023年11期2023-12-13
- 基于超聲波無(wú)損檢測(cè)的電阻點(diǎn)焊質(zhì)量及性能評(píng)估可視化技術(shù)研究
檢測(cè)技術(shù)檢測(cè)點(diǎn)焊熔核直徑，通過(guò)激光位移傳感技術(shù)檢測(cè)壓痕深度，以此對(duì)基于動(dòng)態(tài)電阻曲線群建立的點(diǎn)焊質(zhì)量在線評(píng)估模型的準(zhǔn)確性和合理性進(jìn)行試驗(yàn)驗(yàn)證。但是，目前點(diǎn)焊接頭質(zhì)量的超聲波檢測(cè)技術(shù)大多為定性檢測(cè)，無(wú)法確定熔核的幾何狀態(tài)、內(nèi)部缺陷尺寸等質(zhì)量信息。因此，本文針對(duì)點(diǎn)焊過(guò)程不可視，基于點(diǎn)焊過(guò)程實(shí)時(shí)超聲波信號(hào)特征建立的其與熔核生長(zhǎng)過(guò)程的聯(lián)系，生成點(diǎn)焊接頭內(nèi)部連接狀態(tài)的直觀圖像，成為實(shí)現(xiàn)點(diǎn)焊接頭定量化無(wú)損檢測(cè)與質(zhì)量評(píng)估的關(guān)鍵，具有重要的理論意義和實(shí)用價(jià)值，在汽車［5-6
電焊機(jī) 2023年10期2023-11-04
- 基于高熵合金中間層的Q235 鋼/6061 鋁合金電阻點(diǎn)焊接頭的組織與性能
測(cè)試從鋼母材側(cè)、熔核區(qū)、界面區(qū)到鋁母材側(cè)，試驗(yàn)載荷為0.98 N，加載時(shí)間為15 s，測(cè)試點(diǎn)間距為0.1 mm.采用CTM8000 型電子萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)對(duì)焊接試樣進(jìn)行拉剪試驗(yàn)，為了確保搭接型焊接接頭測(cè)試數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性，避免在試驗(yàn)過(guò)程中因受力不在一個(gè)平面而發(fā)生扭轉(zhuǎn)現(xiàn)象，在鋼、鋁母材的兩側(cè)均焊上1 mm 的墊片.2 試驗(yàn)結(jié)果與討論2.1 中間層高熵合金的組織與性能圖1 為Fe0.2CoCrMnNiAl0.2高熵合金的XRD圖譜和微觀組織.圖1a 為Fe0.2CoCr
焊接學(xué)報(bào) 2023年7期2023-08-12
- 高強(qiáng)鋼點(diǎn)焊熔合界面正向拉伸撕裂失效評(píng)價(jià)分析
0 ℃/s）形成熔核的過(guò)程中，其溫度變化曲線會(huì)直接穿越馬氏體相變臨界區(qū)域，熔核中會(huì)產(chǎn)生不同含量和分布的馬氏體［5-7］，易產(chǎn)生氣孔、裂紋及內(nèi)部殘余應(yīng)力分布不均等缺陷。因此，當(dāng)進(jìn)行焊點(diǎn)拉剪力學(xué)性能測(cè)試時(shí)，焊點(diǎn)失效模式除傳統(tǒng)的熔核剝離（Button Pullout）外，還將出現(xiàn)從熔核區(qū)界面撕裂（Interfacial Fracture）的模式［8-9］，傳統(tǒng)經(jīng)驗(yàn)公式將難以適用，無(wú)法保證在力學(xué)測(cè)試時(shí)獲得焊點(diǎn)撕裂失效模式。焊點(diǎn)界面撕裂的力學(xué)性能因素表明［10］，當(dāng)
電焊機(jī) 2023年1期2023-02-17
- 焊接參數(shù)對(duì)軌道交通車輛不銹鋼磁控電阻點(diǎn)焊的影響
焊接電流較小時(shí)，熔核未完全生長(zhǎng)；當(dāng)焊接參數(shù)過(guò)大時(shí)，形成的粗晶組織同樣對(duì)點(diǎn)焊強(qiáng)度有較大的影響[2-3]。近年來(lái)不少學(xué)者對(duì)利用電磁攪拌技術(shù)提高汽車和軌道交通車輛點(diǎn)焊接頭質(zhì)量進(jìn)行了研究。文獻(xiàn)[4-5]對(duì)雙相高強(qiáng)鋼使用永磁體作為外加磁場(chǎng)進(jìn)行點(diǎn)焊試驗(yàn)，使點(diǎn)焊接頭的剪切強(qiáng)度、熔核直徑等均有大幅提高。文獻(xiàn)[6]對(duì)超高強(qiáng)度合金鋼30CrMnSiNi2A進(jìn)行外加磁場(chǎng)點(diǎn)焊試驗(yàn)，取得了良好的效果。文獻(xiàn)[7]分析了永磁體磁場(chǎng)對(duì)鋁合金電阻點(diǎn)焊力學(xué)性能及微觀組織的影響，焊點(diǎn)剪切力增幅
城市軌道交通研究 2022年2期2022-11-18
- 熱成型鋼和冷軋鋼點(diǎn)焊接頭性能研究
.1 點(diǎn)焊接頭的熔核直徑熔核直徑會(huì)影響高強(qiáng)鋼點(diǎn)焊接頭的強(qiáng)度和斷裂模式，如圖3 所示為不同后熱工藝參數(shù)下點(diǎn)焊接頭的熔核直徑。圖3 不同后熱工藝參數(shù)下點(diǎn)焊接頭的熔核直徑Fig.3 Nugget diameter of spot welded joints under different post heat process parameters從圖3（a）中可以看出，初始熔核直徑較小，主要是因?yàn)槟覆牡那?qiáng)度較高，電流穿過(guò)母材產(chǎn)生的熱量催促母材軟化，后熱電流較小
農(nóng)業(yè)裝備與車輛工程 2022年8期2022-10-31
- 鋁鋼異種金屬鉚扣電極下電阻點(diǎn)焊方法研究
量輸入，則會(huì)破壞熔核形成，導(dǎo)致焊點(diǎn)抗拉強(qiáng)度的降低。圖5 拉拔斷裂外觀結(jié)構(gòu)圖進(jìn)行如表6三因素三水平9組正交試驗(yàn)后，將每組參數(shù)組合下3個(gè)獨(dú)立焊件進(jìn)行拉伸實(shí)驗(yàn)，測(cè)量記錄其最大抗拉力和斷裂形式，其余3個(gè)進(jìn)行金相實(shí)驗(yàn)，測(cè)量記錄其熔核直徑以及鋼側(cè)和鋁側(cè)熔核深度，測(cè)量數(shù)據(jù)結(jié)果如表7所示。表7 試驗(yàn)測(cè)量數(shù)據(jù)結(jié)果續(xù)表(二)金相實(shí)驗(yàn)采用線切割的方式將每組參數(shù)組合下另外的3組焊接試樣沿熔核中心線橫向切開(kāi)，之后通過(guò)拋光機(jī)用不同粒度砂紙打磨，最后試劑腐蝕制成金相試樣，通過(guò)電子顯微鏡
- 基于功率信號(hào)動(dòng)態(tài)特征的鈦合金電阻點(diǎn)焊熔核直徑預(yù)測(cè)
信號(hào)預(yù)測(cè)電阻點(diǎn)焊熔核直徑的大小做了比較，結(jié)果表明，運(yùn)用動(dòng)態(tài)電阻曲線監(jiān)測(cè)焊接質(zhì)量的精度更高.Bag 等人[4]也發(fā)現(xiàn)電阻點(diǎn)焊過(guò)程中動(dòng)態(tài)電阻的變化與熔核生長(zhǎng)過(guò)程存在對(duì)應(yīng)關(guān)系.Guan 等人[5]對(duì)焊接過(guò)程中的超聲波信號(hào)進(jìn)行處理并發(fā)現(xiàn)超聲波的變化與熔核直徑密切相關(guān).在此基礎(chǔ)上，研究者利用超聲波預(yù)測(cè)熔核直徑.陳樹(shù)君等人[6]通過(guò)監(jiān)測(cè)焊接過(guò)程中電極壓力的變化以監(jiān)控是否發(fā)生噴濺，研究表明，電極壓力曲線的突變可準(zhǔn)確地檢測(cè)出發(fā)生噴濺的焊接接頭.曾凱等人[7]研究了雙相鋼D
焊接學(xué)報(bào) 2022年1期2022-03-28
- 電阻點(diǎn)焊熔核直徑的相控陣超聲檢測(cè)
熔化板件金屬形成熔核，熔核直徑是評(píng)估電阻點(diǎn)焊質(zhì)量合格與否的決定性指標(biāo)，針對(duì)熔核直徑的超聲定量化檢測(cè)方法主要為C掃描法和相控陣超聲法[2]。相控陣超聲法相較于C掃描法具備不需要掃查裝置、檢測(cè)靈活、操作簡(jiǎn)便、效率高等優(yōu)勢(shì)。DENISOV等[3]用一個(gè)矩形分布式相控陣超聲換能器覆蓋整個(gè)焊點(diǎn)區(qū)域，通過(guò)矩陣換能器的時(shí)序發(fā)射接收，根據(jù)每個(gè)陣元的A掃描回波信號(hào)簡(jiǎn)單高效地獲取焊點(diǎn)的二維圖像。DAVIS[4]采用相控陣原理激發(fā)矩陣換能器，成功將點(diǎn)焊熔核與母材檢測(cè)信號(hào)分離。N
無(wú)損檢測(cè) 2022年2期2022-03-02
- SUS301L不等厚薄板點(diǎn)焊熔核與殘余應(yīng)力
前言電阻點(diǎn)焊有熔核氣密性好，冶金過(guò)程簡(jiǎn)單，焊后工藝處理簡(jiǎn)單及良好的焊接經(jīng)濟(jì)性等優(yōu)點(diǎn)[1-3]。所以在軌道交通裝備制造行業(yè)是一種常用的工件聯(lián)接方法。在軌道車輛生產(chǎn)制造中，經(jīng)常出現(xiàn)將不銹鋼材料不同厚度的板材點(diǎn)焊在一起的情況，這就使得不等厚板焊點(diǎn)質(zhì)量和強(qiáng)度的研究有重要的意義。目前點(diǎn)焊評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)都是以等厚板為前提，而且未給出具體工藝參數(shù)的影響，點(diǎn)焊的熔核形貌和強(qiáng)度不滿足實(shí)際條件，需要通過(guò)試驗(yàn)進(jìn)行研究，這就增加了制造成本，降低生產(chǎn)效率。運(yùn)用數(shù)值模擬的方法，可以對(duì)點(diǎn)焊
焊接 2021年12期2022-01-20
- 1 800 MPa級(jí)超高強(qiáng)熱成型鋼板電阻點(diǎn)焊工藝優(yōu)化與性能分析
的斷口形貌分析、熔核與熱影響區(qū)(Heat Affected Zone，HAZ)交界處P/S偏析分析和點(diǎn)焊接頭硬度分析，揭示了點(diǎn)焊接頭CTS優(yōu)化機(jī)理。研究結(jié)果可用于指導(dǎo)超高強(qiáng)鋼點(diǎn)焊工藝參數(shù)優(yōu)化及性能分析。2 試驗(yàn)材料和方法2.1 實(shí)驗(yàn)材料如表1所示，試驗(yàn)材料采用厚度為1.4 mm和1.6 mm的安賽樂(lè)米塔爾公司Usibor2000熱成型鋼以及厚度為2.0 mm的寶鋼SPHC酸洗熱軋軟板。Usibor2000熱成型鋼板在焊接前已在加熱爐內(nèi)加熱至930℃并保持8
汽車工藝與材料 2021年9期2021-09-23
- 高溫合金GH3030不等厚環(huán)形件縫焊氣孔控制研究
上，極易出現(xiàn)焊縫熔核偏移和氣孔缺陷。基于此，針對(duì)GH3030高溫合金開(kāi)展不等厚板縫焊工藝研究。本文以板料試片為對(duì)象，以某典型零件發(fā)生器屏蔽組件（見(jiàn)圖1）為生產(chǎn)驗(yàn)證載體，屏蔽組件經(jīng)過(guò)縫焊后，再經(jīng)X射線檢測(cè)，要求氣孔≤φ0.5mm，缺陷間隔應(yīng)＞5mm，允許的缺陷總數(shù)200mm焊縫上≤20個(gè)。研究焊接氣孔與各種因素（電流、壓力、時(shí)間、工裝滾盤、零件板厚、設(shè)備）之間的關(guān)系；為了解決內(nèi)部氣孔數(shù)目和直徑超標(biāo)的問(wèn)題，摸索新的焊接參數(shù)，確保零件的質(zhì)量，進(jìn)行了滾焊消除氣孔的
金屬加工(熱加工) 2021年8期2021-08-26
- 基于LMA算法的焊接參數(shù)與熔核直徑相關(guān)性分析
，研究焊接參數(shù)對(duì)熔核直徑的影響具有重要意義。本文主要通過(guò)調(diào)節(jié)焊接電流、焊接時(shí)間和電極壓力來(lái)研究焊接參數(shù)對(duì)熔核直徑的影響?；贚evernberg-Marquardt算法（LMA）對(duì)不同焊接參數(shù)與熔核直徑之間進(jìn)行分析，探究焊點(diǎn)直徑和焊接參數(shù)的相關(guān)性。2 點(diǎn)焊試驗(yàn)點(diǎn)焊的焊點(diǎn)強(qiáng)度很大程度上取決于熔核直徑[3]，因此本文將熔核尺寸作為焊點(diǎn)強(qiáng)度的一個(gè)間接反映指標(biāo)。本次試驗(yàn)選用的焊機(jī)為中頻逆變點(diǎn)焊機(jī)，焊接設(shè)備為DM-100/200。試驗(yàn)中所用的電極為端面直徑10mm的
金屬加工(熱加工) 2021年7期2021-07-20
- 超高強(qiáng)冷軋雙相鋼DP980電阻點(diǎn)焊工藝研究
性能。結(jié)果表明：熔核區(qū)顯微組織主要由板條馬氏體組成，在熱影響區(qū)的外部觀察到回火馬氏體，與母材相比硬度較低；熔核直徑大小是焊點(diǎn)峰值載荷關(guān)鍵影響因素，以7.5～9.5 kA的電流范圍進(jìn)行焊接可獲得最佳焊接質(zhì)量，點(diǎn)焊接頭的失效方式主要為熔核剝離模式。先進(jìn)高強(qiáng)鋼是車身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和生產(chǎn)中的新一代關(guān)鍵材料。近年來(lái)，先進(jìn)高強(qiáng)鋼在汽車工業(yè)中的使用穩(wěn)步增長(zhǎng)，歸功于其能提供更高強(qiáng)度和延展性，能夠減輕車身重量，從而改善燃油經(jīng)濟(jì)性并減少對(duì)環(huán)境的污染，同時(shí)提高碰撞吸收能，進(jìn)而為車內(nèi)乘
金屬世界 2021年2期2021-03-31
- 分時(shí)壓電振動(dòng)對(duì)鋁合金電阻點(diǎn)焊強(qiáng)度的影響
學(xué)顯微鏡對(duì)接頭的熔核尺寸進(jìn)行分析。1.2 焊槍與采集控制系統(tǒng)示意圖試驗(yàn)所用焊槍如圖2所示，將壓電致動(dòng)器串聯(lián)進(jìn)焊槍的上電極，在焊接過(guò)程中，上電極提供靜壓力，壓電致動(dòng)器提供高頻動(dòng)壓力，從而形成復(fù)合的壓力輸出系統(tǒng)。焊接過(guò)程實(shí)時(shí)信號(hào)采集系統(tǒng)如圖3所示。采用傳感器實(shí)時(shí)采集焊接過(guò)程中次級(jí)回路中電流電壓信號(hào)和上電極所受的壓力信號(hào)，通過(guò)對(duì)所采集信號(hào)的計(jì)算與分析得到焊接過(guò)程中壓電致動(dòng)器的實(shí)際工作狀態(tài)。圖2 焊槍結(jié)構(gòu)示意圖圖3 實(shí)時(shí)信號(hào)采集系統(tǒng)示意圖2 力學(xué)性能與熔核微觀尺寸
焊接 2020年6期2020-11-24
- 不銹鋼電弧鉚焊工藝
電流對(duì)焊點(diǎn)熔深、熔核尺寸及抗剪力的影響選取焊后拉斷的下板試樣測(cè)量熔深和熔核尺寸。選擇第一段焊接電流I1及其作用時(shí)間t1為變量，其它參數(shù)保持不變，來(lái)研究下板焊點(diǎn)截面形貌，如圖3所示。其中I1分別為340 A，374 A，400 A，t1分別為0.2 s，0.5 s，0.7 s。從圖3可以看出，焊絲與母材界面良好，達(dá)到冶金結(jié)合，無(wú)氣孔、縮孔和裂紋等宏觀缺陷。圖3 其它參數(shù)不變，不同I1和t1下的焊點(diǎn)斷面形貌表3是不同電流和作用時(shí)間下得到的焊點(diǎn)熔深和熔核尺寸及焊
焊接 2020年6期2020-11-24
- 車身鋁板電阻點(diǎn)焊技術(shù)發(fā)展趨勢(shì)與分析
模式;焊接參數(shù);熔核;裂紋0 前言隨著汽車輕量化、新能源汽車的涌入，越來(lái)越多的輕質(zhì)材料被應(yīng)用到汽車生產(chǎn)中，如鋁合金、鎂合金、碳纖維等。鎂合金、碳纖維的材料成本過(guò)高，工藝不夠成熟，性能優(yōu)良、工藝成熟和資源豐富的鋁合金成為了關(guān)注焦點(diǎn)。針對(duì)鋁合金材料的連接，在生產(chǎn)中相繼涌現(xiàn)了SPR、Clinch、FDS等鋼鋁、鋁鋁連接的工藝方法。而相對(duì)于鉚接，鋁合金點(diǎn)焊由于成本低、強(qiáng)度高、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)簡(jiǎn)化、設(shè)備通用性高和生產(chǎn)集成性好等優(yōu)點(diǎn)，成為國(guó)內(nèi)外汽車行業(yè)關(guān)注的焦點(diǎn)。但是受到鋁合
電焊機(jī) 2020年6期2020-09-10
- 鋁、鎂異種合金點(diǎn)焊接頭力學(xué)性能分析
表3 所示，點(diǎn)焊熔核如圖2 所示。表3 4 組點(diǎn)焊工藝參數(shù)表及試驗(yàn)結(jié)果圖2 （2+2）mm6061 鋁合金點(diǎn)焊熔核如上所述，相同的點(diǎn)焊條件，第二組（2mm 厚的6061 鋁合金和2mm 厚的AZ31B 鎂合金進(jìn)行點(diǎn)焊試驗(yàn)）得到4 組點(diǎn)焊工藝參數(shù)（試驗(yàn)結(jié)果）如表4 所示，點(diǎn)焊熔核如圖3 所示。表4 4 組點(diǎn)焊工藝參數(shù)表及試驗(yàn)結(jié)果圖3 2mm 厚的6061 鋁合金和2mm 厚的AZ31B鎂合金點(diǎn)焊熔核從該試驗(yàn)的兩組試驗(yàn)數(shù)據(jù)中我們可以看出，當(dāng)保持焊接壓力與通電時(shí)
時(shí)代農(nóng)機(jī) 2020年6期2020-08-18
- 壓水堆新型燃料組件骨架壓力電阻點(diǎn)焊工藝研究
得較高的剪切力和熔核金相尺寸，為后續(xù)燃料組件骨架壓力電阻焊接工藝研究提供參考。1 實(shí)驗(yàn)方法焊接質(zhì)量好壞的評(píng)判因素有多種，如焊點(diǎn)加熱快慢、熔核大小、熔核噴濺以及抗拉伸載荷等[6]，新型燃料組件骨架點(diǎn)焊的技術(shù)要求見(jiàn)表1。表1 骨架點(diǎn)焊技術(shù)要求焊接設(shè)備為國(guó)產(chǎn)的骨架點(diǎn)焊機(jī)，由STAUNLI RX160六軸工業(yè)機(jī)器人、焊槍、HARMS+WENDE中頻直流逆變焊接電源系統(tǒng)、可移動(dòng)式擴(kuò)張芯軸控制系統(tǒng)、大理石組裝平臺(tái)及焊接夾具等部分組成。為獲得更好的點(diǎn)焊效果，機(jī)器人點(diǎn)焊電
熱處理技術(shù)與裝備 2020年3期2020-06-28
- 熱成形鋼板與雙相鋼板焊點(diǎn)失效模式研究
對(duì)B1500HS熔核直徑及焊點(diǎn)力學(xué)性能的影響，得到了最佳焊接工藝參數(shù)。此外，考慮到其他參數(shù)的影響，IGHODAROA等[3]比較了鍍鋅、鍍鋁硅熱成形鋼的焊點(diǎn)性能，研究發(fā)現(xiàn)鍍層對(duì)吸能性有影響，但不影響拉剪強(qiáng)度。LIU等[4]研究了拉伸率對(duì)熱成形鋼焊點(diǎn)的影響，發(fā)現(xiàn)冷作硬化能提高拉剪強(qiáng)度，但失效能下降。還有研究人員采用有限元與實(shí)驗(yàn)相結(jié)合的方法，更加深入地研究熱成形鋼板點(diǎn)焊性能。鄭文等[5]利用SORPAS軟件，通過(guò)數(shù)值模擬定量揭示了熱成形鋼板點(diǎn)焊過(guò)程中溫度場(chǎng)、熔
中國(guó)機(jī)械工程 2019年21期2019-11-19
- 不同搭接順序下三層板電阻點(diǎn)焊接頭力學(xué)性能
合理的焊接工藝后熔核良好，焊點(diǎn)拉剪強(qiáng)度滿足實(shí)際生產(chǎn)要求.但大多研究局限于兩層板點(diǎn)焊，針對(duì)三層板點(diǎn)焊的研究較少.在汽車車身結(jié)構(gòu)中，由于設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)工藝性以及車身輕量化后一些重要部位需要設(shè)置加強(qiáng)板以提高局部強(qiáng)度，所以在車身中存在大量的三層板或多層板點(diǎn)焊接頭[8]，如車身前縱梁，A/B/C柱等部位.顏福裕等[9]研究了三層板6061鋁合金點(diǎn)焊接頭形式對(duì)其力學(xué)性能的影響，結(jié)果表明不同搭接形式下的點(diǎn)焊接頭具有不同的峰值載荷和斷裂能量.Tavasolizadeh等[10
上海交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2019年9期2019-10-12
- 第二脈沖電流對(duì)TRIP 980鋼板電阻點(diǎn)焊接頭顯微組織和力學(xué)性能的影響
較高，點(diǎn)焊接頭的熔核凝固時(shí)易形成成分偏析和縮孔等缺陷，且會(huì)增大碳當(dāng)量，導(dǎo)致點(diǎn)焊接頭發(fā)生界面斷裂，顯著降低焊接接頭的強(qiáng)度[8]?？梢?jiàn)，采用合理的點(diǎn)焊工藝以消除熔核缺陷、改善熔核的顯微組織，對(duì)提高TRIP鋼點(diǎn)焊接頭的力學(xué)性能具有重要意義。點(diǎn)焊時(shí)，延長(zhǎng)電極保壓時(shí)間可消除熔核的凝固縮松、提高點(diǎn)焊接頭的力學(xué)性能[9]。此外，多脈沖工藝也可有效改善熔核的顯微組織[10]。但關(guān)于采用多脈沖工藝焊接高強(qiáng)度TRIP鋼的報(bào)道還比較少，并且多脈沖工藝對(duì)熔核凝固過(guò)程及點(diǎn)焊接頭顯微
上海金屬 2019年5期2019-10-09
- 焊后熱處理對(duì)中錳鋼電阻點(diǎn)焊接頭組織及力學(xué)性能的影響
紋途經(jīng)熱影響區(qū)和熔核區(qū)，并沿鋼板原始貼合面穿過(guò)熔核使接頭完全分離；2)部分界面斷裂，裂紋穿過(guò)熱影響區(qū)，進(jìn)入熔核后發(fā)生轉(zhuǎn)折，最終沿板厚方向從焊點(diǎn)表面穿出，導(dǎo)致其中一塊板材在焊點(diǎn)處部分剝離；3)鈕扣斷裂，裂紋沿?zé)嵊绊憛^(qū)或母材處擴(kuò)展，其中一塊板材中的熔核完全剝離。由于中錳鋼中錳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為4%～12%，碳當(dāng)量較高，所以中錳鋼應(yīng)用在汽車上可能存在可焊性較差的問(wèn)題。本文主要通過(guò)焊后熱處理調(diào)控焊點(diǎn)內(nèi)部組織使接頭性能提高，并研究焊點(diǎn)內(nèi)部組織與性能之間的關(guān)系，以期為焊接工
上海金屬 2019年5期2019-10-09
- 5052鋁合金電阻點(diǎn)焊電極形狀對(duì)電極壽命的影響
0個(gè)焊點(diǎn)測(cè)量一次熔核直徑，共測(cè)量90次，并將平均熔核直徑作為評(píng)價(jià)熔核性能的指標(biāo).每焊接50個(gè)點(diǎn)，取下電極，用肉眼觀察電極的燒損情況.2 模擬結(jié)果與分析2.1 焊接結(jié)束時(shí)的電場(chǎng)與溫度場(chǎng)分布焊接結(jié)束(焊接時(shí)間200 ms)時(shí)，不同電極形狀對(duì)應(yīng)的鋁合金薄板的電流密度分布如圖2所示.可見(jiàn)，鋁合金薄板電流密度的分布較為均勻，直徑6 mm的錐臺(tái)電極和直徑16 mm的球電極對(duì)應(yīng)的鋁合金電流密度均約為 3.71×108A/m2，直徑8 mm的錐臺(tái)電極對(duì)應(yīng)的電流密度僅為 3
上海交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2019年6期2019-07-03
- 冷噴鎳中間層鋁/鋼電阻點(diǎn)焊接頭組織及力學(xué)性能*
以看出，接頭為雙熔核形貌，鋁合金側(cè)熔核呈鼓狀，雙相鋼側(cè)熔核呈橢圓形，鋁合金側(cè)熔核直徑大于雙相鋼側(cè)熔核直徑，兩熔核界面明顯，且界面中間位置鋁合金側(cè)有縮孔缺陷存在。圖2 添加冷噴Ni 中間層的點(diǎn)焊接頭宏觀形貌分析認(rèn)為，鋁合金側(cè)熔核直徑大于雙相鋼側(cè)熔核直徑，與鋼、鋁的導(dǎo)電、導(dǎo)熱性及添加輔助工藝墊片有關(guān)。盡管鋼板的電阻率大于鋁合金，焦耳熱大部分為鋼中產(chǎn)生，但由于鋁合金導(dǎo)熱性好，鋼中產(chǎn)熱的一部分將通過(guò)界面接觸傳導(dǎo)至鋁合金，一方面減少了鋼側(cè)的熱量積累，另一方面這部分熱
焊管 2019年5期2019-06-17
- 基于超聲反射法的中厚板點(diǎn)焊熔核尺寸的定量化研究
射法的中厚板點(diǎn)焊熔核尺寸的定量化研究劉亞麗，楊帆（武漢科技大學(xué)城市學(xué)院機(jī)電學(xué)部，湖北 武漢 430083）文章以超聲波反射法為基礎(chǔ)，研究了不同焊點(diǎn)的超聲波回波特性。在超聲圖像中計(jì)算了第一主回波脈沖與第一中回波脈沖的幅值比，同時(shí)通過(guò)金相實(shí)驗(yàn)得到了熔核直徑的實(shí)際值。最后找出了振幅值比與熔核直徑實(shí)測(cè)值的關(guān)系，實(shí)現(xiàn)了熔核的定量化研究。超聲反射法；中厚板點(diǎn)焊；熔核直徑前言一輛汽車車身由大約3000~6000個(gè)點(diǎn)焊接頭[1]，接頭的質(zhì)量問(wèn)題主要包括虛焊、縮孔、裂紋、燒
汽車實(shí)用技術(shù) 2019年9期2019-05-15
- 不銹鋼單側(cè)磁控電阻點(diǎn)焊工藝研究
火)的方式來(lái)改善熔核內(nèi)部組織，提升接頭焊接質(zhì)量[5]。然而這類方法需要消耗更多能量，增加焊接工序，加速電極帽磨損，最終拖慢生產(chǎn)進(jìn)度從而增加生產(chǎn)成本。磁控電阻點(diǎn)焊是一種基于傳統(tǒng)電阻點(diǎn)焊工藝，通過(guò)外加磁場(chǎng)對(duì)熔核中液態(tài)金屬進(jìn)行電磁攪拌的一種新型電阻點(diǎn)焊工藝方法。沈琦等[6]通過(guò)研發(fā)一種上下對(duì)稱布置的圓柱形軸向充磁永磁體裝置，研究了外加磁場(chǎng)對(duì)高強(qiáng)鋼DP590/780/980等材料的接頭性能影響規(guī)律，驗(yàn)證了外加磁場(chǎng)可以通過(guò)非接觸式攪拌對(duì)焊核的形核過(guò)程產(chǎn)生影響，從而達(dá)
中國(guó)機(jī)械工程 2019年7期2019-04-23
- 外加磁場(chǎng)對(duì)TA1工業(yè)純鈦電阻點(diǎn)焊連接質(zhì)量的影響
觸面為9mm．以熔核尺寸和接頭在拉剪測(cè)試中表現(xiàn)出的峰值載荷為指標(biāo)，分析了外加橫向磁場(chǎng)對(duì)TA1工業(yè)純鈦電阻點(diǎn)焊連接質(zhì)量的影響．并且測(cè)量了點(diǎn)焊接頭截面的顯微硬度以判斷熔核邊緣的氧化程度．結(jié)果表明，在同等熱輸入前提下，外加磁場(chǎng)不影響TA1熔核內(nèi)部的結(jié)晶形態(tài)，但能夠有效增加熔核直徑，改善TA1點(diǎn)焊接頭的承載能力．并且在熱輸入較小的條件下，外加磁場(chǎng)對(duì)熔核直徑生長(zhǎng)的作用更明顯．當(dāng)接頭熔核尺寸相近時(shí)，施加外部橫向磁場(chǎng)的點(diǎn)焊過(guò)程所需熱輸入量更小．這也導(dǎo)致了在同等熔核尺寸和
天津大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)與工程技術(shù)版) 2019年5期2019-02-22
- 雙相鋼點(diǎn)焊動(dòng)態(tài)電阻及熔核直徑建模研究
熱的大小，能反映熔核生長(zhǎng)區(qū)金屬的熔化情況，與熔核直徑有密切聯(lián)系。2011年，M.Pouranvari等人研究指出，焊點(diǎn)熱影響區(qū)域的尺寸和微觀結(jié)構(gòu)組成是影響雙相鋼焊點(diǎn)失效模式的主要原因[1]。楊浩等分析雙相鋼點(diǎn)焊時(shí)動(dòng)態(tài)電阻的變化規(guī)律及焊接參數(shù)對(duì)動(dòng)態(tài)電阻的影響[2]。陳輝等人基于BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)建立了點(diǎn)焊熔核的參數(shù)模型[3]。本研究采用電阻點(diǎn)焊參數(shù)采集系統(tǒng)采集電流電壓等參數(shù)，通過(guò)計(jì)算獲得動(dòng)態(tài)電阻數(shù)據(jù)，分析并驗(yàn)證了雙相不銹鋼動(dòng)態(tài)電阻的變化規(guī)律，建立“熔核直徑-動(dòng)態(tài)電
電焊機(jī) 2018年12期2019-01-22
- 密封膠對(duì)差厚不銹鋼板電阻點(diǎn)焊接頭的影響
條件不相同，致使熔核向厚板側(cè)偏移。該現(xiàn)象使得差厚301L不銹鋼板組合的焊接窗口非常的窄，產(chǎn)熱量稍大就會(huì)形成縮孔或飛濺，降低連接強(qiáng)度；產(chǎn)熱量稍小薄板一側(cè)的熔透深度又難以保證。為保證熔透深度，本研究擬采用硬規(guī)范，固定焊接時(shí)間為150 ms，并在焊接電流為7～11 kA范圍內(nèi)，以0.5 kA的增幅使用金相檢測(cè)的方法對(duì)可用電流范圍進(jìn)行探索。所使用的焊接設(shè)備型號(hào)為Obara DB6-100R1，焊接控制器為WTC中頻直流控制器，加壓方式為伺服加壓，采用的電極帽形貌和
中國(guó)機(jī)械工程 2018年24期2019-01-08
- 基于動(dòng)態(tài)電阻理論的支持向量機(jī)點(diǎn)焊質(zhì)量評(píng)估方法
定因素的過(guò)程，且熔核形成過(guò)程時(shí)間極短[2]；因此，焊接質(zhì)量的檢測(cè)和評(píng)估將是一個(gè)多參數(shù)、變量耦合的過(guò)程，其中，焊接電流、焊接電壓、焊接壓力以及焊接時(shí)間都是重要的工藝參數(shù)，同時(shí)點(diǎn)焊過(guò)程中有熱、電、力等變量起到綜合作用。由于焊點(diǎn)的熔核形成和生長(zhǎng)不能可視化，于是有很多學(xué)者進(jìn)行了大量相關(guān)研究。劉浩等[3]分析了低碳鋼點(diǎn)焊過(guò)程中的動(dòng)態(tài)電阻的變化，并在點(diǎn)焊時(shí)進(jìn)行了電阻點(diǎn)焊參數(shù)的調(diào)整。姚子鈴等[4]從理論上分析了熔核直徑與焊接時(shí)間的關(guān)系，建立了兩者的數(shù)學(xué)模型，并以試驗(yàn)數(shù)據(jù)
新技術(shù)新工藝 2018年12期2019-01-08
- 基于超聲信號(hào)增益補(bǔ)償?shù)碾娮椟c(diǎn)焊熔核直徑評(píng)估算法
全性能的關(guān)鍵，而熔核直徑是影響焊點(diǎn)連接強(qiáng)度最主要的因素[1]。兩層薄板通過(guò)點(diǎn)焊焊接后，點(diǎn)焊件可視為一種多層材料結(jié)構(gòu)，各層材料的聲阻抗不同，因而超聲信號(hào)在傳播過(guò)程中會(huì)發(fā)生不同程度衰減。由于焊核內(nèi)部晶粒尺寸比母材大很多，其超聲衰減也比母材更明顯，導(dǎo)致檢測(cè)信號(hào)波峰幅值不同程度減小，若直接利用原始信號(hào)波峰幅值進(jìn)行熔核直徑評(píng)估計(jì)算，會(huì)造成很大計(jì)算誤差。針對(duì)超聲波衰減補(bǔ)償，目前主要采用時(shí)間增益補(bǔ)償技術(shù)[2]（TGC）對(duì)信號(hào)進(jìn)行全局補(bǔ)償，該方法忽略了頻率對(duì)信號(hào)衰減的影響
中國(guó)測(cè)試 2018年8期2018-10-15
- Ti/Al異種金屬微電阻點(diǎn)焊接頭的形成過(guò)程及形成機(jī)理研究
選擇從鋁側(cè)母材向熔核內(nèi)部深入。線掃描曲線見(jiàn)圖 1b，可以看出，Al側(cè)母材與熔核界面處能夠觀察到Ti元素，同時(shí)對(duì)比Ti和Al元素的比例，可以得出界面處有Ti-Al金屬間化合物的生成。另外觀察熔核內(nèi)部的元素分布情況，可以看出Ti元素和Al的分布曲線在熔核內(nèi)部分布較為均勻，說(shuō)明熔核內(nèi)部元素?cái)U(kuò)散較為充分。圖1 線掃描能譜分析及曲線Fig.1 Energy spectrum analysis and curve of line scanning熔核中心區(qū)域的點(diǎn)掃能譜
精密成形工程 2018年5期2018-09-12
- Ti/Al異種金屬微電阻點(diǎn)焊接頭力學(xué)性能及顯微組織
貌見(jiàn)圖1，可知，熔核尺寸隨著電流的增加而增大。焊接電流為4 kA時(shí)，熱輸入量較小，焊核偏向鈦合金一側(cè)，主要是由于鈦、鋁兩薄板之間的熱導(dǎo)率和電導(dǎo)率相差很大，熔核自然向著析熱多、散熱慢的一側(cè)移動(dòng)。熔核與鋁側(cè)交界處不均勻，焊核如“鉗子”一樣嵌入鋁側(cè)界面。當(dāng)焊接電流為4.2 kA時(shí)，熔核在鋁側(cè)也逐漸長(zhǎng)大，熔核與鋁側(cè)界面凹凸不平，熔核輪廓可以觀察到較為明顯的塑性環(huán)。當(dāng)焊接電流為4.5 kA時(shí)，隨著電流增加熱輸入量增大，熔核沿著橫向生長(zhǎng)，熔核的輪廓變?yōu)椴灰?guī)則的長(zhǎng)方形，
精密成形工程 2018年4期2018-07-19
- 汽車用鋼板電阻點(diǎn)焊工藝參數(shù)優(yōu)化選擇
多層板材搭接焊點(diǎn)熔核質(zhì)量的影響，獲得了最優(yōu)焊接工藝參數(shù)。試驗(yàn)結(jié)果表明：板厚為0.8mm+1.4mm+1.8mm的三層低碳鋼板搭接最佳焊接工藝參數(shù)為多脈沖軟規(guī)范焊接參數(shù)，即三周波，焊接電流8.8/11.1/9.6kA、焊接時(shí)間5/19/5cyc、電極壓力3kN，得到各層搭接板之間熔核直徑大于等于φ6mm。電阻點(diǎn)焊；焊接工藝參數(shù)；熔核尺寸；焊接質(zhì)量0 前言電阻點(diǎn)焊是汽車制造行業(yè)中最普遍的連接方式。微型汽車車身共有5 000多個(gè)焊點(diǎn)，分布在車身地板、頂蓋、前車體
電焊機(jī) 2017年11期2017-12-29
- 電阻點(diǎn)焊高強(qiáng)度鋼的機(jī)械強(qiáng)度分析
的微觀結(jié)構(gòu)和焊點(diǎn)熔核的尺寸。其中，QP鋼板是由70%的馬氏體和30%殘留的奧氏體組成，而PRIP鋼板是由同相分布的鐵素體、馬氏體和殘留奧氏體組成。最后，檢測(cè)樣品可能產(chǎn)生的焊接缺陷。試驗(yàn)結(jié)果表明：①焊接電流和焊接時(shí)間是影響焊縫熔核程度、焊接接頭剪切強(qiáng)度與拉伸強(qiáng)度的主要工藝參數(shù)，而夾緊力只在焊接電流最高的條件下影響樣品的焊縫熔核程度和焊接接頭剪切強(qiáng)度與拉伸強(qiáng)度；②電阻點(diǎn)焊接頭的剪切強(qiáng)度和拉伸強(qiáng)度主要隨焊接電流和焊接時(shí)間的增加而增大，但金屬擠出顯著降低了焊接接頭
汽車文摘 2017年2期2017-12-04
- 基于正交試驗(yàn)法研究DP590點(diǎn)焊工藝
參數(shù)，測(cè)量接頭的熔核直徑并分析其失效模式，觀察接頭顯微組織。結(jié)果表明，焊接電流對(duì)剪切載荷的影響最為顯著，其次為焊接時(shí)間，電極壓力影響較?。蛔顑?yōu)工藝參數(shù)為：焊接電流8.5kA，焊接時(shí)間360ms，電極壓力3.6kN；當(dāng)焊接電流大于5.5 kA時(shí)，接頭失效模式均為熔核剝離失效；熔核區(qū)顯微組織為板條狀馬氏體和貝氏體，熱影響區(qū)組織為細(xì)小馬氏體。DP590；電阻點(diǎn)焊；正交試驗(yàn)；失效模式；顯微組織0 前言全球范圍內(nèi)汽車行業(yè)的發(fā)展趨勢(shì)傾向于汽車輕量化，汽車輕量化對(duì)節(jié)能降
電焊機(jī) 2017年8期2017-09-11
- 熱成形B1500HS硼鋼與DP780雙相鋼點(diǎn)焊焊接性及仿真分析
象，通過(guò)對(duì)焊點(diǎn)的熔核特征、熱影響區(qū)微觀組織以及焊接缺陷的分析，對(duì)焊接接頭的焊接性能進(jìn)行評(píng)價(jià)。同時(shí)，結(jié)合Sorpas軟件建立點(diǎn)焊數(shù)值模型，對(duì)點(diǎn)焊過(guò)程進(jìn)行了仿真分析，再現(xiàn)了點(diǎn)焊的熔核形成過(guò)程、焊接溫度場(chǎng)分布以及焊接后焊點(diǎn)特征。研究表明，板材的接觸電阻和焊接電流密度分布影響焊核的形成；熱影響區(qū)主要由于焊接熱循環(huán)中峰值溫度不同，形成不同的微觀組織結(jié)構(gòu)；焊接缺陷的形成主要是由焊接飛濺影響所致。熱成形鋼 雙相鋼 電阻點(diǎn)焊 數(shù)值模擬 焊接性能焊接性是指金屬材料在一定的焊
上海金屬 2017年1期2017-09-05
- 非等厚不銹鋼板電阻點(diǎn)焊的熔核偏移
銹鋼板電阻點(diǎn)焊的熔核偏移邱然鋒1，李久勇1，張振偉2，王彤勇2，劉肖揚(yáng)1(1.河南科技大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，河南 洛陽(yáng) 471023； 2.一拖(洛陽(yáng))福萊格車身有限公司，河南 洛陽(yáng) 471003)針對(duì)非等厚不銹鋼板點(diǎn)焊熔核偏移的問(wèn)題，采用3種電極組合方式對(duì)非等厚不銹鋼板進(jìn)行點(diǎn)焊，測(cè)量了接頭斷面相關(guān)特征尺寸，探討了熔核偏移對(duì)接頭性能的影響，分析了電極組合方式對(duì)熔核偏移的影響。研究結(jié)果表明：非等厚不銹鋼點(diǎn)焊時(shí)采用反焊法能使其絕對(duì)偏移量減小，采用正焊法能使
- 先進(jìn)高強(qiáng)鋼電阻點(diǎn)焊接頭斷裂模式的研究進(jìn)展
界面斷裂、易產(chǎn)生熔核偏移和熔核不對(duì)稱等特點(diǎn)，使得其研究較為復(fù)雜。如何獲得性能穩(wěn)定優(yōu)異的AHSS電阻點(diǎn)焊接頭是目前汽車工業(yè)中亟待解決的問(wèn)題之一。AHSS電阻點(diǎn)焊的重要特點(diǎn)之一是接頭易發(fā)生界面斷裂[1]，故重點(diǎn)研究其斷裂機(jī)制。不同的斷裂機(jī)制會(huì)影響點(diǎn)焊接頭的力學(xué)性能，也會(huì)改變接頭的斷裂位置，對(duì)點(diǎn)焊接頭質(zhì)量影響很大。一般發(fā)生拔出斷裂的點(diǎn)焊接頭在受力過(guò)程中具有更大的塑性變形和更高的能量吸收率，其力學(xué)性能優(yōu)于發(fā)生界面斷裂的點(diǎn)焊接頭，在工業(yè)生產(chǎn)中更傾向于獲得拔出斷裂模式
電焊機(jī) 2017年4期2017-05-10
- 隔熱罩三層鍍鋁鋼板電阻點(diǎn)焊工藝參數(shù)實(shí)驗(yàn)
面的困難：（1）熔核形成較無(wú)鍍層鋼板困難，鍍鋁層因熔點(diǎn)低、導(dǎo)電好、易破壞、散熱快等特點(diǎn)[3]，焊接時(shí)鍍鋁層先熔化，導(dǎo)電面積增大；熔化后的鍍鋁層與銅電極端面粘結(jié)，形成導(dǎo)熱性差的新合金，使得點(diǎn)焊接觸電阻變大、通過(guò)的電流密度小、熔核直徑不夠以及熔核高度較淺[4]，最終導(dǎo)致產(chǎn)品強(qiáng)度不夠。（2）三層鋼板點(diǎn)焊相比二層鋼板點(diǎn)焊更易產(chǎn)生飛濺[1]，這是因?yàn)槿龑愉摪灞榷愉摪宥嗔艘粚娱g隙，該間隙容易導(dǎo)致點(diǎn)焊過(guò)程中產(chǎn)生較嚴(yán)重的飛濺現(xiàn)象，進(jìn)而導(dǎo)致焊接品質(zhì)不穩(wěn)定。當(dāng)只考慮焊接電流
電焊機(jī) 2017年4期2017-05-10
- 用于電阻點(diǎn)焊的矩陣相控?cái)?shù)列超聲成像系統(tǒng)
以顯示電阻點(diǎn)焊的熔核圖像，因此開(kāi)發(fā)了一種功能性的原型矩陣相控?cái)?shù)列超聲成像系統(tǒng)。這種便攜式電阻點(diǎn)焊超聲波成像系統(tǒng)主要應(yīng)用在汽車行業(yè)中，其將代替?zhèn)鹘y(tǒng)的破壞性測(cè)試操作，檢測(cè)使用電阻點(diǎn)焊的車身質(zhì)量。介紹了三維探頭的基本功能、數(shù)據(jù)采集算法和焊接熔核的成像過(guò)程。所開(kāi)發(fā)的系統(tǒng)能夠很好地檢測(cè)和估計(jì)焊點(diǎn)熔核直徑以及融合的區(qū)域。通過(guò)測(cè)量超聲信號(hào)的振幅和用各種色彩顯示形成一個(gè)掃描圖像?；趻呙鑸D像估計(jì)焊點(diǎn)熔核的平均直徑，并將其顯示在屏幕上。而熔核區(qū)的估計(jì)也是基于圖像的。計(jì)算屏幕
汽車文摘 2017年1期2017-02-17
- 純鈦/鋁合金A6061電阻點(diǎn)焊接頭性能
時(shí)間與電極壓力對(duì)熔核尺寸和接頭抗剪力的影響，觀察分析接合界面微觀組織特征。接頭熔核直徑隨焊接電流增大而增大，而抗剪載荷隨焊接電流的增加先上升后下降趨勢(shì)變化；而接頭隨焊接時(shí)間的延長(zhǎng)、電極壓力的減小，熔核直徑和抗剪載荷而增加。焊接時(shí)間為25 cyc時(shí)所得接頭的抗剪載荷最大，約為7.6 kN。結(jié)果顯示母材鋁合金中Si能抑制界面金屬間化合物的生成，改善接頭性能。鋁合金；純鈦；電阻點(diǎn)焊0 前言鈦合金和鋁合金這兩種金屬在比強(qiáng)度和耐蝕性等方面都具有各自優(yōu)點(diǎn)，成為現(xiàn)代工業(yè)
電焊機(jī) 2016年9期2016-12-07
- 基于Ta過(guò)渡層的鈦與不銹鋼電阻點(diǎn)焊
，探討焊接電流對(duì)熔核尺寸和接頭抗剪力的影響。在接頭中的Ta/SUS304界面生成了FeTa和含F(xiàn)e量不同的Fe-Fe2Ta共晶組織。在焊接電流為14 kA時(shí)，獲得的接頭抗剪力最大，為7.4 kN。結(jié)果表明，在鈦與不銹鋼的電阻點(diǎn)焊中，使用中間過(guò)渡層Ta能夠有效提高焊接接頭的強(qiáng)度。純鈦；不銹鋼；中間過(guò)渡層；電阻點(diǎn)焊0 前言隨著新材料及現(xiàn)代工業(yè)的發(fā)展，單一金屬結(jié)構(gòu)通常很難滿足工業(yè)生產(chǎn)的需求，因此異種材料連接的復(fù)合結(jié)構(gòu)是結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的發(fā)展趨勢(shì)[1]。鈦及鈦合金具有優(yōu)良
電焊機(jī) 2016年7期2016-12-07
- 非等厚不銹鋼電阻點(diǎn)焊工藝
織分析表明，點(diǎn)焊熔核被晶粒細(xì)小的塑形環(huán)包圍，熔核組織主要由發(fā)達(dá)的柱狀晶和胞狀晶組成。顯微硬度測(cè)定表明，熔核區(qū)域的維氏硬度值基本一致，但與兩側(cè)母材存在一定的差異。非等厚；點(diǎn)焊接頭；顯微組織；顯微硬度0 前言不銹鋼具有良好的耐蝕性、高溫性能、高強(qiáng)度和焊接性能，廣泛應(yīng)用于宇航、汽車、機(jī)械、儀器儀表和能源等領(lǐng)域[1]。非等厚度不銹鋼材料的焊接在航天發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室、閥門組件等航天產(chǎn)品結(jié)構(gòu)中經(jīng)常出現(xiàn)，薄件材料厚度0.1～1.0 mm。航天產(chǎn)品苛刻的使用條件對(duì)焊接質(zhì)量提出
電焊機(jī) 2016年2期2016-12-06
- 基于非對(duì)稱電極的鋁合金鋼電阻點(diǎn)焊
時(shí)間與電極壓力對(duì)熔核尺寸和接頭抗剪力的影響。在接合界面上觀察到反應(yīng)層的生成，其厚度隨界面的位置的變化而變化。在22 kA的焊接電流條件下獲得的接頭抗剪力達(dá)到5.51 kN。結(jié)果表明，在鋁合金與低碳鋼的電阻點(diǎn)焊中，不對(duì)稱電極的使用有效地提高了焊接接頭強(qiáng)度。鋁合金；電阻點(diǎn)焊；界面組織0 前言節(jié)能減排越來(lái)越受到人們的重視，低碳經(jīng)濟(jì)已成為世界經(jīng)濟(jì)發(fā)展的大趨勢(shì)。在汽車工業(yè)中，減輕自重是汽車降耗、減排的有效途徑之一，而采用“鋼+鋁”雙金屬焊接結(jié)構(gòu)將成為汽車輕量化的首選
電焊機(jī) 2016年5期2016-12-06
- 不等厚鍍鋅鋼板的點(diǎn)焊模擬和熔核偏移
鋼板的點(diǎn)焊模擬和熔核偏移嚴(yán)愷1，余進(jìn)1，余群鋒2，易明輝2，劉超1，羅滏1（1.南京理工大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，江蘇南京210094；2.南京威邇德汽車零部件有限公司，江蘇南京211100）利用有限元分析軟件ANSYS建立1/2二維鍍鋅鋼板點(diǎn)焊計(jì)算模型。特殊處理鍍鋅層，先進(jìn)行點(diǎn)焊預(yù)壓分析，然后進(jìn)行溫度場(chǎng)的模擬分析，得到點(diǎn)焊接頭應(yīng)力分布和熔核尺寸以及溫度場(chǎng)分布云圖。分析不等厚板點(diǎn)焊過(guò)程中的熔核偏移現(xiàn)象，通過(guò)設(shè)計(jì)模擬并加以實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證，證明了點(diǎn)焊硬規(guī)范能明顯改善熔
電焊機(jī) 2016年1期2016-11-23
- SUS304不銹鋼板點(diǎn)焊接頭超聲成像及力學(xué)性能
，檢測(cè)分析點(diǎn)焊的熔核直徑，并對(duì)點(diǎn)焊接頭進(jìn)行拉伸-剪切實(shí)驗(yàn)。結(jié)果表明：超聲波水浸聚焦C掃描成像法能夠有效檢測(cè)點(diǎn)焊熔核直徑，為4.76～5.25mm，比金相實(shí)測(cè)值大2.6%～5.3%；隨著焊接電流的增加(4～8kA)，接頭的失效載荷均值從7116.8N增加到9707.1N，能量吸收均值從66.3J增加到196J，同時(shí)反映在C掃描圖像上的熔核直徑也從4.76mm增加到5.11mm；當(dāng)焊接電流增加至9kA時(shí)，接頭的失效載荷均值下降至6799.5N，能量吸收均值下降
材料工程 2016年4期2016-09-14
- 基于逆工程技術(shù)的焊縫熔核尺寸測(cè)量
逆工程技術(shù)的焊縫熔核尺寸測(cè)量在汽車工業(yè)大量采用輕量化技術(shù)的形勢(shì)下，車身結(jié)構(gòu)的點(diǎn)焊強(qiáng)度影響著產(chǎn)品整體的完整性、可靠性，并在很大程度上決定了客戶的滿意程度。因此，有必要開(kāi)發(fā)一種快速可靠的技術(shù)來(lái)檢驗(yàn)焊縫的質(zhì)量和強(qiáng)度。傳統(tǒng)的檢驗(yàn)焊縫質(zhì)量技術(shù)是采用破壞性的挖鑿測(cè)試和剝離測(cè)試，對(duì)試件造成了損壞，從而增加了測(cè)試成本。目前在工業(yè)中使用的非破壞性評(píng)估（NDE）方法是基于超聲波探傷技術(shù)而開(kāi)發(fā)的，但該技術(shù)并不總是能夠成功地測(cè)試熔核的尺寸以及檢測(cè)所謂的冷焊縫和硬焊縫。因此，開(kāi)發(fā)了
汽車文摘 2015年6期2015-12-12
- DP780雙相鋼電阻點(diǎn)焊接頭的顯微組織和力學(xué)性能
游標(biāo)卡尺測(cè)量焊點(diǎn)熔核的尺寸；采用Z050型電子萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行拉剪試驗(yàn)，試樣尺寸為2mm×40mm×160mm，拉伸速度為1mm·min-1；采用AAV-502型顯微硬度計(jì)測(cè)點(diǎn)焊接頭不同區(qū)域的顯微硬度，加載載荷為200N，加載時(shí)間為15s；采用OLYMPUS-GX71型光學(xué)顯微鏡觀察點(diǎn)焊接頭的顯微組織。2 試驗(yàn)結(jié)果與討論2.1 點(diǎn)焊質(zhì)量由表3可知，DP780雙相鋼板較佳的點(diǎn)焊工藝參數(shù)為：焊接電流9～10.5kA，焊接時(shí)間320～400ms，焊接壓力5kN。當(dāng)
機(jī)械工程材料 2015年10期2015-12-11
- 薄板電阻焊焊核尺寸模擬研究
焊的熱輸入和焊點(diǎn)熔核的形成與很多工藝參數(shù)相關(guān)，包括焊接電流、焊接時(shí)間、電極壓力、電極端面尺寸以及工件表面的狀態(tài)等等。而點(diǎn)焊過(guò)程的瞬時(shí)性和熔核形成過(guò)程的不可見(jiàn)性，給研究工作帶來(lái)了很大的困難。點(diǎn)焊未焊透一直被認(rèn)為是最危險(xiǎn)的缺陷，導(dǎo)致一些重要的受力構(gòu)件不能采用電阻焊裝配。要想獲得優(yōu)質(zhì)的點(diǎn)焊接頭，必須對(duì)點(diǎn)焊熔核尺寸進(jìn)行有效的監(jiān)測(cè)與控制。利用模擬仿真、固態(tài)相變條件下彈塑性應(yīng)力應(yīng)變場(chǎng)分量的理論分析及模擬等[1]，國(guó)外還對(duì)于角焊縫、坡口焊縫、多層焊縫等熱源分布形式進(jìn)一步
汽車實(shí)用技術(shù) 2015年1期2015-01-03
- AZ31B 鎂合金電阻點(diǎn)焊熔核微觀組織及力學(xué)性能研究
板材料電阻點(diǎn)焊的熔核成形、熔核組織和力學(xué)性能特征，進(jìn)而評(píng)估分析鎂合金電阻點(diǎn)焊的焊點(diǎn)質(zhì)量及其焊接工藝效果，為工藝優(yōu)化及應(yīng)用開(kāi)發(fā)提供參考。1 實(shí)驗(yàn)材料及實(shí)驗(yàn)方法1.1 實(shí)驗(yàn)材料及焊接設(shè)備試驗(yàn)采用的材料是 2 mm 厚的 AZ31B 鎂合金板材，其主要合金元素包括 Al、Zn 等，合金元素成分如表 1 所示。材料被加工 成 70 mm×20 mm 的尺寸規(guī)格，并采用搭接的方式進(jìn)行焊接，搭接長(zhǎng)度為 25 mm，如圖 1 所示。采用的焊接設(shè)備為 100 kVA 的交
- 電極壓力對(duì)2A12鋁合金電阻點(diǎn)焊裂紋的影響*
A12鋁合金點(diǎn)焊熔核裂紋的分布規(guī)律及形狀尺寸的綜合影響。1 試驗(yàn)方法試驗(yàn)選取的2A12-T4鋁合金，是對(duì)2A12進(jìn)行了固溶熱處理后自然時(shí)效至基本穩(wěn)定狀態(tài)的一種高強(qiáng)硬鋁合金，其化學(xué)成分見(jiàn)表1，金相組織照片如圖1所示。表1 2A12-T4鋁合金的化學(xué)成分 %圖1 2A12-T4鋁合金金相組織照片圖1中白色較淺的大塊狀是α（Al）相，大顆粒的黑色片狀是θ（CuAl2）相，較小的黑色小顆粒包括了S（Al2CuMg）相和從α相或θ相中析出的二次相（θ2）等［14］。
焊管 2014年1期2014-03-09
- 焊接電流對(duì)高強(qiáng)鋁合金電阻點(diǎn)焊熱裂紋的影響*
高溫塑性差，點(diǎn)焊熔核凝固時(shí)常伴隨著很大的收縮應(yīng)力，容易出現(xiàn)焊接裂紋缺陷。本研究擬通過(guò)2A12高強(qiáng)鋁合金電阻點(diǎn)焊試驗(yàn)，了解焊接電流對(duì)焊接裂紋形成的影響機(jī)制及規(guī)律。1 試驗(yàn)材料與試驗(yàn)方法使用100 mm×20 mm×1 mm的2A12-T4高強(qiáng)鋁合金作為試驗(yàn)材料，在DZ-3×63三相次級(jí)整流點(diǎn)焊機(jī)上進(jìn)行試驗(yàn)。試驗(yàn)電極為CdCu球面電極，φ20 mm，球面半徑50 mm；試驗(yàn)前采用酸洗工藝清理試件表面的臟物和氧化膜，并在12 h之內(nèi)完成試驗(yàn)。焊后沿熔核中心方向切
焊管 2014年2期2014-03-09
- 基于人工智能的薄板電阻點(diǎn)焊數(shù)值分析及工藝參數(shù)優(yōu)化*
變量耦合作用以及熔核形成的不可見(jiàn)性等特點(diǎn)，是一種比較復(fù)雜的動(dòng)態(tài)過(guò)程［1］。這種復(fù)雜性使得傳統(tǒng)方法確定最佳工藝參數(shù)存在操作復(fù)雜、精度低等缺陷。因此本文通過(guò)研究提出了一種將有限元數(shù)值模擬技術(shù)、BP 神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)、遺傳算法結(jié)合起來(lái)的優(yōu)化方法。利用有限元軟件ANSYS 對(duì)不銹鋼薄板的電阻點(diǎn)焊過(guò)程進(jìn)行模擬分析，將獲得的大量點(diǎn)焊規(guī)范參數(shù)與相應(yīng)接頭質(zhì)量的試驗(yàn)數(shù)據(jù)提供給BP 神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)學(xué)習(xí)，通過(guò)其非線性映射的泛化能力自動(dòng)抽取所學(xué)習(xí)知識(shí)的特征，準(zhǔn)確地描述點(diǎn)焊規(guī)范參數(shù)空間與焊點(diǎn)接頭
組合機(jī)床與自動(dòng)化加工技術(shù) 2013年6期2013-12-23
- 空調(diào)用鈑金件點(diǎn)焊缺陷及分析
繼續(xù)加熱形成熔化熔核，獲得牢固的金屬鍵合后，接合面消失，得到柱狀晶生長(zhǎng)較充分的焊點(diǎn) ，點(diǎn)焊原理示意圖如圖1所示，圖2為DN-75點(diǎn)焊機(jī)實(shí)物圖。圖2 DN-75點(diǎn)焊機(jī)3 鈑金件點(diǎn)焊合格及缺陷分析點(diǎn)焊接頭的強(qiáng)度主要取決于熔核尺寸（熔核直徑d與焊透率A）、熔核本身及其周圍熱影響區(qū)的金屬微組織及缺陷，如圖3：點(diǎn)焊接頭結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖，其中焊核率A=h/a ×100%。a-厚度；c-壓痕深度；d-熔核直徑；h-熔核深度3.1 合格焊點(diǎn)的判定鈑金件在點(diǎn)焊機(jī)(圖2)點(diǎn)焊后，從表
家電科技 2013年7期2013-04-01
- 阻焊式雙工位金屬疊層制造關(guān)鍵工藝研究
量過(guò)小，不能形成熔核;當(dāng)焊接電流高于上限時(shí)，電流密度過(guò)大，加熱速度過(guò)快，產(chǎn)生飛濺，反而降低焊接質(zhì)量.為考察焊接電流對(duì)焊點(diǎn)質(zhì)量的影響，以0.1 mm 厚的5 層304 不銹鋼板單點(diǎn)焊接為研究對(duì)象(每1 層焊接1 次，共5 次焊接)，在其他焊接參數(shù)不變的情況下，只改變焊接電流大小，從較小的焊接電流開(kāi)始，直至焊點(diǎn)發(fā)生噴濺結(jié)束. 焊接的其他參數(shù)如下:電極直徑為3 mm;電極材料為彌散氧化鋁;焊接時(shí)間為6 cyc (1 cyc =0.03 s);焊機(jī)氣壓為1.4 k
深圳大學(xué)學(xué)報(bào)（理工版） 2012年4期2012-12-23
- 熱鍍鋅雙相鋼與普通熱鍍鋅鋼點(diǎn)焊工藝對(duì)比
抗拉剪載荷和焊點(diǎn)熔核直徑作為焊點(diǎn)的質(zhì)量評(píng)價(jià)指標(biāo)。接頭抗拉剪載荷在萬(wàn)能拉伸試驗(yàn)機(jī)上測(cè)試。采用宏觀金相法測(cè)量焊點(diǎn)熔核直徑。測(cè)量過(guò)程為：將取樣焊點(diǎn)沿中心線剖開(kāi)，用砂紙打磨剖面，4%硝酸酒精溶液腐蝕，拍攝宏觀照片，測(cè)量熔核直徑，取同一規(guī)范3個(gè)試樣熔核直徑的平均值作為該規(guī)范的數(shù)據(jù)，試樣照片如圖2所示。圖2 測(cè)量焊點(diǎn)熔核直徑的試樣照片2 試驗(yàn)參數(shù)范圍的確定焊點(diǎn)的強(qiáng)度決定于熔核直徑D和熔核高度H，強(qiáng)度控制要求的熔核尺寸隨板厚的增加而增大，一般來(lái)說(shuō)，對(duì)于某一厚度的鋼板，強(qiáng)
電焊機(jī) 2012年12期2012-08-06
- 08AI與65Mn的點(diǎn)焊及其接頭組織性能分析
研究。詳細(xì)分析了熔核的微觀組織，測(cè)定了熔核直徑和硬度分布，并對(duì)接頭進(jìn)行了剪切及拉伸試驗(yàn)。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，當(dāng)采用焊接壓力3 800 N，一次脈沖電流7.7 kA，通電時(shí)間0.24 s；二次脈沖電流4.6 kA，通電時(shí)間0.7 s的點(diǎn)焊工藝時(shí)，可使點(diǎn)焊熔核得到充分回火，熔核中心未出現(xiàn)二次淬硬組織。其硬度值約HV400。點(diǎn)焊接頭的抗拉伸載荷1 380 N，抗剪載荷3 580 N，塑性比38.5%，綜合機(jī)械性能符合使用要求。08Al；65Mn；電阻點(diǎn)焊；組織；性能0
電焊機(jī) 2010年10期2010-09-06