喬葉偉

0 引言

鋼管混凝土系桿拱橋是由拱和梁構(gòu)成的一種橋梁組合結(jié)構(gòu)體系，這種組合結(jié)構(gòu)體系充分發(fā)揮了其各自的特點(diǎn)，由拱承受壓彎，系梁來承受拉彎[1]。拱肋采用鋼-混組合結(jié)構(gòu)，通過外部鋼管來限制內(nèi)部混凝土，使得內(nèi)部混凝土承受多向受壓狀態(tài)，能夠較大程度提高其承載能力[2]。鋼管混凝土系桿拱橋內(nèi)部是多次超靜定結(jié)構(gòu)，外部是平衡的靜定結(jié)構(gòu)，它相對于拱腳有推力的傳統(tǒng)拱橋來說，能夠克服地基承載能力不足等問題。同時鋼管混凝土系桿拱橋后期的收縮徐變較小，整體結(jié)構(gòu)剛度較大，能夠較好地滿足高速鐵路對于道路平順性等要求[3]。對于系桿拱橋采用先梁后拱施工方案時，主拱受力明確，可以減少結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換的次數(shù)，并且施工作業(yè)區(qū)域較大，可以保證施工安全[3]，所以這種先梁后拱的鋼管混凝土系桿拱橋已經(jīng)廣泛應(yīng)用于高速鐵路中。

已有研究表明，Tian[4]研究了某大跨度系桿拱橋的施工監(jiān)測技術(shù)，對橋梁的關(guān)鍵部位進(jìn)行了實(shí)時監(jiān)控，以保證拱橋在施工過程中的安全性和可靠性；Yin 等[5]對某大跨度提籃式拱橋施工監(jiān)測技術(shù)進(jìn)行了研究，主要研究了監(jiān)測點(diǎn)的位置、監(jiān)測控制的施工方法和施工監(jiān)測技術(shù)；楊三強(qiáng)等[6]通過實(shí)時監(jiān)測在各個施工階段下拱肋的應(yīng)力與位移，研究其內(nèi)力變化的規(guī)律；任文峰等[3]通過有限元分析及實(shí)測監(jiān)測，計算了不同施工階段的拱肋及吊桿的應(yīng)力變化規(guī)律；項(xiàng)影明[7]研究了某鋼管混凝土系桿拱橋的施工過程結(jié)構(gòu)變形的監(jiān)控方法；馮睿為等[8]通過實(shí)測值修正后的有限元模型來計算某三拱肋鋼管混凝土系桿拱加固過程中的結(jié)構(gòu)內(nèi)力及變形；劉治勇[9]采用有限元模擬計算了某鋼管混凝土系桿拱橋主梁、拱肋的預(yù)拱度及施工階段索力優(yōu)化；馮志強(qiáng)等[10]研究了某鋼管混凝土系桿拱橋施工階段中拱肋標(biāo)高和吊桿索力值監(jiān)控。本文使用Midas civil 軟件對實(shí)際橋梁進(jìn)行預(yù)拱度計算及施工階段應(yīng)力監(jiān)測分析。

1 工程概況

本文以靈武太中銀鐵路立交特大橋?yàn)檠芯繉ο螅挥谂R夏銀川市?？v坡坡度為1.85%，設(shè)計中按正做斜置，即吊桿垂直于梁體。本橋?yàn)?4 m 簡支系桿拱，拱軸線的形式為多次拋物線，計算跨徑為64 m，矢高為12.8 m。橋梁共兩道拱肋間距為13.8 m。系梁的截面形式為箱型截面，結(jié)構(gòu)形式為預(yù)應(yīng)力混凝土，系桿拱立面布置圖如圖1 所示。

橋梁中系梁和拱肋均采用剛性設(shè)計，拱肋結(jié)構(gòu)形式采用鋼管混凝土，截面形式采用啞鈴型截面，截面高度達(dá)到2.2 m。全橋通過吊桿將拱肋與系梁相連接，共計10 對吊桿。系梁采用預(yù)應(yīng)力混凝土簡支系梁，系梁除梁端局部加高至3 m 外，其余梁高均為2.5 m。系梁橫截面布置圖如圖2 所示。

本橋是先進(jìn)行系梁施工，再進(jìn)行拱肋施工的先梁后拱的施工方案，系梁通過支架法進(jìn)行現(xiàn)澆施工，立?，F(xiàn)澆系梁混凝土，待混凝土強(qiáng)度到達(dá)設(shè)計要求后分批張拉預(yù)應(yīng)力鋼束。系梁施工完成后，架設(shè)鋼管拱肋支架。將拱肋吊裝到設(shè)計位置，然后在支架上對接拼裝，再對其余構(gòu)件如橫撐進(jìn)行拼裝焊接。然后對鋼管內(nèi)灌注混凝土，達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度后撤去支架，按順序安裝吊桿并張拉，撤去系梁支架并進(jìn)行吊桿力檢測。

2 有限元模型

2.1 建立有限元模型

圖1 系桿拱立面布置圖（單位：cm）

圖2 系梁跨中處截面（單位：cm）

本橋使用Midas Civil 有限元軟件建模。模型包括鋼管混凝土拱肋、系梁、吊桿、橫梁、風(fēng)撐等，橋面板、橋面鋪裝、管線欄桿等二期恒載換算為荷載，加載在結(jié)構(gòu)上。在結(jié)構(gòu)的靜力分析中不考慮非線性因素的影響。全橋共計426 個單元，其中梁單元380 個，桁架單元40 個。本橋中吊桿使用桁架單元模擬，其余構(gòu)件使用梁單元模擬，有限元模型如圖3 所示。

圖3 Midas civil 空間有限元模型

2.2 計算荷載

恒載包括結(jié)構(gòu)自重和橋面鋪裝荷載，取值如表1 所示。

表1 恒載參數(shù)

3 預(yù)拱度計算

橋梁施工控制中線性控制是非常關(guān)鍵，為了保證橋梁線型符合設(shè)計目標(biāo)，必須在主梁的建造期間設(shè)定一定的預(yù)彎度，本文通過Midas Civil 模型進(jìn)行理論計算獲得。

3.1 系梁有限元計算結(jié)果

每個施工階段承受的荷載是變化的，其橋梁結(jié)構(gòu)的變形也隨著施工階段的不同而變化。在考慮拱橋自重、預(yù)應(yīng)力荷載、收縮徐變、活載及橋面二期鋪裝等作用下，基于Midas Civil 有限元模型計算拱橋的豎向位移[11]。根據(jù)有限元建模坐標(biāo)系，假定支承位置的x 坐標(biāo)為1，則系梁在該坐標(biāo)系的x 坐標(biāo)及相應(yīng)編號如表2 所示。

表2 x 坐標(biāo)及相應(yīng)編號

系梁混凝土整體澆筑完成后在預(yù)應(yīng)力荷載下系梁理論撓度如表3 所示。

在預(yù)應(yīng)力作用下的系梁最大撓度值為39.7 mm，發(fā)生在跨中截面，由于實(shí)際中有支架的存在，實(shí)際最大撓度值會略低一些。

表3 預(yù)應(yīng)力作用下系梁的撓度（單位：mm）

系梁在自重、預(yù)應(yīng)力等荷載組合下的計算撓度如表4 所示，荷載組合撓度圖如圖4 所示。

圖4 自重、預(yù)應(yīng)力等荷載組合下系梁的撓度圖

表4 自重、預(yù)應(yīng)力等荷載組合下系梁的撓度（單位：mm）

吊桿進(jìn)行張拉兩次后，將系梁支架拆除，一段時間后進(jìn)行橋面鋪裝的施工，這期間會受到一次混凝土收縮徐變的影響，在橋面二期荷載下系梁的撓度如表5 所示。

表5 橋面二期荷載下系梁的撓度（單位：mm）

3.2 拱肋有限元計算結(jié)果

拱肋在自重、預(yù)應(yīng)力等荷載組合下的計算撓度如表6 所示。

表6 自重、預(yù)應(yīng)力等荷載組合下拱肋撓度（單位：mm）

在橋面二期荷載下拱肋的撓度如7 表所示。

表7 橋面二期荷載下拱肋撓度（單位：mm）

3.3 運(yùn)營狀態(tài)有限元計算結(jié)果

圖5 全橋恒載+0.5 活荷載撓度圖

施工完成后期運(yùn)營時，在恒載+0.5 活荷載的荷載組合下，橋梁最大位移為9.59 mm，發(fā)生在跨中截面。橋梁變形圖如圖5所示，撓度值如表8 和表9 所示。

3.4 預(yù)拱度計算結(jié)果

由于實(shí)際施工中施工階段需要對支架進(jìn)行預(yù)壓處理以便抵消其非彈性變形，同時獲得其彈性變形值。這些是需施工階段獲得，故本文對支架彈性變形值及地基沉降值作假設(shè)處理。橋梁預(yù)拱度計算值如表10 和表11 所示。

表8 系梁恒載+0.5 活荷載下的撓度（單位：mm）

表9 拱肋恒載+0.5 活荷載下的撓度（單位：mm）

表10 系梁預(yù)拱度理論結(jié)果

表11 拱肋預(yù)拱度理論結(jié)果

4 主梁及拱肋監(jiān)控

4.1 主梁應(yīng)力測量

為了分析判定系桿拱施工階段中系梁的受力狀態(tài)，在系梁部分梁段埋設(shè)應(yīng)力傳感器來監(jiān)測其應(yīng)力狀態(tài)，從而使得系梁施工安全有序地進(jìn)行，測點(diǎn)布置如圖6 所示。

圖6 系梁應(yīng)力截面測點(diǎn)布置圖

1#為拱腳截面，有4 個測點(diǎn)1-1#～1-4#；2#為系梁端截面，有兩個測點(diǎn)2-1#～2-2#；3#為系梁1/4 截面，有4 個測點(diǎn)3-1#～3-4#；4#為系梁3/4 截面，有4 個測點(diǎn)4-1#～4-4#。部分應(yīng)力測點(diǎn)數(shù)據(jù)未測得不予展示，在本橋各個施工階段中的各測點(diǎn)系梁應(yīng)力如圖7 所示。

圖7 不同施工階段系梁應(yīng)力圖

由圖7 可得，在整個施工階段過程中，壓應(yīng)力最大為24.1 MPa，發(fā)生在吊桿張拉后系梁1/4 截面。拉應(yīng)力最大為15.5 MPa，發(fā)生在拱肋落架后系梁3/4 截面，滿足設(shè)計要求。

4.2 拱肋應(yīng)力監(jiān)測

為了分析系桿拱施工階段中拱肋的受力狀態(tài)，在拱肋部分拱段埋設(shè)應(yīng)力傳感器來監(jiān)測其應(yīng)力狀態(tài)，從而使得拱肋施工安全地進(jìn)行，測點(diǎn)布置如圖8 所示。

圖8 拱肋應(yīng)力截面測點(diǎn)布置圖

1#為1/4 截面，左、右拱肋分別設(shè)置應(yīng)力傳感器，編號分別為996416 和997917。2#為跨中截面，左、右拱肋分別設(shè)置應(yīng)力傳感器，編號分別為980704 和996421，在本橋拱肋架設(shè)中的各測點(diǎn)拱肋應(yīng)力如圖9 所示。

由圖9 可得，不同拱肋架設(shè)階段、不同的拱肋截面的應(yīng)力是在變化的。其中，最大拉應(yīng)力為22.3MPa，發(fā)生在拱肋架設(shè)完成后的拱頂處。最大壓應(yīng)力為26.4MPa，發(fā)生在拱肋架設(shè)中的拱頂處。通過有限元建模計算，拱肋架設(shè)中其對應(yīng)最大拉、壓應(yīng)力值分別為29.21MPa 和41.62MPa，故滿足設(shè)計要求。

5 結(jié)論

本文以靈武銀西鐵路立交特大橋?yàn)檠芯繉ο?，采用Midas Civil 有限元軟件建立全橋空間模型，對鋼管混凝土系桿拱先梁后拱的施工階段控制進(jìn)行分析，得出以下結(jié)論：

（1）通過有限元建模計算，獲得了各個施工階段在不同荷載組合下的系桿拱的撓度，通過考慮預(yù)拱度計算過程中存在的偏差，最后得到該系桿拱系梁及拱肋的預(yù)拱度計算結(jié)果。

（2）通過對系梁的應(yīng)力監(jiān)控，系梁在各個施工階段中，最大壓應(yīng)力為24.1MPa，發(fā)生在吊桿張拉后系梁1/4 截面。最大拉應(yīng)力為15.5MPa，發(fā)生在拱肋落架后系梁3/4 截面。

（3）通過對拱肋的應(yīng)力監(jiān)控，拱肋最大壓應(yīng)力發(fā)生在拱肋架設(shè)中的拱頂處，壓應(yīng)力值為26.4 MPa。最大拉應(yīng)力發(fā)生在拱肋架設(shè)完成后的拱頂處，拉應(yīng)力值為22.3 MPa。

（4）基于系梁、拱肋的預(yù)拱度計算和系梁、拱肋的應(yīng)力監(jiān)測，使得施工過程中橋梁結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、撓度及線型達(dá)到了既定目標(biāo)，滿足了設(shè)計要求，為了同類型橋梁施工監(jiān)控提供了參考依據(jù)。

圖9 拱肋架設(shè)中各截面拱肋應(yīng)力變化