王教領(lǐng) 金誠謙 宋衛(wèi)東 丁天航 王明友 吳今姬
(農(nóng)業(yè)農(nóng)村部南京農(nóng)業(yè)機(jī)械化研究所, 南京 210014)
干燥是農(nóng)產(chǎn)品貯藏與后續(xù)加工的重要手段。目前,我國農(nóng)產(chǎn)品干燥產(chǎn)業(yè)存在能耗、品質(zhì)與效率等方面的問題,如熱敏性果蔬、高質(zhì)堅(jiān)果類農(nóng)產(chǎn)品還缺乏有效的干燥技術(shù)設(shè)備[1-3]。常見的傳熱方式有對流干燥、輻射干燥和傳導(dǎo)干燥。對流干燥應(yīng)用條件低、范圍廣,但存在風(fēng)溫、風(fēng)量調(diào)幅受限等問題[4-8]。因此,可采用強(qiáng)化傳質(zhì)模式,利用低濕驅(qū)動(dòng)低溫干燥。
圖1 轉(zhuǎn)輪除濕熱泵干燥系統(tǒng)除濕工藝Fig.1 Dehumidification process about heat pump drying system of wheel dehumidification1.蒸發(fā)器 2.膨脹閥 3.廢熱冷凝器 4.控制器 5.壓力表 6.干燥冷凝器 7.輔助加熱器 8.再生冷凝器 9.中低溫干燥切換閥 10.再生風(fēng)機(jī) 11.壓力傳感器 12.壓縮機(jī) 13.處理進(jìn)風(fēng)風(fēng)機(jī) 14.溫濕度傳感器 15.新回風(fēng)轉(zhuǎn)換機(jī)構(gòu) 16.過濾器
常見的除濕方式有冷凝和吸附等方式,有代表性的除濕方法包括熱泵除濕和轉(zhuǎn)輪除濕。熱泵除濕節(jié)能性好,但深度除濕能力有限,而轉(zhuǎn)輪除濕后,雖露點(diǎn)較低但除濕量不大。因此,采用聯(lián)合除濕可以較好地發(fā)揮兩種除濕方法的優(yōu)勢[9-11]。典型的轉(zhuǎn)輪除濕一般由轉(zhuǎn)輪、加熱器和轉(zhuǎn)輪電機(jī)等組成,轉(zhuǎn)輪中裝填吸附劑,轉(zhuǎn)輪面分為除濕區(qū)與再生區(qū)。在除濕過程中,轉(zhuǎn)輪在驅(qū)動(dòng)裝置驅(qū)動(dòng)下緩慢轉(zhuǎn)動(dòng),處理進(jìn)風(fēng)進(jìn)入除濕區(qū)除濕,當(dāng)轉(zhuǎn)輪在除濕區(qū)域吸附水分達(dá)到飽和狀態(tài)時(shí),進(jìn)入再生區(qū)域,由高溫空氣進(jìn)行脫附再生,這一過程循環(huán)進(jìn)行[12-13]。
轉(zhuǎn)輪除濕早期主要用于空調(diào)和工業(yè)領(lǐng)域的除濕干燥[14-16],一些學(xué)者將其應(yīng)用于農(nóng)產(chǎn)品干燥領(lǐng)域。如文獻(xiàn)[17-19]將轉(zhuǎn)輪除濕用于種子干燥,文獻(xiàn)[20-21]將轉(zhuǎn)輪除濕用于糧食、食品貯藏,文獻(xiàn)[22]將轉(zhuǎn)輪除濕用于椰子干燥,并與熱風(fēng)干燥進(jìn)行對比,發(fā)現(xiàn)干燥速率明顯提高、但能耗較大。轉(zhuǎn)輪除濕的節(jié)能問題一直是研究的重點(diǎn)。將轉(zhuǎn)輪與熱泵結(jié)合,采用蒸發(fā)器降低轉(zhuǎn)輪進(jìn)氣溫度,利用冷凝器降低干燥空氣溫度,可減小杏鮑菇干燥的能耗[23],兩級轉(zhuǎn)輪除濕也可有效降低除濕能耗[24-25]。轉(zhuǎn)輪再生耗能是導(dǎo)致其能耗高的主要因素,因此,節(jié)能再生成為研究熱點(diǎn)?,F(xiàn)有再生節(jié)能研究主要聚焦于再生熱源,如利用廢熱、太陽能等,這需要額外增設(shè)再生設(shè)備[26-27]。
本文基于上述問題,進(jìn)行轉(zhuǎn)輪熱泵聯(lián)合除濕干燥系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計(jì),構(gòu)建分級冷凝再生系統(tǒng),進(jìn)一步降低干燥能耗,并以鮮香菇進(jìn)行干燥試驗(yàn),進(jìn)行轉(zhuǎn)輪熱泵聯(lián)合除濕與熱泵干燥速率、能耗等指標(biāo)對比分析,以期為轉(zhuǎn)輪除濕干燥設(shè)備優(yōu)化設(shè)計(jì)提供參考。
本樣機(jī)除濕工藝如圖1所示,設(shè)備主要由熱泵系統(tǒng)、轉(zhuǎn)輪、干燥箱、輔助部件及其控制系統(tǒng)組成。熱泵系統(tǒng)主要由蒸發(fā)器、冷凝器、壓縮機(jī)和膨脹閥等組成,其中冷凝器由干燥冷凝器、再生冷凝器和廢熱冷凝器組成。轉(zhuǎn)輪分為除濕區(qū)與再生區(qū),面積比例為3∶1,由膠帶驅(qū)動(dòng),可以實(shí)現(xiàn)無級變速。干燥箱內(nèi)有干燥架,采取底部穿流式穿過物料箱。同時(shí)還有壓力表、管道、新回風(fēng)轉(zhuǎn)換機(jī)構(gòu)、中低溫干燥切換閥和風(fēng)機(jī)等輔助部件以及溫濕度傳感器等測試元器件等。
干燥冷凝器與廢熱冷凝器是一組并列冷凝器,通過選擇其中一個(gè),組成熱泵循環(huán)系統(tǒng)可實(shí)現(xiàn)中低溫的切換,滿足不同干燥溫度要求。低溫干燥路線為蒸發(fā)器—壓縮機(jī)—再生冷凝器—廢熱冷凝器—膨脹閥—蒸發(fā)器,其中廢熱冷凝器中的熱量排放到室內(nèi),該系統(tǒng)可用于40℃以下的低溫干燥。中溫干燥路線為蒸發(fā)器—壓縮機(jī)—再生冷凝器—干燥冷凝器—膨脹閥—蒸發(fā)器,可實(shí)現(xiàn)45~50℃的中溫干燥,如果需要更高的干燥溫度可以利用輔助加熱器。再生冷凝器利用壓縮機(jī)排出的高溫氣體制冷劑,對再生進(jìn)氣進(jìn)行加熱,對轉(zhuǎn)輪進(jìn)行輔助再生。
設(shè)計(jì)的轉(zhuǎn)輪除濕裝備整機(jī)結(jié)構(gòu)如圖2所示,工作過程中分為干燥空氣流動(dòng)與制冷劑循環(huán)兩個(gè)過程。制冷劑循環(huán)過程有中、低溫兩個(gè)過程,在上文已經(jīng)作了分析。干燥空氣的流動(dòng)分為干燥與再生過程。
圖2 轉(zhuǎn)輪除濕熱泵干燥機(jī)整機(jī)結(jié)構(gòu)示意圖Fig.2 Structure schematic on drying machine of heat pump of desiccant wheel dehumidification1.冷凝風(fēng)機(jī) 2.廢熱冷凝器 3.再生輔助加熱箱 4.蒸發(fā)器 5.再生冷凝器 6.再生出口 7.轉(zhuǎn)輪 8.再生進(jìn)口 9.干燥冷凝器 10.干燥進(jìn)風(fēng)口 11.管道 12.儲液器 13.壓縮機(jī)
結(jié)合圖1,干燥初期由新回風(fēng)轉(zhuǎn)換機(jī)構(gòu)將室內(nèi)空氣導(dǎo)入蒸發(fā)器,經(jīng)降溫除濕后的空氣,由處理進(jìn)風(fēng)風(fēng)機(jī)導(dǎo)入轉(zhuǎn)輪箱,轉(zhuǎn)輪箱內(nèi)裝有轉(zhuǎn)輪,對處理進(jìn)風(fēng)進(jìn)一步除濕,經(jīng)過轉(zhuǎn)輪除濕后的處理出風(fēng),進(jìn)入干燥冷凝器,經(jīng)調(diào)溫后送入干燥箱,之后穿過帶有多孔的底板,由下向上逐步穿過物料,排到大氣中。而當(dāng)干燥進(jìn)行到某個(gè)階段,回風(fēng)濕度較低、溫度較高時(shí),通過新回風(fēng)轉(zhuǎn)換機(jī)構(gòu)將回風(fēng)導(dǎo)入蒸發(fā)器,進(jìn)行閉環(huán)除濕干燥。
再生過程中,空氣經(jīng)再生冷凝器預(yù)熱到70℃左右,進(jìn)入再生輔助加熱箱,加熱后經(jīng)再生進(jìn)口對轉(zhuǎn)輪進(jìn)行再生,再生后的潮濕空氣經(jīng)再生出口排出,排出的再生廢氣還可以在外界溫度較低時(shí),對再生進(jìn)風(fēng)進(jìn)行預(yù)熱。
1.2.1物料干燥設(shè)計(jì)條件
以香菇干燥為例,批次干燥質(zhì)量為50 kg,物料初始含水率為86%,干燥溫度30~80℃線性可調(diào),6 h將物料干燥到貯藏要求。則每小時(shí)需要輸入的熱量為
式中m——物料質(zhì)量,kg
w——濕基含水率,%
h0——水的汽化潛熱,取2 380 kJ/kg
T——干燥時(shí)間,h
λ——物料吸熱率,取60%
因?yàn)闊犸L(fēng)是通過穿流方式穿過物料的,因此風(fēng)速一般小于1 m/s,本次取風(fēng)速u=0.5 m/s,出風(fēng)口總面積為S1=0.6 m2,則干燥風(fēng)體積流量為
Va=3 600uS1=1 080 m3/h
取熱空氣密度ρ=1.112 kg/m3,干燥風(fēng)質(zhì)量流量為
Vam=ρuS1=1 200 kg/h
1.2.2除濕過程設(shè)計(jì)條件
(1)蒸發(fā)進(jìn)風(fēng)參數(shù)
蒸發(fā)進(jìn)風(fēng)取室內(nèi)空氣,生產(chǎn)地全年平均相對濕度80%,平均溫度23℃,因此,在室內(nèi)取蒸發(fā)進(jìn)風(fēng)參數(shù)為溫度23℃、相對濕度80%。
(2)轉(zhuǎn)輪除濕參數(shù)
取轉(zhuǎn)輪除濕后露點(diǎn)為-15℃,升溫至30℃,則含水量1.01 g/kg,焓值32.9 kJ/kg。
(3)干燥進(jìn)出風(fēng)設(shè)計(jì)
設(shè)進(jìn)入干燥箱的風(fēng)溫度為50℃,由于是等濕加熱,則焓值為53.2 kJ/kg,按照等焓除濕過程,設(shè)出風(fēng)溫度為35℃,則含水量為7 g/kg。
(4)熱泵除濕參數(shù)
熱泵除濕后干燥介質(zhì)的溫濕度,取溫度15℃,露點(diǎn)5℃[28]。
1.2.3熱量與除濕負(fù)荷計(jì)算
制冷量Qe為
Qe=Vam(ha-hh)=10.1 kW
式中ha——進(jìn)風(fēng)焓值,kJ/kg
hh——熱泵除濕后焓值,kJ/kg
轉(zhuǎn)輪除濕量及效率為
Dw=Vam(dw-dh)=5.3 kg/h
式中dw——轉(zhuǎn)輪除濕后含水量,g/kg
dh——熱泵除濕后含水量,g/kg
hw——轉(zhuǎn)輪除濕后焓值,kJ/kg
物料除濕總量為
Dtot=Vam(dow-diw)=7.2 kg/h
式中dow——干燥箱出風(fēng)含水量,g/kg
diw——干燥箱進(jìn)風(fēng)含水量,g/kg
干燥冷凝熱量為
Qa=Vam(hiw-hd)=6.8 kW
式中hiw——干燥箱進(jìn)風(fēng)焓值,kJ/kg
hd——轉(zhuǎn)輪除濕后焓值,kJ/kg
再生冷凝量為
Qb=cVram(Tro-Tri)=5.6 kW
式中c——空氣定壓比熱容,取1.005 kJ/(kg·K)
Tri——再生進(jìn)風(fēng)溫度,取20℃
Vram——再生風(fēng)質(zhì)量流量,kg/h
Tro——再生冷凝出風(fēng)溫度,取70℃
同時(shí)轉(zhuǎn)輪再生需要加入的部分電輔熱量為
Qd1=cVram(Tr-Tro)=5 kW
式中Tr——再生溫度,取115℃
則壓縮機(jī)理論消耗功率為
Wcth=Qa+Qb-Qe=2.3 kW
以熱泵蒸發(fā)溫度10℃、冷凝溫度55℃設(shè)計(jì),取壓縮機(jī)等熵效率ηi為0.65,則壓縮機(jī)所需實(shí)際功率
式中Wc——壓縮機(jī)實(shí)際功率,kW
制熱循環(huán)實(shí)際制熱系數(shù)為
壓縮機(jī)所需實(shí)際功率為3.5 kW,取5P型壓縮機(jī),實(shí)際制熱系數(shù)為3.9,總制熱量為13.6 kW。
本設(shè)計(jì)的轉(zhuǎn)輪除濕整機(jī)物料除濕總量Dtot=7.2 kg/h,風(fēng)量為1 080 m3/h,轉(zhuǎn)輪除濕量Dw=5.3 kg/h,選擇400/200型硅膠轉(zhuǎn)輪,額定風(fēng)量1 100 m3/h,除濕量5.5 kg/h,滿足生產(chǎn)設(shè)計(jì)要求。
因轉(zhuǎn)輪再生溫度一般需要80~120℃,而室溫一般為25℃左右,耗能較大。本研究針對上述問題,采用壓縮機(jī)高溫排氣,預(yù)熱再生進(jìn)氣,進(jìn)行分級冷凝再生。實(shí)際熱泵循環(huán)過程存在略微壓降,導(dǎo)致系統(tǒng)分析較復(fù)雜,但影響并不顯著。所以本文忽略壓降變化,繪制分級冷凝制熱循環(huán)過程如圖3(圖中p表示壓力,h表示焓值)所示,a~b為壓縮過程,b~c′為壓縮機(jī)排氣冷凝過程,c′~d為在冷凝器內(nèi)冷凝過程,其中c′點(diǎn)為再生冷凝的終點(diǎn),設(shè)其進(jìn)入兩相區(qū)[28]。
圖3 分級冷凝制熱循環(huán)過程 Fig.3 Heating cycle of fractional condensation
影響分級冷凝再生效果的主要因素有蒸發(fā)進(jìn)風(fēng)溫度、進(jìn)入再生冷凝器的再生進(jìn)風(fēng)溫度及再生風(fēng)量等,其中蒸發(fā)進(jìn)風(fēng)溫度直接影響蒸發(fā)溫度與制冷劑循環(huán)量,需要通過試驗(yàn)探究。
2.2.1試驗(yàn)儀器
所用儀器包括:SNT型溫濕度無線測定儀(分辨率:相對濕度±0.1%,溫度±0.1℃)、Testo425型風(fēng)速儀(分辨率:0.01 m/s)、Testo645型手持式溫濕度測定儀(分辨率:相對濕度±0.1%,溫度±0.1℃)、空調(diào)扇(單冷:最低18℃)。
2.2.2試驗(yàn)設(shè)計(jì)
(1)與純電加熱再生能耗對比試驗(yàn)
本設(shè)備分別獨(dú)立控制壓縮機(jī)循環(huán)系統(tǒng)、再生輔助加熱、干燥輔助加熱等部件,因此可實(shí)現(xiàn)純電加熱與分級冷凝再生加熱兩種模式的切換。在純電加熱模式中只打開再生輔助加熱開關(guān),而在分級冷凝再生模式中分別打開壓縮機(jī)系統(tǒng)與再生輔助加熱開關(guān)。兩種模式中均設(shè)置再生溫度為115℃,而在分級冷凝再生模式中,還需要分別通過再生冷凝器與干燥冷凝器前后焓差及通過的空氣質(zhì)量流量,測算再生與干燥冷凝器中的熱量比。兩種模式分別在輔助再生加熱器與壓縮機(jī)中接入電表來測量電耗,且兩種模式均利用電表測量再生風(fēng)機(jī)的耗電量。
(2)分級冷凝再生優(yōu)化工藝試驗(yàn)
再生冷凝器會(huì)產(chǎn)生高溫?zé)犸L(fēng):一方面,其溫度、熱量與制冷劑流量及壓縮機(jī)排氣溫度相關(guān);另一方面,也與進(jìn)入再生冷凝器的再生進(jìn)風(fēng)的溫度及風(fēng)量相關(guān)。因此,本次試驗(yàn)通過改變蒸發(fā)進(jìn)風(fēng)溫度來改變制冷劑流量與壓縮機(jī)排氣溫度。通過測量再生冷凝器前后焓差測試單位冷凝熱量。同時(shí)利用風(fēng)速儀測量風(fēng)速,并結(jié)合管道截面積、空氣密度計(jì)算空氣質(zhì)量流量,進(jìn)而計(jì)算出總的冷凝熱量。蒸發(fā)進(jìn)風(fēng)與冷凝進(jìn)風(fēng)的溫度改變分別通過裝在蒸發(fā)器和再生冷凝器前端的輔助加熱裝置來實(shí)現(xiàn),降溫通過空調(diào)扇制冷模式完成。
再生風(fēng)量由風(fēng)閥開度控制,風(fēng)閥開度在0~100%之間,在實(shí)際應(yīng)用中為了有效利用空氣能風(fēng)閥開度應(yīng)大于50%,同時(shí)為了適當(dāng)留一定裕度取開度50%、70%與90%共3個(gè)水平;再生進(jìn)風(fēng)溫度采用室溫(20℃),當(dāng)室內(nèi)溫度較低時(shí)采用再生廢氣預(yù)熱,可將冷凝進(jìn)風(fēng)提升到20℃,而在夏季較高溫度時(shí),室溫比室外溫度一般低3~5℃,根據(jù)當(dāng)?shù)貧鉁貤l件可選再生進(jìn)風(fēng)溫度上限為35℃;由于干燥進(jìn)風(fēng)在新風(fēng)與回風(fēng)間切換,當(dāng)?shù)厝昶骄鶜鉁丶s為23℃,同時(shí)在中低溫干燥過程中干燥箱回風(fēng)溫度一般不高于50℃,因此蒸發(fā)進(jìn)風(fēng)溫度上下限分別取20℃與50℃。
2.2.3測試指標(biāo)
(1)純電加熱再生耗電量Qd
在達(dá)到穩(wěn)定溫度后,測試5 min輔助再生加熱器與再生電機(jī)的耗電量,并折算成每小時(shí)電耗。
(2)分級冷凝再生耗電量Qreg
分別讀取壓縮機(jī)與輔助再生加熱器及再生電機(jī)5 min耗電量,折算成每小時(shí)電耗,計(jì)算公式為
(1)
式中Qb——分級冷凝再生耗電量,kW
(3)再生加熱溫度
再生加熱溫度指用于再生的空氣經(jīng)再生冷凝器加熱后獲得的溫度,該溫度由溫度傳感器測得,并在觸摸屏上顯示。
(4)冷凝熱量
冷凝熱量分為再生冷凝熱量與干燥冷凝熱量,利用裝在兩個(gè)冷凝器進(jìn)出風(fēng)口的溫濕度傳感器測量,則計(jì)算公式為
Vcam=ρSv
(2)
Q1=Vram(hf2-hf1)T1
(3)
Q2=Vam(hd2-hd1)T2
(4)
式中v——進(jìn)出風(fēng)口空氣流速,m/s
S——對應(yīng)風(fēng)口面積,m2
hf1、hf2——再生前、后熱焓值,kJ/kg
hd1、hd2——干燥前、后熱焓值,kJ/kg
T1——再生冷凝加熱時(shí)間,h
T2——干燥冷凝加熱時(shí)間,h
Vcam——冷凝進(jìn)風(fēng)質(zhì)量流量,kg/h
Q1——再生冷凝熱量,kJ
Q2——干燥冷凝熱量,kJ
試驗(yàn)因素與編碼如表1所示。采用Mintab 15.1軟件進(jìn)行試驗(yàn)設(shè)計(jì)、數(shù)據(jù)處理與統(tǒng)計(jì)分析,并繪制等值線圖,根據(jù)Box-Benhnken試驗(yàn)方案進(jìn)行三因素三水平響應(yīng)面分析試驗(yàn)。
表1 響應(yīng)面試驗(yàn)因素與編碼Tab.1 Factors and levels of response surface test
2.3.1能耗對比試驗(yàn)
以表1中的零水平,即蒸發(fā)進(jìn)風(fēng)溫度35.0℃,再生進(jìn)風(fēng)溫度27.5℃,風(fēng)閥開度70%,分別測試純電加熱再生與分級冷凝再生能耗,每次測試兩組取平均數(shù)。
兩種模式的能耗如圖4所示,均勻性較好,設(shè)備較穩(wěn)定。純電加熱再生耗能平均值為9.88 kW·h,而分級冷凝再生耗能平均值為6.96 kW·h,比純電加熱再生平均耗能降低29.6%。因此,采用分級冷凝再生模式可顯著降低再生能耗。
圖4 純電加熱再生與分級冷凝再生耗電量Fig.4 Power consumption of pure electric heating regeneration and fractional condensation regeneration
2.3.2分級冷凝再生優(yōu)化工藝試驗(yàn)
對表2(表中X1、X2、X3分別為蒸發(fā)進(jìn)風(fēng)溫度、再生進(jìn)風(fēng)溫度、風(fēng)閥開度的編碼值)中的數(shù)據(jù),運(yùn)用Mintab數(shù)據(jù)分析軟件進(jìn)行多元回歸擬合分析,結(jié)果見表3,并繪制各考察因素與試驗(yàn)因素之間關(guān)系如圖5~7所示。
由表3可知,再生加熱溫度Y1、再生冷凝熱量Y2、干燥冷凝熱量Y3響應(yīng)面模型的P<0.001,表明3個(gè)回歸模型均高度顯著;Y1、Y2、Y3模型失擬項(xiàng)均不顯著(P>0.1),表明在試驗(yàn)范圍內(nèi),回歸模型與實(shí)際情況擬合度較好;Y1、Y2、Y3模型的RSq依次為99.44%、99.50%、99.11%,表明各模型可以解釋99%以上響應(yīng)值變化,僅有不到1%的總變異不能由模型來解釋,預(yù)測值和實(shí)際值之間具有高度相關(guān)性,試驗(yàn)誤差較小。因此,可用該模型對分級冷凝各指標(biāo)進(jìn)行分析和預(yù)測。
表2 試驗(yàn)方案與結(jié)果Tab.2 Experiment design and response values
(5)
(6)
(7)
表3 回歸模型方差分析Tab.3 Variance analysis of response surface model
圖5 再生加熱溫度與蒸發(fā)進(jìn)風(fēng)溫度、再生進(jìn)風(fēng)溫度及風(fēng)閥開度的等值線圖Fig.5 Contour plots between heating temperature and inlet air temperature, condensing air temperature and damper opening
圖6 再生冷凝熱量與蒸發(fā)進(jìn)風(fēng)溫度、再生進(jìn)風(fēng)溫度及風(fēng)閥開度的等值線圖Fig.6 Contour plots between Q1 and inlet air temperature, condensing air temperature and damper opening
圖7 干燥冷凝熱量與蒸發(fā)進(jìn)風(fēng)溫度、再生進(jìn)風(fēng)溫度及風(fēng)閥開度的等值線圖Fig.7 Contour plots between Q2 and inlet air temperature, condensing air temperature and damper opening
由表3的t值知,蒸發(fā)進(jìn)風(fēng)溫度X1、再生進(jìn)風(fēng)溫度X2、風(fēng)閥開度X3對再生加熱溫度Y1的影響由大到小依次為X2、X1、X3。X1、X2、X3對Y1的影響效應(yīng)如圖5所示,表明再生加熱溫度隨再生進(jìn)風(fēng)溫度增大而增大,隨蒸發(fā)進(jìn)風(fēng)溫度呈先增后減的趨勢。換熱器傳熱的平均溫差法表示為
Φ=kAΔtm
(8)
Φ=qm1cp1(t′1-t″1)
(9)
Φ=qm2cp2(t″2-t′2)
(10)
式中Φ——換熱器傳熱量,W
qm1、qm2——熱、冷流體的質(zhì)量流量,kg/s
cp1、cp2——熱、冷流體的比定壓熱容,J/(kg·K)
t′1、t″1——熱流體進(jìn)出換熱器溫度,℃
t′2、t″2——冷流體進(jìn)出換熱器溫度,℃
k——傳熱系數(shù),W/(m2·K)
A——熱換面積,m2
Δtm——平均溫差,℃
當(dāng)再生進(jìn)風(fēng)溫度升高時(shí),相同體積空氣的質(zhì)量變小,而定壓比熱容幾乎不變,由式(10)知,升溫所需的熱量減??;蒸發(fā)進(jìn)風(fēng)溫度升高導(dǎo)致蒸發(fā)溫度升高,壓縮比減小,排氣溫度減小,同時(shí)制冷劑流量也會(huì)增大,但蒸發(fā)溫度隨著蒸發(fā)進(jìn)風(fēng)溫度升高上升到一定溫度后將不再升高,此時(shí)蒸發(fā)進(jìn)風(fēng)溫度再升高反而會(huì)降低制熱效率。同時(shí)排氣溫度減小程度較制冷劑增大程度小,所以總體趨勢表現(xiàn)為先增后減;再生加熱溫度隨著風(fēng)閥開度的增大而減小,因?yàn)轱L(fēng)閥開度越大單位時(shí)間流過的空氣質(zhì)量流量越大,所以當(dāng)壓縮機(jī)高溫排氣供給的熱量一定時(shí),由式(8)可知,再生加熱溫度的升溫越小。
蒸發(fā)進(jìn)風(fēng)溫度X1、再生進(jìn)風(fēng)溫度X2、風(fēng)閥開度X3對再生冷凝熱量Y2的影響由大到小依次為X3、X2、X1。X1、X2、X3對Y2的影響效應(yīng)如圖6所示,再生冷凝熱量隨再生進(jìn)風(fēng)溫度增大而減小,是因?yàn)樵偕M(jìn)風(fēng)溫度越高,與排氣溫度差就越小,所傳遞的熱量就越少,所以再生冷凝熱量就越小;而與風(fēng)閥開度成正比的原因是,風(fēng)閥開度越大則單位時(shí)間流過的空氣質(zhì)量流量就越大,就可以吸收更多的排氣熱量;再生冷凝熱量與蒸發(fā)進(jìn)風(fēng)溫度呈現(xiàn)先增后減的趨勢,主要是因?yàn)檎舭l(fā)進(jìn)風(fēng)溫度升高導(dǎo)致蒸發(fā)溫度升高,在冷凝溫度不變的情況下,壓縮比會(huì)減小,從而排氣溫度降低,但同時(shí)制冷劑流量也會(huì)增大,而排氣溫度比制冷量變化程度小,因此再生冷凝量會(huì)增加,但蒸發(fā)進(jìn)風(fēng)溫度升高到一定溫度后制熱效率反而會(huì)降低。
蒸發(fā)進(jìn)風(fēng)溫度X1、再生進(jìn)風(fēng)溫度X2、風(fēng)閥開度X3對干燥冷凝熱量Y3的影響由大到小依次為X3、X2、X1。X1、X2、X3對Y2的影響效應(yīng)如圖7所示,干燥冷凝熱量隨再生進(jìn)風(fēng)溫度變化的整體趨勢為:再生進(jìn)風(fēng)溫度越大、干燥冷凝熱量越大,因?yàn)樵偕M(jìn)風(fēng)溫度越大,再生冷凝熱量越小,則在其他因素不變的情況下,干燥冷凝熱量就會(huì)越大。干燥冷凝熱量隨著風(fēng)閥開度變化的整體趨勢為:隨著風(fēng)閥開度的變大而減小,這是因?yàn)樵偕淠裏崃侩S著風(fēng)閥開度的增大而增大,而在其他因素不變的情況下,冷凝熱總量是固定的,從而導(dǎo)致了干燥冷凝熱量出現(xiàn)了與再生冷凝熱量相反的趨勢。干燥冷凝熱量隨著蒸發(fā)進(jìn)風(fēng)溫度的升高先增大后減小,其原因與再生冷凝熱量隨蒸發(fā)進(jìn)風(fēng)溫度變化原因相同。
為了優(yōu)化冷凝參數(shù),獲得盡可能大的再生加熱溫度和后級冷凝熱量,同時(shí)再生冷凝熱量增大的主要原因是再生加熱溫度的升高,但冷凝溫度低也是部分因素,因此,本文運(yùn)用Mintab響應(yīng)優(yōu)化器模塊建立3個(gè)指標(biāo)的全因子二次回歸模型最優(yōu)化求解,并賦予再生加熱溫度、再生冷凝熱量、干燥冷凝熱量的權(quán)重比為4∶4∶2,目標(biāo)函數(shù)與變量區(qū)間如下所示:
目標(biāo)函數(shù)
響應(yīng)優(yōu)化區(qū)間
優(yōu)化后得到的各因素最優(yōu)參數(shù)為:蒸發(fā)進(jìn)風(fēng)溫度34.2℃,再生進(jìn)風(fēng)溫度34.1℃,風(fēng)閥開度82.3%。此時(shí)再生加熱溫度為68.4℃,再生冷凝熱量為11 550 kJ,干燥冷凝熱量為22 770 kJ,并采用此優(yōu)化工藝參數(shù)進(jìn)行冷凝試驗(yàn)3次,取平均值后得到再生加熱溫度為67.1℃,再生冷凝熱量為11 030 kJ,干燥冷凝熱量為21 449 kJ,與預(yù)測誤差均小于6%,可靠度高。
利用溫濕度在線測定儀獲得了蒸發(fā)進(jìn)風(fēng)溫度與再生加熱溫度之間的關(guān)系,分析曲線(圖8)表明在10:01,蒸發(fā)進(jìn)風(fēng)溫度在36℃時(shí),再生加熱溫度達(dá)到了最大值,符合試驗(yàn)分析。
圖8 再生加熱溫度隨進(jìn)風(fēng)溫度的變化Fig.8 Change of heating temperature with inlet air temperature
為了檢測轉(zhuǎn)輪除濕干燥設(shè)備的作業(yè)性能,以香菇為試驗(yàn)對象,探究轉(zhuǎn)輪除濕干燥設(shè)備的干燥能耗、干燥物料品質(zhì)等,實(shí)現(xiàn)與熱泵干燥的對比。
試驗(yàn)用轉(zhuǎn)輪除濕干燥設(shè)備為自制設(shè)備;自制熱泵干燥機(jī);香菇采自農(nóng)貿(mào)市場,含水率86%左右;美國OHAUS奧豪斯MB27型快速水分測定儀;柯尼卡美能達(dá)CR-10plus型色差計(jì);HH-4型恒溫水浴鍋(精度:±1℃);BSA224S型電子天平(精度:0.1 mg);電表。
(1)水分
該濕基含水率通過快速水分測定儀進(jìn)行測量。
(2)干基含水率
干基含水率與濕基含水率之間的換算關(guān)系為
(11)
式中Mt——t時(shí)刻干基含水率
(3)水分比
干燥過程中香菇水分比計(jì)算公式為
(12)
式中Me——干燥平衡時(shí)試樣干基含水率,%
M0——試樣初始干基含水率,%
因Me相對于Mt和M0很小,可以忽略不計(jì),則式(12)可以簡化為
(13)
(4)干燥速率
香菇干燥過程中的干燥速率計(jì)算公式為
(14)
式中Dr——試樣干燥速率,g/(g·min)
Δt——干燥間隔時(shí)間,min
(5)色差
色差計(jì)的L值(色差)表示物料色澤的明暗度,L=0表示黑色,L=100表示白色,L值越大,顏色越白,褐變程度越低。本試驗(yàn)主要檢測香菇菌蓋的色差變化,試驗(yàn)對每個(gè)處理組均抽取5個(gè)樣品測試,每個(gè)產(chǎn)品取不同部位測試3處,每個(gè)處理組檢測15次,最后取其平均值作為這個(gè)處理組的色差。
(6)復(fù)水比
香菇復(fù)水性能用復(fù)水比表示,復(fù)水比為香菇在復(fù)水一定時(shí)間后的質(zhì)量與復(fù)水前質(zhì)量之比,計(jì)算公式為
(15)
式中Mf——香菇復(fù)水瀝干后的質(zhì)量,kg
Mg——香菇復(fù)水前的質(zhì)量,kg
試驗(yàn)時(shí),稱取一定質(zhì)量的干燥香菇樣品放入40℃恒溫的蒸餾水中,保溫30 min后取出瀝干,并用吸水紙拭干表面水分后稱質(zhì)量。每組進(jìn)行3次平行試驗(yàn),結(jié)果取平均值[29]。
(7)單位能耗除濕量
單位能耗除濕量表示單位能耗除去的含水量。試驗(yàn)中利用電表測量每次試驗(yàn)所消耗的電量,結(jié)合試驗(yàn)中除去水的質(zhì)量進(jìn)行計(jì)算[30],公式為
(16)
式中Q——耗電量,kW·h
m′——除去水的質(zhì)量,kg
本試驗(yàn)在轉(zhuǎn)輪分級冷凝再生試驗(yàn)的基礎(chǔ)上開展香菇除濕干燥試驗(yàn)。分級冷凝再生優(yōu)化工藝是蒸發(fā)進(jìn)風(fēng)溫度34.2℃、再生進(jìn)風(fēng)溫度34.1℃、風(fēng)閥開度82.3%,表明在室溫情況下盡量提高蒸發(fā)溫度與再生進(jìn)風(fēng)溫度,但在實(shí)際生產(chǎn)中,一般氣候條件下,無需對蒸發(fā)進(jìn)風(fēng)溫度與冷凝再生溫度進(jìn)行預(yù)處理。經(jīng)測量室內(nèi)溫度約為22℃,所以本試驗(yàn)再生進(jìn)風(fēng)采用室內(nèi)空氣,蒸發(fā)進(jìn)風(fēng)利用室內(nèi)空氣或回風(fēng)。根據(jù)香菇性質(zhì)與文獻(xiàn)[31-32],香菇干燥溫度通常在60℃左右,一般大于50℃,因此選擇干燥溫度為55℃。轉(zhuǎn)輪再生溫度一般在80~120℃之間,越高除濕能力越強(qiáng),但相應(yīng)的能耗也越大;另一方面轉(zhuǎn)輪除濕是近似等焓過程,再生溫度過高會(huì)導(dǎo)致再生出氣溫升過大,可能超過干燥設(shè)定溫度,依據(jù)物料與設(shè)備特性選擇再生溫度為100℃;新回風(fēng)轉(zhuǎn)換點(diǎn)根據(jù)文獻(xiàn)[27,33]確定,手動(dòng)切換。每隔30 min測量一次含水率。
鮮香菇干燥的水分比與干燥速率如圖9、10所示。圖10表明,整個(gè)干燥過程具有加速與降速過程,無明顯恒速干燥階段,轉(zhuǎn)輪干燥平均速度超過熱泵干燥2倍以上,特別是干燥后期提速更明顯,其原因是后期物料中水分為結(jié)合水,傳輸阻力增大,而轉(zhuǎn)輪干燥由于濕度低,提升了干燥驅(qū)動(dòng)力,所以速率較快。
圖9 水分比與干燥時(shí)間的關(guān)系曲線Fig.9 Curves of MR and drying time
圖10 干燥速率與干燥時(shí)間的關(guān)系曲線Fig.10 Relationship between drying rate and drying time
試驗(yàn)重復(fù)3次,色差如圖11所示,轉(zhuǎn)輪除濕干燥L(fēng)平均值大于熱泵干燥,雖然兩種干燥溫度相同,但熱泵干燥時(shí)間較長,可能會(huì)發(fā)生美拉德反應(yīng),造成顏色變暗;轉(zhuǎn)輪干燥平均復(fù)水比5.7,熱泵干燥平均復(fù)水比5.5(圖12),說明轉(zhuǎn)輪干燥濕度低,在干燥過程中可能會(huì)有一定的皺縮,但相比較于熱泵干燥的較長時(shí)間對香菇空隙的影響較小。轉(zhuǎn)輪除濕干燥平均單位能耗除濕量為1.6 kg/(kW·h),而熱泵干燥平均單位能耗除濕量為1.7 kg/(kW·h)(圖13),轉(zhuǎn)輪除濕平均干燥能耗比熱泵干燥高5.9%,可能是轉(zhuǎn)輪再生廢氣中帶走一部分熱量。綜合其干燥速率、能耗與品質(zhì),該技術(shù)方法具有較大應(yīng)用前景,為農(nóng)產(chǎn)品干燥,特別是熱敏性果蔬干燥提供技術(shù)設(shè)備參考。
圖11 轉(zhuǎn)輪除濕干燥與熱泵干燥色差Fig.11 Color difference of desiccant wheel dehumidification and heat pump drying
圖12 轉(zhuǎn)輪除濕干燥與熱泵干燥復(fù)水性Fig.12 Rehydration of desiccant wheel dehumidification and heat pump drying
(1)構(gòu)建了中低溫兩套干燥系統(tǒng),建立了分級
圖13 轉(zhuǎn)輪除濕干燥與熱泵干燥單位能耗除濕量Fig.13 SMER of desiccant wheel dehumidification and heat pump drying
冷凝干燥模式,明確了制熱循環(huán)關(guān)鍵參數(shù),并進(jìn)行了分級冷凝試驗(yàn),探明了蒸發(fā)進(jìn)風(fēng)溫度、再生進(jìn)風(fēng)溫度和風(fēng)閥開度對再生加熱溫度、再生冷凝熱量和干燥冷凝熱量的影響,分級冷凝再生比純電加熱再生能耗降低29.6%。
(2)通過多指標(biāo)響應(yīng)面綜合試驗(yàn)得到最優(yōu)參數(shù)為:蒸發(fā)進(jìn)風(fēng)溫度34.2℃,再生進(jìn)風(fēng)溫度34.1℃,風(fēng)閥開度82.3%,此時(shí)再生加熱溫度為68.4℃,再生冷凝熱量為11 550 kJ,干燥冷凝熱量為22 770 kJ。采用此優(yōu)化工藝參數(shù)進(jìn)行了3次冷凝試驗(yàn),得到再生加熱溫度均值為67.1℃,再生冷凝熱量均值為11 030 kJ,干燥冷凝熱量均值為21 449 kJ,與預(yù)測誤差均小于6%,達(dá)到了預(yù)期干燥目標(biāo)。
(3)香菇轉(zhuǎn)輪除濕干燥試驗(yàn)表明,在相同干燥溫度下,采用轉(zhuǎn)輪除溫干燥比熱泵干燥后的香菇品相好,平均干燥速率提升2倍以上,能耗高5.9%,綜合性能較好。