廉常軍
(中煤科工集團(tuán)重慶研究院有限公司,重慶 400037)
我國各大產(chǎn)煤區(qū)在長久的成煤期受到頻繁的地質(zhì)構(gòu)造作用,煤層普遍呈現(xiàn)出透氣性低、瓦斯含量高、瓦斯抽采困難等特征[1-2],造成瓦斯抽采耗時低效。數(shù)十年來,國內(nèi)眾多學(xué)者對煤層增透技術(shù)展開廣泛研究[3-8],取得應(yīng)用成果的有水力沖孔、水力壓裂、松動爆破、氣體相變致裂、水力割縫等技術(shù);其中水力割縫技術(shù)隨著清水泵工作能力的跳躍升級,發(fā)展為割縫壓力達(dá)100 MPa的超高壓水力割縫技術(shù)。已有研究表明,由于煤層物理結(jié)構(gòu)及地質(zhì)賦存條件存在差異,采用超高壓水力割縫時,其增透機(jī)理及合理技術(shù)參數(shù)存在較大差異[9]。本文以云南省大坪礦區(qū)某煤礦開采的C9煤層為試驗(yàn)對象,對高瓦斯碎軟煤層超高壓水力割縫的增透機(jī)理、合理技術(shù)參數(shù)展開研究,并進(jìn)行了工程試驗(yàn)。結(jié)果表明,超高壓水力割縫技術(shù)解決了某煤礦C9煤層的瓦斯治理難題。
大坪礦區(qū)某煤礦賦存有C7煤層、C9煤層、C12煤層、C16煤層共計(jì)4層穩(wěn)定可采煤層,目前主要開采C9煤層和C12煤層。其中,C9煤層因碎軟、透氣性低、瓦斯含量高、預(yù)抽達(dá)標(biāo)時間長,造成礦井生產(chǎn)銜接失調(diào)。
試驗(yàn)工作面220901為該煤礦二采區(qū)C9煤層首采工作面,走向長640 m,傾向長110 m,埋深為380~460 m,C9煤層結(jié)構(gòu)及瓦斯參數(shù)見表1。
表1 二采區(qū)C9煤層結(jié)構(gòu)及瓦斯參數(shù)
GF-100型超高壓水力割縫成套裝備的額定割縫壓力能夠達(dá)到100 MPa,主要包括超高壓清水泵、高壓遠(yuǎn)程操作臺、超高壓軟管、超高壓旋轉(zhuǎn)水尾、淺螺旋耐高壓鉆桿、高低壓轉(zhuǎn)換割縫器、金剛石鉆頭等裝置。
超高壓水射流在鉆桿旋轉(zhuǎn)引導(dǎo)下環(huán)形切割孔壁煤體并將煤屑沖排至孔外,形成大半徑扁平縫槽,促使煤體變形、卸壓增透,快速高效地抽采煤層瓦斯,具體原理為:①縫槽擴(kuò)大了鉆孔周邊煤體的暴露面積;②縫槽間隔分布,縫間煤體在地應(yīng)力作用下向縫槽內(nèi)變形移動,促進(jìn)煤體裂隙拓展、形成瓦斯解析、滲流的貫通通道,提高煤體透氣性;③縫槽半徑較大,擴(kuò)大了鉆孔徑向增透煤體的范圍;④縫槽位置可控、可實(shí)現(xiàn)鉆孔周邊煤體均勻變形卸壓[10-11]。
借鑒已有研究[9-10],推演超高壓水力割縫增透、高效抽采煤層瓦斯的數(shù)學(xué)模型見式(1)~式(3)。
Q=Q1+Q2
(1)
(2)
(3)
式中:Q為割縫鉆孔單位面積瓦斯涌出量,m3/d;Q1為割縫鉆孔單位面積孔壁瓦斯涌出量,m3/d;Q2為割縫鉆孔單位面積縫槽瓦斯涌出量,m3/d;K為割縫鉆孔影響煤體的滲透率,m2;P0為煤層瓦斯壓力,MPa;P1為鉆孔抽采負(fù)壓,MPa;Pn為標(biāo)準(zhǔn)大氣壓,MPa;R1為鉆孔半徑,m;R0為煤層半厚度,m;r為縫槽半徑,m;L為相鄰割縫縫槽間距,m。
鉆孔割縫后,鉆孔周邊煤體的滲透率K可增加數(shù)十倍,縫槽半徑r可達(dá)2.5 m,鉆孔孔壁Q1、縫槽Q2的瓦斯涌出量可顯著增加,且縫槽帶來的裂隙及卸壓的作用,使鉆孔能長時間維持高濃度瓦斯抽采。同時,相關(guān)研究表明[12-15],水射流在高壓作用下進(jìn)入煤體孔隙能夠封堵瓦斯?jié)B流通道,增加煤體吸附瓦斯能力,進(jìn)而降低煤體的初始瓦斯解吸量及鉆屑瓦斯解析指標(biāo),減小采掘期間落煤瓦斯涌出量,消除煤層的突出危險(xiǎn)性。
試驗(yàn)煤礦的二采區(qū)C9煤層采用雙翼布置,C9煤層運(yùn)輸上山布置在采區(qū)中間處,其右側(cè)為220901工作面,左側(cè)為C9煤層原始區(qū)。本次在C9煤層運(yùn)輸上山左幫垂直布置4個間距為10 m、孔深為70 m的順層鉆孔,依據(jù)割縫過程中呈現(xiàn)的排屑、瓦斯、夾鉆等狀況,對C9煤層合理的割縫壓力等技術(shù)參數(shù)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)考察,具體方案見表2。
表2 C9煤層超高壓水力割縫合理技術(shù)參數(shù)實(shí)驗(yàn)考察方案
Ⅰ號鉆孔按照表2中的固定條件,由孔底向孔口依次割縫,割縫壓力分別為85 MPa、80 MPa、75 MPa、70 MPa、65 MPa、60 MPa,割縫期間鉆孔呈現(xiàn)出來的排屑、夾鉆等狀況見表3。綜合表3分析,確定C9煤層合理割縫壓力為75 MPa。
Ⅱ號鉆孔使用75 MPa割縫壓力、10 m縫槽間距割縫,發(fā)現(xiàn)單縫割縫5~6.5 min后,孔口排渣量顯著減小,返水顯著變清,據(jù)此確定C9煤層單縫合理割縫時間為7 min。Ⅲ號鉆孔使用75 MPa割縫壓力、10 m縫槽間距、7 min單縫割縫時間割縫,發(fā)現(xiàn)單縫排渣量為0.34~0.38 t;割縫7 min時孔口返水清澈,排渣量幾乎沒有,據(jù)此確定C9煤層單縫合理排屑量為0.36 t。Ⅲ號鉆孔割縫完畢后,使用鉆孔窺視儀對Ⅲ號鉆孔的6道縫槽進(jìn)行寬度探測,結(jié)果分別為35.4 mm、34.2 mm、27.7 mm、29.4 mm、30.2 mm、27.6 mm,平均寬度為30.7 mm,對縫槽空間形狀進(jìn)行圓餅假設(shè),依據(jù)單縫排屑量、縫槽寬度,經(jīng)理論計(jì)算C9煤層縫槽半徑約為1.66 m。
Ⅳ號鉆孔使用75 MPa割縫壓力、7 min單縫割縫時間,由孔底向孔口依次割縫,縫槽間距分別為2 m、3 m、4 m、5 m、6 m、7 m,割縫期間鉆孔所呈現(xiàn)得排屑、夾鉆等狀況見表4。綜合表4分析,確定C9煤層合理縫槽間距為5.0 m。
表3 不同割縫壓力下割縫實(shí)驗(yàn)結(jié)果
表4 不同縫槽間距下割縫實(shí)驗(yàn)結(jié)果
在220901工作面運(yùn)輸巷布置2組順層平行預(yù)抽瓦斯鉆孔,分別為割縫組和普通組,具體說明見表5。割縫組鉆孔首先使用本文第3部分考察確定的合理割縫技術(shù)參數(shù)進(jìn)行割縫,單孔割縫14個,相鄰鉆孔交叉割縫,鉆孔割縫完畢后及時下管、封孔、接抽;普通組鉆孔施工到設(shè)計(jì)深度后退鉆,及時下管、封孔、接抽。 割縫組和普通組的鉆孔布置如圖1所示。
表5 超高壓水力割縫增透試驗(yàn)方案
4.2.1 抽采瓦斯?jié)舛?、瓦斯純量對?/p>
割縫組和普通組作為兩個獨(dú)立的抽采單元,各單元匯總氣流中瓦斯?jié)舛燃巴咚辜兞髁繖z測數(shù)據(jù)如圖2所示。 由圖2可知:割縫組預(yù)抽瓦斯?jié)舛茸兓秶鸀?3.6%~46.7%、平均為60.2%,瓦斯純量變化范圍為1.69~0.77 m3/min、平均為1.23 m3/min;普通組預(yù)抽瓦斯?jié)舛茸兓秶鸀?2.3%~13.8%、平均為28.1%,瓦斯純量變化范圍為0.68~0.22 m3/min、平均為0.45 m3/min;割縫組抽采瓦斯?jié)舛认鄬τ谄胀ńM提高了2.14倍,抽采瓦斯純流量相對于普通組提高了2.74倍。
圖1 超高壓水力割縫增透試驗(yàn)鉆孔布置圖
4.2.2 預(yù)抽達(dá)標(biāo)時間對比
根據(jù)瓦斯含量取樣實(shí)測結(jié)果,割縫組和普通組預(yù)抽區(qū)域抽采達(dá)標(biāo)情況對比如下:增透組預(yù)抽區(qū)域抽采達(dá)標(biāo)時間為62 d,普通組預(yù)抽區(qū)域抽采達(dá)標(biāo)時間為171 d;割縫后,煤層預(yù)抽達(dá)標(biāo)時間相對于普通鉆孔預(yù)抽時縮短了63.7%。
圖2 割縫組和普通組抽采瓦斯?jié)舛燃巴咚辜兞髁孔兓€圖
1) 超高壓水力割縫利用超高壓水射流環(huán)形切割孔壁煤體,形成大半徑扁平縫槽,借助地應(yīng)力促使周邊煤體變形、卸壓增透,促進(jìn)瓦斯解析、滲流,實(shí)現(xiàn)瓦斯高效快速抽采。
2) 現(xiàn)場實(shí)驗(yàn)考察表明,大坪礦區(qū)某煤礦C9煤層合理割縫壓力為75 MPa,單縫合理排屑量為0.36 t,縫槽半徑約為1.66 m,單縫合理割縫時間為7 min,縫槽合理間距為5 m。
3) 大坪礦區(qū)某煤礦C9煤層割縫后,鉆孔抽采瓦斯?jié)舛群屯咚辜兞髁考s分別提高2.14倍和2.74倍,煤層抽采達(dá)標(biāo)時間縮短約63.7%,極大地提高了C9煤層瓦斯治理效率,保障礦井安全高效生產(chǎn)。