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      一種相變儲(chǔ)能電鍋爐的蓄放熱溫度控制方法

      2021-04-10 03:56:32李盛偉梁海深
      關(guān)鍵詞:電鍋爐調(diào)節(jié)器傳遞函數(shù)

      張 來(lái),李盛偉,梁海深

      (國(guó)網(wǎng)天津市電力公司經(jīng)濟(jì)技術(shù)研究院,天津 300171)

      目前,我國(guó)電網(wǎng)普遍存在負(fù)荷率低、峰谷差大[1-2]的問題,電力供應(yīng)存在時(shí)段緊張。為解決取暖用熱問題,推行電鍋爐蓄熱采暖技術(shù),是實(shí)現(xiàn)電力“削峰填谷”、提高電網(wǎng)綜合運(yùn)行效益行之有效的方式[3]。

      對(duì)于傳統(tǒng)的燃煤鍋爐、水蓄熱式電鍋爐,國(guó)內(nèi)學(xué)者采用串級(jí)控制系統(tǒng)控制其主汽溫。馬莉等[4]采用PID串級(jí)控制系統(tǒng)控制電站燃煤鍋爐主汽溫,對(duì)主副調(diào)節(jié)器進(jìn)行參數(shù)整定,仿真結(jié)果表明串級(jí)PID控制系統(tǒng)各項(xiàng)性能良好。胡文斌等[5]基于內(nèi)??刂圃恚槍?duì)過熱汽溫的串級(jí)控制系統(tǒng)給出了基于內(nèi)模原理的PID控制器設(shè)計(jì)方法,該方法設(shè)計(jì)的PID控制器參數(shù)只有一個(gè)濾波器時(shí)間常數(shù)需要調(diào)整,方法簡(jiǎn)單方便。葉向前等[6]在常規(guī)PID主蒸汽溫度串級(jí)控制系統(tǒng)的主回路中加入動(dòng)態(tài)矩陣預(yù)測(cè)控制器(dynamic matrix predictive control, DMC)構(gòu)成DMC-PID主蒸汽溫度串級(jí)控制系統(tǒng)??梢姶?jí)控制系統(tǒng)控制電鍋爐主汽溫可以有效克服系統(tǒng)時(shí)變、非線性和大滯后的問題[7-8]。

      在“煤改電”采暖中,傳統(tǒng)電蓄熱模式為水蓄熱式電鍋爐,其蓄放熱方式多為“水-水”熱交換,其時(shí)變、非線性特性小,易于控制。而相變儲(chǔ)能電鍋爐蓄熱介質(zhì)為固體相變材料,其蓄放熱過程伴隨著“熱熔絲-空氣”“固體相變材料-空氣”、“空氣-水”等熱交換過程進(jìn)行,加劇了相變儲(chǔ)能電鍋爐系統(tǒng)的滯后性、時(shí)變性和非線性,進(jìn)而加大了對(duì)其出水溫度的控制難度。目前關(guān)于相變儲(chǔ)能電鍋爐的溫度控制方面的文獻(xiàn)仍是空白。因此,本研究提出了一種新型的基于串級(jí)PID的相變儲(chǔ)能電鍋爐溫度控制的方法,其中串級(jí)控制較單回路控制增加了一個(gè)包含二次擾動(dòng)的副回路,提升系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)性能和抗擾動(dòng)能力,使鍋爐溫度得到更穩(wěn)定的控制,并且提高了生產(chǎn)過程中的安全性[9]。

      1 相變儲(chǔ)能電鍋爐結(jié)構(gòu)

      相變儲(chǔ)能電鍋爐由電加熱模塊、儲(chǔ)能材料模塊、循環(huán)風(fēng)機(jī)、調(diào)節(jié)閥、換熱器、絕熱隔板和保溫層組成。電加熱模塊用于加熱相變儲(chǔ)能材料;儲(chǔ)能材料模塊由固體耐火磚[10]形式的相變儲(chǔ)能材料[11-12]堆砌而成,固體磚內(nèi)部有通透的孔道,利用空氣流動(dòng)進(jìn)行熱量交換;電加熱模塊和相變儲(chǔ)能材料交替放置,實(shí)現(xiàn)更高效的熱量交換;循環(huán)風(fēng)機(jī)將空氣循環(huán),實(shí)現(xiàn)電鍋爐不同模塊之間的熱量交換;調(diào)節(jié)閥控制循環(huán)空氣流量,實(shí)現(xiàn)對(duì)電鍋爐出水溫度升高和降低的控制;換熱器用于電鍋爐內(nèi)高溫空氣與電鍋爐外熱水進(jìn)行熱量交換,實(shí)現(xiàn)相變儲(chǔ)能電鍋爐供暖;絕熱隔板將相變儲(chǔ)能材料與循環(huán)空氣風(fēng)道隔離,實(shí)現(xiàn)鍋爐溫度控制;保溫層用于保持相變儲(chǔ)能電鍋爐的內(nèi)部溫度,減小熱量損失。電鍋爐結(jié)構(gòu)示意圖如圖1所示。

      圖1 相變儲(chǔ)能電鍋爐結(jié)構(gòu)示意圖

      相變儲(chǔ)能電鍋爐采用間接換熱的方式,安全性能較高,設(shè)備壽命較長(zhǎng),但初期成本較高[13]。純放熱階段,循環(huán)空氣將儲(chǔ)能材料中的熱量循環(huán)至換熱器處進(jìn)行熱量交換;谷電蓄能階段,電鍋爐邊蓄能邊供暖,電加熱模塊將電能轉(zhuǎn)化為熱能,加熱相變儲(chǔ)能材料,循環(huán)空氣將電加熱模塊以及相變儲(chǔ)能材料中的熱量一起循環(huán)至換熱器處進(jìn)行熱量交換,實(shí)現(xiàn)相變儲(chǔ)能電鍋爐供暖。

      2 相變儲(chǔ)能電鍋爐控制系統(tǒng)

      2.1 單回路控制系統(tǒng)

      單回路控制系統(tǒng)由調(diào)節(jié)器、執(zhí)行器、被控對(duì)象和測(cè)量變送器組成。系統(tǒng)給定值為定值,在本系統(tǒng)中為電鍋爐的目標(biāo)出水溫度。單回路控制系統(tǒng)實(shí)質(zhì)上為一單閉環(huán)回路,系統(tǒng)進(jìn)行負(fù)反饋調(diào)節(jié),將輸出值不斷返回與設(shè)定值進(jìn)行比較,直至被控制量達(dá)到設(shè)定值。單回路控制系統(tǒng)具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、調(diào)試方便的優(yōu)點(diǎn),單回路控制系統(tǒng)原理圖如圖2所示。

      圖2 單回路控制系統(tǒng)原理圖

      2.2 串級(jí)控制系統(tǒng)

      串級(jí)控制系統(tǒng)是由多個(gè)調(diào)節(jié)器控制一個(gè)或多個(gè)執(zhí)行器完成定值控制的控制系統(tǒng)。主調(diào)節(jié)器的輸出值作為副調(diào)節(jié)器的輸入值,副調(diào)節(jié)器的輸出直接作用于執(zhí)行器。所以外回路是定值控制,內(nèi)回路是隨動(dòng)控制[4]。串級(jí)控制系統(tǒng)原理如圖3所示。

      圖3 串級(jí)控制系統(tǒng)原理圖

      串級(jí)控制系統(tǒng)與單回路控制系統(tǒng)相比,在結(jié)構(gòu)上多了一個(gè)副回路,形成兩個(gè)閉環(huán)回路,一個(gè)是定值控制系統(tǒng)的主回路,一個(gè)是隨動(dòng)控制的副回路。由于副回路的存在,串級(jí)控制系統(tǒng)可以更快速地克服干擾,使系統(tǒng)更快速地穩(wěn)定下來(lái)。在控制過程中,按調(diào)節(jié)作用來(lái)分,副回路起粗調(diào)作用,而主回路起細(xì)調(diào)作用[11]。在電鍋爐的出水溫度控制中,因其具有大滯后、非線性的特性,且干擾量多,常規(guī)單回路控制系統(tǒng)無(wú)法滿足條件,所以采用串級(jí)控制系統(tǒng)對(duì)電鍋爐出水溫度進(jìn)行控制。

      各部分近似傳遞函數(shù)包括:

      1) 副對(duì)象處(導(dǎo)前區(qū))傳遞函數(shù)

      (1)

      式中:K1為導(dǎo)前區(qū)的放大系數(shù);T1、n1分別為導(dǎo)前區(qū)慣性環(huán)節(jié)的時(shí)間常數(shù)和階數(shù)。

      2) 主對(duì)象處(惰性區(qū))傳遞函數(shù)

      (2)

      式中:K2為惰性區(qū)的放大系數(shù);T2、n2分別為惰性區(qū)慣性環(huán)節(jié)的時(shí)間常數(shù)和階數(shù)。

      在串級(jí)控制系統(tǒng)中,主調(diào)節(jié)器和副調(diào)節(jié)器分工明確,協(xié)同控制??刂葡到y(tǒng)對(duì)主、副調(diào)節(jié)器的要求是不同的,主回路的要求一般較高,調(diào)節(jié)要細(xì)致,主調(diào)節(jié)器的控制應(yīng)選取PI或PID控制,在本方法中主回路選擇PID控制[14];副回路要求控制的快速性,能夠?qū)ο到y(tǒng)的變化快速響應(yīng),一般情況下,會(huì)選取比例控制而不引入積分或微分控制。引入積分控制會(huì)使控制過程變慢,減弱副回路的快速控制作用;引入微分控制會(huì)使系統(tǒng)調(diào)節(jié)幅度過大,影響整個(gè)控制系統(tǒng)的穩(wěn)定性。在本方法中,副回路選擇比例控制。

      PID控制是指將誤差的比例通過疊加組合成控制量,對(duì)被控對(duì)象進(jìn)行控制[15]。其控制規(guī)律為:

      (3)

      式中:Kp為比例系數(shù),Ti為積分時(shí)間常數(shù),Td為微分時(shí)間常數(shù)。

      給定值r(t)與實(shí)際輸出值y(t)誤差:

      e(t)=r(t)-y(t)。

      (4)

      圖4 電鍋爐溫度控制原理圖

      PID控制傳遞函數(shù):

      (5)

      3 溫度控制方法

      3.1 控制方法

      相變儲(chǔ)能電鍋爐的出水溫度控制采用串級(jí)控制的思想,通過控制循環(huán)風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速和調(diào)節(jié)閥調(diào)節(jié)循環(huán)風(fēng)道風(fēng)量,根據(jù)實(shí)際需要調(diào)整風(fēng)量大小,實(shí)現(xiàn)對(duì)電鍋爐出水溫度的控制,其溫度控制原理如圖4所示。

      串級(jí)控制系統(tǒng)的主變量為電鍋爐出水溫度T1,副變量為電鍋爐換熱器一次側(cè)出風(fēng)溫度T2。副回路檢測(cè)電鍋爐換熱器一次側(cè)出風(fēng)溫度T2,調(diào)節(jié)閥開度調(diào)節(jié)循環(huán)風(fēng)道風(fēng)量,對(duì)T2進(jìn)行調(diào)節(jié);主回路檢測(cè)電鍋爐出水溫度T1與目標(biāo)值進(jìn)行比較,變頻風(fēng)機(jī)和調(diào)節(jié)閥根據(jù)比較結(jié)果協(xié)調(diào)運(yùn)作,調(diào)節(jié)循環(huán)風(fēng)道風(fēng)量,對(duì)電鍋爐出水溫度T1進(jìn)行調(diào)節(jié)。主回路是對(duì)溫度的細(xì)調(diào),副回路是對(duì)溫度的粗調(diào)。在主調(diào)節(jié)器作用之前,副調(diào)節(jié)器先作用一次,使電鍋爐出水溫度不會(huì)與目標(biāo)溫度T偏差太大,然后主調(diào)節(jié)器再次對(duì)出水溫度進(jìn)行調(diào)節(jié),直至達(dá)到目標(biāo)溫度??刂屏鞒虉D如圖5所示。

      圖5 控制流程圖

      當(dāng)系統(tǒng)檢測(cè)到換熱器一次側(cè)出風(fēng)溫度T2逐漸降低,說(shuō)明用戶端熱量需求大,電鍋爐出水溫度T1隨后逐漸降低,串級(jí)控制系統(tǒng)副回路發(fā)生作用,調(diào)節(jié)閥開度增大,使流向換熱器處的風(fēng)量增大,提供更多的熱量,提高電鍋爐出水溫度T1。副回路作用過后,主回路檢測(cè)電鍋爐出水溫度T1,與目標(biāo)溫度進(jìn)行比較。若T1小于目標(biāo)溫度,則增大循環(huán)風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速,繼續(xù)增大調(diào)節(jié)閥開度,增大循環(huán)風(fēng)道風(fēng)量,為換熱器處提供更多熱量;若T1大于目標(biāo)溫度,則降低循環(huán)風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速,減小調(diào)節(jié)閥開度,減少循環(huán)風(fēng)道風(fēng)量,降低流向換熱器處的熱量。

      當(dāng)系統(tǒng)檢測(cè)到換熱器一次側(cè)出風(fēng)溫度T2逐漸升高,說(shuō)明用戶端熱量需求小,電鍋爐出水溫度T1隨后逐漸升高,串級(jí)控制系統(tǒng)副回路首先作用,調(diào)節(jié)閥開度減小,使流向換熱器處的風(fēng)量減少,降低流向換熱器處的熱量,降低電鍋爐出水溫度T1。副回路作用過后,主回路檢測(cè)電鍋爐出水溫度T1,與目標(biāo)溫度進(jìn)行比較。若T1大于目標(biāo)溫度,則降低循環(huán)風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速,繼續(xù)減小調(diào)節(jié)閥開度,減少循環(huán)風(fēng)道風(fēng)量,降低流向換熱器處的熱量;若T1小于目標(biāo)溫度,則增大循環(huán)風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速,增大調(diào)節(jié)閥開度,增大循環(huán)風(fēng)道風(fēng)量,為換熱器處提供更多熱量。

      相對(duì)于采用單回路控制的電鍋爐系統(tǒng),串級(jí)控制系統(tǒng)多了一條副回路、一個(gè)副被控對(duì)象T2。在串級(jí)控制系統(tǒng)中,T2的變化快于T1的變化,由于副回路的存在,系統(tǒng)會(huì)先對(duì)T2進(jìn)行調(diào)節(jié)。由于電鍋爐出水溫度T1在一定情況下是跟隨T2變化的,因此對(duì)T2的調(diào)節(jié)相當(dāng)于提前對(duì)T1的變化進(jìn)行調(diào)節(jié)。而電鍋爐出水溫度T1的變化具有滯后性,恰恰因?yàn)榇?jí)控制系統(tǒng)副回路中對(duì)T2的調(diào)節(jié),使T1的變化得到提前調(diào)節(jié),極大程度上緩解了T1的滯后性。

      表1 函數(shù)模型

      3.2 對(duì)象傳遞函數(shù)建模

      根據(jù)文獻(xiàn)[16],傳統(tǒng)蒸汽熱鍋爐副對(duì)象傳遞函數(shù)多為1~3階慣性環(huán)節(jié),主對(duì)象傳遞函數(shù)多為3~5階慣性環(huán)節(jié)。而相變蓄熱電鍋爐雖然在控制方式有相似之處,但熱交換模式卻大相徑庭,非線性與大滯后性尤為突出。以天津某地3 MWh谷電相變蓄熱電鍋爐為例,依據(jù)現(xiàn)場(chǎng)運(yùn)行及實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)在采用最小二乘法進(jìn)行擬合,然后采用專用仿真軟件驗(yàn)證,當(dāng)主副對(duì)象慣性環(huán)節(jié)階次同為3時(shí),傳遞函數(shù)最佳。表1是系統(tǒng)在不同負(fù)荷情況下得到的函數(shù)模型。

      3.3 以負(fù)荷在60%情況下系統(tǒng)各環(huán)節(jié)傳遞函數(shù)為例

      系統(tǒng)主對(duì)象處傳遞函數(shù)為:

      (6)

      系統(tǒng)副對(duì)象處傳遞函數(shù)為:

      (7)

      系統(tǒng)內(nèi)環(huán)閉路傳遞函數(shù)為:

      (8)

      串級(jí)系統(tǒng)內(nèi)環(huán)多是提前調(diào)節(jié)、粗調(diào)、快調(diào),所以多采用PI或P模式,本方法采用P控制。執(zhí)行器傳遞函數(shù)Kz=1,兩溫度變送器傳遞函數(shù)分別為Wr1(s)=Wr2(s)=0.1。

      系統(tǒng)外環(huán)閉路傳遞函數(shù)為:

      (9)

      其中Wc1(s)是外環(huán)PID的傳遞函數(shù)。

      3.4 PID參數(shù)整定

      PID控制系統(tǒng)由于其算法簡(jiǎn)單、具有較強(qiáng)的可靠性及魯棒性,而得到了廣泛應(yīng)用,而其參數(shù)整定的研究也從未間斷。目前大體分為兩類:工程法與理論法。理論法是主要研究方向,主要指標(biāo)是智能、自適應(yīng)、自學(xué)習(xí),根據(jù)系統(tǒng)環(huán)境的變化參數(shù)自我調(diào)整,但其算法復(fù)雜,對(duì)軟硬件要求都很高,特別是小的自控系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)非常困難。所以以齊格勒-尼可爾斯(Z-N)法則為基礎(chǔ)的工程整定方法仍舊被廣泛應(yīng)用。本研究采用基于Z-N法則的臨界比例增益試驗(yàn)法與特征方程逼近法。

      1) 臨界比例增益試驗(yàn)法

      參數(shù)整定順序先內(nèi)環(huán)后外環(huán),排除主副調(diào)節(jié)器的積分與比例環(huán)節(jié),即只有比例控制Kp。具體做法是將比例系數(shù)Kp值由零逐漸增大到系統(tǒng)的輸出首次呈現(xiàn)持續(xù)的等幅振蕩,此時(shí)對(duì)應(yīng)的Kp值稱為臨界增益,用Kc表示,并記下振蕩周期Tc。然后根據(jù)表2中的公式,確定內(nèi)環(huán)PID控制器參數(shù)Kp,Ti和Td[17]。內(nèi)環(huán)參數(shù)確定后,以同樣方式確定外環(huán)參數(shù)。試驗(yàn)得到:內(nèi)環(huán)參數(shù)Kp=6.32;外環(huán)參數(shù)Kp=2.8,Ti=74.2,Td=18.55。

      表2 Z-N法則第二法

      2) 特征方程逼近法[17]

      內(nèi)環(huán)參數(shù)確定:根據(jù)公式(8),得到閉環(huán)特征方程為(1+5.2s)3+8.1Kp2=0,令s=jω,得到j(luò)ω(15.6-140.61ω2)-81.12ω2+1+0.81Kp2=0,解之得Kc=Kp2=9.88,ω=0.333 1,則Kp=0.5Kc=4.94;

      外環(huán)參數(shù)確定:同理,依據(jù)確定的參數(shù)內(nèi)環(huán)回路作為隨動(dòng)系統(tǒng),確定外環(huán)參數(shù)。根據(jù)式(9),得到閉環(huán)特征方程((1+5.2s)3+4)(1+24.6s)3+4.92Kp1=0,令s=jω,解之得Kc=Kp1=5.48,Wn=0.061,Tc=2π/Wn=103.0。根據(jù)表2可得,Kp=3.29,Ti=51.5,Td=12.88。

      4 實(shí)驗(yàn)與仿真

      依據(jù)第3節(jié)給出的某地蓄熱電鍋爐的數(shù)學(xué)模型,通過仿真對(duì)串級(jí)控制與單回路控制的控制性能進(jìn)行分析;對(duì)比分析不同PID參數(shù)整定情況下的串級(jí)控制性能優(yōu)劣。鍋爐設(shè)計(jì)參數(shù):供熱面積為30 000 m2,出水溫度目標(biāo)值為80 ℃,換熱器一次側(cè)出風(fēng)溫度為150 ℃,風(fēng)量為750 m3/h,供熱流量為100 m3/h。

      利用建Simulink軟件對(duì)電鍋爐的溫度進(jìn)行仿真,模擬電鍋爐系統(tǒng)在啟動(dòng)后2 000 s內(nèi)的出水溫度變化。用一階躍信號(hào)模擬電鍋爐啟動(dòng),Simulink仿真圖如圖6所示。電鍋爐出水溫度仿真曲線如圖7所示,其中串級(jí)仿真1采用特征方程逼近法求得的參數(shù),串級(jí)仿真2采用臨界比例增益試驗(yàn)法求得的參數(shù)。

      圖6 串級(jí)控制系統(tǒng)Simulink仿真

      圖7 電鍋爐出水溫度仿真曲線

      在1 200 s時(shí),加入一階躍信號(hào),模擬電鍋爐系統(tǒng)備用風(fēng)機(jī)啟動(dòng)時(shí)造成的干擾,Simulink仿真如圖8所示。采用串級(jí)控制系統(tǒng)的抗干擾仿真曲線如圖9所示,顯示其抗干擾能力。

      圖8 增加干擾后Simulink仿真

      圖9 加入干擾后的出水溫度變化仿真圖

      5 結(jié)論

      1) 通過實(shí)驗(yàn)與仿真,串級(jí)控制系統(tǒng)相對(duì)于單回路控制系統(tǒng),其動(dòng)態(tài)響應(yīng)性能及抗干擾能力都具有明顯優(yōu)勢(shì)。較好地驗(yàn)證了串級(jí)控制系統(tǒng)的提前預(yù)測(cè)、預(yù)控能力,克服了單回路控制系統(tǒng)在面對(duì)大滯后、非線性、復(fù)雜控制系統(tǒng)時(shí)響應(yīng)速度及抗干擾能力差等方面的不足。

      2) 通過仿真曲線1與仿真曲線2對(duì)比發(fā)現(xiàn),不同的參數(shù)整定方法,參數(shù)會(huì)有差異,性能也略有差異,這種問題與計(jì)算誤差和試驗(yàn)測(cè)試誤差都有一定的關(guān)系,很難說(shuō)孰優(yōu)孰差,換一種控制環(huán)境或控制模型,其結(jié)果可能會(huì)發(fā)生改變。本研究采用臨界比例增益法整定的參數(shù),性能優(yōu)于特征根逼近法。

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