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      一種適用于海洋平臺的高效破乳劑的研制與應(yīng)用

      2021-07-16 10:06:44冉從俊
      鉆采工藝 2021年3期
      關(guān)鍵詞:油率環(huán)氧氯丙烷二胺

      冉從俊

      中海石油(中國)有限公司秦皇島32-6/渤中作業(yè)公司

      0 引言

      隨著海洋平臺開發(fā)周期的不斷增加,海上油田的含水率不斷提高[1-2],一些處于開發(fā)中后期油田的含水率甚至達到90%以上[3],如何滿足產(chǎn)出水高效快速的處理是急需解決的問題。與此同時,我國海上探明儲量70%左右是稠油[4],壓裂施工過程中壓裂液多采用海水進行配制,隨著開發(fā)的進行,產(chǎn)出水主要表現(xiàn)為礦化度含量較高、石油類黏度大(大于500 mPa·s)、膠質(zhì)瀝青質(zhì)含量高(大于30%)[5],這就導(dǎo)致產(chǎn)出水中微細重質(zhì)油滴多以分散態(tài)穩(wěn)定存在,由此造成產(chǎn)出水中石油類的處理難度非常大。目前,海洋平臺主要采用“物理設(shè)備+破乳劑”的組合方式去除產(chǎn)出水中的石油類。其中破乳劑和物理設(shè)備起著不同的作用,破乳劑的主要目的是使油/水破乳分離。物理設(shè)備的主要目的是將石油類去除[6-7],一般包括“斜板除油器+加氣浮選器+核桃殼過濾器”等設(shè)備。

      但隨著渤海油田的不斷開發(fā),海洋平臺的處理液量逐步增加,采出液在原有工藝流程各級處理設(shè)備中的停留時間逐步減少。這造成熱化學(xué)處理器、油氣水三相分離器及電脫水器出口水質(zhì)下降嚴重。就目前而言,秦皇島32-6油田產(chǎn)出水的石油類含量由18 mg/L增加至40 mg/L,無法滿足平臺要求(石油類<20 mg/L)。因此,針對上述難題,本文研發(fā)了一種適用于海洋平臺產(chǎn)出水的高效破乳除油劑,并根據(jù)現(xiàn)場水質(zhì)情況,確定了最佳的破乳除油劑加量、最佳反應(yīng)時間、最佳靜置時間,形成了一套處理流程,為現(xiàn)場應(yīng)用提供依據(jù)。

      1 實驗部分

      1.1 主要實驗試劑及儀器

      1,2-丙二胺、環(huán)氧氯丙烷、鹽酸、氫氧化鈉,山東偉明化工有限公司;乙二胺、石油醚、二乙烯三胺、二甲苯、三乙烯四胺、四乙烯五胺,成都科龍化工;產(chǎn)出水中石油類含量為270~390 mg/L,產(chǎn)出水的礦化度為23 940~41 600 mg/L。

      比色管、HT-Ⅱ型自動混調(diào)器,北京凱云儀科技有限公司;SYST-007恒溫水浴鍋,遼寧賽亞斯科技有限公司;三頸燒瓶,北京天連和諧儀器儀表有限公司。

      1.2 合成方法

      將1,2-丙二胺與環(huán)氧氯丙烷置于三頸燒瓶中,在20~30℃下進行開環(huán)聚合反應(yīng),調(diào)節(jié)pH至6~8,然后向反應(yīng)體系中加入不同種類的交聯(lián)劑,在30~90℃下進行聚合,反應(yīng)3~10 h,最終得到高效破乳劑。

      1.3 除油率測定

      采用GB/T 8929—2006《原油含水測定法 蒸餾法》測定出生產(chǎn)水中的含油量M1,再向生產(chǎn)水中加入一定量的破乳劑,使油相和水相破乳分離,再采用上述方法,測試水相中石油類含量M2,根據(jù)公式:(1-M2/M1)×100%,計算出除油率。

      2 破乳劑的合成優(yōu)化

      破乳劑合成優(yōu)化過程中,測定除油率的初始條件為:破乳劑濃度為100 mg/L,測試溫度為50℃,以300 r/min的速度攪拌10 min,靜置20 min。

      2.1 單體配比的影響

      采用二乙烯三胺作為交聯(lián)劑,在交聯(lián)劑質(zhì)量濃度為0.3%、反應(yīng)溫度為50℃、反應(yīng)時間為4 h的條件下進行實驗。在實驗中,環(huán)氧氯丙烷和1,2-丙二胺的總質(zhì)量濃度為20%并保持不變,通過改變環(huán)氧氯丙烷、1,2-丙二胺的比例來控制破乳劑的合成。由表1可知,單體的比例對除油率的影響很大,當(dāng)1,2-丙二胺和環(huán)氧氯丙烷的質(zhì)量濃度為12%、8%時,除油率達到最大。這主要是因為1,2-丙二胺和環(huán)氧氯丙烷會生成多種胺基氯丙醇[8],當(dāng)1,2-丙二胺和環(huán)氧丙烷質(zhì)量濃度分別為12%和8%可能生成的胺基氯丙醇的量相對較多,從而與交聯(lián)劑形成的環(huán)氧氯丙烷胺陽離子聚合物量較大,使除油的效果達到最大。

      表1 單體配比對除油率的影響

      2.2 交聯(lián)劑的影響

      在反應(yīng)溫度50℃,反應(yīng)時間4 h,最佳單體濃度(1,2-丙二胺和環(huán)氧氯丙烷的質(zhì)量濃度分別為12%、8%)情況下,研究了不同交聯(lián)劑對破乳劑除油率的影響。通過圖1分析可知,相同交聯(lián)劑濃度下,乙二胺交聯(lián)形成的破乳劑具有最佳的除油效果。主要是因為相同質(zhì)量濃度下,乙二胺的分子量最小,交聯(lián)劑的量最大,交聯(lián)生成的破乳劑量越多,從而能達到更好的破乳除油效果。同一交聯(lián)劑條件下,隨著交聯(lián)劑濃度的增多,除油率呈先增大后減小的趨勢,當(dāng)交聯(lián)劑濃度為0.4%時,除油率最大。這可能是因為,交聯(lián)劑量較小時,交聯(lián)不充分,形成的聚合物的量較少。當(dāng)交聯(lián)劑量過大,產(chǎn)生的活性中心體過多,導(dǎo)致合成的聚合物的相對分子質(zhì)量也較低[9-10],結(jié)構(gòu)較弱,造成除油效果較差。最終優(yōu)選出交聯(lián)劑為乙二胺,最佳交聯(lián)濃度為0.4%。

      圖1 交聯(lián)劑對除油率的影響

      2.3 反應(yīng)溫度的影響

      在交聯(lián)劑(乙二胺)質(zhì)量濃度為0.4%,反應(yīng)時間4 h,最佳單體濃度(1,2-丙二胺和環(huán)氧氯丙烷的質(zhì)量濃度為12%、8%時)下,研究反應(yīng)溫度對破乳劑除油效果的影響。通過圖2分析可知,隨著反應(yīng)溫度由30℃升至80℃,破乳劑的除油率呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢,當(dāng)溫度為60℃時,除油效果達到最佳。溫度過低時,單體發(fā)生聚合反應(yīng)的引發(fā)時間較長,并且聚合物生成效率較低,適當(dāng)?shù)纳邷囟瓤梢蕴嵘磻?yīng)活性,但當(dāng)溫度過高時,受溫度影響分子鏈斷裂速度大于聚合速率,表現(xiàn)為聚合物部分降解,致使除油率有所降低。因此,確定最佳的反應(yīng)溫度為60℃。

      圖2 反應(yīng)溫度對破乳劑除油效率的影響

      2.4 反應(yīng)時間的影響

      在交聯(lián)劑(乙二胺)質(zhì)量濃度為0.4%,反應(yīng)溫度為60℃,最佳單體濃度(1,2-丙二胺和環(huán)氧氯丙烷的質(zhì)量濃度為12%、8%時)下,研究了反應(yīng)時間對破乳劑除油效果的影響。通過圖3分析可知,隨著反應(yīng)時間由3h增至8h,破乳劑產(chǎn)物的除油率由72.3%提升至82.2%。當(dāng)反應(yīng)時間較短時,各單體間反應(yīng)不夠充分,有效產(chǎn)物的生成率較低,導(dǎo)致除油效果較差。反應(yīng)時間過長時,產(chǎn)物轉(zhuǎn)化率不會大幅度提高,因此合適的反應(yīng)時間可以使反應(yīng)物充分反應(yīng),并達到較高的轉(zhuǎn)化率。當(dāng)反應(yīng)時間為5 h時,隨著反應(yīng)時間的增加,除油率提升較小,最終確定該聚合反應(yīng)的最佳反應(yīng)時間為5 h。

      圖3 反應(yīng)時間對破乳劑除油率的影響

      3 高效除油劑性能評價

      3.1 最佳加量優(yōu)化

      海洋平臺產(chǎn)出水溫度一般為54~64℃,向產(chǎn)出水中加入不同濃度的高效破乳劑,設(shè)置反應(yīng)時間為10 min(模擬實際的攪拌速度450 r/min),靜置時間為20 min,破乳劑除油測試結(jié)果見圖4。隨著破乳劑加量由50 mg/L提高至300 mg/L,除油率呈不斷增大趨勢。當(dāng)破乳劑加量為150 mg/L時,除油率達到85.3%,繼續(xù)增大破乳劑加量,除油效果增加不明顯。因此確定最佳的破乳劑加量為150 mg/L。

      圖4 破乳劑加量對除油率的影響

      3.2 破乳時間優(yōu)化

      向產(chǎn)出水中加入150 mg/L的高效破乳除油劑,設(shè)置反應(yīng)時間為10~50 min,靜置時間為20 min,測試破乳時間對除油效果的影響(見圖5)。隨著反應(yīng)時間的增加除油率呈先增加后略微減小的趨勢,當(dāng)攪拌時間為30 min時,除油率達到最大,為91.8%。這可能是因為攪拌時間較短時,破乳劑沒有與原油充分反應(yīng),除油效果欠理想。當(dāng)攪拌時間過長時,原油又重新被帶入水中,造成除油率略有下降。因此,確定最佳的破乳反應(yīng)時間為30 min。

      圖5 破乳劑反應(yīng)時間對除油率的影響

      3.3 靜置時間優(yōu)化

      向產(chǎn)出水中加入150 mg/L的高效破乳劑,反應(yīng)時間為30 min,靜置不同時間,破乳劑的除油測試結(jié)果見圖6。隨著靜置時間由20 min增加至60 min,除油率呈不斷增加的趨勢。當(dāng)靜置時間小于40 min時,隨著靜置時間的增加,除油率增加明顯。當(dāng)靜置時間大于40 min時,隨著靜置時間的增加,除油率增加緩慢。當(dāng)靜置時間為40 min時,除油率達到95.6%,達到了良好的除油效果。因此,確定最佳的靜置時間為40 min。

      圖6 靜置時間對除油效率的影響

      4 現(xiàn)場應(yīng)用

      高效破乳劑在渤海油田得到了成功應(yīng)用。該油田產(chǎn)出水的礦化度達到45 000 mg/L,具有原油黏度高(649 mPa·s)、膠質(zhì)瀝青質(zhì)含量高(37%)的特點,產(chǎn)出水中石油類含量達到280 mg/L左右,水質(zhì)條件復(fù)雜。與此同時,采出液中氣體含量較高,導(dǎo)致泡沫含量大,大量泡沫與石油類混合導(dǎo)致現(xiàn)有的油水分離工藝效果差。針對上述問題,采用新型研發(fā)的高效破乳劑進行處理。由表2可知,與常規(guī)的破乳劑相比,高效破乳劑的除油率達到94.2%,處理后產(chǎn)出水的石油類含量減小至16.8 mg/L,滿足海洋平臺石油類含量要求(石油類含量小于20 mg/L)。新型研發(fā)的高效破乳劑在渤海重質(zhì)油田取得了良好的應(yīng)用效果。

      表2 高效破乳劑現(xiàn)場應(yīng)用情況

      5 結(jié)論

      (1)為了提高海洋平臺產(chǎn)出水的除油率,本文通過對1,2-丙二胺、環(huán)氧氯丙烷、乙二胺等單體質(zhì)量濃度的優(yōu)化及反應(yīng)溫度和反應(yīng)時間等實驗條件的優(yōu)化,合成了高效破乳劑。

      (2)為了滿足渤海油田水處理效果,采用“物理設(shè)備+破乳劑”的組合處理工藝。為了提高高效破乳劑的水質(zhì)處理效果,對高效破乳劑的施工參數(shù)進行優(yōu)化。在破乳劑加量為150 mg/L,反應(yīng)時間為30 min,靜置時間為40 min時,除油效果最好,處理后渤海油田的石油類含量小于20 mg/L,取得了良好的現(xiàn)場應(yīng)用效果。

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