• 
    

    
    

      99热精品在线国产_美女午夜性视频免费_国产精品国产高清国产av_av欧美777_自拍偷自拍亚洲精品老妇_亚洲熟女精品中文字幕_www日本黄色视频网_国产精品野战在线观看 ?

      220 t/h生物質(zhì)循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化改造

      2021-07-27 03:40:08李定青李德波
      發(fā)電設(shè)備 2021年4期
      關(guān)鍵詞:旋風(fēng)分離器爐膛

      李定青, 李德波

      (1. 廣東粵電湛江生物質(zhì)發(fā)電有限公司, 廣東湛江 524000;2. 廣東電科院能源技術(shù)有限責(zé)任公司, 廣州 510080)

      隨著化石能源的儲(chǔ)量不斷減少及利用過(guò)程產(chǎn)生環(huán)境污染問(wèn)題日趨嚴(yán)重,可替代能源的規(guī)?;_發(fā)利用顯得尤為緊迫。生物質(zhì)能作為綠色清潔能源利用的一種形式,因其具有儲(chǔ)量豐富、低污染和可再生等特點(diǎn),逐步成為研究和開發(fā)利用的熱點(diǎn)。由于生物質(zhì)燃料含氮質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.5%~1.5%,與煤炭的含氮量基本相近,生物質(zhì)燃料在燃燒過(guò)程中不可避免地產(chǎn)生氮氧化物(NOx),國(guó)內(nèi)生物質(zhì)電站鍋爐運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)表明生物質(zhì)燃料在燃燒過(guò)程產(chǎn)生的NOx不可忽略。

      國(guó)內(nèi)許多研究者開展了生物質(zhì)鍋爐改造關(guān)鍵技術(shù)研究工作。費(fèi)芳芳等[1]開展了生物質(zhì)直燃發(fā)電鍋爐NOx排放特性與調(diào)整試驗(yàn)研究,通過(guò)改變氧量、一次風(fēng)量和給料均勻性等燃燒調(diào)整試驗(yàn),分析了某生物質(zhì)電廠鍋爐NOx排放質(zhì)量濃度大幅度波動(dòng)的原因,通過(guò)燃燒優(yōu)化調(diào)整后,該電廠的NOx排放質(zhì)量濃度大幅下降。宋景慧等[2]進(jìn)行了220 t/h生物質(zhì)循環(huán)流化床(CFB)鍋爐性能優(yōu)化試驗(yàn)研究,主要研究了一次風(fēng)率、燃燒氧量、床壓對(duì)鍋爐效率的影響。郭勇等[3]進(jìn)行了在燃煤鍋爐上直接燃燒生物質(zhì)燃料的試驗(yàn)研究。肖志前等[4]進(jìn)行了生物質(zhì)鍋爐混煤摻燒對(duì)鍋爐經(jīng)濟(jì)性及穩(wěn)定性的影響研究。陳偉等[5]進(jìn)行了生物質(zhì)鍋爐爐渣熱量回收系統(tǒng)及工程應(yīng)用的研究。李莉等[6]進(jìn)行了桉樹類生物質(zhì)燃燒飛灰可燃物含量分析方法研究。何榮等[7]進(jìn)行了生物質(zhì)CFB燃燒飛灰特性分析。張建春等[8]進(jìn)行了純?nèi)忌镔|(zhì)CFB鍋爐設(shè)計(jì)與運(yùn)行。駱仲泱等[9]進(jìn)行了生物質(zhì)直燃發(fā)電鍋爐受熱面沉積和高溫腐蝕研究。龍紀(jì)淼等[10]對(duì)生物質(zhì)燃燒過(guò)程中K元素的遷移特性進(jìn)行了研究。程偉良等[11]對(duì)生物質(zhì)鍋爐中溫過(guò)熱器結(jié)渣機(jī)理進(jìn)行了研究。周建強(qiáng)等[12]進(jìn)行了生物質(zhì)鍋爐脫硝技術(shù)及工程應(yīng)用研究。

      2011年7月,國(guó)家環(huán)保部科技標(biāo)準(zhǔn)司組織修訂了GB 13223—2011 《火電廠大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》,該標(biāo)準(zhǔn)以燃煤火電廠燃料特性、污染物產(chǎn)生機(jī)理和處理實(shí)踐為基礎(chǔ),適用于單臺(tái)出力在65 t/h以上且采用煤矸石、生物質(zhì)、油頁(yè)巖等燃料的電站鍋爐。由于早期設(shè)計(jì)的生物質(zhì)電站鍋爐燃料預(yù)處理、給料系統(tǒng)、配風(fēng)系統(tǒng)等方面沒(méi)有經(jīng)驗(yàn)可借鑒,設(shè)計(jì)參數(shù)與實(shí)際運(yùn)行存在一定偏差,造成鍋爐實(shí)際運(yùn)行過(guò)程中NOx排放質(zhì)量濃度超標(biāo),難以滿足當(dāng)前環(huán)保排放標(biāo)準(zhǔn)。

      筆者以某生物質(zhì)電廠220 t/h高溫高壓生物質(zhì)CFB鍋爐存在的設(shè)計(jì)燃料偏差、爐內(nèi)氣相燃燒不穩(wěn)定、NOx排放量偏高等問(wèn)題為切入點(diǎn),通過(guò)優(yōu)化生物質(zhì)燃料預(yù)處理及給料系統(tǒng)、深度分級(jí)燃燒改造、旋風(fēng)分離器降阻提效等方面進(jìn)行研究探討。

      1 鍋爐概況

      該220 t/h高溫高壓生物質(zhì)CFB鍋爐型號(hào)為HX220/9.8-Ⅳ1,單鍋筒、自然循環(huán)水管鍋爐,半露天布置,最大連續(xù)蒸發(fā)量(BMCR)工況下鍋爐主要參數(shù)見表1。爐膛采用懸吊結(jié)構(gòu), 旋風(fēng)分離器采用支撐結(jié)構(gòu)。爐膛分為兩部分,即下部密相區(qū)和上部稀相區(qū),四周為膜式水冷壁,在密相區(qū)內(nèi)形成縮口和垂直段,布風(fēng)板以上6.5 m內(nèi)涂耐火材料防止磨損。燃燒空氣分一次風(fēng)和二次風(fēng), 分段送風(fēng), 一次風(fēng)經(jīng)水冷風(fēng)室及布風(fēng)板送入爐膛, 一次風(fēng)體積流量約占總風(fēng)體積流量的55%, 二次風(fēng)體積流量約占總風(fēng)體積流量的45%。二次風(fēng)口設(shè)計(jì)在爐膛密相區(qū)上部10.5 m處,煙氣經(jīng)爐膛出口進(jìn)入水平煙道的高溫過(guò)熱器,然后分兩路分別進(jìn)入兩側(cè)旋風(fēng)分離器, 經(jīng)旋風(fēng)分離器分離后的煙氣進(jìn)入尾部煙道。

      表1 BMCR工況下鍋爐主要技術(shù)參數(shù)

      鍋爐設(shè)計(jì)燃料主要為桉樹皮、按樹根、桉樹枝葉和甘蔗渣等農(nóng)林廢棄物。由于生物質(zhì)燃料的收集具有一定的季節(jié)性,且生物質(zhì)燃料的品種、熱值、水分等參數(shù)變化大,為保證鍋爐運(yùn)行時(shí)入爐燃料品質(zhì)的穩(wěn)定性,采取不同燃料進(jìn)行摻燒。設(shè)計(jì)燃料配比為:50%(質(zhì)量分?jǐn)?shù),下同)甘蔗葉(水分質(zhì)量分?jǐn)?shù)為12%)+20%樹皮(水分質(zhì)量分?jǐn)?shù)為25%)+30%其他(水分質(zhì)量分?jǐn)?shù)為25%)。設(shè)計(jì)燃料特性見表2。

      表2 設(shè)計(jì)燃料參數(shù)

      2 鍋爐燃燒存在的問(wèn)題

      鍋爐設(shè)計(jì)燃料以含水率低的甘蔗葉為主,入爐水分質(zhì)量分?jǐn)?shù)為18.5%,低位發(fā)熱量約為12.6 MJ/kg;實(shí)際入爐燃料以桉樹皮為主,其水分質(zhì)量分?jǐn)?shù)為45%~50%,摻配含水質(zhì)量分?jǐn)?shù)為15%~25%的木材加工廢料,實(shí)際入爐燃料水分質(zhì)量分?jǐn)?shù)為40%~50%,低位發(fā)熱量為8~9 MJ/kg。由于實(shí)際入爐燃料與設(shè)計(jì)燃料的水分和發(fā)熱量存在較大偏差,進(jìn)而引發(fā)了燃料預(yù)處理及爐前給料系統(tǒng)運(yùn)行不順暢、燃燒組織不穩(wěn)定、NOx排放質(zhì)量濃度高、鍋爐效率降低等一系列燃燒相關(guān)問(wèn)題。

      2.1 燃料預(yù)處理和爐前給料系統(tǒng)運(yùn)行不順暢

      由于實(shí)際入爐燃料水分含量高,加劇了燃料顆粒間相互黏結(jié),造成燃料流動(dòng)性變差,燃料破碎顆粒偏大,爐前給料系統(tǒng)易出現(xiàn)燃料抱團(tuán)、阻塞、給料不順暢等問(wèn)題。

      2.2 燃燒組織不穩(wěn)定及NOx排放質(zhì)量濃度高

      由于爐前給料系統(tǒng)運(yùn)行不穩(wěn)定,給料均勻性差直接導(dǎo)致了爐膛燃燒區(qū)域壓力大幅度波動(dòng),火焰鋒面穩(wěn)定性較差,這就意味著爐內(nèi)可燃物燃燒過(guò)程中氧氣濃度大幅波動(dòng),導(dǎo)致燃燒過(guò)程中NOx的生成量顯著升高。

      2.3 鍋爐熱效率降低

      由于燃料在著火前需要吸熱干燥,入爐燃料水分含量高導(dǎo)致了著火熱需求大幅增加,爐膛密相區(qū)溫度降低,燃料在爐膛密相區(qū)的燃燒份額、發(fā)熱量降低。而爐膛稀相區(qū)揮發(fā)分析出的水蒸氣分壓大幅增加,降低了揮發(fā)分燃燒速率,揮發(fā)分燃盡難度大。運(yùn)行人員為了降低NOx排放質(zhì)量濃度,采取低氧燃燒操作模式進(jìn)一步增大了揮發(fā)分燃盡難度,最終降低了鍋爐熱效率。

      除此之外,由于入爐燃料水分含量增加、發(fā)熱量降低,機(jī)組在相同負(fù)荷情況下,煙氣量高于設(shè)計(jì)值,引起了煙氣流速增大,鍋爐受熱面的磨損加劇、旋風(fēng)分離器阻力提升,影響引風(fēng)機(jī)出力和電耗。

      3 燃燒優(yōu)化改造

      3.1 生物質(zhì)燃料預(yù)處理措施

      入爐生物質(zhì)燃料顆粒的尺寸、均勻性是影響爐前給料系統(tǒng)運(yùn)行穩(wěn)定的重要因素。大尺寸(顆粒直徑大于100 mm)生物質(zhì)顆粒在爐前給料系統(tǒng)中極易以抱團(tuán)形式入爐,加劇爐內(nèi)燃燒組織波動(dòng),影響NOx和一氧化碳(CO)排放。通過(guò)加強(qiáng)燃料預(yù)處理環(huán)節(jié)管理保證入爐燃料顆粒度符合要求。

      對(duì)于外購(gòu)成品燃料,嚴(yán)格控制生物質(zhì)顆粒度和均勻性,減少大尺寸生物質(zhì)燃料量;對(duì)于廠內(nèi)破碎燃料,增加篩分工序,將大于100 mm顆粒直徑的燃料篩出后重新破碎,以保證生物質(zhì)物料顆粒度滿足要求。

      3.2 爐前給料系統(tǒng)優(yōu)化

      爐前給料系統(tǒng)的主要問(wèn)題是給料不順暢、不連續(xù)及燃料水分含量較高時(shí)落料管堵塞。圖1為給料系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)示意圖。該系統(tǒng)的工作原理為料倉(cāng)內(nèi)部的承托螺旋承托住輸料皮帶卸下燃料的質(zhì)量并盡可能將集中落下的物料均勻地分散到倉(cāng)內(nèi)不同位置,在承托螺旋下方的一級(jí)螺旋將通過(guò)承托螺旋落下的燃料向鍋爐方向輸運(yùn)并送出料倉(cāng),一級(jí)螺旋的轉(zhuǎn)速?zèng)Q定了給料量,一級(jí)螺旋送出的物料進(jìn)入較高速運(yùn)行的二級(jí)螺旋后送入落料管。該流程是生物質(zhì)發(fā)電行業(yè)多年運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)積累后逐步形成的主流給料方案,該方案的核心在于解決一級(jí)螺旋出料端和料倉(cāng)壁面相切的部位的物料擠壓?jiǎn)栴},見圖1中圈1處。一級(jí)螺旋帶到末端的原料量一般都會(huì)多于能通過(guò)倉(cāng)壁落到二級(jí)螺旋上的物料,過(guò)多的物料受倉(cāng)壁物理限制會(huì)在螺旋出料端被阻滯。如果物料具有一定的流動(dòng)性,則會(huì)通過(guò)局部擠壓將多余的物料向上輸運(yùn);但是由于生物質(zhì)物料流動(dòng)性差,特別是對(duì)于高含水率的樹皮類生物質(zhì),在該處的擠壓沒(méi)法通過(guò)向上流動(dòng)而得到緩解,反而會(huì)在該部位越壓越緊,緊密壓實(shí)的物料會(huì)將一級(jí)螺旋抱死從而導(dǎo)致故障發(fā)生。

      圖1 給料系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)示意圖

      承托螺旋的設(shè)計(jì)對(duì)落到一級(jí)螺旋上的物料量進(jìn)行了初步控制,大幅度降低了出料端物料擠壓的問(wèn)題,但還是難以完全杜絕該問(wèn)題。為此,對(duì)一級(jí)螺旋出料端的倉(cāng)壁做了相應(yīng)的改造,在倉(cāng)壁底端向鍋爐側(cè)增加一個(gè)矩形小空間(見圖2),提供了額外的緩沖容積,減緩了該處的物料擠壓;另外,由于存在承托螺旋下料分配及局部阻礙擠壓等因素,且一級(jí)螺旋慢速運(yùn)轉(zhuǎn)而物料在螺旋出料處糾纏特性較強(qiáng),所以一級(jí)螺旋送出的物料質(zhì)量流量波動(dòng)很大,這種不均勻性在高速運(yùn)轉(zhuǎn)的二級(jí)螺旋及物料快速滑落的落料管中無(wú)法得到有效扭轉(zhuǎn)或者改善,必須進(jìn)行給料均勻性改造。在一級(jí)螺旋物料出口處的上方設(shè)置以較高速度旋轉(zhuǎn)的小型擾動(dòng)裝置(見圖3),避免物料在該處短時(shí)間停滯累積后成團(tuán)落下。該類裝置在生物質(zhì)給料行業(yè)有應(yīng)用的先例,設(shè)計(jì)中需要考慮對(duì)原料中所含繩狀雜質(zhì)的纏繞有一定的耐受性,增加該裝置后可望改善給料的質(zhì)量流量均勻性,從而平抑爐膛燃燒過(guò)程壓力波動(dòng),抑制燃燒過(guò)程中NOx的生成。

      圖2 一級(jí)螺旋出料端倉(cāng)壁改進(jìn)

      圖3 擾動(dòng)裝置

      3.3 深度分級(jí)燃燒

      原設(shè)計(jì)中鍋爐在布風(fēng)板以上4.6 m和5.6 m高度上的前后墻分兩層布置了17個(gè)直徑為200 mm的二次風(fēng)口,分別為前墻上排4個(gè),下排3個(gè);后墻上下排各5個(gè)。通過(guò)給料口落入爐膛的燃料在密相區(qū)受熱熱解析出揮發(fā)分,析出的揮發(fā)分在一次風(fēng)供應(yīng)的不充足氧氣條件下部分燃燒,剩余的部分隨著煙氣上行在稀、密相區(qū)交界處,即二次風(fēng)給入部位燃燒并在附近爐膛空間內(nèi)繼續(xù)燃燒直至燃盡。這種分級(jí)供風(fēng)燃燒的模式既兼顧了燃燒效率,又能在爐膛下部維持較穩(wěn)定的還原性氣氛區(qū)域,有利于燃燒過(guò)程隨著熱解和半焦燃燒過(guò)程釋放的NOx前驅(qū)體被還原為氮?dú)猓瑥亩档蚇Ox的排放質(zhì)量濃度。但是由于燃料含水率大幅增加、發(fā)熱量顯著降低的客觀情況,燃料進(jìn)入爐膛后析出揮發(fā)分的過(guò)程被延遲、揮發(fā)分中水蒸氣比例高導(dǎo)致可燃性降低,以及水分蒸發(fā)吸熱導(dǎo)致的局部溫度降低等因素,使原本位于稀、密相區(qū)交界處的揮發(fā)分燃盡區(qū)域顯著沿?zé)煔饬鲃?dòng)方向向爐膛上部延伸,現(xiàn)有位置噴入的二次風(fēng)無(wú)法讓揮發(fā)分燃盡,導(dǎo)致局部區(qū)域氧氣存在過(guò)量的情況。研究顯示流化床內(nèi)部在沒(méi)有二次風(fēng)擾動(dòng)的情況下,氣固相物質(zhì)在爐膛截面上的橫向擴(kuò)散能力并不顯著,導(dǎo)致在爐膛中上部存在氣相濃度場(chǎng)不均勻,在氧氣濃度較高區(qū)域NOx的形成受到促進(jìn),而在氧氣濃度低的區(qū)域會(huì)由于揮發(fā)分燃盡程度低導(dǎo)致煙氣中CO含量劇增降低鍋爐熱效率。

      為了改變上述情況,減少現(xiàn)有二次風(fēng)口高度入爐風(fēng)的份額,將減少部分二次風(fēng)在爐膛標(biāo)高15~16 m處送入鍋爐。爐膛標(biāo)高15~16 m處爐膛溫度較高,有利于揮發(fā)分燃燒具有較高的速率;二次風(fēng)能在該處對(duì)爐膛截面實(shí)現(xiàn)較均勻的穿透;該處沒(méi)有威脅鍋爐運(yùn)行的其他負(fù)面影響。通過(guò)計(jì)算爐膛截面風(fēng)速及評(píng)估細(xì)顆粒燃料入爐析出揮發(fā)分的動(dòng)態(tài)過(guò)程所獲取的顆粒揮發(fā)分析出時(shí)間,采取棄用現(xiàn)有下層二次風(fēng)口,在爐膛標(biāo)高15~16 m附近的前后墻上開新的二次風(fēng)口,前后墻各5個(gè),采用對(duì)沖布置。具體位置見圖4。

      圖4 二次風(fēng)口改造示意圖

      由于新開的二次風(fēng)口位于爐膛稀相區(qū)內(nèi)側(cè)無(wú)耐磨澆注料的水冷壁區(qū)域,二次風(fēng)對(duì)管內(nèi)壁形狀及二次風(fēng)引入爐膛射流對(duì)爐內(nèi)顆粒流動(dòng)場(chǎng)的擾動(dòng),極易引起二次風(fēng)口附近水冷壁管的磨損,為此在通入二次風(fēng)管處水冷壁的內(nèi)側(cè)澆筑耐磨澆注料,保持澆注料上沿和水平方向呈45°。該處的澆注料結(jié)構(gòu)和水冷壁管內(nèi)壁形成一個(gè)容納床料顆粒的空間,貼壁向下運(yùn)動(dòng)的顆粒會(huì)在該處形成自然的堆積角。該處聚集的靜止顆粒充當(dāng)了水冷壁的保護(hù)層,可以避免局部磨損問(wèn)題的發(fā)生。

      3.4 旋風(fēng)分離器入口增設(shè)燃盡風(fēng)

      爐內(nèi)低氧燃燒一方面對(duì)控制爐內(nèi)NOx的形成具有較好的效果,但另一方面使得煙氣中的CO濃度急劇升高。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè),CO體積分?jǐn)?shù)最高達(dá)到8×10-3,嚴(yán)重降低鍋爐熱效率??紤]到旋風(fēng)分離器出口工作溫度基本在600 ℃以下,為進(jìn)一步提高CO燃盡率,采用分離器入口增設(shè)燃盡風(fēng),將部分二次風(fēng)從旋風(fēng)分離器入口送入,煙氣與送入的二次風(fēng)在分離器內(nèi)混合燃燒,進(jìn)一步燃盡煙氣中CO。沿每個(gè)分離器入口高度方向布置3個(gè)內(nèi)徑為150 mm的二次風(fēng)口,以15°傾斜角度沿?zé)煔饬飨蛩腿霟煹?,見圖5。同時(shí),為避免分離器出口煙氣溫度過(guò)高導(dǎo)致低溫過(guò)熱器積灰嚴(yán)重,可通過(guò)增加轉(zhuǎn)向室入口凝渣管受熱面面積來(lái)適當(dāng)降低煙氣溫度。

      圖5 增設(shè)燃盡風(fēng)位置點(diǎn)

      3.5 旋風(fēng)分離器降阻提效

      原鍋爐運(yùn)行時(shí)旋風(fēng)分離器入口、出口的壓降(簡(jiǎn)稱旋風(fēng)分離器壓降)約為3 000 Pa,高于設(shè)計(jì)值(1 577 Pa),影響引風(fēng)機(jī)電耗,甚至由于煙氣量增大,導(dǎo)致引風(fēng)機(jī)出力不足,進(jìn)而成為鍋爐達(dá)不到滿負(fù)荷的限制因素。

      旋風(fēng)分離器壓降與氣體入口流速、分離器各部分尺寸相關(guān)。燃料中偏高的水分含量導(dǎo)致煙氣量增加,進(jìn)而導(dǎo)致分離器入口流速增加是引起分離器壓降升高的主要原因。經(jīng)計(jì)算,在燃料平均水分質(zhì)量分?jǐn)?shù)為45%,鍋爐出力、效率均維持不變的情況下,煙氣量將比鍋爐設(shè)計(jì)燃料工況的煙氣量大18%,考慮到高水分含量工況運(yùn)行的鍋爐熱效率會(huì)顯著降低,燃料消耗量相應(yīng)增大,實(shí)際運(yùn)行中煙氣量增大的幅度還要更大。目前,旋風(fēng)分離器入口的煙氣平均流速高達(dá)30 m/s以上,明顯高于設(shè)計(jì)值。鍋爐水平煙道后布置的兩個(gè)上排氣蝸殼式絕熱旋風(fēng)分離器入口尺寸為3 500 mm×1 300 mm,入口向下傾斜10°。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)設(shè)備結(jié)構(gòu),對(duì)旋風(fēng)分離器入口實(shí)施改造(見圖6)。

      圖6 旋風(fēng)分離器改造前后示意圖

      將喉口寬度由1 300 mm擴(kuò)大到1 500 mm,可以將旋風(fēng)分離器入口風(fēng)速降低到25 m/s左右,從而兼顧分離效率和工作阻力。

      4 改造效果分析

      通過(guò)采取以上改造措施,鍋爐燃燒優(yōu)化效果明顯(見圖7~圖9)。

      圖7 NOx排放質(zhì)量濃度變化規(guī)律

      圖8 CO排放體積分?jǐn)?shù)變化規(guī)律

      圖9 旋風(fēng)分離器壓降變化規(guī)律

      在機(jī)組額定負(fù)荷下,NOx排放質(zhì)量濃度低于100 mg/m3,CO排放體積分?jǐn)?shù)由改造前最高約14×10-3下降至2×10-3以下,改造后旋風(fēng)分離器壓降下降了1.4~1.8 kPa,鍋爐熱效率由改造前83.6%提高至88.7%,提升了5.1百分點(diǎn)。

      5 結(jié)語(yǔ)

      筆者以某生物質(zhì)電廠220 t/h高溫高壓生物質(zhì)CFB鍋爐為例,以爐膛氣相燃燒不穩(wěn)定、NOx排放量偏高、鍋爐熱效率下降等問(wèn)題為切入點(diǎn),通過(guò)優(yōu)化生物質(zhì)燃料預(yù)處理及爐前給料系統(tǒng)、深度分級(jí)燃燒改造、旋風(fēng)分離器降阻提效等方面進(jìn)行研究及工程應(yīng)用,主要結(jié)論和建議如下:

      (1) 加強(qiáng)生物質(zhì)燃料預(yù)處理環(huán)節(jié)管控,減少顆粒直徑大于100 mm的燃料量,改善入爐燃料的均勻性。

      (2) 通過(guò)在料倉(cāng)壁一級(jí)螺旋出料端及一、二級(jí)螺旋銜接處設(shè)置旋轉(zhuǎn)均料結(jié)構(gòu),解決爐前給料系統(tǒng)燃料抱團(tuán)、阻塞等問(wèn)題,保證給料連續(xù)性和均勻性。

      (3) 調(diào)整二次風(fēng)布局,關(guān)閉現(xiàn)有下層二次風(fēng)風(fēng)門,在爐膛前后墻15~16 m標(biāo)高處重新設(shè)置10個(gè)二次風(fēng)口,改造后可以確保NOx排放質(zhì)量濃度控制在100 mg/m3以下。

      (4) 調(diào)整旋風(fēng)分離器喉口寬度,由1 300 mm 擴(kuò)大至1 500 mm,可有效降低分離器入口煙氣流速,從而有效降低旋風(fēng)分離器壓降,提高鍋爐熱效率。

      (5) 通過(guò)在旋風(fēng)分離器入口布置燃盡風(fēng),保證CO的氣體燃盡率,有效降低化學(xué)不完全燃燒損失,提高鍋爐熱效率。

      通過(guò)采取以上改造措施,鍋爐燃燒優(yōu)化效果明顯,可為同類型機(jī)組節(jié)能增效改造提供參考。

      猜你喜歡
      旋風(fēng)分離器爐膛
      二維爐膛氣液兩相對(duì)沖流動(dòng)數(shù)值模擬
      層燃型垃圾焚燒鍋爐的爐膛與爐膛溫度簡(jiǎn)析
      強(qiáng)制循環(huán)流化床物料分離效率的研究及應(yīng)用
      船用燃油輔鍋爐爐膛爆燃分析
      水上消防(2020年2期)2020-07-24 09:27:06
      旋風(fēng)分離器切向進(jìn)料接管焊縫修理與改進(jìn)建議
      腦力急旋風(fēng)
      腦力急旋風(fēng)
      腦力急旋風(fēng)
      腦力急旋風(fēng)
      HAZOP理論分析在分離器作業(yè)中的應(yīng)用探討
      安全(2015年1期)2016-01-19 06:19:07
      宝坻区| 郁南县| 巩义市| 广平县| 胶州市| 理塘县| 电白县| 广宗县| 三台县| 嫩江县| 永兴县| 天峨县| 乌兰县| 桂阳县| 左云县| 兴安县| 于田县| 徐水县| 嵊州市| 宿迁市| 介休市| 遂平县| 胶南市| 中卫市| 扶绥县| 阿坝| 策勒县| 莱阳市| 云南省| 比如县| 峨山| 河池市| 重庆市| 凯里市| 苏州市| 开封县| 安徽省| 双辽市| 海丰县| 农安县| 西藏|