爐膛
- 基于小波分析的爐膛壓力異常分析與處理
在AGC 工況時(shí)爐膛壓力波動(dòng)較大。鍋爐爐膛壓力表征入爐燃料量、總風(fēng)量與鍋爐出口高溫?zé)煔饬康墓べ|(zhì)平衡關(guān)系，是判斷鍋爐燃燒穩(wěn)定性的重要指標(biāo)。當(dāng)爐膛壓力波動(dòng)嚴(yán)重時(shí)，將危及機(jī)組的運(yùn)行。為了適應(yīng)電網(wǎng)AGC 指令的變化，保證機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行，亟需解決爐膛負(fù)壓波動(dòng)大的問題。爐膛壓力是多種因素共同作用的結(jié)果，同時(shí)其動(dòng)態(tài)特性變化快，靈敏度高，且易受干擾，這造成爐膛壓力呈現(xiàn)較強(qiáng)波動(dòng)性[1]。在爐膛壓力的研究上，郝祖龍[2]利用小波變換的多分辨率特性，提出了一種適用于熱工信號(hào)的
儀器儀表用戶 2023年11期2023-10-25
- 反應(yīng)爐總成以及含硫廢棄物處理系統(tǒng)
液進(jìn)行燃燒反應(yīng)的爐膛，所述爐膛呈圓筒狀結(jié)構(gòu)，所述反應(yīng)爐總成設(shè)有與所述爐膛連通的燃料氣入口和工藝氣體出口，所述燃料氣入口和所述工藝氣體出口沿所述爐膛的軸向方向間隔設(shè)置在所述爐膛的兩端，所述燃料氣入口配置為能夠向所述爐膛中提供沿所述爐膛的軸向方向流動(dòng)的燃料氣體；所述反應(yīng)爐總成包括助燃空氣供給機(jī)構(gòu)，所述助燃空氣供給機(jī)構(gòu)配置為能夠向所述爐膛中提供沿所述爐膛的內(nèi)壁的周向流動(dòng)的助燃空氣。本發(fā)明的反應(yīng)爐總成能夠提高燃燒效率，降低運(yùn)行成本。
能源化工 2022年1期2023-01-14
- 摻水比對(duì)醇基燃料燃燒特性的影響分析
益。為使其燃燒在爐膛內(nèi)更穩(wěn)定，王振輝以700 kW甲醇鍋爐為研究對(duì)象，通過數(shù)值模擬，研究了不同爐膛長(zhǎng)徑比對(duì)燃燒室溫度分布的影響，得出爐膛直徑為0.8 m、長(zhǎng)徑比為0.41時(shí)，燃燒穩(wěn)定性及甲醛排放性能最優(yōu)，同時(shí)考慮了不同燃燒情況對(duì)污染物排放的影響，為優(yōu)化爐膛提供了關(guān)鍵數(shù)據(jù)[14]。孫曉婷等使用FLUENT軟件，對(duì)不同過量空氣系數(shù)條件下的甲醇燃燒進(jìn)行了模擬，分析了溫度分布，發(fā)現(xiàn)當(dāng)過量空氣系數(shù)為1.09時(shí)，污染物甲醛的濃度最低，找到了合適的醇基鍋爐內(nèi)的過量空氣系
黑龍江科學(xué) 2022年22期2022-12-05
- 生活垃圾焚燒鍋爐爐膛的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
低溫燃燒技術(shù)，其爐膛溫度較低，不滿足限制二惡英產(chǎn)生的溫度條件，為達(dá)到所需爐膛溫度需采用助燃措施，近年來已經(jīng)很少采用；回轉(zhuǎn)窯燃燒散熱損失大，不符合生活垃圾處理“資源化”的要求，多用于危險(xiǎn)廢棄物的焚燒處理［1］。爐排型垃圾焚燒鍋爐有效地解決了二者的不足，成為市場(chǎng)的主流，已經(jīng)占據(jù)了生活垃圾焚燒行業(yè)90%以上的市場(chǎng)。雖然爐排型垃圾焚燒鍋爐的技術(shù)成熟，市場(chǎng)占有率高，但是在運(yùn)行中存在的問題也很多，如：爐膛結(jié)焦、過熱器入口煙溫偏高、爐膛金屬件腐蝕等。這些問題的產(chǎn)生，都與
機(jī)電工程技術(shù) 2022年9期2022-10-09
- 兩類不同爐型煙氣停留時(shí)間計(jì)算方法的探討
[1]。當(dāng)焚燒爐爐膛內(nèi)的煙氣溫度達(dá)到700 ℃時(shí)，停留時(shí)間0.5 s，便可實(shí)現(xiàn)二噁英及臭氣的分解。從工程角度看，為了確保實(shí)現(xiàn)排放需求，需要有適當(dāng)?shù)陌踩辉?。但如果煙氣溫度過高，達(dá)到煙氣顆粒變形或軟化的溫度，會(huì)出現(xiàn)水冷壁結(jié)渣等問題[2]。因此我國(guó)早在2000年6月1號(hào)實(shí)施的《生活垃圾焚燒污染控制標(biāo)準(zhǔn)》(GB 18485—2014)即對(duì)垃圾焚燒鍋爐的污染物排放進(jìn)行了嚴(yán)格的規(guī)定，其中二噁英類的大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)控制在1.0 TEQmg/m3，同時(shí)要求垃圾焚燒鍋爐
有色冶金節(jié)能 2022年2期2022-06-08
- 大型天然氣/煤粉雙燃料熱水鍋爐的運(yùn)行狀況研究
式煤粉室燃結(jié)構(gòu)，爐膛由前墻、左側(cè)墻、右側(cè)墻、后墻膜式壁等組成，對(duì)流區(qū)為鍋殼式結(jié)構(gòu)。當(dāng)額定功率為70 MW 時(shí)，排煙溫度＜120 ℃，額定壓力為1.6 MPa，從而使鍋爐熱效率≥90%，該鍋爐在頂部垂直布置兩臺(tái)天然氣/煤粉雙燃料燃燒器，火焰下噴。爐膛頂部每個(gè)燃燒器出口處設(shè)置了4 個(gè)頂部風(fēng)噴嘴，在爐膛中部設(shè)置了8 個(gè)爐膛中部風(fēng)噴嘴，可滿足在燃燒不同燃料時(shí)根據(jù)燃燒特性設(shè)置不同的配風(fēng)方式，利用分級(jí)配風(fēng)，實(shí)現(xiàn)不同燃料的高效率燃燒和污染物低排放濃度。圖1為爐膛中部風(fēng)位
遼寧化工 2022年5期2022-05-28
- 臺(tái)車式熱處理爐加熱過程模擬與分析
較高的設(shè)備，要求爐膛內(nèi)溫度場(chǎng)較為均勻且溫度控制靈敏[1]。臺(tái)車式熱處理爐的爐內(nèi)流動(dòng)屬于湍流范疇[2]，在理論上無法得到精確解，可采用成熟的計(jì)算流體動(dòng)力學(xué)（CFD）技術(shù)[3]，通過設(shè)定合適的邊界條件、物理參數(shù)，選擇正確的物理模型，再結(jié)合實(shí)際情況給予合理初始條件，經(jīng)過計(jì)算得到爐膛內(nèi)各位置處溫度、流速、組分、濃度等物理參量，從而可以詳細(xì)、直觀地了解爐膛內(nèi)流場(chǎng)和溫度場(chǎng)分布狀況[4]。劉宇佳等利用CFD 方法對(duì)輥底式熱處理爐進(jìn)行了研究，得到爐膛內(nèi)流場(chǎng)和溫度場(chǎng)分布，與
油氣田地面工程 2022年4期2022-04-20
- 重油燃燒方式下注汽鍋爐輻射傳熱特性分析
鍋爐工作時(shí)， 其爐膛內(nèi)溫度較高，對(duì)其內(nèi)部傳熱狀況進(jìn)行實(shí)際測(cè)量存在較大困難，要了解爐膛內(nèi)的流動(dòng)、燃燒及傳熱過程等的細(xì)節(jié)問題，主要需借助數(shù)值計(jì)算分析。 筆者結(jié)合流動(dòng)與燃燒的理論對(duì)過熱注氣鍋爐的爐膛輻射段進(jìn)行數(shù)值模擬研究，目的是獲得注氣鍋爐爐膛內(nèi)的流動(dòng)、燃燒和傳熱過程的細(xì)節(jié)。 并通過對(duì)所得流場(chǎng)、溫度場(chǎng)、組分濃度的分析，為注汽鍋爐設(shè)計(jì)和改進(jìn)提出可行的措施，并提高鍋爐熱效率、實(shí)現(xiàn)安全運(yùn)行。為了獲得準(zhǔn)確的爐膛輻射段流動(dòng)和傳熱特點(diǎn)，確定合理的數(shù)值方法十分必要。 由于鍋爐
化工機(jī)械 2022年1期2022-03-21
- 爐膛壓力控制器動(dòng)作的原因分析及預(yù)防對(duì)策
程中的相關(guān)規(guī)定，爐膛在正常情況下要維持微負(fù)壓方式運(yùn)行，所以機(jī)組運(yùn)行期間，爐膛壓力波動(dòng)范圍一般維持在-150～30 Pa 之間。1 爐膛壓力測(cè)量系統(tǒng)概述爐膛壓力是表征鍋爐安全燃燒的重要參數(shù)，當(dāng)燃燒系統(tǒng)故障或其他原因造成爐膛燃燒不穩(wěn)定時(shí)，爐內(nèi)局部積聚的燃料會(huì)發(fā)生突然點(diǎn)燃的情況，此時(shí)在爐膛內(nèi)部會(huì)產(chǎn)生正壓，嚴(yán)重時(shí)會(huì)造成滅火或爐墻破壞[1]。而爐膛內(nèi)部壓力過低，會(huì)造成爐膛及煙道內(nèi)爆，給爐體造成破壞。因此使用測(cè)量?jī)x表準(zhǔn)確測(cè)量爐膛內(nèi)部的壓力促使壓力開關(guān)作出正確反應(yīng)，使機(jī)
機(jī)械管理開發(fā) 2022年10期2022-03-15
- 700℃四角切圓鍋爐爐膛出口煙溫偏差優(yōu)化研究
氣流混合充分，使爐膛內(nèi)火焰充滿度良好，燃盡程度更好,且煤種適應(yīng)性十分廣泛。但是四角切圓燃燒方式，存在很明顯的缺點(diǎn)，由于水平煙道內(nèi)旋轉(zhuǎn)殘余的存在，導(dǎo)致在爐膛出口部位有十分嚴(yán)重的煙氣速度及溫度偏差，600 MW及以上的鍋爐，爐膛出口的熱偏差在200℃以上[2]。700℃超超臨界燃煤發(fā)電技術(shù)是國(guó)內(nèi)外研究的重點(diǎn)[3]。由于蒸汽參數(shù)的提高，對(duì)鍋爐各級(jí)受熱面材料有了更高的要求[4]。而四角切圓鍋爐存在的熱偏差問題，在700℃鍋爐中更加突出，因此解決700℃鍋爐熱偏差問
上海節(jié)能 2021年12期2021-12-29
- 660 MW火電機(jī)組低氮燃燒優(yōu)化及數(shù)值模擬研究
爐的主要特點(diǎn)為單爐膛、無外置換熱器、大布風(fēng)板結(jié)構(gòu)、3個(gè)分離器非對(duì)稱分布于后墻，其整體結(jié)構(gòu)如圖1所示[7-8]。本次研究利用SolidWorks軟件針對(duì)鍋爐爐膛部分建立三維幾何模型，設(shè)置X方向?yàn)闋t深，頂部深度和底部深度分別為9.8 m和4.7 m；Z方向?yàn)闋t寬，共27 m，Y方向?yàn)闋t高，共41.15 m。一次風(fēng)入口位于爐膛下部，二次風(fēng)入口位于前、后墻表面，給煤口位于前墻下部，進(jìn)入爐膛的煤炭燃燒首先被一、二次風(fēng)流化，大粒徑物料經(jīng)分離處理后于分離器底部口排出，分
能源與環(huán)保 2021年11期2021-11-29
- 燃燒器故障對(duì)爐膛換熱影響的數(shù)值模擬
致了解大型方箱爐爐膛內(nèi)的燃燒換熱狀況。在對(duì)方箱爐進(jìn)行設(shè)計(jì)的過程中，采用Fluent軟件模擬爐膛內(nèi)的燃燒過程，能夠定性地指導(dǎo)工程設(shè)計(jì)及系統(tǒng)運(yùn)行。本文以某大型方箱爐為研究對(duì)象，對(duì)燃燒器正常運(yùn)行工況、兩臺(tái)燃燒器故障工況及故障發(fā)生系統(tǒng)聯(lián)鎖調(diào)節(jié)后工況的爐膛燃燒過程分別進(jìn)行了數(shù)值模擬研究，探討了不同工況下方箱爐爐膛的換熱特性，為大型方箱爐的優(yōu)化設(shè)計(jì)及運(yùn)行提供一定的參考依據(jù)。1 幾何模型及網(wǎng)格劃分本文研究對(duì)象為一立式方箱型臥管加熱爐，建立的幾何模型如圖1所示。爐膛的爐底
工業(yè)爐 2021年3期2021-08-16
- 蒸汽過熱爐改造技術(shù)及效果分析
℃。鍋爐采用雙爐膛臥式布置，一側(cè)為絕熱設(shè)計(jì)的過熱爐膛，另一側(cè)為水冷壁蒸發(fā)爐膛用來產(chǎn)汽，兩個(gè)爐膛煙氣在蒸汽過熱器前匯合，兩級(jí)過熱器布置在爐膛出口煙道內(nèi)，兩級(jí)過熱器之后布置一套空氣預(yù)熱器，一方面用來預(yù)熱助燃空氣，另一方面降低排煙溫度提高鍋爐熱效率,工藝流程示意圖見圖1。在轉(zhuǎn)爐正常生產(chǎn)時(shí)，轉(zhuǎn)爐汽化煙道可間斷地送來額定蒸汽量為30 t/h的蒸汽，當(dāng)轉(zhuǎn)爐停爐檢修或有異常情況時(shí)，即在外來蒸汽不足或無外來蒸汽時(shí)，蒸汽過熱爐可自產(chǎn)9 t/h過熱蒸汽以給汽輪機(jī)連續(xù)供汽，保
冶金動(dòng)力 2021年2期2021-04-23
- 煤粉工業(yè)鍋爐爆燃機(jī)理分析及防爆措施
果運(yùn)行操作不當(dāng)，爐膛就可能會(huì)發(fā)生爆燃，不僅危及設(shè)備機(jī)組安全、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行，還可能造成嚴(yán)重的設(shè)備損壞和人員傷亡[14-17]。筆者根據(jù)多年建設(shè)、調(diào)試、運(yùn)行、維護(hù)煤粉工業(yè)鍋爐的經(jīng)驗(yàn)，分析了爆燃發(fā)生的機(jī)理及主要影響因素。結(jié)合實(shí)際工程事故案例，分析了誘發(fā)爆燃的主要原因，并從點(diǎn)火前安全檢查、清除送粉管內(nèi)沉積煤粉、設(shè)置火檢和負(fù)壓聯(lián)鎖保護(hù)、控制水封刮板水位、停爐保養(yǎng)等角度，提出一些列防爆措施，以為今后預(yù)防此類事故的發(fā)生提供有效依據(jù)和參考。1 煤粉鍋爐爆燃機(jī)理1.1 爆燃的定
煤質(zhì)技術(shù) 2021年1期2021-03-11
- 墻式切圓燃燒鍋爐結(jié)焦優(yōu)化調(diào)整
行了變氧量測(cè)試,爐膛出口氧量從3.2%升至3.5%。氧量增加的過程中,爐膛出口溫度下降,燃燒器區(qū)域及sofa風(fēng)區(qū)域溫度上升明顯;爐膛出口氧量從3.4%升至3.7%過程中燃燒器區(qū)域及sofa風(fēng)區(qū)域溫度變化不大;在爐膛出口氧量從3.7%升至4.0%過程中由于煙囪出口NOx超過200mg/m3,所以終止了試驗(yàn)。本次調(diào)整的目的為降低爐膛出口溫度,所以氧量增加對(duì)爐膛出口溫度降低有一定作用。建議在最終二次風(fēng)門配風(fēng)情況下,氧量控制在3.5～3.8%區(qū)間,此時(shí)爐膛溫度基本
探索科學(xué)(學(xué)術(shù)版) 2020年7期2021-01-28
- 軋鋼加熱爐爐內(nèi)隔墻的優(yōu)化布置模擬
，在連續(xù)式加熱爐爐膛內(nèi)部會(huì)設(shè)置一定數(shù)量的隔墻[12]，但不合理的隔墻結(jié)構(gòu)非但不能起到有效的控溫，甚至?xí)_亂爐膛內(nèi)部氣流流動(dòng)狀態(tài)，無法實(shí)現(xiàn)分段控溫的目的[13]。鑒于此，文中以某公司大型步進(jìn)式軋鋼加熱爐為研究對(duì)象，在保證其他結(jié)構(gòu)和工藝參數(shù)不變的條件下，對(duì)3種爐內(nèi)隔墻結(jié)構(gòu)進(jìn)行數(shù)值模擬，研究隔墻結(jié)構(gòu)對(duì)加熱爐爐內(nèi)各物理量的影響，以優(yōu)化爐內(nèi)隔墻結(jié)構(gòu)。1 模型結(jié)構(gòu)及模擬條件文中模擬的軋鋼加熱爐為某公司大型步進(jìn)式軋鋼加熱爐，有效長(zhǎng)度為52 700 mm，寬度為11 70
- 采用工件與爐膛串級(jí)控溫的新型工業(yè)爐
，現(xiàn)代工業(yè)爐加熱爐膛內(nèi)的溫度控制，一般是通過調(diào)節(jié)分布在爐膛電熱元件的加熱功率或爐膛內(nèi)燃?xì)鉄斓妮敵鰜韺?shí)現(xiàn)，就加熱以擴(kuò)散對(duì)流為主的工業(yè)爐來說，分布在爐膛內(nèi)的熱電偶其實(shí)并不能實(shí)時(shí)反⒊出被加熱工件的溫度變化情況，相對(duì)于爐膛內(nèi)被加熱工件溫度變化，溫度控制調(diào)節(jié)系統(tǒng)會(huì)有很大的滯后性，尤其是大型加熱設(shè)備，這種溫度偏差對(duì)工件的熱加工質(zhì)量有較大的影響。筆者經(jīng)過反復(fù)的考慮，采⒚了一種新型工業(yè)爐串級(jí)控溫系統(tǒng)，經(jīng)過實(shí)際應(yīng)⒚，該系統(tǒng)能根據(jù)工件的溫度相應(yīng)地去調(diào)節(jié)爐膛的溫度,從而使工件
工業(yè)爐 2020年3期2020-07-16
- 生物質(zhì)燃燒機(jī)爐膛結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)＊
劉坤生物質(zhì)燃燒機(jī)爐膛結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)＊曲凱，徐波，鄭建華，劉坤（臨沂大學(xué) 機(jī)械與車輛工程學(xué)院，山東 臨沂 276005）針對(duì)生物質(zhì)顆粒燃燒率低的問題，分析了燃燒機(jī)的工作原理，根據(jù)影響生物質(zhì)燃燒率的因素，改進(jìn)了爐膛的結(jié)構(gòu)，采用流體仿真軟件，模擬了不同工況下生物質(zhì)顆粒的燃燒過程，確定出高燃燒率的爐膛的幾何尺寸，為生物質(zhì)燃燒機(jī)的生產(chǎn)提供理論依據(jù)。生物質(zhì)；燃燒機(jī)；爐膛；燃料1 引言生物質(zhì)燃料是對(duì)農(nóng)林廢棄物的再利用，可以將農(nóng)林廢棄物直接或再加工后進(jìn)行燃燒，是一種環(huán)保型可
科技與創(chuàng)新 2020年13期2020-07-11
- 淺談240KA電解槽早期側(cè)部破損的工藝措施及修復(fù)
電解槽形成規(guī)整的爐膛，并對(duì)不同部位的側(cè)部破損提出了修復(fù)措施。關(guān)鍵詞 鋁電解槽;電解質(zhì);爐膛1目前240KA電解槽運(yùn)行現(xiàn)狀該系列電解槽自投運(yùn)生產(chǎn)以來，一直就沒有形成穩(wěn)定有效的爐邦，致使槽四周側(cè)部異型炭塊和人造伸腿長(zhǎng)期處于電解質(zhì)、鋁液不斷沖刷和侵蝕以及熱應(yīng)力作用下，伸腿容易脫落，異型炭塊極易發(fā)生爆層、斷裂脫落現(xiàn)象。該現(xiàn)象在2016年下半年就有所苗頭，為此經(jīng)報(bào)告公司應(yīng)引起高度重視，采取措施促進(jìn)爐邦形成，否則持續(xù)下去會(huì)嚴(yán)重化和普遍化。目前電解槽側(cè)部早期破損已出現(xiàn)普
科學(xué)與信息化 2019年6期2019-10-21
- 淺析大型鋁電解槽鋁水平管理
水平;管理思路;爐膛前言近年來，中國(guó)經(jīng)濟(jì)社會(huì)取得巨大的發(fā)展成果，鋁電解技術(shù)也在不斷的發(fā)展，取得的成績(jī)有目共睹，在2007年到2018年，十多年時(shí)間，我國(guó)的槽型容量增加一倍，同時(shí)，電耗指標(biāo)也達(dá)到了國(guó)際范圍內(nèi)，行業(yè)中的領(lǐng)先水平，新技術(shù)不斷的被研發(fā)出來。除此以外，在生產(chǎn)技術(shù)方面，主要是精細(xì)化分析管理工作上，也在不斷的進(jìn)行創(chuàng)新，新的思路、新的觀點(diǎn)層出不窮。新技術(shù)、新思路進(jìn)行創(chuàng)新的最終追求，就是要保證電解槽的穩(wěn)定、持續(xù)運(yùn)行，實(shí)現(xiàn)經(jīng)濟(jì)效益的最大化，想要實(shí)現(xiàn)這一目標(biāo)，最
錦繡·下旬刊 2019年8期2019-09-10
- 大型煤粉鍋爐爐膛壓力波動(dòng)特性分析
虎?大型煤粉鍋爐爐膛壓力波動(dòng)特性分析劉鑫屏，孟令虎（華北電力大學(xué)自動(dòng)化系，河北 保定 071003）為研究大型煤粉鍋爐爐膛壓力波動(dòng)的形成機(jī)理，并定量分析各擾動(dòng)因素對(duì)爐膛壓力的影響程度，提出一種聯(lián)合獨(dú)立分量分析(ICA)、多尺度延時(shí)相關(guān)和頻譜分析的爐膛壓力特性分析方法。該方法將爐膛壓力波動(dòng)視為各種獨(dú)立波動(dòng)分量的疊加，通過ICA分離出爐膛壓力信號(hào)中相互獨(dú)立的波動(dòng)分量，然后利用多尺度延時(shí)相關(guān)將獨(dú)立分量與爐膛壓力擾動(dòng)因素進(jìn)行逆向匹配，確定各獨(dú)立分量對(duì)應(yīng)的擾動(dòng)源，最
熱力發(fā)電 2019年4期2019-05-22
- 高原地區(qū)鍋爐爐膛特征參數(shù)修正方法
出了高原地區(qū)鍋爐爐膛特征參數(shù)的修正原則，并于2002版 《大容量煤粉燃燒鍋爐爐膛選型導(dǎo)則》(本文簡(jiǎn)稱“爐膛選型導(dǎo)則”)中明確了高原地區(qū)鍋爐爐膛特征參數(shù)的修正方法[9]。近20年，我國(guó)大容量高參數(shù)機(jī)組迅猛發(fā)展，機(jī)組容量擴(kuò)大，蒸汽參數(shù)等級(jí)提高，同樣容量的機(jī)組，在相同負(fù)荷下需要的燃煤輸入熱量降低。另外，為了保證機(jī)組在低NOx燃燒條件下的燃燒經(jīng)濟(jì)性，大容量機(jī)組多選用了較大的爐膛容積，即較小的爐膛特征參數(shù)。因此，2015版《大容量煤粉燃燒鍋爐爐膛選型導(dǎo)則》對(duì)平原地區(qū)
潔凈煤技術(shù) 2018年5期2018-10-15
- 鍋爐爐膛壓力保護(hù)系統(tǒng)改造
9)0 引言鍋爐爐膛負(fù)壓參與鍋爐滅火保護(hù)，對(duì)防止鍋爐爐膛爆炸事故的發(fā)生起著重要作用[1]?！斗乐闺娏ιa(chǎn)事故的二十五項(xiàng)重點(diǎn)要求》中規(guī)定：鍋爐爐膛壓力保護(hù)作為重要保護(hù)裝置在機(jī)組運(yùn)行中嚴(yán)禁退出，當(dāng)因故障被迫退出運(yùn)行時(shí)，應(yīng)制定可靠安全措施，并在8 h內(nèi)恢復(fù)。爐膛負(fù)壓太小，則爐膛容易向外噴火，危及設(shè)備與人身安全；爐膛負(fù)壓太大，則爐膛漏風(fēng)增大，會(huì)增加引風(fēng)機(jī)負(fù)荷和煙氣帶走熱量的損耗，所以，必須準(zhǔn)確測(cè)量與控制爐膛壓力的大小[2-3]。近年來，隨著《防止電力生產(chǎn)事故的二十
綜合智慧能源 2018年7期2018-08-25
- 基于水冷壁壁溫的爐膛火焰中心位置預(yù)測(cè)方法
10096)鍋爐爐膛的火焰中心是體現(xiàn)鍋爐燃燒狀況的重要因素，是爐內(nèi)燃燒狀態(tài)的直接反映?；鹧嬷行娜绻l(fā)生偏斜，不僅影響爐膛內(nèi)煙氣溫度場(chǎng)及流場(chǎng)分布，還會(huì)影響受熱面的磨損、結(jié)渣以及吸熱量的分配等，嚴(yán)重時(shí)會(huì)導(dǎo)致爐內(nèi)受熱面的傳熱惡化、水冷壁和屏式受熱面的超溫爆管。因此，及時(shí)有效地監(jiān)測(cè)火焰中心是否偏斜，為運(yùn)行人員提供預(yù)警和參考，具有一定的理論與實(shí)際應(yīng)用價(jià)值。當(dāng)前關(guān)于火焰中心位置的研究一般是通過溫度場(chǎng)模擬、火焰光譜信息處理等[1-3]；但實(shí)際鍋爐巨大的爐膛空間使得火焰中
發(fā)電設(shè)備 2018年3期2018-06-04
- 智能爐膛溫度控制系統(tǒng)
要：本文主要是以爐膛溫度為研究對(duì)象，用溫度傳感器測(cè)量爐膛內(nèi)溫度，把測(cè)量數(shù)據(jù)反饋到AT89C51單片機(jī)中與預(yù)先設(shè)好的溫度值進(jìn)行比較，判斷差值，單片機(jī)輸出相應(yīng)的脈沖數(shù)來改變步進(jìn)電動(dòng)機(jī)的速度，已達(dá)到改變給爐膛的進(jìn)氧量，從而控制爐膛內(nèi)燃料的燃燒使爐膛內(nèi)的溫度在設(shè)定值范圍內(nèi)上下波動(dòng)。關(guān)鍵詞：智能；爐膛；控制DOI：10.16640/j.cnki.37-1222/t.2017.12.1501 概述煤炭以便宜豐富的有點(diǎn)占據(jù)著能源市場(chǎng)大部分比例，在各大火力發(fā)電廠中各種大型
山東工業(yè)技術(shù) 2017年12期2017-07-06
- 河源電廠#2機(jī)爐膛負(fù)壓波動(dòng)分析及建議
意事項(xiàng)。關(guān)鍵詞：爐膛；負(fù)壓波動(dòng)；搶風(fēng)DOI：10.16640/j.cnki.37-1222/t.2016.23.1341 引言河源電廠2×600MW鍋爐是哈爾濱鍋爐廠有限責(zé)任公司生產(chǎn)的超超臨界變壓運(yùn)行直流鍋爐，型號(hào)為HG-1795/26.15-YM1，蒸發(fā)量1795T/H，鍋爐為單爐膛、Π型布置，正常運(yùn)行中爐膛負(fù)壓設(shè)定為-30pa～-100pa。2 概述#2機(jī)組穩(wěn)定負(fù)荷330MW，爐膛負(fù)壓反復(fù)出現(xiàn)較大波動(dòng)（設(shè)定值-66pa），負(fù)壓最低約-400pa，最高約
山東工業(yè)技術(shù) 2016年23期2016-12-23
- 基于甲醇燃燒數(shù)值模擬的爐膛結(jié)構(gòu)優(yōu)化
醇燃燒數(shù)值模擬的爐膛結(jié)構(gòu)優(yōu)化王振輝，孫曉婷，杜夢(mèng)軒(河北科技大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，河北石家莊 050018)為對(duì)爐膛結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化，研究了不同爐膛長(zhǎng)徑比對(duì)甲醇燃燒室的溫度分布及甲醛污染物排放的影響。以700 kW甲醇鍋爐為例，對(duì)甲醇燃料的燃燒過程進(jìn)行數(shù)值模擬，將在Chemkin中得到的甲醇燃燒動(dòng)力學(xué)反應(yīng)機(jī)理導(dǎo)入Fluent軟件中，并進(jìn)行模擬分析。結(jié)果表明，爐膛最佳長(zhǎng)徑比為0.41時(shí)燃燒室內(nèi)的燃燒最穩(wěn)定，甲醛排放量達(dá)到最低值。燃燒學(xué)；甲醇；鍋爐；爐膛；溫度分布；甲
河北工業(yè)科技 2016年6期2016-12-21
- 爐窯冷卻專利技術(shù)綜述
究了爐襯的冷卻和爐膛的冷卻。關(guān)鍵詞：爐膛 爐料 冷卻 水套 風(fēng)機(jī)中圖分類號(hào)：TK175文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1674-098X（2016）07（b）-0000-001前言工業(yè)爐是一種用于高溫處理，以天然氣、油和電等燃料作為能源，直接或間接用于冶煉、催化生產(chǎn)特種化工品的設(shè)備。爐體在生產(chǎn)過程中高溫輻射散熱強(qiáng)，導(dǎo)致周邊環(huán)境溫度急劇升高，爐體及爐體配件由于高溫流體的侵蝕和機(jī)械磨損出現(xiàn)壽命縮短現(xiàn)象，同時(shí)，爐體的輻射散熱導(dǎo)致操作工人無法安全檢測(cè)爐內(nèi)加熱情況，故需要
科技創(chuàng)新導(dǎo)報(bào) 2016年20期2016-12-14
- 包二電爐膛結(jié)焦分析及處理
題，一般情況下，爐膛內(nèi)溫度較高時(shí)，一部分灰顆粒已經(jīng)達(dá)到熔融或半熔融狀態(tài)，若這部分灰顆粒在達(dá)到受熱面前未得到足夠冷卻達(dá)到凝固狀態(tài)，將具有較高的黏結(jié)能力，就容易黏附在受煙氣沖刷受熱面或爐墻上，黏附熔融或半熔融狀態(tài)的灰顆粒和未燃盡的焦炭使結(jié)焦并且不斷發(fā)展，最終形成大面積結(jié)焦嚴(yán)重危害鍋爐安全運(yùn)行。關(guān)鍵詞：爐膛；結(jié)焦；一次風(fēng)調(diào)平；吹灰器中圖分類號(hào)： TK227.2 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼： A 文章編號(hào)： 1673-1069（2016）31-181-20 引言北方包頭第二熱電廠
中小企業(yè)管理與科技·上旬刊 2016年11期2016-11-28
- 管式爐爐膛修復(fù)實(shí)踐探討
0039）管式爐爐膛修復(fù)實(shí)踐探討周玉青1，李強(qiáng)2，3，朱定華2，錢亮2（1.南京科技職業(yè)學(xué)院，江蘇 南京210048；2.南京工業(yè)大學(xué) 巖土工程研究所，江蘇南京210009；3.上海寶鋼化工有限公司 梅山分公司，江蘇 南京210039）某焦化廠以管式爐作為蒸餾裝置的加熱爐，該管式爐爐膛采用高鋁輕質(zhì)耐火澆注料做為爐墻耐火層，使用2年后出現(xiàn)不規(guī)則裂縫和局部出現(xiàn)大面積脫落的現(xiàn)狀。對(duì)高鋁輕質(zhì)耐火澆注料和高鋁耐火磚保溫材料的物性進(jìn)行對(duì)比，并結(jié)合施工和烘爐的操作要求，
工業(yè)爐 2016年4期2016-11-22
- 生活垃圾焚燒爐爐膛設(shè)計(jì)分析
）生活垃圾焚燒爐爐膛設(shè)計(jì)分析瞿兆舟（上?？岛悱h(huán)境股份有限公司，上海200040）針對(duì)VONROLL-日立造船-上?？岛闵罾贌隣t的爐膛設(shè)計(jì)進(jìn)行了設(shè)計(jì)計(jì)算和分析。在燃燒爐排左右側(cè)墻設(shè)置空冷壁，在焚燒爐前后拱分別采用全絕熱、半絕熱和全水冷壁結(jié)構(gòu)的3種情況下進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算，得到不同垃圾低位熱值下的一次燃燒室、二次燃燒室爐膛溫度，對(duì)溫度數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，從而總結(jié)出一定條件下不同垃圾焚燒爐爐膛設(shè)計(jì)原則?？岛悱h(huán)境；生活垃圾；焚燒爐；爐膛設(shè)計(jì)城市生活垃圾焚燒技術(shù)因其良好的
環(huán)境衛(wèi)生工程 2016年4期2016-09-22
- 鍋爐冷灰斗堵焦原因分析及防范措施
風(fēng)的攜帶下，噴入爐膛與二次風(fēng)混合燃燒，煤粉完全燃燒后產(chǎn)生的煤灰、焦渣，下落至爐膛底部的冷灰斗，集中分配到各渣井內(nèi)遇水冷卻后排除爐膛。在排渣過程中，冷灰斗的內(nèi)部要經(jīng)得起爐膛高溫烘烤、積灰磨損、焦渣創(chuàng)擊的考驗(yàn)。冷灰斗的運(yùn)行狀況直接關(guān)系到鍋爐的經(jīng)濟(jì)性和安全性。關(guān)鍵詞：冷灰斗 鈍體 爐膛中圖分類號(hào)：TK228 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1674-098X（2016）05（b）-0051-02宏偉熱電廠二期工程的#4、5號(hào)鍋爐，機(jī)組型號(hào)為：HG-410/9.8-HM
科技創(chuàng)新導(dǎo)報(bào) 2016年14期2016-05-30
- 循環(huán)流化床鍋爐焚燒生活固廢的技術(shù)探討
技術(shù)經(jīng)驗(yàn)，分析了爐膛設(shè)計(jì)原則及設(shè)計(jì)需考慮的因素，并介紹了爐膛設(shè)計(jì)實(shí)例，為業(yè)內(nèi)同行提供參考。關(guān)鍵詞：CFB； 生活固廢； 爐膛； 燃燒生活固廢焚燒發(fā)電是目前減容、減量、減少環(huán)境污染較為理想的處置方式。國(guó)內(nèi)廣泛使用的焚燒技術(shù)主要分為爐排爐方式和循環(huán)流化床方式。循環(huán)流化床爐膛中，由于物料充滿整個(gè)爐膛，熱容量大，所以燃料燃燒速度很快，特別適合我國(guó)水分高、熱值低的生活固廢。與爐排爐相比，循環(huán)流化床鍋爐焚燒的初投資和運(yùn)行費(fèi)用均較低；隨著技術(shù)的發(fā)展，其助燃燃料煤的添加比
發(fā)電設(shè)備 2016年2期2016-04-11
- 天然氣富氧燃燒爐的煙氣余熱回收和再循環(huán)調(diào)溫方法及系統(tǒng)
然氣富氧燃燒爐的爐膛排出的煙氣一部分通過進(jìn)入再循環(huán)煙道，經(jīng)所述再循環(huán)煙道設(shè)置的循環(huán)風(fēng)機(jī)和電除塵器處理后返回至所述爐膛內(nèi)，對(duì)所述爐膛進(jìn)行降溫，上述過程循環(huán)進(jìn)行，完成對(duì)所述爐膛內(nèi)的溫度調(diào)節(jié)；使所述天然氣富氧燃燒爐的爐膛排出的剩余煙氣進(jìn)入金屬輻射換熱器與助燃富氧氣體換熱，完成對(duì)煙氣余熱的回收利用，換熱后的煙氣經(jīng)煙囪排出。該方法通過煙氣再循環(huán)方式和金屬輻射換熱器換熱，有效控制工業(yè)窯爐、鍋爐富氧燃燒時(shí)爐膛內(nèi)溫度，避免了爐料過度氧化或燒壞和爐體過熱損壞，并實(shí)現(xiàn)排放煙氣
佛山陶瓷 2015年10期2016-03-07
- 300 MW煤粉鍋爐結(jié)焦原因分析
列連鎖反應(yīng)，引發(fā)爐膛壓力的波動(dòng)。針對(duì)鍋爐滅火時(shí)爐膛壓力的變化過程，分析了鍋爐滅火事故，研究了鍋爐結(jié)焦、掉焦的影響因素和提高鍋爐穩(wěn)燃能力的運(yùn)行操作方式、燃煤摻配方法，并對(duì)鍋爐掉焦滅火的防治措施進(jìn)行了分析總結(jié)，為遇到相似問題的機(jī)組提供借鑒。爐膛；灰熔點(diǎn)；給粉機(jī)；結(jié)焦某廠2號(hào)爐于2010年投產(chǎn)，為上海鍋爐廠有限責(zé)任公司設(shè)計(jì)制造的1 025 t／h亞臨界參數(shù)、一次中間再熱自然循環(huán)鍋爐，單爐膛四角切向燃燒，采用中儲(chǔ)式鋼球磨熱風(fēng)送粉、冷一次風(fēng)系統(tǒng)，燃用70%陽(yáng)泉煤和3
東北電力技術(shù) 2016年9期2016-02-16
- 關(guān)于微波運(yùn)用于電廠的可行性分析
助煤粉燃燒，維持爐膛低負(fù)荷運(yùn)行的可行性。關(guān)鍵詞：微波助燃；煤粉；爐膛；低負(fù)荷0 引言微波從19世紀(jì)40年代開始迅速發(fā)展，如今已經(jīng)成為國(guó)際上研究的熱點(diǎn)，在軍事、通訊、食品加熱等方面發(fā)揮著巨大的作用。而隨著國(guó)家經(jīng)濟(jì)發(fā)展，電力的需求量越來越大，更大型的機(jī)組也接連出現(xiàn)，與此同時(shí)，人們對(duì)電廠的效率提出了更高的要求。煤粉的燃燒是電廠效率的關(guān)鍵，若能利用微波來提高煤粉燃燒效率，將會(huì)極大地提高電廠的經(jīng)濟(jì)效益。1 微波的定義按照國(guó)際電工委員會(huì)（IEC）的定義，微波是指：波長(zhǎng)
中小企業(yè)管理與科技·下旬刊 2015年8期2015-05-30
- 改善工業(yè)窯爐溫度均勻性的設(shè)計(jì)方法
方法主要基于標(biāo)準(zhǔn)爐膛下的設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，一旦結(jié)構(gòu)變化將會(huì)很難適應(yīng)。（2）按爐膛截面劃分多個(gè)子區(qū)域，由多個(gè)控制器單獨(dú)控制。由于相鄰溫場(chǎng)耦合相互干擾，很容易造成控溫不穩(wěn)定。因此本文提出了一種改善方法，可實(shí)現(xiàn)在線調(diào)整爐膛截面功率分布，達(dá)到改善均勻性的目的，且控制精度高穩(wěn)定性好。1 加熱方式爐膛截面示意圖如圖1。將溫區(qū)加熱器按爐膛截面從左到右細(xì)分為多個(gè)子區(qū)域（本文以上、下加熱器各三個(gè)區(qū)域?yàn)槔?，每個(gè)區(qū)域通過固態(tài)繼電器單獨(dú)驅(qū)動(dòng)，固態(tài)控制端由相互獨(dú)立的PLC輸出信號(hào)分別給定
科技視界 2015年29期2015-05-15
- 爐膛壓力控制系統(tǒng)控制策略優(yōu)化研究
性和經(jīng)濟(jì)性。鍋爐爐膛壓力反映了燃燒過程中進(jìn)入爐膛的送風(fēng)量與流出爐膛的煙氣量之間的工質(zhì)平衡關(guān)系。爐膛壓力直接影響爐膛內(nèi)的燃燒質(zhì)量和鍋爐的安全性。若送風(fēng)量大于排風(fēng)量，則爐膛壓力升高，會(huì)造成爐膛往外噴灰或噴水，而壓力過高有造成爐膛爆炸的危險(xiǎn)。若排風(fēng)量大于送風(fēng)量，爐膛壓力下降，不僅增加爐膛漏風(fēng)，而且降低爐膛溫度，影響爐內(nèi)燃燒工況。因此，爐膛壓力必須保持在一定的允許范圍之內(nèi)。目前，國(guó)內(nèi)尚無先進(jìn)的火電廠爐膛壓力可控技術(shù)，此項(xiàng)技術(shù)的缺位造成大量資源的浪費(fèi)并伴隨著危險(xiǎn)的不
綜合智慧能源 2014年11期2014-09-11
- 爐膛負(fù)壓測(cè)點(diǎn)改進(jìn)的實(shí)踐
710025)爐膛負(fù)壓測(cè)點(diǎn)改進(jìn)的實(shí)踐陳拴舉(陜西宇航科技工業(yè)公司,陜西西安 710025)根據(jù)3#號(hào)鍋爐設(shè)備的狀況進(jìn)行分析,從其運(yùn)行過程中出現(xiàn)的一些現(xiàn)象對(duì)鍋爐進(jìn)行檢查,進(jìn)行原因分析,提出改造方案,進(jìn)行改造,最終使爐膛負(fù)壓控制符合運(yùn)行規(guī)程要求。鍋爐 改進(jìn) 實(shí)踐1 引言我單位3#號(hào)鍋爐自安裝以來，鍋爐上部經(jīng)常性出現(xiàn)正壓，多次運(yùn)行調(diào)整收效甚微。造成環(huán)境污染，鍋爐效率降低，不安全，生產(chǎn)存在隱患。經(jīng)過對(duì)設(shè)備、系統(tǒng)的檢查，分析認(rèn)為，鍋爐負(fù)壓測(cè)點(diǎn)的設(shè)置位置不準(zhǔn)確，影響
中國(guó)科技縱橫 2014年15期2014-09-02
- 物料量及布風(fēng)板阻力對(duì)褲衩腿流化床鍋爐翻床的影響
題，出現(xiàn)了褲衩腿爐膛［1］.在褲衩腿爐膛中，需要盡可能保持左右側(cè)爐膛流動(dòng)的平衡，但由于操作和安裝誤差等因素，兩側(cè)爐膛的風(fēng)量不可避免地存在差異，引起物料橫向交換，而床壓與風(fēng)量是負(fù)相關(guān)的關(guān)系，一側(cè)褲衩腿的物料將持續(xù)向另一側(cè)轉(zhuǎn)移，直到該側(cè)物料堆積過多、無法流化而導(dǎo)致停爐事故，這種現(xiàn)象稱為翻床.基于對(duì)翻床過程數(shù)據(jù)的研究及實(shí)際操作經(jīng)驗(yàn)，李前宇等［2］指出馬鞍形床壓降曲線是翻床發(fā)生的關(guān)鍵，而吳玉平等［3］則對(duì)控制翻床的工程措施進(jìn)行了總結(jié).為深入了解翻床過程，李金晶等［
動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2014年1期2014-08-16
- 大型超（超）臨界煤粉鍋爐爐膛傳熱計(jì)算
00240）鍋爐爐膛傳熱計(jì)算是鍋爐整體設(shè)計(jì)的一個(gè)核心內(nèi)容，對(duì)鍋爐的安全和性能具有十分重要的意義.目前，國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)鍋爐爐膛的傳熱計(jì)算進(jìn)行了大量研究，提出了多種熱力計(jì)算方法和模型［1-6］.盡管存在爐內(nèi)流動(dòng)、混合、燃燒和傳熱等過程的復(fù)雜性［7］，我國(guó)火電行業(yè)在工程上經(jīng)常采用的仍然是零維或者半經(jīng)驗(yàn)的一維爐膛傳熱計(jì)算方法，其中最具影響力的是蘇聯(lián)1973標(biāo)準(zhǔn)中的方法.該方法使用大量的工業(yè)統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)進(jìn)行校核，對(duì)200 MW 以下中小型鍋爐的適應(yīng)性很好，但是在計(jì)算大型超
動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2014年8期2014-06-25
- 爐膛壓力保護(hù)和控制的優(yōu)化
S系統(tǒng)現(xiàn)設(shè)計(jì)安裝爐膛壓力模擬量測(cè)點(diǎn)6個(gè)，開關(guān)量測(cè)點(diǎn)8個(gè)。其中上下層燃燒器之間的前后墻各安裝1臺(tái)量程為 -3 000～+3 000 Pa的壓力變送器；其余測(cè)點(diǎn)均安裝在爐膛遮焰角下部的鍋爐穩(wěn)燃區(qū)，左右墻各半，分別參與爐膛壓力調(diào)節(jié)、報(bào)警和爐膛保護(hù)；其中有3只量程為 -3 000～+3 000 Pa的變送器3臺(tái)，量程為-300～+300 Pa的變送器1臺(tái)；動(dòng)作值+1 568 Pa的爐膛壓力高開關(guān)3只，動(dòng)作值-1 666 Pa的爐膛壓力低開關(guān)3只，動(dòng)作值分別為±60
山東電力技術(shù) 2014年2期2014-04-26
- 加強(qiáng)塔式燃?xì)鉅t熔煉中爐膛壓力監(jiān)測(cè)
及排煙溫度，而對(duì)爐膛內(nèi)的壓力并不關(guān)注，甚至也不監(jiān)測(cè)。但爐膛壓力調(diào)節(jié)在生產(chǎn)中具有非常重要的意義。首先，塔式燃?xì)馊蹮挔t在熔化鋁合金時(shí)，為了減少熱散失往往會(huì)關(guān)閉爐門、投料口和排煙通道，在相對(duì)密閉的空間內(nèi)加熱、熔化，這類似于一座具大的“高壓鍋”。隨著溫度升高、液面上升，以及燃燒氣體不斷進(jìn)入爐膛，爐膛內(nèi)的壓力會(huì)不斷上升。熔煉爐長(zhǎng)時(shí)間在爐膛內(nèi)高壓狀態(tài)下運(yùn)行，會(huì)導(dǎo)致爐蓋嚴(yán)重變形。其次，爐膛內(nèi)壓力過低也絕非益事。由于排煙風(fēng)機(jī)開的過大或放鋁液時(shí)，爐膛內(nèi)的壓力會(huì)不斷下降。當(dāng)爐
金屬加工(熱加工) 2013年3期2013-04-17
- 爐膛出口煙溫計(jì)算方法的研究
林132022)爐膛出口煙氣溫度作為電站鍋爐設(shè)計(jì)計(jì)算和校核計(jì)算中一個(gè)重要參數(shù)，它的計(jì)算精確與否對(duì)整個(gè)熱力計(jì)算過程起著重要作用。中國(guó)300 MW和600 MW的鍋爐普遍存在著過熱器管壁超溫、爆管、結(jié)焦等嚴(yán)重問題，爐膛出口煙溫計(jì)算不準(zhǔn)確與爐膛出口煙溫實(shí)測(cè)值同設(shè)計(jì)值存在較大偏差有關(guān)。當(dāng)爐膛出口煙溫比設(shè)計(jì)值高很多時(shí)，就會(huì)造成各級(jí)過熱器吸熱量明顯增多，出現(xiàn)過熱器管壁溫度超出設(shè)計(jì)值，減溫水量顯著增加，嚴(yán)重時(shí)還會(huì)造成過熱器管壁爆裂的事故和結(jié)焦現(xiàn)象［1－2］。目前爐膛出口
黑龍江電力 2013年2期2013-03-05
- 熱態(tài)燃燒裝置爐內(nèi)溫度和組分分布及SNCR脫硝實(shí)驗(yàn)研究
，首先測(cè)量CRF爐膛內(nèi)的溫度場(chǎng)分布，以確定還原劑的噴入位置，進(jìn)而研究溫度對(duì)該過程的影響。同時(shí)測(cè)量了CRF爐內(nèi)的O2、CO和NO分布，分析NO、CO、O2等組分與還原劑的相互作用過程，試驗(yàn)結(jié)果為SNCR的工業(yè)化應(yīng)用提供借鑒。1 試驗(yàn)裝置1.1 選擇性非催化過程脫硝試驗(yàn)裝置該實(shí)驗(yàn)裝置由熱態(tài)燃燒試驗(yàn)裝置(CRF)(見圖1)、還原劑噴射系統(tǒng)、測(cè)溫設(shè)備、煙氣成分測(cè)量設(shè)備等部分組成。其中CRF是一個(gè)中試規(guī)模的試驗(yàn)臺(tái)，可模擬電站鍋爐爐膛內(nèi)的燃燒狀況，來研究溫度、流動(dòng)、結(jié)
節(jié)能技術(shù) 2012年1期2012-08-20
- 鍋爐爐膛及煙氣系統(tǒng)防爆設(shè)計(jì)壓力取值標(biāo)準(zhǔn)的分析
137)0 引言爐膛及煙氣系統(tǒng)防爆設(shè)計(jì)壓力尤其是防內(nèi)爆設(shè)計(jì)負(fù)壓的取值標(biāo)準(zhǔn)，對(duì)于鍋爐技術(shù)規(guī)范編制、風(fēng)機(jī)選型及煙風(fēng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)都有直接影響。隨著脫硝、脫硫裝置的普遍使用以及環(huán)保部門出臺(tái)取消脫硫島煙氣旁路政策，選用高壓頭引風(fēng)機(jī)的項(xiàng)目日益增多。新建火電機(jī)組鍋爐爐膛瞬態(tài)設(shè)計(jì)負(fù)壓是否必需提高到引風(fēng)機(jī)選型點(diǎn)壓頭以上，已建成鍋爐加裝脫硝裝置時(shí)如何對(duì)爐膛進(jìn)行核算及加固等問題突出，而現(xiàn)行設(shè)計(jì)規(guī)范對(duì)這些問題的看法各異。如何準(zhǔn)確、完整地理解現(xiàn)行防爆規(guī)范中有關(guān)鍋爐爐膛防爆設(shè)計(jì)壓力(特別
電力建設(shè) 2012年10期2012-08-09
- 某電廠350 MW超臨界鍋爐爐膛選型
變化也引起了鍋爐爐膛的選型變化，本文將簡(jiǎn)要說明爐膛的選型原則和本工程前后的爐膛方案。1 爐膛選型原則眾所周知大型電站鍋爐設(shè)計(jì)時(shí)，煤質(zhì)的分析是最為基礎(chǔ)的。煤質(zhì)特性是鍋爐燃燒設(shè)備與爐膛設(shè)計(jì)的基本依據(jù)。鍋爐爐膛尺寸選擇、受熱面的結(jié)構(gòu)形式、數(shù)量及布置位置、制粉系統(tǒng)的型式及磨煤機(jī)的數(shù)量選擇、燃燒設(shè)備和所有輔機(jī)的設(shè)計(jì)都取決于煤質(zhì)的特性。為了能夠設(shè)計(jì)出性能優(yōu)良、可靠性高的煤粉鍋爐，必須要對(duì)鍋爐中可能出現(xiàn)的結(jié)渣、沾污、磨損、NOX生成和燃料的充分燃盡等問題充分重視，而上述
應(yīng)用能源技術(shù) 2012年6期2012-07-28
- 基于多尺度相關(guān)和機(jī)理建模的爐膛壓力分析
火電機(jī)組中的鍋爐爐膛壓力是機(jī)組安全性監(jiān)控的主要參數(shù).受到各種因素的影響，爐膛壓力變化劇烈，同時(shí)爐膛壓力信號(hào)也影響許多其他運(yùn)行參數(shù)［5］.機(jī)組集控運(yùn)行規(guī)程以及現(xiàn)場(chǎng)經(jīng)驗(yàn)表明，與鍋爐燃燒相關(guān)的絕大部分故障都會(huì)導(dǎo)致爐膛壓力發(fā)生異常波動(dòng)，同時(shí)也有通過爐膛壓力頻譜特性來分析判斷燃燒穩(wěn)定性的研究［6－9］.然而，對(duì)爐膛壓力與燃燒狀態(tài)之間的內(nèi)在聯(lián)系有必要進(jìn)行深入的研究分析.1 多頻率尺度相關(guān)分析1.1 濾波器設(shè)計(jì)根據(jù)小波分析的思想，在頻域內(nèi)推導(dǎo)通過多尺度濾波器將信號(hào)分解的
動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2012年11期2012-06-23
- 爐膛負(fù)壓保護(hù)回路的改造
間再熱、雙拱型單爐膛W型火焰、自然循環(huán)汽包型燃煤鍋爐，具有平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣和露天布置的特點(diǎn)。該廠鍋爐設(shè)計(jì)煤種為山西晉東南地區(qū)的無煙煤，由于受山西煤炭整合大環(huán)境的影響，無煙煤的供應(yīng)一度吃緊，無法滿足正常發(fā)電需求，因此該廠進(jìn)行了煙煤摻燒。煙煤摻燒后，由于煤種成分發(fā)生了改變，鍋爐結(jié)焦積灰比較嚴(yán)重，因而采取了多種防結(jié)焦措施，如加強(qiáng)鍋爐燃燒調(diào)整和對(duì)受熱面吹灰等。2011年，該廠因掉焦塌灰等原因造成機(jī)組非計(jì)劃停運(yùn)達(dá)6次(非停總數(shù)14次)。為保證機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行，該廠
電力安全技術(shù) 2012年11期2012-03-29
- 基于聲學(xué)測(cè)溫與最小二乘支持向量機(jī)的鍋爐爐膛灰污監(jiān)測(cè)方法
支持向量機(jī)的鍋爐爐膛灰污監(jiān)測(cè)方法馬美倩，呂偉為，沈國(guó)清，安連鎖，張世平（華北電力大學(xué) 電站設(shè)備狀態(tài)監(jiān)測(cè)與控制教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 102206）研究電站鍋爐爐膛灰污監(jiān)測(cè)問題，提出了基于聲學(xué)測(cè)溫和最小二乘支持向量機(jī)的電站鍋爐爐膛灰污監(jiān)測(cè)方法。該方法采用聲學(xué)測(cè)溫裝置獲得實(shí)際運(yùn)行狀態(tài)下鍋爐爐膛出口煙溫，用最小二乘支持向量機(jī)獲得實(shí)際運(yùn)行狀態(tài)下鍋爐爐膛清潔時(shí)的潛在爐膛出口煙溫，運(yùn)用上述兩參數(shù)定義灰污特征參數(shù)來表征鍋爐爐膛整體灰污狀況。建立了監(jiān)測(cè)模型，從電廠采集數(shù)據(jù)
電力科學(xué)與工程 2012年7期2012-02-08
- 超（超超）臨界機(jī)組引風(fēng)機(jī)超前控制策略研究與應(yīng)用
014）0 引言爐膛壓力是鍋爐燃燒狀態(tài)的重要參數(shù)之一，直接反映了爐膛燃燒溫度和煙氣流量的變化。一旦燃燒工況發(fā)生變化，最先反映的就是爐膛壓力變化，然后才是蒸汽流量等指標(biāo)的變化，因此保持各種工況下爐膛負(fù)壓的穩(wěn)定是保障爐內(nèi)燃燒正常的基本要求之一。傳統(tǒng)的爐膛壓力控制依靠調(diào)節(jié)引風(fēng)機(jī)出力完成，其調(diào)節(jié)指令基于壓力偏差和相應(yīng)的前饋信號(hào)。前饋信號(hào)通常是送風(fēng)機(jī)動(dòng)葉平均指令或總風(fēng)量指令。該前饋信號(hào)可有效提前反映正常工況下爐內(nèi)煙氣量的變化趨勢(shì)，提前調(diào)整以提高負(fù)壓波動(dòng)時(shí)的響應(yīng)。當(dāng)出
浙江電力 2010年1期2010-11-15
- 660 MW超超臨界機(jī)組MFT時(shí)爐膛壓力控制策略優(yōu)化
滑壓運(yùn)行直流爐。爐膛深22 162.4 mm，寬15 456.8 mm，頂棚拐點(diǎn)標(biāo)高72 500 mm。燃燒器為前后墻對(duì)沖式，36只低NOX旋流燃燒器各分3層布置在前后墻，在主燃燒器上部設(shè)有AAP和SAAP燃盡風(fēng)。引風(fēng)機(jī)驅(qū)動(dòng)電機(jī)為上海電機(jī)廠生產(chǎn)的YKK900-6型電機(jī)，額定轉(zhuǎn)速995 r/min，引風(fēng)機(jī)采用豪頓華公司的ANT-3200/1600B，動(dòng)葉可調(diào)軸流式風(fēng)機(jī)，額定轉(zhuǎn)速990 r/min。2 現(xiàn)象描述和原因分析2.1 現(xiàn)象描述2009年2月26日，該
電力工程技術(shù) 2010年4期2010-06-07
- 引進(jìn)型煤粉鍋爐爐膛防內(nèi)爆設(shè)計(jì)壓力研究
頭越來越高。鍋爐爐膛防內(nèi)爆設(shè)計(jì)壓力(即爐膛設(shè)計(jì)瞬態(tài)負(fù)壓)的選擇與引風(fēng)機(jī)的壓頭有一定關(guān)系，目前國(guó)內(nèi)外的相關(guān)規(guī)程規(guī)定存在著一定的矛盾，近年來隨著煙氣系統(tǒng)總阻力的增加，各工程在鍋爐爐膛設(shè)計(jì)瞬態(tài)壓力的選取上不盡統(tǒng)一，且有不斷升高的趨勢(shì)。因此，研究爐膛承壓能力取值，對(duì)規(guī)范設(shè)計(jì)、合理控制工程造價(jià)有著重要的意義。根據(jù)目前鍋爐機(jī)組的應(yīng)用情況，本文對(duì)引進(jìn)型煤粉爐的鍋爐爐膛防內(nèi)爆設(shè)計(jì)壓力進(jìn)行研究。1 鍋爐爐膛防內(nèi)爆壓力選取現(xiàn)狀分析國(guó)內(nèi)現(xiàn)行的鍋爐爐膛防內(nèi)爆壓力選取的相關(guān)規(guī)程有：
電力建設(shè) 2010年2期2010-06-07
- 爐膛壓力測(cè)量系統(tǒng)取樣管道的改造
511457）爐膛壓力測(cè)量系統(tǒng)取樣管道的改造吳浩明（廣州珠江電力有限公司，廣東 廣州 511457）2008年6月至7月，湛江某電廠2號(hào)鍋爐連續(xù)發(fā)生2次爐膛壓力低低報(bào)警，鍋爐MFT動(dòng)作引起機(jī)組跳閘事件。2009年7月，珠江某電廠2號(hào)鍋爐也因?yàn)橥瑯拥膯栴}出現(xiàn)鍋爐MFT動(dòng)作而造成機(jī)組跳閘事件。上述事件發(fā)生的主要原因是爐膛壓力測(cè)量系統(tǒng)取樣管道存在設(shè)計(jì)上的缺陷。2次事件發(fā)生時(shí)都是正在下暴雨，雨水引起爐膛壓力開關(guān)連通管溫度驟降，導(dǎo)致連通管內(nèi)的壓力下降，低于爐膛壓力
電力安全技術(shù) 2010年4期2010-02-24