張 偉
(安徽省水利水電勘測(cè)設(shè)計(jì)研究總院有限公司,安徽 合肥 230088)
采用對(duì)稱節(jié)段懸臂澆筑施工[1-2]的預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁橋,在施工過(guò)程中需進(jìn)行體系轉(zhuǎn)換,經(jīng)過(guò)一系列施工階段逐漸形成最終的連續(xù)梁體系[3-6]。施工過(guò)程中0#塊臨時(shí)固結(jié)于墩頂,向兩端逐節(jié)段對(duì)稱懸澆,形成T形剛構(gòu)受力狀態(tài),合龍后拆除臨時(shí)固結(jié)形成連續(xù)梁橋。恒載產(chǎn)生的內(nèi)力由各個(gè)施工階段產(chǎn)生的內(nèi)力疊加而成,連續(xù)梁根部主墩頂截面彎矩很大,跨中截面彎矩小,因此,截面尺寸根據(jù)彎矩分布特點(diǎn)從跨中至根部逐漸變高。大跨度變截面預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁,通??紤]采用三向預(yù)應(yīng)力體系,0#塊內(nèi)力大、梁體高、鋼筋分布密集、預(yù)應(yīng)力鋼束分布集中,同時(shí)受橫隔梁與人洞等結(jié)構(gòu)影響,受力復(fù)雜[7-10],施工控制難度大。本文對(duì)某主跨90 m的三跨預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁0#塊進(jìn)行局部受力分析,探討受力薄弱點(diǎn),并提出處理措施,為其他類似工程提供參考。
江門市某在建大橋主橋采用(55+90+55)m跨變截面預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁,掛籃懸澆施工,邊中跨比值為0.61。箱梁采用C55混凝土,單箱單室斷面,頂板寬為13 m,底板寬為7 m,兩側(cè)懸臂翼緣板長(zhǎng)為3 m;箱梁根部梁高為5.3 m,跨中及邊跨現(xiàn)澆段梁高為2.5 m,箱梁梁高按2次拋物線變化;箱梁腹板厚度1~7號(hào)塊為70 cm,8號(hào)塊腹板厚為70~50 cm,9~11號(hào)塊腹板厚為50 cm;箱梁頂板厚為28 cm;箱梁底板厚度變化采用2次拋物線,由箱梁根部80 cm漸變到跨中30 cm;邊跨現(xiàn)澆段底板厚度為30 cm,腹板厚度由50 cm漸變到70 cm。箱梁橫坡由腹板高度調(diào)整,頂板橫向設(shè)置2%的橫坡,底板保持水平。0#塊一般構(gòu)造如圖1所示。
圖1 0#塊橫斷面示意(單位:mm)
箱梁采用三向預(yù)應(yīng)力體系,預(yù)應(yīng)力鋼束采用Φs15.2高強(qiáng)低松弛鋼絞線,鋼絞線標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度f(wàn)pk=1 860 MPa。頂板鋼束布置以平彎線型為主,錨固端附近采用局部豎彎,分批錨固在箱梁腋托內(nèi);腹板鋼束布置以豎彎線型為主,分批錨固在箱梁腹板內(nèi);底板鋼束采用平、豎彎結(jié)合布置。豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋布置于箱梁腹板內(nèi),在箱梁頂板上進(jìn)行單端張拉,采用二次張拉錨固體系。橫向預(yù)應(yīng)力鋼筋布置于箱梁頂板內(nèi),在箱梁懸臂端部上進(jìn)行交替單端張拉。
懸臂澆筑的連續(xù)梁橋?yàn)闊o(wú)支架施工方式,施工便捷且經(jīng)濟(jì)。懸臂澆筑連續(xù)梁橋的0#塊作為主要承重部分,結(jié)構(gòu)形狀復(fù)雜,在施工伊始便作為構(gòu)件承受荷載且歷經(jīng)數(shù)次結(jié)構(gòu)體系的變化,應(yīng)力狀態(tài)復(fù)雜,局部甚至存在3向受拉的情況,對(duì)抗裂性要求較高,并且0#塊在懸臂澆筑的施工過(guò)程中是應(yīng)變監(jiān)測(cè)的重點(diǎn)部位,需要有精確的應(yīng)力計(jì)算結(jié)果作為指導(dǎo)[10]。在設(shè)計(jì)中通常采用的梁?jiǎn)卧?jì)算的分析結(jié)果在該部位難以反應(yīng)局部應(yīng)力情況,因此,有必要進(jìn)行空間實(shí)體分析,指導(dǎo)設(shè)計(jì)與施工。
實(shí)體分析模型能夠直觀反應(yīng)橋梁在各種狀態(tài)下的各部位應(yīng)力狀態(tài)。本文以實(shí)際工程為背景,分析在施工最大懸臂狀態(tài)下零號(hào)塊縱向、橫向及豎向正應(yīng)力和主拉應(yīng)力、主壓應(yīng)力等受力情況。
對(duì)大跨度橋梁進(jìn)行局部受力分析時(shí),可采用梁?jiǎn)卧M(jìn)行整體計(jì)算,取局部單元剖面上的內(nèi)力及位移,作用于局部單元端截面進(jìn)行局部分析[11-12]。根據(jù)彈性力學(xué)的圣維南原理[13-14]可知,0#塊的應(yīng)力分布只與其附近區(qū)域的應(yīng)力狀態(tài)有關(guān),遠(yuǎn)離0#塊的區(qū)域中的應(yīng)力狀態(tài),對(duì)0#塊的應(yīng)力分布影響很小,一般可忽略不計(jì)。故本次局部計(jì)算分析采用Midas FEA有限元軟件,選取0#~2#節(jié)段建立三維實(shí)體模型進(jìn)行空間應(yīng)力分析。整體計(jì)算模型見圖2,局部實(shí)體有限元分析模型及邊界條件見圖3,局部模型預(yù)應(yīng)力鋼束布置見圖4。
圖2 整體計(jì)算模型示意
圖3 0#塊實(shí)體有限元模型示意
圖4 局部模型預(yù)應(yīng)力鋼束布置示意
局部分析模型在模型建立范圍內(nèi)考慮的荷載情況:
① 自重,軟件自動(dòng)考慮;
② 二期恒載:局部計(jì)算分析模型里面將二期恒載處理為面壓力荷載進(jìn)行加載;
③ 防撞護(hù)欄荷載:模型內(nèi)采用面壓力荷載的方式進(jìn)行加載;
④ 預(yù)應(yīng)力荷載:局部分析模型內(nèi)建立該局部范圍內(nèi)的所有預(yù)應(yīng)力鋼束,預(yù)應(yīng)力鋼束均采用標(biāo)準(zhǔn)抗拉強(qiáng)度為1 860 MPa的鋼絞線,按實(shí)際張拉控制力施加;
⑤ 邊界荷載:根據(jù)Midas Civil整體計(jì)算模型提取2#塊端面位置在短期荷載工況組合[15-16]下的軸力、剪力和彎矩包絡(luò)結(jié)果,邊界內(nèi)力加載方式為在斷面質(zhì)心位置建立節(jié)點(diǎn),并與該斷面上所有其他的節(jié)點(diǎn)進(jìn)行剛性連接,然后在該節(jié)點(diǎn)上加載提取出的邊界荷載,邊界荷載值見表1,邊界荷載加載示意見圖5。
表1 邊界荷載結(jié)果
圖5 局部模型邊界荷載加載示意
利用Midas FEA有限元軟件建立實(shí)體三維模型,可以得到任意單元與節(jié)點(diǎn)的應(yīng)力大小,提取縱、橫、豎向應(yīng)力、主應(yīng)力,分析0#塊應(yīng)力集中狀況。本文針對(duì)正常使用極限狀態(tài)工況計(jì)算結(jié)果進(jìn)行分析。
3.3.1縱向正應(yīng)力
由0#塊縱向應(yīng)力云示意(見圖6)可以看出,整個(gè)0#塊縱向應(yīng)力計(jì)算結(jié)果中有98.9%的計(jì)算結(jié)果數(shù)值為0.42~-12.29 MPa,最大拉應(yīng)力數(shù)值為1.57 MPa,最大壓應(yīng)力數(shù)值為16.91 MPa;最大拉應(yīng)力出現(xiàn)在橫隔板上,最大壓應(yīng)力數(shù)值出現(xiàn)在支點(diǎn)附近以及端面處底板的角點(diǎn)附近。
圖6 0#塊縱向應(yīng)力計(jì)算結(jié)果應(yīng)力云示意(單位:MPa)
3.3.2橫向正應(yīng)力
由0#塊橫向應(yīng)力云示意(見圖7)可以看出,整個(gè)0#塊橫向應(yīng)力計(jì)算結(jié)果中有98.3%的計(jì)算結(jié)果數(shù)值在1.29~-4.83 MPa之間,0#塊橫向應(yīng)力計(jì)算結(jié)果中最大拉應(yīng)力結(jié)果為1.97 MPa,最大壓應(yīng)力結(jié)果為8.90 MPa,拉應(yīng)力值主要出現(xiàn)在支點(diǎn)附近區(qū)域內(nèi)的外腹板和翼緣板交界處以及1#塊底板附近,最大壓應(yīng)力數(shù)值出現(xiàn)在支點(diǎn)附近。
圖7 0#塊橫向應(yīng)力計(jì)算結(jié)果應(yīng)力云示意(單位:MPa)
3.3.3豎向正應(yīng)力
由0#塊豎向應(yīng)力云示意(見圖8)可以看出,整個(gè)0#塊豎向應(yīng)力計(jì)算結(jié)果中有96.9%的計(jì)算結(jié)果在0.98~-5.43 MPa之間,其中最大拉應(yīng)力數(shù)值為3.54 MPa,最大壓應(yīng)力數(shù)值為16.97 MPa,最大拉應(yīng)力數(shù)值出現(xiàn)在橫隔板人洞附近,而最大壓應(yīng)力數(shù)值出現(xiàn)在支點(diǎn)附近。
圖8 0#塊豎向應(yīng)力計(jì)算結(jié)果應(yīng)力云示意(單位:MPa)
3.3.4最大主拉應(yīng)力
由0#塊主拉應(yīng)力云示意(見圖9)可以看出,整個(gè)0#塊主拉應(yīng)力計(jì)算結(jié)果中有96.2%的計(jì)算結(jié)果在1.78~-2.47 MPa之間,其中最大拉應(yīng)力數(shù)值為3.60 MPa,最大壓應(yīng)力數(shù)值為6.11 MPa,最大拉應(yīng)力數(shù)值出現(xiàn)在橫隔板人洞附近,而最大壓應(yīng)力數(shù)值出現(xiàn)在支點(diǎn)附近。
圖9 0#塊最大主拉應(yīng)力計(jì)算結(jié)果應(yīng)力云示意(單位:MPa)
3.3.5最大主壓應(yīng)力
由0#塊主壓應(yīng)力云示意(見圖10)可以看出,整個(gè)0#塊豎向應(yīng)力計(jì)算結(jié)果中有99.2%的計(jì)算結(jié)果在0.01~-12.88 MPa之間,其中最大拉應(yīng)力數(shù)值為0.01 MPa,最大壓應(yīng)力數(shù)值為22.90 MPa,最大壓應(yīng)力數(shù)值出現(xiàn)在支點(diǎn)附近。
圖10 0#塊最大主壓應(yīng)力計(jì)算結(jié)果應(yīng)力云示意(單位:MPa)
3.3.60#塊橫隔板處橫向剖斷面應(yīng)力結(jié)果
縱向應(yīng)力計(jì)算結(jié)果中拉應(yīng)力主要出現(xiàn)在橫隔板上,且基本沿著人洞呈圓形狀態(tài)分布(見圖11~12);支點(diǎn)處橫隔板橫向剖斷橫向應(yīng)力計(jì)算結(jié)果中,拉應(yīng)力數(shù)值主要出現(xiàn)在支點(diǎn)處翼緣板與外腹板的交界處(見圖13~14);豎向應(yīng)力計(jì)算結(jié)果中,壓應(yīng)力主要出現(xiàn)在支點(diǎn)處,且沿著腹板方向逐漸傳向頂板(見圖15~16);最大主拉應(yīng)力計(jì)算結(jié)果中,該剖斷面大部分位置均處于受壓狀態(tài),在人洞側(cè)面區(qū)域內(nèi)出現(xiàn)了部分拉應(yīng)力(見圖17~18);最大主壓應(yīng)力計(jì)算結(jié)果中,該剖斷面大部分位置均處于受壓狀態(tài)(見圖19~20)。
圖11 0#塊橫隔板橫向剖面縱向應(yīng)力云示意(單位:MPa)
圖12 0#塊橫隔板橫向剖面縱向應(yīng)力云示意(單位:MPa)
圖13 0#塊橫隔板橫向剖面橫向應(yīng)力云示意(單位:MPa)
圖14 0#塊橫隔板橫向剖面橫向應(yīng)力云示意(單位:MPa)
圖15 0#塊橫隔板橫向剖面豎向應(yīng)力云示意(單位:MPa)
圖16 0#塊橫隔板橫向剖面豎向應(yīng)力云示意(單位:MPa)
圖17 0#塊橫隔板橫向剖面最大主拉應(yīng)力云示意(單位:MPa)
圖18 0#塊橫隔板橫向剖面最大主拉應(yīng)力云示意(單位:MPa)
圖19 0#塊橫隔板橫向剖面最大主壓應(yīng)力云示意(單位:MPa)
圖20 0#塊橫隔板橫向剖面最大主壓應(yīng)力云示意(單位:MPa)
1)采用Midas Civil進(jìn)行整體計(jì)算,得到局部?jī)?nèi)力,采用Midas FEA進(jìn)行局部計(jì)算,得到的計(jì)算結(jié)果能夠滿足工程設(shè)計(jì)分析的精度需要,可以較好指導(dǎo)設(shè)計(jì)與施工。
2)由于未考慮普通鋼筋的作用,在局部應(yīng)力集中位置出現(xiàn)應(yīng)力超限情況,在設(shè)計(jì)與施工過(guò)程中應(yīng)特別注意橫隔板、人洞、支撐點(diǎn)、外腹板與翼緣板交界等部位普通鋼筋的設(shè)置。
3)在頂板出現(xiàn)較大橫向拉應(yīng)力,腹板出現(xiàn)較大豎向拉應(yīng)力,設(shè)置橫向、豎向預(yù)應(yīng)力是合理。
4)人洞周圍應(yīng)力集中明顯,注意加強(qiáng)人洞環(huán)筋的設(shè)置,施工過(guò)程加強(qiáng)控制,保證施工質(zhì)量。
5)支座附近底板由于所受壓力較大,會(huì)在支點(diǎn)附近產(chǎn)生較大的應(yīng)力集中,故應(yīng)該重視該處的局部承壓計(jì)算,防止混凝土結(jié)構(gòu)被壓壞。
6)大跨徑連續(xù)箱梁0#塊受力復(fù)雜,施工過(guò)程中應(yīng)加強(qiáng)監(jiān)控。