不同預(yù)應(yīng)力施加方式對(duì)預(yù)絞式金具緊固性能的影響

劉菊芳 劉小會(huì),2 陶亞光 張 博 楊曉輝 劉 鵬 張春霞

（1.重慶交通大學(xué) 土木工程學(xué)院,重慶 400074；2.重慶交通大學(xué) 省部共建山區(qū)橋梁及隧道工程國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,重慶 400074；3.國(guó)家電網(wǎng)河南省電力公司 電力科學(xué)研究院,鄭州 450052）

線路電力金具是架空線路的重要組成部分,關(guān)系到整個(gè)線路的安全運(yùn)行.金具損傷是造成高壓架空輸電線路掉線的主要原因.預(yù)絞式金具是由多根螺旋金屬絲繞著相同的方向纏制而成,其形成的空腔小于導(dǎo)線直徑,當(dāng)組合在導(dǎo)線外側(cè)時(shí)兩者間可以產(chǎn)生均勻壓應(yīng)力——握緊力.近年來(lái),預(yù)絞式金具出現(xiàn)斷裂、散股、滑移和脫落等現(xiàn)象,對(duì)電力系統(tǒng)產(chǎn)生嚴(yán)重影響,因此研究預(yù)絞式金具和導(dǎo)線之間的握緊力十分必要.

劉剛等[1]學(xué)者建立了避雷線預(yù)絞絲端口的三維電磁場(chǎng)模型以研究電磁損耗分布規(guī)律,結(jié)果表明,預(yù)絞絲段的電磁損耗主要集中于預(yù)絞絲和避雷線間的接觸點(diǎn)和預(yù)絞絲的外表面.劉剛等[2]繼續(xù)通過(guò)構(gòu)建兩種預(yù)絞絲端口的電磁熱耦合仿真模型,分析工頻短路電流下兩種端口的電流密度和暫態(tài)溫度分布,得出階梯型端口可避免發(fā)熱瓶頸點(diǎn)集中于地線同一徑向截面,一定程度上可防范斷裂.吳勛等[3]建立了架空地線和預(yù)絞絲接觸端口的結(jié)構(gòu)場(chǎng)仿真模型,研究?jī)烧唛g的接觸壓力,得出節(jié)距和切變模量是主要影響因素,節(jié)距和切變模量值分別與接觸壓力值成反比和正比.鐘枚汕等[4]分析架空地線預(yù)絞絲端口斷裂機(jī)理,認(rèn)為在工頻短路電流下,預(yù)絞絲端口放電產(chǎn)生的能量形成局部高溫,無(wú)法承受軸向拉力而斷裂.李虎安、鮑遷等[5-6]學(xué)者認(rèn)為預(yù)絞式金具可以減小對(duì)導(dǎo)線的靜態(tài)壓應(yīng)力,增強(qiáng)接觸區(qū)域的彎曲剛度,削弱由微風(fēng)振動(dòng)引起的動(dòng)態(tài)彎曲應(yīng)力,改善了導(dǎo)線和金具接觸區(qū)域上惡劣的應(yīng)力環(huán)境,使導(dǎo)線免受破壞性的振動(dòng)和疲勞,延長(zhǎng)導(dǎo)線的使用壽命.廖維君等[7]學(xué)者從大量架空線路運(yùn)行數(shù)據(jù)分析,預(yù)絞式金具具有分散集中應(yīng)力、免工具安裝、使用壽命長(zhǎng)、金具損耗低等優(yōu)越于傳統(tǒng)金具的性能,能提高送電線路的安全穩(wěn)定運(yùn)行水平,降低金具對(duì)導(dǎo)線的不良影響及運(yùn)行成本,延長(zhǎng)使用年限.楊富磊等[8]學(xué)者研究了河南某地使用耐張型預(yù)絞式金具的典型高壓架空輸電線路,認(rèn)為預(yù)絞式金具表面存在集膚效應(yīng),可能導(dǎo)致鐵磁材料的預(yù)絞式金具強(qiáng)度下降,易出現(xiàn)被拉斷的現(xiàn)象.以上研究主要集中于預(yù)絞式金具端口三維建模和理論方面的分析,少見(jiàn)對(duì)預(yù)絞式金具握緊力的研究.

本文模型將單根耐張型預(yù)絞式金具纏繞在導(dǎo)線上,研究等效降溫法、ODB導(dǎo)入法和過(guò)盈接觸法3種預(yù)應(yīng)力不同施加方式對(duì)金具緊固性能的影響,通過(guò)對(duì)比分析,為后續(xù)更精細(xì)的預(yù)絞式金具研究做準(zhǔn)備,也為有限元預(yù)應(yīng)力的模擬提供參考.

1 耐張型預(yù)絞式金具概述

預(yù)絞式金具按照結(jié)構(gòu)不同,可分為耐張型預(yù)絞式金具、懸垂型預(yù)絞式金具和預(yù)絞式接續(xù)條[9].其中耐張型預(yù)絞式金具拉力強(qiáng)且操作方便,主要用于電力線路的裸導(dǎo)線和架空絕緣導(dǎo)線,將導(dǎo)線或避雷線固定在非直線桿塔的耐張絕緣子串上,起錨固作用,亦用來(lái)固定拉線桿塔的拉線,可代替?zhèn)鹘y(tǒng)的耐張金具.耐張型預(yù)絞式金具結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,其預(yù)絞式雙腿形成空管,纏繞到導(dǎo)線上時(shí)可產(chǎn)生極強(qiáng)的握力;后部為預(yù)成型的絞環(huán),用于固定在絕緣子上,如圖1～2所示.預(yù)絞式耐張金具相對(duì)于普通線夾除了上述突出的性能外,還具有以下優(yōu)點(diǎn):強(qiáng)度高,每個(gè)導(dǎo)線耐張線夾均有一段額外的預(yù)絞長(zhǎng)度,從而保證耐張強(qiáng)度可達(dá)導(dǎo)線額定拉斷力100%以上;耐腐蝕性好,材質(zhì)與導(dǎo)線完全一致,從而保證較強(qiáng)的耐腐蝕性;通用性強(qiáng),可與多種金具配套使用.

圖1 預(yù)絞式耐張線夾

圖2 絞合后的預(yù)絞式耐張線夾

2 耐張型預(yù)絞式金具受力分析

2.1 三維實(shí)體模型

根據(jù)圓線同心絞架空導(dǎo)線規(guī)范GB/T 1179—2017[10]和架空線路用預(yù)絞式金具技術(shù)條件規(guī)范DL/T 763—2013[11],模型選用JL/G1A-210/25 型鋼芯鋁絞線和與之相匹配的鋁包鋼材NL-210/25型耐張預(yù)絞式金具,具體參數(shù)見(jiàn)表1～2.

表1 導(dǎo)線參數(shù)

表2 預(yù)絞式耐張金具參數(shù)

為減少計(jì)算量,先建立單根預(yù)絞式耐張金具纏繞在導(dǎo)線上的模型.由于鋼芯鋁絞線和預(yù)絞式金具表面均有絞凸特性,需要?jiǎng)澐值木W(wǎng)格多,而且都是接觸問(wèn)題,模型不易收斂,不能精細(xì)建模.因此將導(dǎo)線簡(jiǎn)化為光滑的圓截面,劃分合理的網(wǎng)格數(shù)量,這樣建立的模型計(jì)算結(jié)果也能反映結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)預(yù)絞式金具握緊力的影響.根據(jù)實(shí)際位置情況,在ABAQUS 中對(duì)實(shí)體構(gòu)件進(jìn)行約束裝配,建立如圖3所示的模型.

圖3 仿真模型

2.2 材料特性

模型導(dǎo)線選用JL/G1A-210/25 型鋼芯鋁絞線,預(yù)絞式金具選用NL-210/25 螺旋型耐張線夾.ABAQUS屬性模塊中定義材料的基本參數(shù)見(jiàn)表3.

表3 材料參數(shù)

2.3 定義接觸和邊界條件

由于預(yù)絞式金具形成的內(nèi)徑小于導(dǎo)線直徑,會(huì)產(chǎn)生預(yù)緊力,使兩者緊密接觸.接觸問(wèn)題是典型的非線性問(wèn)題,本模型只考慮狀態(tài)非線性,不考慮材料非線性,降低了非線性的復(fù)雜程度,且不同的接觸類(lèi)型和控制因素對(duì)仿真模擬的計(jì)算結(jié)果有著重要影響.通常處理金具的接觸類(lèi)型有兩種:①假定兩部件之間相對(duì)滑移較小,可忽略不計(jì),接觸類(lèi)型為綁定接觸,此種形式求解速度快、容易收斂,但易出現(xiàn)虛假應(yīng)力和位移;②接觸類(lèi)型假定為面面約束,此種形式會(huì)產(chǎn)生大量的迭代步,對(duì)計(jì)算資源要求較高,計(jì)算時(shí)間長(zhǎng)且不易收斂[12].本文為了得出較精準(zhǔn)的模擬結(jié)果,對(duì)建立的單根預(yù)絞式耐張線夾和導(dǎo)線之間的接觸類(lèi)型采用面面約束,接觸面法向?yàn)橛步佑|,切向接觸為罰函數(shù)摩擦公式,摩擦系數(shù)為0.3.

導(dǎo)線一端固定,在此端面中心建立一個(gè)參考點(diǎn)RP-1,通過(guò)Coupling將此參考點(diǎn)和該端面建立耦合關(guān)系,即限制參考點(diǎn)1在6個(gè)方向的自由度;同為圓截面的導(dǎo)線和預(yù)絞式金具,在共同工作時(shí)可能會(huì)出現(xiàn)相對(duì)滑移的現(xiàn)象,而且模型研究預(yù)絞式金具的握緊力,模擬導(dǎo)線和預(yù)絞式金具從接觸到相對(duì)滑移的過(guò)程,因此導(dǎo)線另一端自由,在導(dǎo)線軸線位置建立參考點(diǎn)RP-2,在該點(diǎn)施加軸向受拉的位移荷載（后文具體說(shuō)明取值）,通過(guò)Coupling將此參考點(diǎn)和導(dǎo)線自由端的耐張預(yù)絞式金具建立耦合連接關(guān)系,同樣約束該點(diǎn)的位移和轉(zhuǎn)動(dòng),如圖4所示.

圖4 模型軸向荷載示意圖

2.4 荷載計(jì)算

由圓線同心絞架空導(dǎo)線規(guī)范GB/T 1179—2017[10]和架空線路用預(yù)絞式金具技術(shù)條件規(guī)范DL/T 763—2013[11],耐張線夾握力不應(yīng)小于線纜額定拉斷力的95%,預(yù)絞式耐張金具的預(yù)絞絲有效長(zhǎng)度不宜少于5個(gè)節(jié)距,且預(yù)絞式耐張線夾的抗拉強(qiáng)度不應(yīng)小于1 100 MPa.模型中JL/G1A-210/25型導(dǎo)線額定拉斷力為66 190 N,則預(yù)絞式耐張線夾握力應(yīng)不小于62 880.5 N（66190 N×0.95）.模型中選用4種工況進(jìn)行模擬:①工況1（3 mm-180 mm-5-0.3）,即預(yù)絞式金具半徑為3 mm,節(jié)距為180 mm,5個(gè)節(jié)距,導(dǎo)線和預(yù)絞式金具間的摩擦系數(shù)為0.3;②工況2（3 mm-180 mm-6-0.3）,預(yù)絞式金具6 個(gè)節(jié)距;③工況3（3 mm-180 mm-7-0.3）,預(yù)絞式金具7個(gè)節(jié)距;④工況4（3 mm-180 mm-8-0.3）,預(yù)絞式金具8個(gè)節(jié)距.除節(jié)距個(gè)數(shù)外,工況2～4中其它參數(shù)同工況1.經(jīng)計(jì)算半徑3 mm 的預(yù)絞式耐張金具纏繞在半徑為10 mm 的導(dǎo)線上,需要12達(dá)到滿絲情況,則單根預(yù)絞絲的握力應(yīng)不小于5 240 N（62 880.5 N÷12）.因此在保證握力滿足條件的情況下,不必過(guò)量增大預(yù)絞式耐張金具的握力,避免造成材料的浪費(fèi),增加成本.

2.5 模型網(wǎng)格劃分

模型共2個(gè)部件,為提高分析的精度和正確性,網(wǎng)格選用六面體線性減縮積分單元C3D8R,它比一般的完全積分單元在任一方向上都會(huì)少一個(gè)積分點(diǎn).任何一個(gè)單元都有8個(gè)節(jié)點(diǎn),而任意節(jié)點(diǎn)都有3個(gè)平動(dòng)自由度,因此模擬三維問(wèn)題時(shí),選用C3D8R 可以獲得足夠的精度.為保證模擬的準(zhǔn)確性同時(shí)提高計(jì)算效率,單獨(dú)加密預(yù)絞式耐張金具的網(wǎng)格,對(duì)工況3進(jìn)行3種不同尺寸下的網(wǎng)格靈敏度分析.3種網(wǎng)格密度下所得的預(yù)絞式耐張線夾握力見(jiàn)表4,不同網(wǎng)格下的接觸情況如圖5所示.由以下分析結(jié)果,網(wǎng)格越密接觸情況越理想,當(dāng)導(dǎo)線網(wǎng)格尺寸取2.5 mm,預(yù)絞式耐張金具網(wǎng)格尺寸取0.9 mm,可同時(shí)保證求解精度和計(jì)算效率.

表4 工況3不同網(wǎng)格密度下預(yù)絞式耐張線夾握力

圖5 工況3預(yù)絞式金具不同網(wǎng)格密度下接觸情況

查閱兩種工況生成的網(wǎng)格,模型單元數(shù)99 962個(gè),結(jié)點(diǎn)數(shù)123 992個(gè),其中預(yù)絞式金具單元數(shù)67 320個(gè),結(jié)點(diǎn)數(shù)84 205個(gè).分析檢查各網(wǎng)格質(zhì)量,如圖6所示,模型網(wǎng)格高亮?xí)r全部是綠色,即部件的網(wǎng)格質(zhì)量是滿足計(jì)算要求的,計(jì)算結(jié)果具有參考價(jià)值.

圖6 網(wǎng)格質(zhì)量

2.6 確定施加的位移荷載值

模型中施加的位移荷載選取依據(jù)為:需保證能夠完全拉動(dòng)預(yù)絞式金具,即其握緊力最終達(dá)到穩(wěn)定階段.

經(jīng)計(jì)算分析,位移荷載不足10 mm 時(shí)握緊力呈上升趨勢(shì),如圖7（a）所示.當(dāng)施加10 mm 位移荷載時(shí),預(yù)絞式金具握力-時(shí)間如圖7（b）所示,此時(shí)握力達(dá)到穩(wěn)定.因此取握緊力達(dá)到穩(wěn)定的10 mm,位移荷載是較為合理的.

圖7 預(yù)絞式金具握力變化圖

2.7 幾種預(yù)應(yīng)力施加方式的介紹

由于預(yù)絞式金具形成的空腔內(nèi)徑小于導(dǎo)線直徑,會(huì)產(chǎn)生預(yù)緊力作用,有效保證兩者不易出現(xiàn)滑移現(xiàn)象.通過(guò)以下3種方法模擬預(yù)絞式金具的預(yù)應(yīng)力.

1）整體降溫法.通過(guò)對(duì)預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的單元實(shí)施溫降從而產(chǎn)生收縮,將預(yù)應(yīng)力構(gòu)件和整體結(jié)構(gòu)作為一個(gè)整體進(jìn)行受力分析,從而模擬預(yù)應(yīng)力構(gòu)件對(duì)整體結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力效應(yīng),主要依據(jù)溫度和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的線應(yīng)變相等的原則[13].本模型通過(guò)在預(yù)絞式耐張金具上施加溫度載荷使金具產(chǎn)生收縮變形,這種變形受到與之接觸導(dǎo)線的阻礙作用,產(chǎn)生內(nèi)部拉力,即預(yù)緊力,是較為簡(jiǎn)便的施加預(yù)應(yīng)力的方法.

2）通過(guò)定義過(guò)盈接觸模擬導(dǎo)線和預(yù)絞式耐張金具之間的預(yù)緊力.這種方法其精確的過(guò)盈量在建模時(shí)無(wú)法確定,需要計(jì)算兩次,即:先假定一個(gè)估計(jì)過(guò)盈量數(shù)值,由此模擬得到相應(yīng)的最大握力值,再根據(jù)材料的線性關(guān)系,得到最終精確過(guò)盈量,由此再計(jì)算分析預(yù)絞式耐張金具的握力特性[14].

3）通過(guò)導(dǎo)入ODB 的施加預(yù)應(yīng)力法.一般要建立兩個(gè)模型,其原理是:提前算出一個(gè)初始應(yīng)力的ODB文件,導(dǎo)入另一個(gè)模型中繼續(xù)計(jì)算.

3 模型計(jì)算

對(duì)設(shè)置的工況依次采用降溫法、ODB 導(dǎo)入法和過(guò)盈接觸法,研究不同預(yù)應(yīng)力施加方式對(duì)預(yù)絞式耐張金具緊固性能的影響.

3.1 降溫法

為滿足上述分析的單根預(yù)絞式金具握力不宜小于5 240 N,對(duì)工況1,經(jīng)模擬計(jì)算需降溫3 300℃,計(jì)算得預(yù)絞式金具最大握力為5 277.19 N,其應(yīng)力如圖8所示.

圖8 工況1降溫法應(yīng)力云圖

由圖8可以看出:應(yīng)力最大點(diǎn)位于施加位移荷載的端部,因?yàn)榇硕瞬渴┘咏壎ǖ募s束條件,增加了預(yù)絞式金具的局部剛度,使應(yīng)力增大.

同樣對(duì)于工況2,為保證單根預(yù)絞式金具握力不小于5 240 N,降溫1 600℃,計(jì)算得最大握力為5 535.27 N.

對(duì)于工況3,需降溫800℃,計(jì)算得最大握力5 744.06 N.

對(duì)于工況4,需降溫400℃,計(jì)算得最大握力5 677.43 N.

各工況中,單根預(yù)絞式金具握力都滿足要求,且應(yīng)力規(guī)律一致,最大應(yīng)力值均位于施加荷載的端部.

3.2 過(guò)盈法

由單根預(yù)絞式金具的握力不宜小于f＝5 240 N,先假定一個(gè)估計(jì)過(guò)盈量數(shù)值a0,完成模型的計(jì)算后得到相應(yīng)的最大握力f0;再依據(jù)模型中材料特性是線彈性的,過(guò)盈量和預(yù)絞絲預(yù)緊力大致成正比例關(guān)系,最終得到精確過(guò)盈量數(shù)值Δa＝a0×f/f0,各工況具體計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表5.

表5 過(guò)盈法計(jì)算結(jié)果

續(xù)表5 過(guò)盈法計(jì)算結(jié)果

對(duì)于工況1,當(dāng)估計(jì)過(guò)盈量數(shù)值a0依次取0.31、0.32、0.33、0.34、0.35 mm 時(shí),經(jīng)計(jì)算精確過(guò)盈量數(shù)值Δa都近似于0.31 mm.則3 mm-180 mm-5-0.3工況,精確過(guò)盈量為0.31 mm.模擬計(jì)算得預(yù)絞式金具最大握力5 278.52 N,其應(yīng)力分布如圖9所示.同樣由于綁定約束,應(yīng)力最大值位于施加荷載的端部.

圖9 工況1降溫法應(yīng)力云圖

對(duì)于工況2,當(dāng)a0依次取0.15、0.16、0.17、0.18、0.19mm時(shí),經(jīng)計(jì)算Δa都近似于0.15mm.則3 mm-180 mm-6-0.3工況,精確過(guò)盈量為0.15 mm,模擬計(jì)算得預(yù)絞式金具最大握力為5 378.52 N.

對(duì)于工況3,當(dāng)a0依次取0.07、0.08、0.09、0.10、0.11mm時(shí),經(jīng)計(jì)算Δa都近似于0.07mm.則3 mm-180 mm-7-0.3工況,精確過(guò)盈量為0.07 mm,模擬計(jì)算預(yù)絞式金具最大握力為5 232.17 N.

對(duì)于工況4,當(dāng)a0依次取0.06、0.07、0.08、0.09 mm 時(shí),經(jīng)計(jì)算Δa都近似于0.038 mm.則3 mm-180 mm-8-0.3工況,精確過(guò)盈量為0.038 mm,模擬計(jì)算預(yù)絞式金具最大握力為5 677.43 N.

3.3 ODB導(dǎo)入法

依據(jù)此種方法的原理,將工況3 mm-180 mm-5-0.3-（－3 300℃）記作模型1,由于降溫設(shè)置在第2個(gè)分析步,則將模型1中的分析步2、增量步18作為初始應(yīng)力,在模型1′中導(dǎo)入模型1 含有初始應(yīng)力的ODB文件,計(jì)算模型1′,預(yù)絞式金具的最大握力為5 238.88 N,其應(yīng)力分布如圖10所示.同樣由于綁定約束,應(yīng)力最大值位于施加荷載的端部.

圖10 工況1的ODB導(dǎo)入法應(yīng)力云圖

模型2:依據(jù)此種方法的原理,將工況3 mm-180 mm-6-0.3-（－800℃）中的分析步2、增量步29作為初始應(yīng)力,導(dǎo)入含有初始應(yīng)力的ODB文件,模擬計(jì)算得預(yù)絞式金具最大握力為5 213.03 N.

模型3:將工況3 mm-180 mm-7-0.3-（－800℃）中的分析步2、增量步66作為初始應(yīng)力,導(dǎo)入含有初始應(yīng)力的ODB文件,模擬計(jì)算得預(yù)絞式金具最大握力為5 038.26 N.

模型4:將工況3 mm-180 mm-8-0.3-（－400℃）中的分析步2、增量步25作為初始應(yīng)力,導(dǎo)入含有初始應(yīng)力的ODB文件,模擬計(jì)算得預(yù)絞式金具最大握力為4 609.64 N.

各工況下,預(yù)絞式耐張金具的應(yīng)力分布規(guī)律一致,應(yīng)力分布不均勻,最大值都位于施加位移荷載的端部,這是由于端部受到約束作用,并非預(yù)絞式耐張金具的真實(shí)應(yīng)力狀態(tài).

3.4 模擬結(jié)果

對(duì)各工況依次采取降溫法、過(guò)盈法和ODB 導(dǎo)入法,握力理論值和仿真值的結(jié)果見(jiàn)表6,握力-位移曲線如圖11所示.

由以上結(jié)果可以看出:各工況中,預(yù)絞式耐張金具的握力仿真值和理論值均相差在13%以內(nèi),結(jié)果有一定的參考價(jià)值;由于綁定約束,局部剛度增加,預(yù)絞式耐張金具的最大應(yīng)力位于施加位移荷載的端部,與導(dǎo)線接觸部分應(yīng)力值偏大;節(jié)距少時(shí),預(yù)絞式金具采用3種預(yù)應(yīng)力施加方式,握力結(jié)果差別不大,節(jié)距增加,降溫法模擬的握力最大;節(jié)距少時(shí),宜采用ODB導(dǎo)入法,和理論值相差較小,預(yù)絞式金具節(jié)距多,宜采用過(guò)盈法,其次是降溫法;隨著節(jié)距的增加,模型計(jì)算時(shí)間增加,預(yù)絞式金具8個(gè)節(jié)距時(shí)過(guò)盈法計(jì)算時(shí)間最短,過(guò)盈法次之,5個(gè)節(jié)距時(shí),降溫法完成計(jì)算時(shí)間最短,ODB導(dǎo)入法次之.本模型模擬的是單根預(yù)絞式耐張線夾纏繞在導(dǎo)線上,為使模擬更有參考價(jià)值,后面會(huì)增加預(yù)絞式耐張線夾的根數(shù),直到導(dǎo)線上達(dá)到滿絲的狀態(tài).

4 結(jié)論

本文通過(guò)ABAQUS 軟件對(duì)單根預(yù)絞式耐張線夾纏繞在導(dǎo)線上的情況進(jìn)行模擬,在滿足握力和應(yīng)力條件下,建立4種工況的模型,研究在不同預(yù)應(yīng)力施加方式下,預(yù)絞式耐張金具握力變化,對(duì)ABAQUS預(yù)緊力模擬有一定的參考價(jià)值,得到如下結(jié)論:

1）隨著節(jié)距的增大,預(yù)絞式金具和導(dǎo)線之間的包裹更緊固,降溫法設(shè)置的降溫?cái)?shù)值變小,過(guò)盈法中的精確過(guò)盈量減小.

2）在施加預(yù)應(yīng)力階段,預(yù)絞式耐張線夾采用降溫法時(shí)的握力值都較過(guò)盈法和ODB 導(dǎo)入法高,說(shuō)明過(guò)盈法和ODB導(dǎo)入法均存在預(yù)應(yīng)力施加不足的情況,為避免該情況的發(fā)生,應(yīng)該盡量采用降溫法處理,以獲得較為準(zhǔn)確的仿真結(jié)果.

3）耐張型預(yù)絞式金具節(jié)距少時(shí),宜采用ODB 導(dǎo)入法模擬預(yù)應(yīng)力;節(jié)距增加時(shí),宜采用過(guò)盈法模擬預(yù)應(yīng)力.