節(jié)距
- 信號電纜絞合節(jié)距對電性能和投產(chǎn)長度的影響
考慮導(dǎo)體自身絞合節(jié)距,又需要考慮對絞節(jié)距和成纜節(jié)距的多次絞合對導(dǎo)體直流電阻的影響。在這一過程中,還需要考慮經(jīng)過多次絞合后實際投產(chǎn)長度與成品交貨長度的差異,避免造成生產(chǎn)浪費,增加生產(chǎn)成本。由此可見,絞合節(jié)距的優(yōu)化屬于多目標(biāo)優(yōu)化問題。筆者就絞合節(jié)距對成品電纜電性能與投產(chǎn)長度的影響進(jìn)行分析。2 標(biāo)準(zhǔn)要求在信號電纜的生產(chǎn)過程中,當(dāng)信號電纜的導(dǎo)體為第1種實心導(dǎo)體時,不需要考慮導(dǎo)體的絞合節(jié)距。當(dāng)信號電纜的導(dǎo)體為第2種絞合導(dǎo)體、第5種和第6種軟導(dǎo)體時,需要考慮導(dǎo)體的絞合
上海電氣技術(shù) 2023年4期2024-01-10
- 用于燃料電池散熱系統(tǒng)的板翅式換熱器的傳熱特性數(shù)值模擬
為翅厚，s為翅片節(jié)距。翅片總長度固定100 mm，切口長度固定5 mm，鋸齒形翅片的排布呈周期性，因此取一個周期為計算模型[6]。圖2為簡化后一個周期的計算模型，采用單一變量法設(shè)置基準(zhǔn)模型，翅高9 mm，翅厚0.17 mm，節(jié)距1.7 mm。在此基準(zhǔn)模型上分別對結(jié)構(gòu)參數(shù)的變化進(jìn)行模擬，翅片的結(jié)構(gòu)參數(shù)取值如表1 所示。表1 鋸齒翅片結(jié)構(gòu)參數(shù)取值圖1 鋸齒翅片物理模型圖2 一個周期的翅片模型1.2 邊界條件為使流體充分發(fā)展，增加入口與出口延長段，入口為速度入口
現(xiàn)代制造技術(shù)與裝備 2023年9期2023-11-14
- GB/T 1243—2006 中A 系列滾子鏈抗拉強(qiáng)度與節(jié)距關(guān)系的探究
強(qiáng)度Fu隨著鏈條節(jié)距P 的增大而增大， 但Fu與P 究竟存在著什么樣的內(nèi)在關(guān)系就不得而知了。 GB/T 1243—2006 規(guī)定的A 系列單排滾子鏈的節(jié)距與抗拉強(qiáng)度值見表1， 雙排鏈的抗拉強(qiáng)度是單排鏈的2 倍， 三排鏈的抗拉強(qiáng)度是單排鏈的3 倍。 A系列鏈條的基本結(jié)構(gòu)和主要參數(shù)見圖1， 鏈條的主要受力零件為鏈板與銷軸， 鏈板承受拉力， 銷軸承受剪切力， 鏈條的靜強(qiáng)度主要取決于鏈板的抗拉強(qiáng)度與銷軸的剪切強(qiáng)度。 鏈條的抗拉強(qiáng)度Fu可以通過計算鏈板危險截面的面積
- 復(fù)雜花紋輪胎有限元網(wǎng)格劃分方法研究
和周向還原→花紋節(jié)距周向排列。2 映射和還原方法圖1所示的網(wǎng)格劃分流程中，最關(guān)鍵的工作是基于保角映射原理開發(fā)花紋截面輪廓軸向映射程序、花紋有限元網(wǎng)格軸向還原和周向還原程序。因此，有必要介紹映射和還原方法。圖1 復(fù)雜花紋六面體網(wǎng)格劃分流程2.1 軸向映射原理軸向映射的目的是根據(jù)保角映射的原理將圖2所示的胎面外輪廓拉伸為直線，內(nèi)輪廓根據(jù)厚度和對應(yīng)的角度相應(yīng)進(jìn)行拉伸[6]。具體實現(xiàn)方法如下。圖2 軸向映射示意圖將胎面內(nèi)外輪廓均離散為n個點，依據(jù)x坐標(biāo)由小到大的順
機(jī)械設(shè)計與制造工程 2022年8期2022-09-19
- 基于CATIA/CAA的輪胎花紋跨節(jié)距設(shè)計及自動整周拼合
ATIA軟件對單節(jié)距花紋進(jìn)行參數(shù)化模板開發(fā)，顯著縮短了輪胎的開發(fā)周期，并伴隨著設(shè)計自動化程度的提高，輪胎的設(shè)計質(zhì)量也得到了明顯提升[1-2]。輪胎花紋對輪胎的安全性、穩(wěn)定性、舒適性、噪聲、燃油經(jīng)濟(jì)性和滑水等性能都有重要影響[3-8]。為了提高輪胎的綜合性能，輪胎花紋一般采用多節(jié)距變參數(shù)設(shè)計及改變不同節(jié)距排列順序的方法[9-11]。隨著設(shè)計方法及仿真手段的提升，現(xiàn)階段設(shè)計不僅要對花紋進(jìn)行多節(jié)距設(shè)計，而且會采用跨節(jié)距設(shè)計的方法，即當(dāng)前、后節(jié)距組合順序不同時，前
輪胎工業(yè) 2022年4期2022-07-20
- 聚酰亞胺長絲二維編織工藝與性能
少，主要通過改變節(jié)距、編織股數(shù)等對二維編織繩進(jìn)行設(shè)計[6]。國內(nèi)關(guān)于PI纖維可編織性的探究及針對特殊應(yīng)用環(huán)境的小直徑編織繩編織參數(shù)與力學(xué)性能的研究還較少，主要針對其他高性能纖維編織繩進(jìn)行一些探索研究。馬曉紅等[7]通過拉伸及磨損試驗探究了碳纖維的可編織性并探索二維編織工藝。丁許等[8]研究發(fā)現(xiàn)：芳綸纖維二維編織繩的拉伸斷裂強(qiáng)力和斷裂伸長率隨著編織角的增加分別呈上升和下降的趨勢；在3種編織結(jié)構(gòu)(1×1、2×2、1×1+2×2混雜)中，2×2編織結(jié)構(gòu)的拉伸斷裂
東華大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2022年3期2022-06-25
- 基于有限元對沙發(fā)不同形狀等節(jié)距蛇簧的力學(xué)分析
采用的平狀圓形等節(jié)距蛇簧與平狀矩形等節(jié)距蛇簧。為便于比較，本文中所選的模型總長均為550 mm，彈簧橫截面均為直徑3.50 mm的圓形，節(jié)距均為22 mm，峰高均為37 mm，具體參數(shù)見圖2和圖3。圖2 平狀圓形等節(jié)距蛇簧模型與尺寸/mm圖3 平狀矩形等節(jié)距蛇簧模型與尺寸/mm二、分析過程1. 設(shè)置材料參數(shù)結(jié)合《冷拉碳素彈簧鋼絲》（GB/T 4357-2009）的要求，彈簧材料設(shè)定為冷拉碳素彈簧鋼絲，該種材料的物理參數(shù)為：彈性模量為201 GPa，泊松比為
質(zhì)量與標(biāo)準(zhǔn)化 2022年1期2022-03-04
- 某大容量立式同步電動機(jī)電磁方案的設(shè)計與優(yōu)化
網(wǎng)格劃分。以定子節(jié)距Y=12方案為例，建模后分別定義電機(jī)各部分材料屬性及磁化曲線。定子沖片材料定義為高性能牌號無取向硅鋼片50W315，轉(zhuǎn)子磁極采用Q235磁極沖片疊壓而成，轉(zhuǎn)子磁軛材料定義為鑄鋼材料ZG230-450。建立的電機(jī)模型如圖1所示。圖1 電機(jī)有限元分析模型定義各部分材料屬性之后，設(shè)定相應(yīng)的邊界和激勵條件。對計算區(qū)域進(jìn)行整體剖分，并對氣隙附近進(jìn)行網(wǎng)格加密，得到最后計算區(qū)域剖分單元網(wǎng)格，如圖2所示。圖2 電機(jī)模型的網(wǎng)格劃分2 分?jǐn)?shù)槽繞組方案的電磁
上海大中型電機(jī) 2021年4期2021-12-17
- UNS NO6625鎳-鉻-鉬-鈮合金環(huán)鏈焊接成型技術(shù)研究*
O6625。環(huán)鏈節(jié)距30 mm，內(nèi)輪廓10 mm×30mm，在鏈條兩端各連接1個規(guī)格為10×40mm的環(huán)鏈，環(huán)鏈彎曲成型工序效果圖如圖1所示。圖1 環(huán)鏈彎曲成型工序效果圖1.2 環(huán)鏈制作工藝分析SB-446高鎳合金棒材硬度高、沖壓彎曲成形工藝性差，若采用普遍生產(chǎn)環(huán)鏈制造工藝的“流水線編鏈-焊接”(行業(yè)里普遍采用的環(huán)鏈制造工藝)對本材質(zhì)的環(huán)鏈不適用。環(huán)鏈采用SB-446高鎳合金，屬于非鐵磁性材料，無法通過高頻感應(yīng)加熱方法加熱。另外，鏈條傳遞精度不能滿足要求，
包頭職業(yè)技術(shù)學(xué)院學(xué)報 2021年3期2021-11-18
- 波紋節(jié)距對板殼式換熱器殼程流動性能和阻力性能的影響
有較大影響的波紋節(jié)距、波紋高度和波紋角度研究不夠充分。為深入了解波紋節(jié)距對板殼式換熱器殼側(cè)流動性能的影響，課題組建立單流道三維物理模型，對板殼式換熱器殼程流體的流動性能和阻力性能進(jìn)行數(shù)值模擬研究。1 數(shù)值模擬計算模型1.1 物理模型課題組參考廣東某換熱器生產(chǎn)商所提供的APS46型全焊接[10]人字形板殼式換熱器板片[11]，對其主流區(qū)進(jìn)行幾何建模，如圖1所示。流體通道如圖2所示，板片主流區(qū)外形尺寸見表1。圖1 物理模型Figure 1 Physical m
輕工機(jī)械 2021年5期2021-10-22
- 圓柱螺旋扭轉(zhuǎn)彈簧節(jié)距對剛度與應(yīng)力的影響研究*
柱螺旋扭轉(zhuǎn)彈簧的節(jié)距不均勻,屬于非標(biāo)準(zhǔn)圓柱螺旋扭轉(zhuǎn)彈簧。筆者就圓柱螺旋扭轉(zhuǎn)彈簧節(jié)距對剛度與應(yīng)力的影響進(jìn)行研究。2 研究對象標(biāo)準(zhǔn)節(jié)距圓柱螺旋扭轉(zhuǎn)彈簧為順時向扭轉(zhuǎn),材料采用SWP-B琴鋼絲,總?cè)?shù)為5.21,初始夾角φ0為104.4°,材料直徑d為3.8 mm,彈簧內(nèi)徑D1為16 mm,固定側(cè)扭臂長度l1為66 mm,施力側(cè)扭臂長度l2為45 mm,自由高度H0為33.29 mm,節(jié)距p為5.66 mm,工作扭矩T為6 713.87 N·mm。標(biāo)準(zhǔn)節(jié)距圓柱螺旋
機(jī)械制造 2021年9期2021-10-12
- 道岔清篩機(jī)挖掘鏈用鏈輪研制
業(yè)環(huán)境，使用不等節(jié)距設(shè)計的鏈傳動機(jī)構(gòu)可以降低對鏈輪鏈條的裝配精度要求，提高挖掘鏈的使用壽命。然而目前國際上并沒有相關(guān)鏈傳動的標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計方法。為此，本文在實踐的基礎(chǔ)上結(jié)合相關(guān)資料，對不等節(jié)距鏈輪設(shè)計進(jìn)行了分析探討。1 原理設(shè)計1.1 鏈條結(jié)構(gòu)分析道岔清篩機(jī)挖掘鏈由鏈板、耙齒、中間體和鏈銷組成，如圖1所示。該鏈條結(jié)構(gòu)簡單，易于現(xiàn)場拆裝，采用雙節(jié)距形式，其中節(jié)距T1=73 mm，T2=89 mm。1.2 鏈輪結(jié)構(gòu)分析1.2.1節(jié)圓計算公式目前國際上并沒有針對不等節(jié)
軌道交通裝備與技術(shù) 2021年4期2021-09-16
- 基于CATIA/CAA的輪胎花紋設(shè)計及自動節(jié)距排列
紋塊最小單元——節(jié)距設(shè)計，在GSD（Generative Shape Design，創(chuàng)成式曲面設(shè)計）模塊進(jìn)行輪胎參數(shù)化的節(jié)距花紋2D線框和3D曲面設(shè)計，然后在PDG（Part Design，零件設(shè)計）模塊下轉(zhuǎn)化為3D實體。通過三維設(shè)計中常用的掃略、拉伸、旋轉(zhuǎn)、曲面特征、布爾運算等命令，完成輪胎花紋的三維造型[15]。在設(shè)計過程中，利用參數(shù)驅(qū)動及CATIA知識工程的特性，先完成一個節(jié)距花紋實體的模板創(chuàng)建，并以“節(jié)距代號”為主要發(fā)布參數(shù)進(jìn)行模板封裝。通過參數(shù)變
輪胎工業(yè) 2021年1期2021-07-19
- 低噪聲轎車輪胎的研發(fā)
輪胎花紋都是按照節(jié)距以一定的規(guī)律排列的，節(jié)距由花紋塊和花紋溝組成。節(jié)距種類、節(jié)距排列、節(jié)距比例以及花紋塊錯位值對輪胎的花紋噪聲都有直接的影響。（1）節(jié)距種類是影響胎面噪聲的主要因素?；y塊接地前沿撞擊地面時，撞擊速率由節(jié)距的相互跟隨速度決定。如果整個輪胎是一個單節(jié)距花紋，那么噪聲頻譜就會形成非常有規(guī)律的節(jié)奏（見圖5）。因此，如果要對輪胎噪聲進(jìn)行優(yōu)化，可以選擇多個節(jié)距種類，并作出一種噪聲頻譜峰值最小的節(jié)距排列。圖5 單節(jié)距花紋節(jié)距噪聲頻譜（2）節(jié)距排列順序也
橡膠科技 2021年10期2021-07-19
- 翅片結(jié)構(gòu)對換熱器結(jié)霜特性影響的實驗研究
驗研究翅片型式及節(jié)距對換熱器表面霜層生長及換熱特性的影響，實驗中載冷劑溫度設(shè)定為－15 ℃，換熱器迎面風(fēng)速為1.7 m/s。2.1 翅片型式對表面霜層生長特性的影響對翅片節(jié)距為2.2 mm 而翅片型式不同的3 種換熱器樣本進(jìn)行表面霜層生長特性實驗，翅片型式分別為平片、波紋片及條縫片，即表1 中的實驗樣本1～3，實驗結(jié)果如圖4～圖9所示。表1 換熱器翅片參數(shù)Tab.1 Heat exchanger experimental partgeometric par
制冷學(xué)報 2021年3期2021-06-11
- 基于hyperMILL軟件的輪胎模具五軸聯(lián)動數(shù)控編程與加工技術(shù)
個大小不同的基本節(jié)距組成，通常為3～5個節(jié)距，我們將這些基本節(jié)距定義為“P1、P2、P3……”，這些節(jié)距會在胎面上按照一定順序旋轉(zhuǎn)排列形成整圈花紋，整圈根據(jù)不同需要被分割成8～12個段塊，通常我們用“SEG_1、SEG_2、SEG_3……”表示。如圖2所示，三個節(jié)距組合后，不同大小節(jié)距相間，錯落有致，形成完整的輪胎花紋?；ń畛叽缬袝r需要由兩個或兩個以上的節(jié)距尺寸決定，稱為組合節(jié)距，節(jié)距與節(jié)距之間存在一定關(guān)系，基本節(jié)距越多，出現(xiàn)的組合節(jié)距情況就越復(fù)雜。面對復(fù)
金屬加工(冷加工) 2021年5期2021-05-28
- 高導(dǎo)碲銅合金棒材上引連鑄工業(yè)試驗研究
。（3）按不同的節(jié)距進(jìn)行上引鑄造碲銅桿試驗。目前制備碲銅合金的上引工藝尚不成熟，無經(jīng)驗可借鑒，為了優(yōu)化其工藝，得到工藝參數(shù)，故本項目研究了在上引連鑄過程中，針對不同成分的碲銅合金設(shè)計了不同的牽引參數(shù)和節(jié)距，如表 2 所示，7個不同的節(jié)距和7 個不同的牽引速度。6 組不同成分的碲銅合金分別在各個節(jié)距下使用不同的牽引速度來制備，觀察鑄桿的質(zhì)量。表2 節(jié)距和牽引速度4.2.2 不同節(jié)距和速度鑄桿的表面質(zhì)量試驗優(yōu)化結(jié)果根據(jù)前期研究結(jié)論，為了提高生產(chǎn)效率，節(jié)距和牽引
銅業(yè)工程 2021年1期2021-04-23
- 節(jié)中節(jié)竹節(jié)紗的紡制
，節(jié)中節(jié)的節(jié)長、節(jié)距、節(jié)粗也可變，各種變化進(jìn)行創(chuàng)意組合，可開發(fā)生產(chǎn)出各種形態(tài)的新型節(jié)中節(jié)竹節(jié)紗。1 節(jié)中節(jié)竹節(jié)紗的結(jié)構(gòu)節(jié)中節(jié)竹節(jié)紗，是基于普通竹節(jié)紗的結(jié)構(gòu)形態(tài)演變出的另一種結(jié)構(gòu)形態(tài)的新型竹節(jié)紗。普通竹節(jié)紗、節(jié)中節(jié)竹節(jié)紗結(jié)構(gòu)變化特點如圖1所示。a) 普通竹節(jié)紗普通竹節(jié)紗由節(jié)長、節(jié)距、節(jié)粗組成；節(jié)中節(jié)竹節(jié)紗改變了單一的竹節(jié)紗只有“節(jié)長+節(jié)距”的組成模式，由若干小竹節(jié)組成1組竹節(jié)，組間由基紗(節(jié)距)連結(jié)，每組竹節(jié)的數(shù)量、節(jié)粗、節(jié)長可以任意變化。節(jié)中節(jié)竹節(jié)形態(tài)見圖
紡織器材 2021年1期2021-04-06
- 基于CFD 的管片式換熱器空氣側(cè)散熱片結(jié)構(gòu)的參數(shù)優(yōu)化?
散熱片厚度下不同節(jié)距翅片的j因子和f因子隨雷諾數(shù)Re的變化由圖6（a）可以看出，當(dāng)散熱片厚度為0.2mm時，不同節(jié)距的散熱片的j 因子均隨著雷諾數(shù)的增大而減小，當(dāng)節(jié)距為2.2mm 時，j 因子均為最大，節(jié)距為2.5mm時，j 因子則均為最??；由圖6（b）可知，散熱片厚度在0.3mm 時，不同節(jié)距的散熱片的j 因子同樣隨著雷諾數(shù)的增大而減小，但和0.2mm厚度的散熱片相反，當(dāng)散熱片節(jié)距為2.5mm 時，j 因子最大，節(jié)距在2.0mm～2.3mm 時，j 因子
計算機(jī)與數(shù)字工程 2020年11期2020-12-23
- 淺談電纜成型的設(shè)計與制造
定選擇。4.2 節(jié)距、節(jié)距比單線沿絞線軸線旋轉(zhuǎn)一周所前進(jìn)的距離叫絞合節(jié)距。在測繪樣件時，應(yīng)測量多個節(jié)距除以線芯旋轉(zhuǎn)周數(shù)，以提升準(zhǔn)確性[1]，還可采用GB/T4909.2-2009中5.5規(guī)定的直接法、紙帶法。節(jié)距與直徑的比值叫節(jié)距倍數(shù)或節(jié)距比。成纜節(jié)距通常以節(jié)距比的形式進(jìn)行規(guī)定，其余導(dǎo)體、絕緣的類別和使用環(huán)境息息相關(guān)。一般在頻繁移動、要求柔軟性好或傳輸大電流的場合選用小節(jié)距比電纜，反之選擇大節(jié)距比電纜，例如在塑料絕緣控制電纜中，規(guī)定固定敷設(shè)部分節(jié)距比小于2
機(jī)電元件 2020年5期2020-11-16
- 輪胎花紋節(jié)距噪聲研究及其應(yīng)用
該方法可通過多種節(jié)距排列實現(xiàn)；二是降低輪胎在滾動過程中由于花紋塊的不連續(xù)性產(chǎn)生的自激力[5]。采用多種花紋節(jié)距設(shè)計，通過節(jié)距序列優(yōu)化改善輪胎噪聲是目前普遍采用的方法[6-8]?；y噪聲仿真可以采用節(jié)距和花紋樣式設(shè)計同時進(jìn)行計算[6，9]，也可以先對節(jié)距噪聲進(jìn)行仿真，再與花紋樣式匹配進(jìn)行計算[5]。本工作從胎面撞擊地面的發(fā)聲機(jī)理出發(fā)，探討花紋節(jié)距噪聲。1 花紋節(jié)距噪聲計算方法1.1 花紋節(jié)距噪聲計算將輪胎胎面沿周向用與行駛方向垂直的橫向花紋溝分成N個節(jié)距，如
輪胎工業(yè) 2020年10期2020-08-04
- 基于頻譜分析的全鋼載重子午線輪胎花紋噪聲優(yōu)化
上，采用輪胎花紋節(jié)距優(yōu)化理論及節(jié)距優(yōu)化軟件對原始花紋進(jìn)行優(yōu)化，并對重新雕刻優(yōu)化后花紋的輪胎進(jìn)行噪聲測試，驗證輪胎噪聲頻譜診斷方法的有效性。1 輪胎噪聲產(chǎn)生機(jī)理通過噪聲頻譜分析法改進(jìn)輪胎花紋設(shè)計首先需明確頻譜中各峰值所對應(yīng)輪胎噪聲的發(fā)聲機(jī)理，才能有針對性地提出花紋改進(jìn)及其優(yōu)化方向。在滾動輪胎與路面接觸的過程中，振動噪聲和氣動噪聲的分析可以分為接地前端、完全接地和接地后端3個區(qū)域。輪胎接地過程中不同部位的噪聲發(fā)聲機(jī)理如圖2所示。圖2 滾動輪胎接地時主要的噪聲發(fā)
輪胎工業(yè) 2020年6期2020-07-20
- UG NX軟件在輪胎三維模型設(shè)計中的應(yīng)用
文件。2.1 等節(jié)距花紋平面圖處理取花紋圖一個完整節(jié)距進(jìn)行等節(jié)距花紋處理，處理后的平面圖如圖2所示。其中胎側(cè)輪廓圖中胎冠中心點到輪胎圓心的距離為輪胎半徑，導(dǎo)出的.dxf文件不可以有中文路徑。圖2 等節(jié)距花紋處理后的平面圖2.2 變節(jié)距花紋平面圖處理變節(jié)距花紋至少有2種不同的節(jié)距，按其排列組合可計算組合總數(shù)。如圖3所示，有M和N兩種不同節(jié)距的花紋，當(dāng)組合單元為M和N的半個節(jié)距時，可以形成4種節(jié)距組合，且組合有方向性，分別為1/2M＋1/2N節(jié)距，1/2N＋1
輪胎工業(yè) 2020年7期2020-07-19
- 無軌膠輪車用永磁同步電動機(jī)磁場優(yōu)化設(shè)計*
長度、氣隙長度和節(jié)距的同步電動機(jī)磁場進(jìn)行仿真分析，在滿足性能的前提下進(jìn)行優(yōu)化，并對優(yōu)化后的永磁同步電動機(jī)進(jìn)行最大輸出轉(zhuǎn)矩測量，結(jié)果表明設(shè)計方案符合工程需要，對后續(xù)永磁同步電動機(jī)設(shè)計具有借鑒意義。1 設(shè)計參數(shù)由于無軌膠輪車對永磁同步電動機(jī)體積限制較大，為保證永磁同步電動機(jī)符合表1的設(shè)計要求，需合理設(shè)計電動機(jī)參數(shù)。表1 主要技術(shù)指標(biāo)電動機(jī)極弧系數(shù)為：(1)式中：P為極弧系數(shù)；αI為計算極弧系數(shù)；Kβ為氣隙磁場波形系數(shù)；Kdp為繞組系數(shù)；Dil為定子內(nèi)徑；L1為
煤礦機(jī)電 2020年1期2020-03-26
- 底盤驅(qū)動輪技術(shù)研究與應(yīng)用
工況分類1) 等節(jié)距嚙合。根據(jù)機(jī)械動力學(xué)，當(dāng)履帶板每一個銷孔中心連接起來組合成的軌跡線恰好與驅(qū)動輪的外周形狀一樣即為圓形，同時二者半徑大小一致。此時，在驅(qū)動輪與履帶鏈整個嚙合過程中，嚙合緊密穩(wěn)定，且履帶鏈?zhǔn)芰ψ钚?，故延長了整機(jī)的使用壽命，這是一種理想嚙合狀態(tài)，要求驅(qū)動輪和履帶鏈二者節(jié)距相等，即等節(jié)距嚙合。2) 亞節(jié)距嚙合。亞節(jié)距嚙合指的是驅(qū)動輪節(jié)距大于履帶鏈節(jié)距，采煤機(jī)履帶底盤的靈活度與工作方式與驅(qū)動輪節(jié)距與履帶鏈節(jié)距的比值有關(guān)。借助于其他設(shè)備履帶靈活系數(shù)
煤礦機(jī)電 2019年6期2020-01-13
- 架空地線與預(yù)絞絲端口接觸壓力的仿真分析
絞絲材料和預(yù)絞絲節(jié)距大小對二者之間接觸壓力大小的影響，并對仿真結(jié)果加以理論分析。1 預(yù)絞絲端口穩(wěn)態(tài)結(jié)構(gòu)場有限元仿真模型的建立1.1 架空地線懸垂串結(jié)構(gòu)懸垂線夾主要用于懸掛和緊握架空地線，而在實際線路安裝布置中，通過在地線表面纏繞一層由若干根單股螺旋形金屬絲絞合而成的預(yù)絞絲，以防止地線與懸垂線夾船體間發(fā)生磨損，增強(qiáng)線夾懸垂地線段的剛度[20]。除此之外，預(yù)絞絲還能夠減小由于風(fēng)力等外界因素造成的動彎應(yīng)力，起到防震的效果[7]。圖1為架空地線懸垂串結(jié)構(gòu)。由于預(yù)絞
廣東電力 2019年11期2019-12-06
- 無人履帶車輛行動系統(tǒng)失效分析與預(yù)防
距并測量橡膠履帶節(jié)距，發(fā)現(xiàn)二者出現(xiàn)嚴(yán)重偏差，故驅(qū)動輪和履帶節(jié)距必須控制在一定的范圍內(nèi)。同時對驅(qū)動輪齒頂圓進(jìn)行修改，保證行動系統(tǒng)的正常運轉(zhuǎn)。1 無人履帶行動系統(tǒng)簡介在履帶車輛中，行動系統(tǒng)由驅(qū)動輪、張緊輪、履帶、負(fù)重輪、車架組成。履帶與其所繞過的驅(qū)動輪、導(dǎo)向輪和負(fù)重輪組成“三輪一帶”，由于尺寸較小，省去了傳統(tǒng)“四輪一帶”中的托帶輪[3]。其結(jié)構(gòu)如圖1 所示。圖 1 履帶行動系統(tǒng)Fig.1 Tracked running system在本系統(tǒng)中，驅(qū)動輪前置將來自
失效分析與預(yù)防 2019年5期2019-11-15
- 二維編織碳纖維增強(qiáng)復(fù)合材料管件耐沖擊性能研究
。通過落錘對三種節(jié)距不同的管件進(jìn)行耐沖擊測試，研究編織節(jié)距等參數(shù)對耐沖擊性能的影響。1 實驗部分1.1 實驗材料和儀器材料:T300B－3000－40B碳纖維復(fù)絲，線密度為198 tex，密度為1.76 g/cm3；所用試劑為美國郎博萬先進(jìn)材料公司以及深圳市郎博萬先進(jìn)材料有限公司的環(huán)氧樹脂膠黏劑，其型號為:NO.1－691－2/A，而固化劑的型號:NO.1－692－2/B。 其樹脂與固化劑的混合比例為3:1；預(yù)制件的編織節(jié)距為80mm、100mm、120m
紡織科學(xué)與工程學(xué)報 2019年3期2019-09-13
- 埋刮板輸送機(jī)刮板節(jié)距的影響因素分析
埋刮板輸送機(jī)刮板節(jié)距；影響因素前言埋刮板輸送機(jī)是由刮板輸送機(jī)演變而來的，但兩者有著明顯的區(qū)別：刮板輸送機(jī)由其內(nèi)部所有刮板推動散料，以實現(xiàn)散料的輸送。而埋刮板輸送機(jī)運行時，與散料形成連續(xù)整體的料流一起向前運動，這是因為其刮板與鏈條埋在被輸送的物料之中。一、埋刮板輸送機(jī)刮板節(jié)距的影響因素分析1.隨著刮板輸送機(jī)技術(shù)的快速發(fā)展，鏈條作為煤礦井下綜合機(jī)械化采煤的主要設(shè)備刮板輸送機(jī)上的傳動部件，其技術(shù)也取得了長足進(jìn)步。最初的刮板輸送機(jī)使用的是標(biāo)準(zhǔn)的圓環(huán)鏈組件。圓環(huán)鏈的
E動時尚·科學(xué)工程技術(shù) 2019年11期2019-09-10
- 超臨界CO2水平螺旋管內(nèi)對流換熱的數(shù)值模擬
長度5.5 m、節(jié)距32 mm、繞徑283 mm的豎直螺旋管中的流動換熱進(jìn)行了數(shù)值模擬，并將CO2管中流動方向?qū)Q熱的影響進(jìn)行了研究，結(jié)果表明，浮升力對螺旋管上下流動方向上的流動換熱性能影響不大，對水平流動的影響較大。劉新新等[18-19]采用數(shù)值模擬的方法研究了超臨界CO2在水平螺旋管中的流動換熱性能，并研究了質(zhì)量流量、熱流量以及壓力對換熱系數(shù)的影響，結(jié)果表明，超臨界CO2在水平螺旋管中的換熱系數(shù)大于CO2在水平直管中的換熱系數(shù)，換熱系數(shù)隨質(zhì)量流量的增加
壓力容器 2019年2期2019-04-08
- 柱柵陣列試驗方法研究
取1.27 mm節(jié)距CCGA717封裝電路（焊柱直徑為0.51 mm）、1.27 mm節(jié)距CCGA672封裝電路 （焊柱直徑為0.56 mm）和1.00 mm節(jié)距CCGA1144封裝電路 （焊柱直徑為0.51 mm）3種樣品，他們均是高釬焊柱通過回流焊的方式焊接而成的，其他詳細(xì)參數(shù)如表1所示。采用MFM1500鍵合剪切強(qiáng)度試驗系統(tǒng)和OPTIV PERFORMANCE 443型光學(xué)影像測量系統(tǒng) （復(fù)合式）進(jìn)行焊柱結(jié)構(gòu)尺寸 （共面性）試驗、焊柱拉脫強(qiáng)度試驗和焊
電子產(chǎn)品可靠性與環(huán)境試驗 2018年5期2018-11-15
- 細(xì)節(jié)距雙金屬層COF封裝技術(shù)研究介紹
張浩苗?細(xì)節(jié)距雙金屬層COF封裝技術(shù)研究介紹張浩苗昆山瑞創(chuàng)芯電子有限公司，江蘇 昆山 215301介紹了雙金屬層細(xì)節(jié)距覆晶薄膜（COF，chip on film）封裝的3種互連鍵合技術(shù)：各向異性導(dǎo)電膠（ACF, anisotropic conductive film），非導(dǎo)電膠（NCF, nonconductive film），金錫冶金連接。研究了這3種封裝互連技術(shù)的電學(xué)性能、倒裝芯片結(jié)合點特性、剝離黏結(jié)強(qiáng)度、散熱能力和可靠性。為了實驗，準(zhǔn)備了雙金屬層柔性
移動信息 2018年10期2018-11-04
- 不同節(jié)距肋片管節(jié)流制冷器啟動時間的研究
肋片管換熱器翅片節(jié)距，但相關(guān)報道極少。近些年，伴隨數(shù)值仿真的發(fā)展，國外競相開展了肋片管的數(shù)值仿真計算。1994年，中國臺灣國立中央大學(xué)Chien等[9]，對帶有回?zé)崞鞯奈⑿徒苟?湯姆遜低溫冷卻器的制冷效率、流動特性及熱傳導(dǎo)特性進(jìn)行了研究，但是此模型對系統(tǒng)的換熱不均勻性和回?zé)崞鞯某叽缬绊懸蛩氐葘鍤釰-T制冷器的非穩(wěn)態(tài)性能進(jìn)行了初步的實驗和數(shù)值模擬，建立了一維非穩(wěn)態(tài)動量、能量傳遞模型，這個模型的不足之處在于忽略了流道內(nèi)的流體阻力及低溫?fù)Q熱器的曲率效應(yīng)。200
真空與低溫 2018年3期2018-07-29
- 螺旋輸送機(jī)回轉(zhuǎn)葉片的現(xiàn)場計算
=180mm螺旋節(jié)距P=400mm2 下料展開圖圖樣（見圖2）圖2 下料展開圖圖樣3 下料展開圖計算螺旋為均勻上升，︵L長度與螺旋外徑D的展開長度和螺旋節(jié)距P成三角形關(guān)系。圖3 長度計算圖4 長度的計算3.3 下料展開圖α、r、R的計算圖5 下料圖按R、r、α數(shù)據(jù)畫出下料圖（圖5）?！鯰Q172．A1001-6171（2017）06-0091-022017-04-06； 編輯：呂 光
水泥技術(shù) 2017年6期2017-12-28
- 多層纏繞提升機(jī)卷筒繩槽參數(shù)研究
:在纏繞6層時，節(jié)距取值范圍為1.032 6～1.414 d，繩槽最佳直徑為1.032 6 d，接觸深度為0.329 d;通過分析節(jié)距對圈間過渡加速度的影響，得到不同節(jié)距下圈間過渡加速度曲線，結(jié)果表明，節(jié)距越小對減小圈間過渡加速度越有利。研究方法和結(jié)果可為超深礦井提升機(jī)繩槽的設(shè)計、合適的繩槽參數(shù)選取提供參考。多層纏繞;提升機(jī);繩槽節(jié)距;繩槽深度;繩槽直徑隨經(jīng)濟(jì)的不斷發(fā)展，我國對于大型礦產(chǎn)資源的需求不斷增大，但淺層礦產(chǎn)資源已經(jīng)消耗殆盡，為了滿足經(jīng)濟(jì)發(fā)展的需求
煤炭學(xué)報 2017年11期2017-12-22
- 齒形鏈節(jié)距精度設(shè)計與試驗
0032)齒形鏈節(jié)距精度設(shè)計與試驗丁 頌(長春師范大學(xué)工程學(xué)院，吉林長春 130032)齒形鏈的長度精度是衡量鏈條使用壽命的一項重要指標(biāo)。本文利用單一變量法，分析齒形鏈節(jié)距相對標(biāo)準(zhǔn)值的變化對齒形鏈緊邊波動量顯性指標(biāo)的影響規(guī)律，通過齒形鏈的緊邊波動量變化，指導(dǎo)齒形鏈節(jié)距公差和鏈長磨損伸長量的確定，以齒形鏈節(jié)距標(biāo)準(zhǔn)值為15.875mm為研究對象，通過仿真分析，滿足一般工程需要。節(jié)距公差范圍為15.860～16.030mm，通過噪聲試驗驗證在這個范圍內(nèi)噪聲平均值
長春師范大學(xué)學(xué)報 2017年12期2017-12-20
- 發(fā)電電動機(jī)定子繞組不等節(jié)距支路磁勢諧波分析
動機(jī)定子繞組不等節(jié)距支路磁勢諧波分析盧偉甫1，李永林2，辛 峰2，姚志偉2，樊玉林1，王 勇1（1. 國網(wǎng)新源控股有限公司技術(shù)中心，北京 100161；2. 山東文登抽水蓄能有限公司，山東威海264400）為了研究抽水蓄能電站特定水頭非常規(guī)繞組發(fā)電電動機(jī)磁動勢諧波，首先對以主波和二極波作為基波的兩種求解定子繞組諧波磁勢的解析表達(dá)方式進(jìn)行了分析，接著采用以二極波作為基波的磁勢求解方法對由不等節(jié)距線圈組成的定子不平衡或平衡支路的磁動勢進(jìn)行了諧波分析，并計算得到
大電機(jī)技術(shù) 2017年5期2017-11-01
- 基于Autolisp的輪胎花紋節(jié)距自動排列
isp的輪胎花紋節(jié)距自動排列Tire pattern pitch automatic arrangement based on Autolisp胡海明，王云見，王科(青島科技大學(xué) 機(jī)電工程學(xué)院，山東 青島 266061)輪胎花紋節(jié)距排列是一項繁雜的工作。通過讀取花紋節(jié)距圖，實現(xiàn)花紋節(jié)距的參數(shù)化排列，工作效率提升10倍以上，且降低了出錯率。Autolisp；輪胎花紋；節(jié)距排列輪胎花紋是輪胎的重要組成部分，它與汽車性能、輪胎使用壽命密切相關(guān)。輪胎花紋由不同的節(jié)
橡塑技術(shù)與裝備 2016年3期2016-11-28
- 自升式平臺桁架式樁腿結(jié)構(gòu)選型方法
時選取不同的樁腿節(jié)距構(gòu)型進(jìn)行強(qiáng)度評估；自存工況時選取不同的弦管間距和樁腿節(jié)距構(gòu)型對平臺抗傾覆能力、最大支反力、鎖緊力以及樁腿組件UC值進(jìn)行計算.以滿足強(qiáng)度和經(jīng)濟(jì)性最優(yōu)為原則，結(jié)合各構(gòu)型樁腿結(jié)構(gòu)質(zhì)量，給出最優(yōu)的樁腿結(jié)構(gòu)構(gòu)型方案.該方法快速完成了某型自升式平臺的樁腿構(gòu)型選取,結(jié)果表明該方法是自升式平臺設(shè)計初期樁腿結(jié)構(gòu)選型和優(yōu)化的有效方法.自升式平臺；桁架式樁腿；構(gòu)型選??；強(qiáng)度；拖航工況；自存工況自升式平臺的樁腿直接站立于海床上，它不僅承受著外界環(huán)境載荷，還承受
哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報 2016年10期2016-11-17
- 在錐面體上制作正方形花紋的工藝方法*
形花紋模數(shù)mhr節(jié)距p0.20.1320.060.6280.30.1980.090.9420.40.2640.121.2570.50.3260.161.571圖3 國內(nèi)標(biāo)準(zhǔn)花紋(2) 進(jìn)口刀具不僅價格高，且不易購買。經(jīng)咨詢國外刀具供應(yīng)商，進(jìn)口DIN82標(biāo)準(zhǔn)刀具只能在圓柱面上制作花紋或錐面小于45°的斜紋，如要在錐面體上制作DIN82標(biāo)準(zhǔn)正方形花紋，且錐度大于45°，刀具需另外設(shè)計試制，試制時間不能保證。(3) 錐面體由于在圓周上外圓周長不斷變化，同樣節(jié)距也
現(xiàn)代冶金 2016年1期2016-09-23
- 應(yīng)用高強(qiáng)度鋼對自升式平臺樁腿結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化
鋼下，設(shè)置一系列節(jié)距值，改變樁腿形狀。各節(jié)距下，綜合考慮工作載荷、環(huán)境載荷及P-Δ效應(yīng)載荷作用，采用有限元軟件對樁腿結(jié)構(gòu)尺寸進(jìn)行優(yōu)化。通過優(yōu)化后結(jié)果分析及討論，發(fā)現(xiàn)高強(qiáng)鋼的選取與樁腿節(jié)距相關(guān)，提出優(yōu)化后樁腿體積和尺寸參數(shù)隨節(jié)距和高強(qiáng)鋼屈服強(qiáng)度的變化關(guān)系，并給出高強(qiáng)鋼選取及樁腿結(jié)構(gòu)設(shè)計方面的建議。自升式平臺樁腿；高強(qiáng)鋼；尺寸優(yōu)化；主弦桿屈曲；節(jié)距自升式平臺作為海上油氣開采的重要裝備，其建造成本隨作業(yè)水深的增加而迅速增加，主要原因在于樁腿和主船體用鋼量的增大[
船海工程 2016年4期2016-08-24
- 基于焊點形態(tài)分析的小節(jié)距BGA焊盤尺寸設(shè)計
焊點形態(tài)分析的小節(jié)距BGA焊盤尺寸設(shè)計陳軼龍1賈建援1付紅志2朱朝飛11.西安電子科技大學(xué)，西安，7100712.中興通訊股份有限公司，深圳，518000摘要：為了尋找BGA焊點體積、焊盤尺寸及焊點節(jié)距之間的最佳匹配關(guān)系以提高焊接成品率，研究了焊點形態(tài)對焊接高度的影響。通過Runge-Kutta方法求解帶體積約束的Young-Laplace方程，仿真分析了特定節(jié)距下焊點體積與焊盤尺寸對焊接效果的影響。結(jié)果表明，焊點體積的變化會使得整個焊點高度與承載力的關(guān)系
中國機(jī)械工程 2016年13期2016-07-26
- U形漏泄同軸電纜的設(shè)計與實現(xiàn)
MHz工作頻率下節(jié)距及槽孔尺寸的變化對耦合損耗、傳輸衰減的影響，仿真結(jié)果與實測結(jié)果吻合良好。結(jié)果表明U形漏泄同軸電纜節(jié)距越小，漏泄同軸電纜耦合損耗越小。關(guān)鍵詞漏泄同軸電纜；HFSS；節(jié)距；耦合損耗隨著現(xiàn)代移動通信技術(shù)的發(fā)展，人們對地鐵、地下商場、地下停車場等封閉空間內(nèi)的信號傳輸和接收質(zhì)量要求也越來越高。由于封閉空間的各個面對電磁波的傳播有很強(qiáng)的多徑效應(yīng)及衰減作用，信號難以傳輸，因此，普通接收天線無法有效地發(fā)揮作用。為解決上述問題，可采用漏泄同軸電纜通信技術(shù)
電子科技 2016年6期2016-07-04
- 30 t/h鋁錠連續(xù)鑄造機(jī)輸送鏈系統(tǒng)鏈輪節(jié)距優(yōu)化設(shè)計與仿真
機(jī)輸送鏈系統(tǒng)鏈輪節(jié)距優(yōu)化設(shè)計與仿真胡升陽,趙俊天,雷春麗,董亞亞 （蘭州理工大學(xué)，甘肅蘭州 730050）摘要：鋁錠連續(xù)鑄造機(jī)輸送鏈?zhǔn)秦?fù)責(zé)鑄模和鋁錠的輸送。由于鏈傳動系統(tǒng)不平穩(wěn)，導(dǎo)致鋁錠表面形成明顯的“水波紋”現(xiàn)象，影響鋁錠的價格和質(zhì)量。通過理論分析優(yōu)化鏈輪弧節(jié)距，以減少嚙合沖擊載荷，提升傳輸平穩(wěn)性。并結(jié)合多體動力學(xué)軟件ADAMS建立輸送鏈系統(tǒng)的多體動力學(xué)模型，經(jīng)過仿真計算，驗證了鏈輪弧節(jié)距及弦節(jié)距對輸送鏈性能的影響。關(guān)鍵詞：節(jié)距；分度圓；嚙合沖擊；角速度
中國鑄造裝備與技術(shù) 2016年1期2016-04-08
- 低噪聲輪胎花紋設(shè)計原理與方法分析
、花紋塊以及花紋節(jié)距排列等方面，其中花紋塊在不同面積下將發(fā)出不同的聲音，而花紋溝槽的走向、長度方面則是影響其發(fā)生的主要因素。所以，實際設(shè)計過程中對于花紋圖形可采取等價矩形模塊的形式，并利用相應(yīng)的仿真系統(tǒng)，能夠得到較為完善的設(shè)計方案。因此，實際設(shè)計中應(yīng)明確花紋設(shè)計的基本原理，選擇合理的設(shè)計方式，對低噪聲輪胎花紋設(shè)計目標(biāo)的實現(xiàn)具有十分重要的意義。1 輪胎花紋設(shè)計的相關(guān)原理關(guān)于輪胎花紋設(shè)計的原理，由于其需滿足低噪聲要求，所以可直接引入局相應(yīng)的仿真實驗，通過花紋溝
橡塑技術(shù)與裝備 2016年3期2016-02-27
- 手工冷卷1 C r 1 8 N i 9材質(zhì)彈簧的方法分析
兩端頭尺寸不變，節(jié)距處外徑增加造成腰鼓形，卷制不出合格的彈簧。由于1Cr18Ni9鋼絲是形變強(qiáng)化而來，所以在深度冷拔時，形變將誘發(fā)由奧氏體向馬氏體相變。實驗證明，面縮率越大、溫度越低時誘發(fā)馬氏體的數(shù)量越多，從而造成相變的組織應(yīng)力越大。由于拉拔過程材料的晶格產(chǎn)生畸變又將造成很大的內(nèi)應(yīng)力，同時又造成抗拉強(qiáng)度的不均勻性。由于此彈簧的旋繞比較大，D/d=14.25（D為彈簧中徑，d為鋼絲直徑）。卷簧時的內(nèi)應(yīng)力不穩(wěn)定，回彈量就越大。按以往的方法密卷之后再劈距；密卷之
機(jī)械工程師 2015年3期2015-11-09
- 大型速凍設(shè)備高效蒸發(fā)器傳熱技術(shù)研究
三角架構(gòu)的、變化節(jié)距的常見蒸發(fā)器。在迎風(fēng)方向，布設(shè)了18排特有的并列管徑。前面8排擬定了偏大的節(jié)距，后側(cè)10排設(shè)定的節(jié)距偏小，呈現(xiàn)正三角形。制冷必備體系，包含測驗冷庫。冷庫固有的側(cè)壁被測為150mm；采納了聚氨酯制備成的鐵皮來設(shè)定隔熱層。蒸發(fā)特性的風(fēng)機(jī)，擬定了每小時10 000 立方m 這一額定風(fēng)量、2.3kW 特有的額定功率、壓強(qiáng)測為380Pa。在冷庫框架中，布設(shè)了27 根特有的電加熱管，平均長為3m。在豎直方向上，吊掛了9根預(yù)備好的加熱管，距離頂側(cè)1m
河南科技 2015年8期2015-08-09
- 一種履帶式挖掘機(jī)支重輪布置方法
）介紹了一種鏈軌節(jié)距非整數(shù)倍法布置履帶式支重輪方法，有效避免傳統(tǒng)布置方法引起相關(guān)聯(lián)件的共振問題，從而提高了四輪一帶的使用壽命。支重輪；鏈軌節(jié)距；接近角；離去角；共振0 引言四輪一帶（支重輪、拖鏈輪、引導(dǎo)輪、驅(qū)動輪、履帶）是履帶式挖掘機(jī)行走裝置的核心部件，其中支重輪承載著整機(jī)的重量，行走時經(jīng)常受到?jīng)_擊，工作環(huán)境惡劣，時常處于泥土或浸入水中，而支重輪布置是影響底盤件的可靠性及其使用壽命的重要因素。常規(guī)的支重輪布置不考慮鏈軌節(jié)距倍數(shù)，只是簡單的排列，挖掘機(jī)在行駛
機(jī)械工程師 2015年8期2015-04-10
- 基于數(shù)字樣機(jī)技術(shù)的鏈傳動運動學(xué)分析
2，且中心距a為節(jié)距p整數(shù)倍時，瞬時傳動比才保持恒定值is=1。但此時鏈速的不均勻性并沒有消除。綜合上述的分析，鏈條運動的不均勻性與鏈輪的大小，及β角和γ角的變化范圍有關(guān)，也就是與鏈條節(jié)距和鏈輪齒數(shù)有關(guān)。因此，在下面的仿真中，將針對鏈傳動速度變化、鏈條節(jié)距和鏈輪齒數(shù)對鏈速的影響進(jìn)行研究。2 鏈傳動的運動仿真因為滾子鏈?zhǔn)褂米顝V，所以本文將以滾子鏈為研究對象，通過Catia DMU（數(shù)字樣機(jī)）的運動機(jī)構(gòu)模塊實現(xiàn)其動作，然后對其運動特性進(jìn)行分析。運動仿真流程圖如
制造業(yè)自動化 2015年5期2015-03-24
- 基于三相交流繞組的布線與研究
。關(guān)鍵詞：極距；節(jié)距；相帶；槽距角0 引言三相交流繞組在實際中應(yīng)用非常廣泛，如三相電動機(jī)中，三相發(fā)電機(jī)中，三相起動機(jī)中……都離不開三相交流繞組。由于三相交流繞組是電機(jī)的核心部分，布線技術(shù)復(fù)雜又極易燒壞，為此，以3相4極36槽為例來研究三相交流繞組的布線原則，以滿足電機(jī)設(shè)計及維修人員的工作需要。1 設(shè)計參數(shù)在三相交流繞組的布線之前，必須掌握極距、節(jié)距、槽距、相帶、相位差這五個參數(shù)[1]。1.1設(shè)計極距（τ）三相交流繞組通入三相交流電后，會形成N、S、……這樣
機(jī)電工程技術(shù) 2015年11期2015-03-12
- 風(fēng)暴條件下自升式平臺樁腿強(qiáng)度對節(jié)距敏感性分析研究
對其樁腿結(jié)構(gòu)單元節(jié)距設(shè)計技術(shù)進(jìn)行研究，采用SESAM軟件，研究在風(fēng)暴條件下的自升式平臺樁腿節(jié)距設(shè)計方法，為個性化平臺的設(shè)計提供技術(shù)參考。1 環(huán)境載荷環(huán)境參數(shù)是任何一座海洋結(jié)構(gòu)物設(shè)計初始需要確定的外界輸入之一。本文以風(fēng)暴環(huán)境條件為外界輸入，選取三種作業(yè)水深及其對應(yīng)的氣隙和波高條件進(jìn)行組合，假設(shè)浪向和風(fēng)向一致，以0°、60°、90°、120°和180°風(fēng)向和浪向進(jìn)行計算，假設(shè)波浪周期不隨波高和水深變化，選取目標(biāo)平臺作業(yè)海域的波浪周期統(tǒng)計數(shù)據(jù)15 s進(jìn)行計算，具
船舶 2015年5期2015-01-03
- ABS齒圈節(jié)距誤差與超差齒定位測試系統(tǒng)＊
大學(xué)）ABS齒圈節(jié)距誤差與超差齒定位測試系統(tǒng)＊周良杰1趙治國2（1.萬向錢潮（上海）汽車系統(tǒng)有限公司；2.同濟(jì)大學(xué)）建立了ABS齒圈節(jié)距數(shù)學(xué)方程，通過分析節(jié)距誤差產(chǎn)生的原因，提出將齒圈節(jié)距測量轉(zhuǎn)化為脈沖電信號進(jìn)行測量的方法，并設(shè)計了ABS齒圈節(jié)距誤差與超差齒定位的測試系統(tǒng)。介紹了測試系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)、數(shù)據(jù)采集及軟件設(shè)計等，分析了不同測試參數(shù)對測試精度的影響。試驗結(jié)果表明，該測試方法解決了機(jī)械與投影等方法無法對ABS齒圈進(jìn)行準(zhǔn)確測量的問題，利用該測試系統(tǒng)可準(zhǔn)確得到
汽車技術(shù) 2014年2期2014-07-08
- 扭簧絲計算及制造
制造中材料、繞制節(jié)距、厚寬比等不同時對扭簧的影響。扭簧絲；材料；放大比0 引言扭簧絲是扭簧比較儀的核心元件，對于它的計算及制造工藝的研究不僅關(guān)系到新量具生產(chǎn)的精度、可靠性和壽命等各項技術(shù)指標(biāo)，而且也可為促進(jìn)國內(nèi)各類扭簧比較儀的發(fā)展及生產(chǎn)提供有利的保證。扭簧絲是采用一條放大比極高、極精確的金屬絲，繞制成左右麻花節(jié)，根據(jù)其軸向伸長和回轉(zhuǎn)角呈線性關(guān)系的彈性工作原理設(shè)計而成。1 扭簧絲的計算扭簧絲材料、截面尺寸及繞制節(jié)距與扭簧放大比、彈性工作轉(zhuǎn)圈及拉伸剛度等設(shè)計參
機(jī)械工程師 2014年5期2014-07-01
- 鍋爐75 t/h擴(kuò)容90 t/h改造及運行效果
m×5 mm)，節(jié)距為100 mm。下降管采用先集中后分散的結(jié)構(gòu)，由鍋筒引出2根Φ325 mm×16 mm的集中下降管，延伸至爐前下部，然后再從集中下降管引出分散下降管，分散下降管均為Φ108.0 mm×4.5 mm，前后墻各為4根，兩側(cè)墻為3根。汽水連接管，兩側(cè)墻汽水連接管為Φ108.0 mm×4.5 mm各4根，前后墻汽水連接管為Φ133 mm×6 mm，共8根。在水冷壁易磨損部位采用焊鰭片、銷釘、敷耐磨材料等方法防止磨損。爐膛四周布置剛性梁，有足夠承
氮肥與合成氣 2014年5期2014-03-23
- 基于MATLAB等節(jié)距圓錐螺旋彈簧的剛度分析*
彈簧按結(jié)構(gòu)分為等節(jié)距型和等螺旋角型，筆者主要研究等節(jié)距圓錐螺旋壓縮彈簧。由于圓錐螺旋彈簧的載荷和變形間是非線性關(guān)系，設(shè)計變量運算較繁瑣，所以用計算機(jī)輔助設(shè)計十分必要［1］。如圖1(a)中，R2為彈簧的大圈半徑，d為簧絲直徑，H0為壓并高度［2］。如圖1(b)所示，等節(jié)距圓錐螺旋彈簧在底面上的投影為阿基米德螺旋線，θ為這種螺旋線的極角，由圖可以看出，該螺旋線的極角θ每增加2π，半徑R增加t×tanψ/2(t為彈簧節(jié)距，ψ為彈簧圓錐角)。由此可以得到等節(jié)距圓錐
機(jī)械研究與應(yīng)用 2013年6期2013-06-28
- 淺析三倍節(jié)距鏈條的焊接特點及用材*
000)淺析三倍節(jié)距鏈條的焊接特點及用材*劉仁臣(長春東北輸送設(shè)備制造有限公司，吉林長春 130000)從結(jié)構(gòu)角度分析了三倍節(jié)距鏈條焊接的特點以及焊接困難的原因，闡述了現(xiàn)階段各種常用材料的優(yōu)缺點，對改進(jìn)生產(chǎn)給出了一些建議，并對三倍節(jié)距鏈條的質(zhì)量要求提出了自己的觀點。三倍節(jié)距;環(huán)鏈;焊接;選材1 引言圓環(huán)鏈?zhǔn)且环N常見的機(jī)械，在各行各業(yè)均有應(yīng)用，具體包括船用的錨鏈、運輸用的捆綁鏈條、伐木用的鏈條、鍋爐用的除渣鏈條以及各種提升設(shè)備使用的吊裝鏈條等，其中用量較大的
機(jī)械研究與應(yīng)用 2013年5期2013-06-09
- 八字形槽漏泄同軸電纜耦合損耗仿真分析
如圖2所示，槽孔節(jié)距P為435 mm，槽孔長度L為80 mm，槽孔寬度W為5 mm，槽孔角度α為16°。圖2 八字形槽孔結(jié)構(gòu)示意圖采用HFSS11，依據(jù)上述參數(shù)建立仿真模型。通過對仿真結(jié)果進(jìn)行分析得出該漏纜的95%耦合損耗為74.1 dB，傳輸損耗為2.16 dB/100 m。以上述尺寸加工一段長度為52 m的樣品，實測時左右各留出5 m的裕量，半波偶極子天線的有效行程為42 m，450 MHz時耦合損耗實測結(jié)果如圖3所示。經(jīng)概率統(tǒng)計后得出95%耦合損耗實
電子科技 2012年5期2012-06-23
- 基于高速圖像采集的管束間氣液兩相繞流旋渦特性研究
體垂直向上沖刷3節(jié)距比(S/d=1.0、1.5和2.0)錯列管束的旋渦脫落流場的動態(tài)圖像,重建了旋渦形成和演化的過程,并運用時間序列圖像相關(guān)性對比分析了旋渦脫落的周期特征.1 試驗裝置圖1為氣液兩相流系統(tǒng)與高速圖像采集裝置示意圖.圖像采集系統(tǒng)由高速動態(tài)分析儀、光源和計算機(jī)組成.高速動態(tài)分析儀采用瑞士Weinberger公司的Speed cam visario高速攝影系統(tǒng),其間歇式電子快門速度可達(dá)15μs,最大分辨率為1 536×1 024像素,對應(yīng)的拍攝速
動力工程學(xué)報 2011年1期2011-10-29
- 論莫爾條紋的計算
所給出的莫爾條紋節(jié)距計算式存在錯誤，因而專門瀏覽了其他教材及相關(guān)參考書，不料這樣的錯誤竟然十分普遍，乃至于未見正確的計算式。為此，本文將對光柵莫爾條紋的正確計算式進(jìn)行分析與證明，以供讀者參考。1 問題的提出眾所周知，絕大多數(shù)光柵都是通過如圖1b所示的夾角為θ的標(biāo)尺光柵與指示光柵所產(chǎn)生的莫爾條紋來放大柵距W(光柵的條紋間距)、提高測量分辨率的，因此，分析光柵工作原理需要確定莫爾條紋節(jié)距B與光柵柵距W、夾角θ的關(guān)系問題。歸納目前教材與參考書中所提供的莫爾條紋節(jié)
制造技術(shù)與機(jī)床 2011年3期2011-09-29
- 機(jī)床鋼制拉罩的同步鉸鏈及導(dǎo)向銅條的設(shè)計
，也要對應(yīng)按等差節(jié)距鉸鏈匹配。等差節(jié)距鉸鏈的結(jié)構(gòu)如圖1 和圖2 所示。其組成是由鉸鏈臂、動支點、固定支點、鉸鏈銷軸、墊圈、鎖緊螺母等構(gòu)成。1.2 參數(shù)定義1.2.1 結(jié)構(gòu)參數(shù)f1，f2，f3……fn-1為對應(yīng)于拉罩動層板的同步鉸鏈壓縮節(jié)距（mm）：按式（5）或（6）得出；fmin為壓縮節(jié)距中的最小壓縮節(jié)距，當(dāng)e ＜f 時，fn-1=fmin；e ＞f 時，f1=fmin，fmin由設(shè)計者按式（2）給出；P1，P2，P3，…，Pn-1為對應(yīng)于拉罩動層板的同步
制造技術(shù)與機(jī)床 2010年9期2010-04-24