良好的潤滑能控制滾動軸承溫升,對軸承的正常運作至關重要

。隨著軸承轉(zhuǎn)速不斷提升,受滾球公轉(zhuǎn)、自轉(zhuǎn)以及自旋影響,在軸承接觸區(qū)兩側形成的氣流渦旋(氣簾效應)阻礙潤滑油進入接觸區(qū),直接影響潤滑油的供給效率,進而影響高速軸承的潤滑性能

。

為了提升滾動軸承的潤滑效率,國內(nèi)外學者系統(tǒng)分析了不同噴嘴尺寸、噴嘴位置、噴嘴個數(shù)、供油量、供氣壓力等多參數(shù)對軸承性能的影響。鞏彬彬在維持供油量前提下,研究不同油氣噴嘴位置和進氣量對軸承外圈溫度影響

。李志恒利用自主改進的滾動軸承油氣潤滑裝置,研究了噴嘴數(shù)目、供氣氣壓、供油量等對軸承溫升的影響

。WU等用正交試驗法,對不同單位時間供油量、供油間隔、供氣壓力、潤滑油黏度以及管道長度進行了軸承性能實驗分析,并進行影響因素排序

。毛和兵自主設計供油噴嘴,并探究了噴嘴個數(shù)、長徑比及噴嘴滾珠的距離對軸承溫升的影響

。

發(fā)生例數(shù)10例以上的嚴重ADR/ADE中，除了注射用紫杉醇脂質(zhì)體為抗腫瘤藥物，其他都為抗菌藥物（表5）。藥品劑型都為注射劑。

此外,部分學者從優(yōu)化供油結構角度提升軸承潤滑效率,如郭峰等設計一種新型導流式油氣潤滑噴嘴,通過纖維絲對油滴的流動引導及均勻細化作用,提高了潤滑油的供給效率

。劉成對不同噴嘴結構進行對比,結果顯示,將潤滑油噴射至內(nèi)圈表面可以提升潤滑油利用率

。NTN通過在內(nèi)圈表面添加周向凹槽,對內(nèi)圈噴射型噴嘴進行改進

。Yan基于PIV技術,對軸承內(nèi)部流場進行可視化監(jiān)測,對環(huán)下、側向以及外圈供氣3種方式進行對比,為軸承潤滑設計提供參照

。朱衛(wèi)兵團隊對噴射潤滑和環(huán)下潤滑兩種供油方式下軸承潤滑性能進行對比,并分析滾球自轉(zhuǎn)對潤滑油穿透率的影響

。軸承企業(yè)SKF提出軸承微量潤滑技術,通過高精度流動控制技術將適量潤滑油直接供給到軸承關鍵潤滑點上,該微量供油方式避免過多潤滑油聚集在軸承腔,保證軸承性能的同時提升軸承潤滑效率

。綜上可以看出,通過不同的供油參數(shù)、供油結構、供油方式優(yōu)化能在一定程度上提供軸承的潤滑效率,但仍難以克服滾球運動導致的氣簾效應影響,同時存在制造與安裝困難,工程應用受到一定限制。

考慮到工程實際中溝槽結構對流體流動的減阻及引導作用,閆柯等提出了一種利用軸承內(nèi)圈外圓柱表面(后文用內(nèi)圈表面代替軸承內(nèi)圈外圓柱表面)溝槽結構的滾動軸承潤滑增效新思路

,并研究了軸承內(nèi)圈非接觸區(qū)域的軸向溝槽內(nèi)潤滑油流動過程

,發(fā)現(xiàn)溝槽化軸承比普通軸承具有更好的潤滑性能。劉紅彬等在軸承外圈上設置軸向三角形溝槽、矩形溝槽和圓弧形溝槽,通過數(shù)值仿真技術和軸承腔內(nèi)體積分數(shù)測定,發(fā)現(xiàn)壁面溝槽結構能誘導潤滑油進入軸承腔,且高轉(zhuǎn)速時圓弧形溝槽潤滑油誘導效果較好

。綜上可以看出,通過在套圈表面添加溝槽結構,對于提升軸承潤滑性能具有積極效果。

在軸承轉(zhuǎn)動作用下,潤滑油自噴嘴噴出后快速偏轉(zhuǎn)到非接觸區(qū)表面上,致使在高轉(zhuǎn)速下底層潤滑油帶分布范圍小且潤滑油含量低,進入滾道潤滑油量減少,潤滑油流動增效效果明顯降低。根據(jù)圖4a可以看出,受溝槽流動增效作用的潤滑油在非接觸區(qū)表面,呈弧形偏轉(zhuǎn)流線,為使更多上層潤滑油得到減阻,提出弧形溝槽化內(nèi)圈優(yōu)化設計,使得底層潤滑油帶呈弧形分布?；⌒螠喜墼O計方法如圖8所示,將原軸承內(nèi)圈上軸直溝槽,轉(zhuǎn)變?yōu)樯疃?.2 mm、寬度為0.5 mm的具有一定弧度的溝槽。溝槽分為兩段,第1段為中心軸線與軸承軸線平行的直溝槽,長度

為1.5 mm,實現(xiàn)底層潤滑油的快速形成及鋪展;第2段為弧形溝槽部分,溝槽中軸線為一段切線弧,其設計由偏轉(zhuǎn)距離

控制,其表示切線弧終點和直溝槽軸線延長線的垂直距離,并間接決定溝槽結構弧度。

文獻[20-22]基于仿真分析,從現(xiàn)象角度證明了特定工況下溝槽對潤滑油的引導效果。上述對內(nèi)圈表面溝槽結構研究主要關注點為溝槽結構用于軸承潤滑增效的可行性,對溝槽結構的研究局限于特定工況下。由于軸承的潤滑性能受多因素影響,在軸承的真實服役環(huán)境中,轉(zhuǎn)速、潤滑參數(shù)、噴嘴位置、噴嘴結構等隨之變化,溝槽結構在不同工況下是否具有潤滑增效作用、何種溝槽結構在變工況中具備更好的潤滑增效適應性均有待探究。對此,有必要面向不同的工況需求,開展具備潤滑增效的套圈表面溝槽結構設計,獲得針對具體工況最優(yōu)的溝槽結構,才能進一步提高溝槽在工程中的應用價值。

考慮到軸承幾何結構具有周期性,為提高計算效率,本文選取對軸承進行周期性處理。圖1b所示為帶有噴嘴結構的溝槽化軸承的1/17周期性計算模型,其中矩形溝槽的幾何參數(shù)和噴嘴位置如圖1c所示。模型中,溝槽主要參數(shù)為溝槽寬度

和溝槽深度

,本文

=0.2 mm。噴嘴布置于溝槽上方,噴嘴中心軸線與軸承軸線共面,噴嘴中心點和軸承端面的水平距離

,內(nèi)圈表面的垂直距離

,通過控制

、

對噴嘴位置進行固定,其中

=0.3 mm;噴嘴直徑為0.5 mm,噴嘴噴油角度與水平面呈30°。采用ICEM CFD非結構化網(wǎng)格劃分方法,對軸承周期性數(shù)值計算模型進行網(wǎng)格劃分,考慮到溝槽寬度和深度為μm級尺度,為提升溝槽內(nèi)流體計算精度,對溝槽、噴嘴及非接觸區(qū)表面進行局部網(wǎng)格加密。

1 仿真方法及實驗設計

1.1 軸承內(nèi)圈表面流動可視化模型

圖10顯示了不同溝槽偏轉(zhuǎn)距離下進入滾道潤滑油質(zhì)量流量與轉(zhuǎn)速的關系。根據(jù)趨勢線可見,溝槽最佳偏轉(zhuǎn)距離隨轉(zhuǎn)速的升高而增大。當軸承處于低速時,內(nèi)圈旋轉(zhuǎn)運動與離心力對潤滑油周向偏轉(zhuǎn)作用小,較大的溝槽弧度會不利于形成底層潤滑油帶。隨著轉(zhuǎn)速升高,軸承表面的切向速度增大,導致其沿軸承軸向流動的行為增強,流型沿周向偏轉(zhuǎn)更為劇烈,因此彎曲程度較高的溝槽能進一步提升高轉(zhuǎn)速下溝槽對潤滑油流動增效效果。

本文以H7006C角接觸球軸承為研究對象,首先建立溝槽化軸承內(nèi)圈表面潤滑油流動簡化模型,分析潤滑油在內(nèi)圈表面的流動行為。在此基礎上,通過實驗設計開展?jié)L動軸承內(nèi)圈溝槽結構潤滑增效的定量實驗研究,對比不同工況下噴嘴位置、溝槽寬度、溝槽彎曲程度對潤滑油流動引導及增效作用的影響,從而獲得具備較優(yōu)工況適應性的滾動軸承內(nèi)圈表面溝槽結構,為滾動軸承的潤滑增效設計提供依據(jù)。

根據(jù)軸承實際運轉(zhuǎn)狀態(tài),采用速度壁面函數(shù)對內(nèi)圈轉(zhuǎn)速進行定義,軸承外圈為靜止壁面邊界,軸承兩端面與大氣相連通,采用壓力出口邊界,壓力設置為常壓。噴嘴采用速度入口邊界,噴油速度為20 m/s。計算中,采用VOF方法捕捉流域內(nèi)氣液兩相邊界面,其中空氣為主相,48號潤滑油為次相。因軸承高速旋轉(zhuǎn)時,內(nèi)圈表面氣相流動劇烈,湍流現(xiàn)象明顯,且表面氣流對油相流動有影響,故采用標準

-

模型進行湍流求解。設定并監(jiān)視進入滾道的潤滑油量,當進入滾道潤滑油量變化率小于0.2%時,認為計算收斂。

1.2 實驗方案設計及搭建

2.2.2 不同溝槽寬度潤滑增效驗證 為驗證溝槽寬度對潤滑油流動增效作用的影響,設計并加工溝槽寬度分別為0.3、0.5、0.7 mm溝槽圓環(huán)以及無溝槽結構的光滑圓環(huán),基于所設計的實驗系統(tǒng)對不同圓環(huán)的潤滑油流動增效作用進行量化對比。通過控制變頻器頻率,將電主軸轉(zhuǎn)速分別設置為1 000、3 000以及5 000 r/min。為提高量化結果的準確性,對于每個圓環(huán)的各轉(zhuǎn)速工況均進行7次實驗,從中選取方差最小的5組吸油紙質(zhì)量增加實驗數(shù)據(jù)作為實驗結果,并取平均值作為該工況潤滑油流動增效量化結果。不同轉(zhuǎn)速時4種溝槽寬度的圓環(huán)對潤滑油流動增效作用的量化結果見圖6。從圖中可見,對于相同轉(zhuǎn)速,隨著溝槽寬度的增加,從圓環(huán)上流至溝槽末端的潤滑油量呈現(xiàn)出先增大后減小的趨勢。潤滑油在光滑圓環(huán)上的軸向流動能力比溝槽寬度為0.3、0.5 mm的溝槽圓環(huán)弱,這證明在回轉(zhuǎn)體上添加適宜寬度的溝槽結構能對潤滑油在回轉(zhuǎn)表面的流動起到促進作用。此外,當溝槽寬度為0.7 mm時,實驗前后吸油紙質(zhì)量差均小于光滑圓環(huán),這說明溝槽寬度對潤滑油流動起抑制作用。可能原因是,大部分潤滑油與側壁碰撞,并在離心力的作用下被甩出圓環(huán)表面,無法抵達溝槽末端。從潤滑油數(shù)值下降趨勢可看出,溝槽寬度為0.5 mm的圓環(huán)下抵達溝槽末端潤滑油量隨轉(zhuǎn)速變化的下降趨勢比溝槽寬度為0.3 mm的圓環(huán)劇烈。經(jīng)實驗驗證得出,低速時較寬溝槽潤滑增效效果好,而高速時較窄溝槽效果更好;此外可看出,寬度為0.3 mm的溝槽圓環(huán)在4種圓環(huán)中最優(yōu),其對潤滑油流動增效能力對轉(zhuǎn)速的改變具有最高的適應性。

2 結果分析

2.1 溝槽作用下潤滑油流動機理分析

1.2.3.1 DPPH法[6-7]。精確稱取DPPH 5 mg,用無水乙醇溶解并定容于50 mL容量瓶中,濃度為0.1 mg/mL,避光保存。

可以看出，H的每一行對應生成多項式g(x)的一個根.令向量a=(αm-1,αm-2,…,α,1)T，其中T表示轉(zhuǎn)置.將H中的元素分別與向量a相乘，并把結果中的元素轉(zhuǎn)化為m維二元行向量.如果用(·)2表示這一過程，則與RS碼等價的GF(2)上的(mn,mk)線性分組碼校驗矩陣為

2.2 溝槽結構潤滑增效分析

2.2.1 不同轉(zhuǎn)速下的溝槽潤滑增效分析 當噴嘴距端面距離

=0.5 mm、潤滑油于7種不同溝槽寬度下,軸承不同轉(zhuǎn)速流入滾道內(nèi)潤滑油質(zhì)量流量變化曲線見圖5。由圖可見,進入滾道內(nèi)潤滑油質(zhì)量流量隨著轉(zhuǎn)速的升高而降低,這是由于軸承對潤滑油的離心及偏轉(zhuǎn)作用隨轉(zhuǎn)速的升高而加強。軸承低轉(zhuǎn)速時,寬溝槽較窄溝槽有較好的流動增效效果,但7種溝槽尺寸差別較小,溝槽寬度對潤滑油流動增效效果影響較弱。當轉(zhuǎn)速逐漸升高,進入滾道內(nèi)潤滑油質(zhì)量流量下降趨勢隨溝槽寬度的增加呈先減緩再加劇的規(guī)律,這是因為溝槽內(nèi)潤滑油可填充容積隨溝槽寬度的增大而增加。此外,油滴于快速擴展階段擴展速度與溝槽寬度呈正相關

,致使溝槽內(nèi)可形成底層潤滑油帶的潤滑油含量及分布范圍增加,進而提升了溝槽對潤滑油流動增效效果。隨著溝槽寬度的繼續(xù)增加,溝槽側壁對潤滑油流動的限制作用降低,潤滑油更易受軸承偏轉(zhuǎn)作用影響,底層潤滑油帶的穩(wěn)定性下降,對潤滑油減阻效果大幅降低,致使?jié)櫥驮诘竭_滾道前因離心力作用被甩出,無法實現(xiàn)有效潤滑

。因此,對于實際工況變化較大的軸承,其內(nèi)圈非接觸區(qū)溝槽寬度存在一個最優(yōu)值,能使溝槽對潤滑油流動增效效果具有最高的工況適應性。在本文的分析范圍內(nèi),溝槽寬度為0.3、0.4 mm時,溝槽對潤滑油的流動增效作用對轉(zhuǎn)速具有較好的普適性。

為了定量分析溝槽結構對潤滑油在軸承內(nèi)圈表面的流動增效或引導作用,設計搭建了軸承內(nèi)圈表面的潤滑油收集測試實驗系統(tǒng)。將軸承內(nèi)圈簡化處理為階梯狀圓環(huán),上階加工溝槽結構,下階用于固定吸油棉進行潤滑油的收集,采用3D打印技術制造,圓環(huán)實物如圖2所示。實驗臺由供油裝置、旋轉(zhuǎn)系統(tǒng)、量化系統(tǒng)及實驗部分組成,如圖3所示。變頻器驅(qū)動電主軸,并由柔性連接帶動機械軸旋轉(zhuǎn)。將階梯狀圓環(huán)安裝在機械軸軸端,供油噴嘴布置于圓環(huán)頂端靠近軸端處,噴嘴中心和圓環(huán)前端面水平距離、和圓環(huán)表面垂直高度均為3 mm,中心軸線與水平面傾角保持為30°。自噴嘴噴射出的潤滑油流經(jīng)圓環(huán)上階,并流至圓環(huán)下階的吸油棉上。實驗前使用精度為0.1 mg的精密電子秤稱量吸油棉質(zhì)量,隨后將吸油棉固定在溝槽圓環(huán)遠離軸端的圓環(huán)下階,對應軸承滾道區(qū)域。實驗時,先將主軸提升至實驗工況轉(zhuǎn)速后再進行潤滑油供油,保持潤滑油供油量不變并計時,30 min后停止實驗,稱量實驗后吸油棉質(zhì)量,從而量化該工況下溝槽圓環(huán)潤滑油增效能力。

圖4a展示了潤滑油于轉(zhuǎn)速為10 000 r/min、溝槽寬度為0.5 mm的軸承內(nèi)圈表面的流動狀態(tài)。從中可以看出,當流動過程趨于穩(wěn)定時,進入軸承滾道的潤滑油主要來源于受溝槽流動增效的潤滑油。圖4b所示為溝槽結構軸向截面上潤滑油分布。從中可看出,溝槽底部存在因固液阻力影響而停止流動的潤滑油,雖然這部分潤滑油無法流至接觸區(qū),但其形成了“底層減阻帶”,減少上層潤滑油的流動阻力,使得溝槽上部的潤滑油流動順暢,軸向流動距離增加,故而提升了潤滑油流動能力。文獻[20]研究了底層潤滑油帶的形成過程,統(tǒng)計不同時刻潤滑油滴在溝槽內(nèi)平行溝槽方向的最大擴展半徑,發(fā)現(xiàn)潤滑油在溝槽上擴展行為可分為3個階段:由初速度主導的快速擴展階段,由表面張力主導的穩(wěn)定擴展階段和黏性力主導的結束階段,如圖4c所示。由于軸承處于高速旋轉(zhuǎn)狀態(tài),潤滑油與溝槽結構的接觸時間較短,潤滑油在進入溝槽后無法實現(xiàn)完全擴展,致使底層潤滑油帶的形成過程主要受由初速度主導的第一階段影響。因此,后續(xù)分析均基于初速度主導的快速擴展階段展開。

2.2.3 不同噴嘴位置對潤滑油流動增效作用的影響 對于不同應用場合,噴嘴在軸系內(nèi)部的布局位置不同。圖7顯示了不同噴嘴中心和端面水平距離時進入滾道潤滑油的質(zhì)量流量隨轉(zhuǎn)速的變化規(guī)律。從中可以看出,隨著噴嘴位置在軸承內(nèi)的深入,對于任何溝槽結構,進入滾道潤滑油質(zhì)量流量均有所提升,且隨轉(zhuǎn)速變化下降趨勢均有所減緩。此外,當噴嘴距端面較近時,最優(yōu)溝槽寬度為0.4 mm左右。當噴嘴和端面距離

=2 mm時,最優(yōu)溝槽寬度為0.5 mm左右。這是由于,隨著噴嘴朝軸承內(nèi)的移動,潤滑油于軸承非接觸區(qū)軸向流動距離縮短,溝槽內(nèi)底層潤滑油帶分布位置越靠近滾道,彌補了寬溝槽底層潤滑油帶分布范圍小的缺點,致使進入滾道的潤滑油質(zhì)量流量均有增加。同時,由于靠近滾道,潤滑油從噴嘴至滾道的流動時間縮短,受軸承偏轉(zhuǎn)作用降低,由于寬溝槽底層潤滑油帶分布更寬廣,能為更多上層潤滑油提供減阻效果。故當噴嘴朝軸承內(nèi)移動時,寬溝槽對轉(zhuǎn)速的適應性提升較窄溝槽更優(yōu),展現(xiàn)出更好的潤滑油流動增效效果。

3 溝槽優(yōu)化設計

第三，從教學形式看，除傳統(tǒng)專家式講座、“田間地頭”的教學模式外，要充分利用現(xiàn)代教育技術，重視實踐教學的重要性?；谟嬎銠C、網(wǎng)絡技術的發(fā)展，積極利用遠程教育滿足農(nóng)民對不同學習條件的要求，可以采取慕課等教育形式，讓農(nóng)民以自助的方式學習農(nóng)業(yè)科技知識，將遠程教育與新型職業(yè)農(nóng)民培育相結合，在貧困地區(qū)積極開展依托遠程技術的新型職業(yè)農(nóng)民素質(zhì)提升工程。與此同時，要重視實踐教學的重要性。當前，培訓的教學方式仍主要以課堂講授為主體，現(xiàn)場指導、外出參觀考察等實踐培訓形式所占比重較小。為此，要從農(nóng)業(yè)部門遴選熟悉“三農(nóng)”工作、具有豐富專業(yè)知識和實踐經(jīng)驗的專家作為授課教師，真正讓貧困戶學到有用的農(nóng)業(yè)科技知識和技術。

圖9為不同溝槽表面潤滑油流動狀態(tài)的比較,其中弧形溝槽偏轉(zhuǎn)距離

=1 mm,直溝槽轉(zhuǎn)速為10 000 r/min。從圖中可見,弧形溝槽潤滑油流型與弧形溝槽形狀特征相近且進入滾道潤滑油量更多,說明弧形溝槽較直溝槽有更好的流動增效效果。這是因為,弧形溝槽內(nèi)的底層潤滑油帶也發(fā)生偏轉(zhuǎn),使得更多的上層潤滑油受到減阻效果。

本文以H7006C角接觸球軸承為對象,將軸向溝槽結構加工于軸承內(nèi)圈非接觸區(qū)域,以提高潤滑油在軸承非接觸區(qū)表面的流動能力。由于軸承主要承載區(qū)域為球與內(nèi)外圈的接觸區(qū),溝槽結構不參與球-套圈的接觸承載過程,對軸承的強度、壽命等影響較小。添加軸向矩形溝槽后的軸承內(nèi)圈幾何模型如圖1a所示。

不同內(nèi)圈非接觸區(qū)結構下進入滾道潤滑油的質(zhì)量流量見圖11。根據(jù)趨勢線可見,與未添加溝槽結構的光滑內(nèi)圈相比,在軸承內(nèi)圈非接觸區(qū)添加溝槽結構能顯著提高滾道內(nèi)潤滑油量,且弧形溝槽比直溝槽提升效果更優(yōu)。

4 結 論

(1)針對任意轉(zhuǎn)速,均存在最佳溝槽設計寬度。低速時,較寬的溝槽具有更好的流動增效效果,高轉(zhuǎn)速時,比較窄溝槽效果則更好。窄溝槽對潤滑油流動增效較寬溝槽具有更好的工況適應性。

(2)噴嘴布局位置對最優(yōu)溝槽寬度有重要影響,且最優(yōu)溝槽寬度隨噴嘴距端面距離的增加而增加。對于噴嘴距端面距離0.5 mm、轉(zhuǎn)速為0～20 000 r/min的軸承,最優(yōu)溝槽寬度為0.3 mm或0.4 mm。

“出過事，三年前一家私人辦的硫酸廠往河里排毒水，鬧得全國都知道，縣環(huán)保局長給撤了?，F(xiàn)在來辦廠，污染大的肯定不行了。辦其它廠，賺不賺錢我不知道，反正這里的廠現(xiàn)在都好好開著，應該是賺?！?/p>

重型血友病患者首次關節(jié)出血一般發(fā)生在2歲左右，關節(jié)出血的發(fā)生率隨著年齡增長而逐年提高。反復的關節(jié)出血易集中在1～2個關節(jié)，血友病常累及膝、踝、肘及腕關節(jié)，以膝關節(jié)最常見，約占49.3%，且關節(jié)出血多見于血友病A[11]。

(3)弧形溝槽可有效改善軸承轉(zhuǎn)動對溝槽流動增效作用的負面影響,高轉(zhuǎn)速時可增大溝槽弧度以提高增效效果。

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[1] 朱川峰, 楊丹峰, 張振強, 等. 角接觸球軸承動特性的數(shù)值與試驗研究 [J]. 制造技術與機床, 2015(1): 83-88.

ZHU Chuanfeng, YANG Danfeng, ZHANG Zhenqiang, et al. Numerical and experimental study on dynamic characteristics of angular contact ball bearing [J]. Manufacturing Technology & Machine Tool, 2015(1): 83-88.

[2] 翟強, 閆柯, 張優(yōu)云, 等. 高速角接觸球軸承腔內(nèi)氣相流動與傳熱特性研究 [J]. 西安交通大學學報, 2014, 48(12): 29-33, 40.

ZHAI Qiang, YAN Ke, ZHANG Youyun, et al. Investigation of air flow pattern and heat transfer efficiency inside cavity of high-speed angular contact ball bearing [J]. Journal of Xi’an Jiaotong University, 2014, 48(12): 29-33, 40.

[3] 翟強, 朱永生, 閆柯, 等. 高速角接觸軸承油氣潤滑兩相流動特性數(shù)值研究 [J]. 西安交通大學學報, 2014, 48(6): 86-90.

ZHAI Qiang, ZHU Yongsheng, YAN Ke, et al. Numerical investigation of two-phase flow for the oil-air lubrication inside an angular contact ball bearing [J]. Journal of Xi’an Jiaotong University, 2014, 48(6): 86-90.

[4] 李瀟瀟, 閆柯, 葛臨風, 等. 高速球軸承噴油潤滑流場特性研究 [J]. 西安交通大學學報, 2019, 53(12): 17-24.

LI Xiaoxiao, YAN Ke, GE Linfeng, et al. Research on flow field characteristics of oil injection lubrication for high-speed ball bearings [J]. Journal of Xi’an Jiaotong University, 2019, 53(12): 17-24.

[5] 王保民, 靳炳竹, 黃金鑫. 保持架引導方式對球軸承油氣潤滑兩相流流型的影響 [J]. 機械制造與自動化, 2021, 50(3): 5-9.

WANG Baomin, JIN Bingzhu, HUANG Jinxin. Analysis of gas-liquid two-phase flow in cavity of ball bearing under different guide modes [J]. Machine Building & Automation, 2021, 50(3): 5-9.

[6] 王保民, 王綜. 油氣潤滑角接觸球軸承腔內(nèi)空氣壓力分布數(shù)值分析 [J]. 潤滑與密封, 2020, 45(3): 7-11, 32.

WANG Baomin, WANG Zong. Numerical analysis of air pressure distribution inside the chamber of oil-air lubricated angular contact ball bearings [J]. Lubrication Engineering, 2020, 45(3): 7-11, 32.

[7] 鞏彬彬, 張俊國, 王建文, 等. 油氣進口位置和進氣量對油氣潤滑滾動軸承性能影響的研究 [J]. 潤滑與密封, 2006(11): 165-167.

GONG Binbin, ZHANG Junguo, WANG Jianwen, et al. Study on the influences of the air flow rate and feeding position on the lubrication of rolling bearing [J]. Lubrication Engineering, 2006(11): 165-167.

[8] 李志恒. 油氣潤滑工作參數(shù)對滾動軸承潤滑性能的影響 [D]. 青島: 青島理工大學, 2016: 24-28.

[9] WU Cheng-Hsien, KUNG Yu-Tai. A parametric study on oil/air lubrication of a high-speed spindle [J]. Precision Engineering, 2005, 29(2): 162-167.

[10]毛和兵. 高速滾動軸承油氣二相流潤滑試驗研究 [D]. 南京: 東南大學, 2010: 13-18.

[11]劉牧原, 郭峰, 焦一航, 等. 一種新型導流式油氣潤滑噴嘴 [J]. 中國機械工程, 2018, 29(11): 1284-1288.

LIU Muyuan, GUO Feng, JIAO Yihang, et al. A novel guide-type nozzle for oil-air lubrications [J]. China Mechanical Engineering, 2018 29(11): 1284-1288.

[12]劉成, 張進華, 閆柯, 等. 噴嘴結構對高速滾動軸承油氣潤滑兩相流特性的影響 [J]. 潤滑與密封, 2015, 40(1): 28-31, 36.

LIU Cheng, ZHANG Jinhua, YAN Ke, et al. Influence of nozzle structure on the two-phase flow characteristic in oil-air lubrication system for high-speed rolling bearing [J]. Lubrication Engineering, 2015, 40(1): 28-31, 36.

[13]NTN公司. 精密軸承樣本 [EB/OL].[2021-04-20]. https: ∥www.ntn.com.cn/feedl/pdf/CAT.NO.2260 C.pdf.

[14]YAN Ke, DONG Lei, ZHENG Junhao, et al. Flow performance analysis of different air supply methods for high speed and low friction ball bearing [J]. Tribology International, 2018, 121: 94-107.

[15]朱衛(wèi)兵, 張小彬, 魯勇帥, 等. 潤滑方式對球軸承潤滑性能影響的數(shù)值研究 [J]. 推進技術, 2019, 40(4): 892-901.

ZHU Weibing, ZHANG Xiaobin, LU Yongshuai, et al. Numerical study for influence of lubrication methods on lubrication performance of ball bearing [J]. Journal of Propulsion Technology, 2019, 40(4): 892-901.

[16]魯勇帥. 高速球軸承噴油潤滑與環(huán)下潤滑的數(shù)值模擬 [D]. 哈爾濱: 哈爾濱工程大學, 2018: 33-60.

[17]王趙蕊佳. 高速球軸承環(huán)下潤滑兩相流及耦合傳熱分析 [D]. 哈爾濱: 哈爾濱工程大學, 2020: 65-75.

[18]SCHMIDT H, SCHWARTZ J. Energy-efficient minimal quantity lubrication for high-speed spindles [EB/OL]. [2021-04-22]. https: ∥evolution.skf.com/energy-efficient-minimal-quantity-lubrication-for-high-speed-spindles/#related-articles.

[19]閆柯, 鄭君豪, 葛臨風, 等. 一種表面織構輔助的滾動軸承的潤滑方法: 中國, 201811599871.4 [P]. 2020-03-31.

[20]GE Linfeng, WANG Chao, YAN Ke, et al. Design of groove structures for bearing lubrication enhancement based on the flow mechanism analysis [J]. Tribology International, 2021, 158.

[21]GE Linfeng, YAN Ke, WANG Chao, et al. A novel method for bearing lubrication enhancement via the inner ring groove structure [J]. Journal of Physics: Conference Series, 2021, 1820(1): 012092.

[22]劉紅彬, 劉公平, 郝金華, 等. 不同軸承壁面溝槽誘導油液穿透機理 [J]. 航空動力學報, 2019, 34(5): 1127-1136.

LIU Hongbin, LIU Gongping, HAO Jinhua, et al. Oil penetration mechanism induced by different bearing wall grooves [J]. Journal of Aerospace Power, 2019, 34(5): 1127-1136.

[23]鄭德志, 古樂, 王黎欽, 等. 潤滑噴油參數(shù)對高速滾動軸承性能的影響 [J]. 哈爾濱工業(yè)大學學報, 2006, 38(7): 11-14.

ZHENG Dezhi, GU Le, WANG Liqin, et al. Effect of lubrication oil supply parameters on the performance of high-speed rolling bearing [J]. Journal of Harbin Institute of Technology, 2006, 38(7): 11-14.

朱文昌,羅夢婷,倪廣縣,王恒.隨機矩陣理論和主成分分析融合的滾動軸承性能退化評估方法.2021,55(2):55-63.doi:10.7652/xjtuxb202102007

袁倩倩,朱永生,張進華,楊敏燕,閆柯,洪軍.考慮潤滑碰撞的精密軸承保持架動態(tài)特性.2021,55(1):110-117.doi:10.7652/xjtuxb202101014

劉洋洋,王亞兵,祝長生,袁小陽.考慮軸頸傾斜的水潤滑橡膠徑向軸承的動力學特性.2021,55(1):101-109.doi:10.7652/xjtuxb202101013

楊攀,陳渭.人字形螺旋槽動壓止推軸承性能分析.2020,54(10):17-27.doi:10.7652/xjtuxb202010003

陳書恒,李猛,劉恒,梅凱路,賀鳳祥.采用頻譜細化的超聲法在線測量滾動軸承保持架轉(zhuǎn)速.2020,54(7):139-145.doi:10.7652/xjtuxb202007017

王報龍,王亞兵,劉洋洋,祝長生,袁小陽.軸系傾斜下可傾瓦推力軸承靜動特性分析.2020,54(7):129-138.doi:10.7652/xjtuxb202007016

劉洋洋,金英澤,王亞兵,王報龍,祝長生,袁小陽.表面粗糙度對低速水潤滑滑動軸承混合潤滑性能的影響.2020,54(7):121-128.doi:10.7652/xjtuxb202007015

王亞兵,劉洋洋,王報龍,祝長生,袁小陽.軸頸傾斜的水潤滑橡膠艉軸承的靜態(tài)特性.2020,54(5):61-69.doi:10.7652/xjtuxb202005009

郭雨,賴天偉,趙琪,初陽,陳雙濤,侯予.懸臂型箔片軸承應用于高速透平的實驗研究.2020,54(5):40-45.doi:10.7652/xjtuxb202005006

王慧,張剛,張?zhí)祢U.改進型雙穩(wěn)隨機共振系統(tǒng)及其在軸承故障診斷的應用.2020,54(4):110-117.doi:10.7652/xjtuxb 202004014

徐明宇,李亞倩,陳渭.考慮孔加工錐度誤差影響的液態(tài)金屬潤滑螺旋槽軸承性能分析.2020,54(1):85-92.doi:10.7652/xjtuxb202001011

陳飛,金英澤,袁小陽.載荷方向?qū)α⑹睫D(zhuǎn)子導軸承潤滑性能的影響.2019,53(12):25-30+37.doi:10.7652/xjtuxb 2019 12004