LNG接收站到港貿(mào)易交接計(jì)量誤差及影響因素分析

楊書忠 殷麗秋 李皓月 謝英 孟瑾

1.中石化天津液化天然氣有限責(zé)任公司 2.油氣藏地質(zhì)及開發(fā)工程國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室·西南石油大學(xué)

隨著我國經(jīng)濟(jì)的高速發(fā)展，天然氣的需求迅速增長，需要大量進(jìn)口液化天然氣(LNG)來彌補(bǔ)天然氣的供需缺口，因此，LNG接收站作為LNG供應(yīng)鏈的中轉(zhuǎn)站，起到承上啟下的作用[1]。LNG船到港貿(mào)易交接是LNG接收站大宗國際貿(mào)易交接的主要方式，為了保證LNG接收站公平公正的貿(mào)易交接，需要對LNG到港交接進(jìn)行快速、準(zhǔn)確地貿(mào)易量計(jì)量。因此，各個(gè)環(huán)節(jié)都配備有計(jì)量儀器，其計(jì)量的準(zhǔn)確性直接影響到LNG接收站貿(mào)易計(jì)算的準(zhǔn)確性。由此，需要研究LNG接收站的到港貿(mào)易交接計(jì)量誤差及影響因素。

1 LNG到港貿(mào)易交接計(jì)量方式

歷時(shí)幾十年的發(fā)展，國內(nèi)外的LNG接收站的LNG到港貿(mào)易交接已漸漸地形成了一套較為完善的計(jì)量技術(shù)體系，國際標(biāo)準(zhǔn)化組織更新發(fā)布了ISO 6578：2017《冷凍碳?xì)浠衔?液體 靜態(tài)測量-計(jì)算程序》，國際液化天然氣進(jìn)口商集團(tuán)(International Group of Liquefied Natural Gas Importers，GIIGNL)于2017年發(fā)布了第四版《液化天然氣交接手冊》，結(jié)合相關(guān)測量的國際標(biāo)準(zhǔn)提供的方法，為LNG貿(mào)易交接提供了系統(tǒng)性的技術(shù)支持。從使用價(jià)值方面來看，目前LNG多用于燃料燃燒，用戶的需求是發(fā)熱量，因此使用發(fā)熱量單位作為LNG的計(jì)量和結(jié)算方式更為合理。在國際市場上，LNG的計(jì)量和結(jié)算方式一般也都是采取發(fā)熱量單位[2-4]。首先，通過LNG船上配備的交接計(jì)量系統(tǒng)(CTMS)，分別測量出卸船前和卸船后船艙內(nèi)的液位、氣相和液相溫度、氣相壓力和縱傾/橫傾值，間接計(jì)算出船艙內(nèi)LNG體積，卸船體積量就等于卸船前的體積減去卸船后的體積。在這個(gè)間接計(jì)算過程中，系統(tǒng)是通過貨艙的液位和貨艙艙容計(jì)量表來計(jì)算得出貨艙內(nèi)的LNG體積。每艘到港貨船均帶有配備的船艙容量表，通過貨艙液位與體積的一一對應(yīng)關(guān)系，得出貨艙內(nèi)LNG的體積。

在卸船過程中，為了平衡船艙內(nèi)的壓力，需要從LNG儲罐內(nèi)返回部分蒸發(fā)氣。同時(shí)，LNG運(yùn)輸船經(jīng)常在開通和關(guān)停CTMS之間的卸載操作期間，在其機(jī)艙內(nèi)使用天然氣作為發(fā)動(dòng)機(jī)的燃料。因此，在確定到港交接量時(shí)，需要扣除返回的氣體及發(fā)動(dòng)機(jī)消耗的燃料氣。再對LNG氣化及取樣、返艙天然氣取樣，通過LNG組分分析系統(tǒng)確定出天然氣的組成，計(jì)算出LNG密度、LNG單位質(zhì)量發(fā)熱量及返艙天然氣發(fā)熱量。然后，通過CTMS系統(tǒng)測得的船艙內(nèi)氣相的溫度和壓力，計(jì)算出返艙天然氣的體積，再通過返艙天然氣的發(fā)熱量，計(jì)算出返艙天然氣的總發(fā)熱量。

最后，利用前面計(jì)算出的卸船體積量、LNG密度、LNG單位質(zhì)量發(fā)熱量計(jì)算出卸船天然氣的發(fā)熱量，將其減去返艙天然氣發(fā)熱量及卸船過程中船上發(fā)動(dòng)機(jī)消耗的發(fā)熱量，就得出LNG到港貿(mào)易交接總發(fā)熱量。

2 LNG到港貿(mào)易交接量的確定方法

LNG到港整個(gè)交接過程需要得到LNG接收站代表、船方代表、國家檢驗(yàn)檢疫局和第三方檢驗(yàn)人員共同見證[5]。測量LNG裝卸前各貨艙的液位、溫度、壓力、縱傾、橫傾，將各貨艙所測得的參數(shù)經(jīng)過橫傾度、縱傾度、器壁膨脹(或收縮)、溫差、密度差等必要的校正后，在艙容計(jì)量表中查出卸貨前船艙中的液相體積。卸貨完成后，經(jīng)過檢查具備計(jì)量條件后，再次按照上述方法對船艙進(jìn)行測量并在艙容計(jì)量表中查出卸貨后船艙中剩余的液相體積。根據(jù)卸貨前后的液體體積，計(jì)算出所卸載LNG的液體體積，見式(1)。

VLNG=V1-V2

(1)

式中：VLNG為卸載的天然氣液相體積，m3；V1為卸貨前船艙中天然氣的液相體積，m3；V2為卸貨后船艙中天然氣的液相體積，m3。

在岸上設(shè)置LNG取樣分析系統(tǒng)，全速卸貨過程中連續(xù)采集LNG氣化后的天然氣作為樣品，通過在線或?qū)嶒?yàn)室的氣相色譜分析儀分析天然氣組分[6]，根據(jù)組分分析結(jié)果計(jì)算樣品的密度和單位質(zhì)量發(fā)熱量，再結(jié)合船上體積計(jì)量，得出LNG總發(fā)熱量。

根據(jù)ISO 6578:2017，LNG的密度計(jì)算見式(2)[7]。

(2)

式中：DLNG為LNG在溫度T(T為裝貨后或卸貨前船舶貨艙內(nèi)液體的平均溫度，℃)時(shí)的密度，kg/m3；xi為i組分的摩爾分?jǐn)?shù)，%；Mi為i組分的摩爾質(zhì)量，kg/kmol；Vi為i組分在溫度T時(shí)的摩爾體積，m3/kmol；k1、k2為溫度T時(shí)液體體積縮減的校正系數(shù)，m3/kmol；xN2為氮?dú)獾哪柗謹(jǐn)?shù)，%；xCH4為甲烷的摩爾分?jǐn)?shù)，%。

LNG質(zhì)量高位發(fā)熱量通過式(3)進(jìn)行計(jì)算[8]：

(3)

式中：GLNG為LNG質(zhì)量高位發(fā)熱量，kJ/kg；xi為組分i的摩爾分?jǐn)?shù)，%；Gi為LNG中組分i的質(zhì)量高位發(fā)熱量，kJ/kg；Mi為i組分的摩爾質(zhì)量，kg/kmol。

再扣除返艙蒸發(fā)氣(BOG)的發(fā)熱量，以及在整個(gè)卸船過程中發(fā)動(dòng)機(jī)對天然氣的消耗量[9]。最終，LNG到港貿(mào)易交接總發(fā)熱量由式(4)計(jì)算得到。

Q=(VLNG·DLNG·G氣)-EBOG-E發(fā)動(dòng)機(jī)

(4)

式中：Q為LNG到港貿(mào)易交接總發(fā)熱量，MJ；G氣為船艙內(nèi)氣體的質(zhì)量高位發(fā)熱量，MJ/m3；EBOG為返艙BOG的總發(fā)熱量，MJ；E發(fā)動(dòng)機(jī)為LNG船發(fā)動(dòng)機(jī)消耗的天然氣發(fā)熱量，MJ。

EBOG的計(jì)算公式見式(5)[10]：

(5)

式中：V1為返艙BOG的體積，與交易的LNG體積相同，m3；tv為卸貨后船艙內(nèi)BOG的平均溫度，℃；ts為參比溫度，通常為標(biāo)準(zhǔn)溫度，即15 ℃；pv為卸貨后船艙內(nèi)BOG的平均壓力,kPa；ps為參比壓力，通常為標(biāo)準(zhǔn)壓力，即101.325 kPa。

E發(fā)動(dòng)機(jī)計(jì)算公式如式(6)：

E發(fā)動(dòng)機(jī)=Vg·G氣

(6)

式中：Vg為LNG船發(fā)動(dòng)機(jī)消耗的總氣量，由燃燒爐計(jì)量儀表測得，m3。

將VLNG、DLNG、G氣、EBOG、E發(fā)動(dòng)機(jī)的計(jì)算公式代入式(4)，得到LNG到港貿(mào)易交接總發(fā)熱量的計(jì)算公式，見式(7)：

(7)

式中:Hs,v,i為BOG總發(fā)熱量,MJ;Sj為混合物的體征體積，m3/km。

3 LNG到港貿(mào)易交接計(jì)量誤差的計(jì)算方法

LNG的國際貿(mào)易計(jì)量是一個(gè)包含了各種復(fù)雜、繁瑣，且需嚴(yán)謹(jǐn)準(zhǔn)備的系列工程。首先涉及到分子量、體積、密度、發(fā)熱量等基本概念，但這些量又需要按照不同貿(mào)易合同規(guī)定的不同標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行取值和計(jì)算。同時(shí)，還涉及到現(xiàn)場取樣、登輪測量、實(shí)驗(yàn)室分析化驗(yàn)，以及對船岸計(jì)量系統(tǒng)和裝置的標(biāo)定、校驗(yàn)，測量裝置精確度的規(guī)定，貨物取樣程序的詳細(xì)規(guī)定和實(shí)施，貨物氣體和液體溫度及壓力的數(shù)據(jù)讀取和測量的規(guī)范,對樣品色譜分析的程序和規(guī)范，測量裝置發(fā)生故障時(shí)的應(yīng)急措施[5]。因此，LNG到港貿(mào)易交接計(jì)量是一個(gè)間接測量值，其誤差的影響因素復(fù)雜、多變，且是多方面的[11]。

間接測量值是通過與各直接測量值之間的關(guān)系式進(jìn)行計(jì)算而求得，由于各直接測量儀器的準(zhǔn)確度、測量條件及測量方法等多種因素的影響[12]，使得測量得到的直接數(shù)據(jù)(如液位、壓力、溫度、組分等)帶有誤差，通過帶有誤差的直接數(shù)據(jù)計(jì)算得到的間接值也必然存在誤差，即存在誤差的傳遞，因此，間接測量值的誤差是各直接測量值誤差的函數(shù)[13]。已知各直接測量值誤差，根據(jù)誤差的傳遞理論，就可計(jì)算出間接測量值的誤差。

間接測量值計(jì)算公式如式(8)：

y=f(x1,x2,…,xn)

(8)

式中：y為間接測量值；x1、x2，…,xn為直接測量值。

對于多元函數(shù)，其增量可用函數(shù)的全微分來表示，則式(8)的函數(shù)增值dy計(jì)算公式如式(9)：

(9)

若已知各直接測量值的系統(tǒng)誤差為：Δx1，Δx2，…，Δxn，且這些誤差值Δxi皆較小，可用來近似代替上式中的微分量dxi。因此，可近似得到函數(shù)的系統(tǒng)誤差，計(jì)算公式如式(10)：

(10)

式(10)稱為函數(shù)的系統(tǒng)誤差傳遞公式，采用該誤差傳遞公式，不僅可以得到間接測量值y的計(jì)量誤差，還能得到間接測量值計(jì)量影響因素產(chǎn)生誤差占總誤差的比例，有助于整體誤差分析比較[14]。

根據(jù)上式及到港計(jì)量設(shè)備的相關(guān)資料，通過分析LNG到港貿(mào)易交接量的計(jì)算公式，影響貿(mào)易交接能量的因素變量主要有：貿(mào)易交接的LNG體積、LNG各組分摩爾分?jǐn)?shù)、船艙氣相的溫度、船艙氣相的壓力、LNG船發(fā)動(dòng)機(jī)耗氣量。

設(shè)貿(mào)易交接的LNG體積測量誤差為ΔVLNG；船艙氣相的溫度測量誤差為ΔtV；船艙氣相的壓力測量誤差為ΔpV；氣相色譜儀各組分測量誤差為Δxi。其中，LNG組分中其他組分測量誤差對最終計(jì)算結(jié)果影響幾乎可以忽略不計(jì)，因此只考慮甲烷測量誤差ΔxCH4、乙烷測量誤差ΔxC2H6和LNG船發(fā)動(dòng)機(jī)耗氣量測量誤差ΔVg。因此，對LNG到港交接量計(jì)算公式中各影響因素誤差進(jìn)行迭代，由函數(shù)的系統(tǒng)誤差傳遞公式得到LNG到港貿(mào)易交接計(jì)量誤差計(jì)算公式，見式(11)。

(11)

式中：ΔVLNG為LNG接收站到港交接的LNG體積測量誤差，m3，由液位測量誤差根據(jù)船艙容量表計(jì)算；Δtv為返艙氣體溫度測量誤差，°C；Δpv為返艙氣體壓力測量誤差，kPa；ΔxCH4為LNG組分中甲烷摩爾分?jǐn)?shù)測量誤差，%；ΔxC2H6為LNG組分中乙烷摩爾分?jǐn)?shù)測量誤差，%。

根據(jù)卸船過程中的各項(xiàng)運(yùn)行數(shù)據(jù)，即可計(jì)算到港交接計(jì)量誤差值。

4 實(shí)例計(jì)算

根據(jù)某LNG接收站，某次LNG船到港，船艙LNG溫度為-159.4 ℃，LNG卸貨體積為156 041 m3，船艙氣相溫度為-138.0 °C，船艙氣相壓力為111.5 kPa，其LNG組成見表1，發(fā)動(dòng)機(jī)耗氣量為26.05 m3，卸船時(shí)間為10.5 h，計(jì)算得到了該船卸船工況條件下貿(mào)易交接計(jì)算值(見表2)。

表1 LNG組成y/%甲烷乙烷丙烷異丁烷正丁烷異戊烷正戊烷氮?dú)?3.414.581.240.350.320.010.000.09

現(xiàn)有的關(guān)于天然氣壓縮因子的計(jì)算方法，還不能很好地解決-160～-140 ℃的天然氣壓縮因子的準(zhǔn)確計(jì)算的問題。若在常溫條件下，壓力也接近大氣壓時(shí)，其壓縮因子接近于1，即其影響可以忽略。

根據(jù)LNG船艙內(nèi)的直接測量儀表相關(guān)資料，計(jì)算得到到港計(jì)量中各個(gè)計(jì)算參數(shù)(見表2)。

表2 LNG船到港貿(mào)易交接計(jì)算值參數(shù)計(jì)算結(jié)果參數(shù)計(jì)算結(jié)果∑XiMi/(kg·kmol-1)17.331 091LNG發(fā)熱量/MJ3 808 120 770∑XiVi/(m3·kmol-1)0.039 255 6返艙氣發(fā)熱量/MJ13 831 576k1/(m3·kmol-1)0.000 282 43發(fā)動(dòng)機(jī)耗氣發(fā)熱量/MJ1 447 677k2/(m3·kmol-1)0.000 523到港貿(mào)易交接發(fā)熱量/MJ3 792 841 517LNG密度/(kg·m-3)444.535 2到港貿(mào)易交接發(fā)熱量/MMBUT3 594 919.62LNG單位質(zhì)量發(fā)熱量/(MJ·kg-1)54.899 2到港貿(mào)易交接質(zhì)量/t69 087.405返艙氣單位發(fā)熱量/(MJ·kg-1)37.781到港貿(mào)易交接體積/m3155 414.920

LNG船的每個(gè)液貨艙都配備了1套主液位測量裝置和1套輔助液位測量裝置[15]，主液位測量裝置采用雷達(dá)液位計(jì)，輔助液位測量裝置采用浮子液位計(jì)，以mm為最小單位，雷達(dá)液位計(jì)的液位測量誤差為±5 mm，浮子液位計(jì)的液位測量誤差為±(5～10)mm。主液位測量裝置發(fā)生故障時(shí)使用輔助液位測量裝置，因此，正常運(yùn)行時(shí)是雷達(dá)液位計(jì)進(jìn)行船艙液位測量，則船艙液位計(jì)的測量誤差為±5 mm。

每個(gè)液貨艙都設(shè)置有5個(gè)溫度傳感器，其中1個(gè)用于測量BOG的溫度，其余用于測量LNG的溫度。艙頂和艙底各安裝1個(gè)溫度傳感器[16]，分別用于連續(xù)測量BOG和LNG的溫度。其余的溫度傳感器垂直平均分布在艙頂與艙底之間。氣相溫度傳感器的測量誤差為±0.2 ℃，液相溫度傳感器的測量誤差為±0.2 ℃。

每個(gè)液貨艙都配備1個(gè)絕對壓力變送器(用于交接計(jì)量計(jì)算)和1個(gè)相對壓力變送器(用于實(shí)際操作)，用絕對壓力變送器測量液貨艙氣相空間的壓力，用其計(jì)算置換液體體積的返艙氣體的能量[17]，絕對壓力變送器的測量誤差為±0.1 kPa。

LNG樣品通過氣相色譜分析儀進(jìn)行組成分析，分析方法采用在線色譜分析[18]，液相LNG組成測量誤差為0.05%，發(fā)動(dòng)機(jī)耗氣量采用超聲流量計(jì)計(jì)量，根據(jù)船上的流量計(jì)銘牌得到超聲流量計(jì)測量準(zhǔn)確度為0.75%。

根據(jù)船艙內(nèi)各個(gè)直接測量儀表的測量誤差及卸船工況下直接測量儀表的測量值[19]，采用前面介紹的LNG到港貿(mào)易交接計(jì)量誤差的計(jì)算方法，計(jì)算出了該次船的到港貿(mào)易交接計(jì)量誤差(見表3)。

表3 LNG船到港貿(mào)易交接計(jì)量誤差到港貿(mào)易交接計(jì)量誤差計(jì)量誤差占貿(mào)易量比例/%總發(fā)熱量誤差/MJ±555 107總質(zhì)量誤差/t±10.111總體積誤差/m3±22.7460.015

從前面的LNG到港貿(mào)易交接計(jì)量誤差公式可看出，影響LNG到港貿(mào)易交接計(jì)量誤差的因素有：船艙內(nèi)液位計(jì)準(zhǔn)確度引起的液態(tài)體積測量誤差引起的計(jì)量誤差；氣相溫度變送器準(zhǔn)確度引起的溫度測量誤差引起的計(jì)量誤差；氣相壓力變送器準(zhǔn)確度引起的測量誤差引起的計(jì)量誤差；發(fā)動(dòng)機(jī)耗氣測量誤差引起的計(jì)量誤差；氣相色譜儀準(zhǔn)確度引起組分測量誤差引起的計(jì)量誤差，由于LNG中主要成分為甲烷，其次為乙烷，其他各組分含量較少，因此，只需考慮甲烷和乙烷測量誤差引起的計(jì)量誤差。

采用LNG到港貿(mào)易交接計(jì)量誤差計(jì)算公式，計(jì)算出了各個(gè)影響因素產(chǎn)生的計(jì)量誤差占總誤差的比例(見表4)。

表4 各個(gè)影響因素測量誤差及占總計(jì)量誤差的比例引起LNG到港計(jì)量誤差的因素測量誤差/MJ占總誤差比例/%液態(tài)體積測量引起的誤差±311 24456.07返艙氣溫度測量引起的誤差±20 4683.69返艙氣壓力測量引起的誤差±11 2732.03發(fā)動(dòng)機(jī)耗氣測量引起的誤差±10 8581.96LNG中甲烷含量測量引起的誤差±174 93731.51LNG中乙烷含量測量引起的誤差±26 3274.74

從表4可看出，船艙內(nèi)液位計(jì)測量和氣相色譜儀測量對LNG到港貿(mào)易交接計(jì)量誤差影響很大，船艙液位計(jì)測量造成的誤差占總誤差的56.07%，LNG組成測量造成的誤差占總誤差的36.25%，由于LNG中甲烷含量較高，甲烷測量造成的誤差占總誤差的31.51%。然后，影響順序依次為返艙氣溫度誤差、發(fā)動(dòng)機(jī)耗氣誤差、返艙氣壓力誤差。

表5 各船到港貿(mào)易交接計(jì)算值及到港計(jì)量誤差船次貿(mào)易交接發(fā)熱量/MJ貿(mào)易交接質(zhì)量/t貿(mào)易交接體積/m3發(fā)熱量誤差/MJ質(zhì)量誤差/t體積誤差/m3誤差占貿(mào)易交接發(fā)熱量比例/%13 258 198 80158 746.800139 372.900±313 016±5.644±13.3900.009 623 526 805 96664 478.596142 161.384±464 001±8.483±18.7030.013 233 553 574 43164 951.188143 376.990±545 384±9.968±22.0050.015 343 557 431 31665 230.289141 722.295±574 507±10.534±22.8870.016 253 712 510 96867 531.332153 045.792±494 136±8.988±20.3700.013 363 422 670 37561 747.271146 344.356±235 017±4.240±10.0490.006 973 670 164 71066 750.013151 137.286±515 374±9.373±21.2230.014 083 553 661 00864 509.459146 581.861±537 776±9.762±22.1820.015 193 876 906 12070 961.106156 837.919±570 227±10.437±23.0680.014 7103 030 003 55654 621.654129 594.282±174 741±3.150±7.4740.005 8113 529 478 09264 504.048142 479.291±468 385±8.560±18.9080.013 3123 535 468 94264 630.139142 716.755±544 822±9.960±21.9930.015 4

同樣，按照前述方法計(jì)算出了該LNG接收站的其他12次到港船的貿(mào)易交接計(jì)算值(包括發(fā)熱量、質(zhì)量及體積)、到港計(jì)量誤差及到港計(jì)量誤差占貿(mào)易交接發(fā)熱量的比例(見表5)，各船各個(gè)影響因素產(chǎn)生的誤差占總誤差的比例，如表6所列。

從表5可看出，LNG到港貿(mào)易交接計(jì)量誤差占貿(mào)易量比例基本在0.009 6%～0.016 2%之間，其平均值為0.012 7%。因此，可以認(rèn)為該LNG接收站到港貿(mào)易交接計(jì)量誤差占貿(mào)易交接發(fā)熱量的比例為0.012 7%，即到港貿(mào)易交接計(jì)量可能產(chǎn)生的最大誤差為到港貿(mào)易交接熱量的0.012 7%。

表6 各船到港貿(mào)易交接引起計(jì)量誤差的各個(gè)因素產(chǎn)生的誤差占總誤差的比例%船次液態(tài)體積測量誤差返艙氣溫度測量誤差返艙氣壓力測量誤差發(fā)動(dòng)機(jī)耗氣測量誤差LNG中甲烷含量測量誤差LNG中乙烷含量測量誤差182.537.493.458 76.324 00.125 00.077 5241.014.452.197 13.768 043.965 64.607 5349.784.492.032 22.522 037.215 33.955 5448.743.751.708 91.024 741.458 23.316 7554.755.292.344 01.172 131.212 85.237 4678.299.434.636 34.946 22.018 30.680 0759.604.472.083 00.000 029.103 94.747 0853.874.542.179 21.858 730.722 06.829 3949.654.342.049 61.103 738.255 14.601 61071.9511.935.801 58.893 81.208 40.214 41140.564.752.307 24.849 742.886 84.640 91249.814.322.0412.504 037.309 94.012 0

從表6可看出，液態(tài)體積測量引起的誤差最大，其次是組成測量誤差，然后依次為返艙氣溫度誤差、發(fā)動(dòng)機(jī)耗氣誤差、返艙氣壓力誤差。

5 結(jié)論

通過研究LNG接收站的到港貿(mào)易交接計(jì)量誤差及影響因素，得到如下結(jié)論：

(1)LNG到港貿(mào)易交接量發(fā)熱量的測量為間接測量，其誤差的影響因素是多方面的，主要因素有液態(tài)體積測量引起的誤差、組成測量誤差、返艙氣溫度測量誤差、發(fā)動(dòng)機(jī)耗氣測量誤差、返艙氣壓力測量誤差等。

(2)根據(jù)LNG接收站實(shí)際運(yùn)行數(shù)據(jù)，計(jì)算出該站到港交接計(jì)量誤差率為0.012 7%，對于其他LNG接收站，均可參考本文分析流程計(jì)算到港交接計(jì)量誤差。

(3)堅(jiān)持對每次LNG接收站到港貿(mào)易交接的計(jì)量誤差計(jì)算和分析，有助于接收站的損耗分析，找出LNG接收站天然氣損耗的主要影響因素。

(4)船艙內(nèi)液位計(jì)測量和氣相色譜儀測量對LNG到港貿(mào)易交接計(jì)量誤差影響很大。因此，在卸船時(shí)應(yīng)重點(diǎn)監(jiān)控船艙內(nèi)液位計(jì)、氣相色譜儀測得的甲烷與乙烷含量這幾個(gè)參數(shù)，以保證到港計(jì)量的準(zhǔn)確性。