同步中斷條件下恒電位儀運(yùn)行狀況對通/斷電位測量準(zhǔn)確性的影響

吳桐宇

（中航油石化管道有限公司，北京 101318）

0 引言

油氣埋地鋼制管道腐蝕防護(hù)的核心工作包括持續(xù)識(shí)別和評估各種影響管道陰極保護(hù)有效性的風(fēng)險(xiǎn)因素，不斷采取行動(dòng)將管體腐蝕控制在可接受范圍之內(nèi)，以確保生產(chǎn)安全。GB/T 21448《埋地鋼制管道陰極保護(hù)技術(shù)規(guī)范》中提及在一般土壤和水環(huán)境下管道的最小保護(hù)電位（即管/地界面極化電位）應(yīng)為-850mVCSE[1]，即應(yīng)根據(jù)極化電位的水平評價(jià)管道陰極保護(hù)效果。

獲取極化電位的方法包括試片斷電法和通/斷電位法，由于管道長距離穿越各類地質(zhì)、地貌環(huán)境，管道交叉并行，施工建設(shè)期隱患問題，外界環(huán)境干擾問題，管道自身及外界環(huán)境的復(fù)雜性導(dǎo)致陰極保護(hù)運(yùn)行可靠性降低，有效開展陰極保護(hù)的維護(hù)管理需要綜合多種方法，通/斷電位法在其中發(fā)揮著不可替代的作用。基于測試樁位置開展的同步通/斷電位測試，可以確定陰極保護(hù)站的保護(hù)半徑、管道電連續(xù)狀態(tài)、輔助陽極地床陽極場的影響范圍、管道存在直流干擾的區(qū)間、陰極保護(hù)不達(dá)標(biāo)的區(qū)間。即使管線受地鐵干擾，密間隔電位數(shù)據(jù)通過固定的靜態(tài)數(shù)據(jù)記錄儀做校正處理后依然可以分析出管線陰極保護(hù)不達(dá)標(biāo)的區(qū)間[2,3]，尤其是在兩個(gè)測試樁之間的管線。

但是，要準(zhǔn)確獲取通/斷電位數(shù)據(jù)，其中的關(guān)鍵步驟需要保證恒電位儀安裝同步中斷器后能持續(xù)穩(wěn)定的工作，密間隔電位測試作為同步通斷法的典型應(yīng)用[4]，大約在2000年前后從國外引進(jìn)至中國，近20年的應(yīng)用，行業(yè)逐步認(rèn)識(shí)到，國內(nèi)在恒電位儀上安裝同步中斷器與國外在整流器上安裝同步中斷器，其電源工作的穩(wěn)定性存在本質(zhì)差別。在國內(nèi)使用的陰極保護(hù)電源中，恒電位儀用量超過90%，這種現(xiàn)象正好與國外相反，例如美國、英國、德國、獨(dú)聯(lián)體等國家，在選擇陰極保護(hù)電源設(shè)備時(shí)，原則上只考慮以可靠性高、穩(wěn)定性好、故障率低、結(jié)實(shí)耐用等性能特征的整流器[5]。整流器的優(yōu)勢在于實(shí)施同步中斷前后輸出電壓保持恒定不變，其穩(wěn)定的工作狀態(tài)更適合開展通/斷電位測試，而恒電位儀在中斷時(shí)存在不能快速恢復(fù)輸出、故障報(bào)警、自動(dòng)關(guān)機(jī)等問題[6,7]， 嚴(yán)重影響通/斷電位測量數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性。

2020年更新的GB/T 21246《埋地鋼制管道陰極保護(hù)參數(shù)測量方法》與2007年版本相比，細(xì)化了斷電電位的測量方法，增加了密間隔電位測試中電流同步性的驗(yàn)證要求[8]，但沒有針對國內(nèi)應(yīng)用較多型號(hào)的恒電位儀給出推薦的中斷周期參數(shù)，當(dāng)恒電位儀安裝同步中斷器后其工作不穩(wěn)定時(shí)，沒有給出解決方案，也沒有說明適應(yīng)通/斷電位測試要求的恒電位儀和檢測設(shè)備應(yīng)滿足的性能指標(biāo)。因此，開展同步通斷條件下恒電位儀運(yùn)行狀況對通/斷電電位測量準(zhǔn)確性的影響，對于有效開展管道通/斷電位測量，評估長輸管道強(qiáng)制電流陰極保護(hù)系統(tǒng)工作的有效性具有重要的指導(dǎo)意義。

1 研究方法

在西部、西南、華北、華東、華南等地區(qū)，選取國內(nèi)具有代表性的長輸油氣管道強(qiáng)制電流陰極保護(hù)系統(tǒng)，兼顧管道投產(chǎn)年份、敷設(shè)環(huán)境、直徑、防腐層類型及市場占有率較高的可控硅式和高頻開關(guān)式恒電位儀，累計(jì)涉及10種型號(hào)總計(jì)72臺(tái)恒電位儀，管線跨度3000公里。

在管道沿線多臺(tái)恒電位儀上加裝GPS中斷器，同步控制恒電位儀陰極保護(hù)電流的通斷[9]，在恒電位儀的輸出端子和每個(gè)強(qiáng)制電流陰極保護(hù)站特征點(diǎn)位置，采用Hexcorrder Pro可視化GPS同步高頻數(shù)據(jù)記錄儀[10]，基于恒電位儀恒電位、恒電壓、恒電流和手動(dòng)工作模式下測試不同中斷周期和不同斷電時(shí)間恒電位儀輸出電壓和特征點(diǎn)電位的波形曲線，選擇合理的中斷周期，計(jì)算讀取通/斷電位的延遲時(shí)間[11-12]，同步監(jiān)測恒電位儀的工作狀態(tài)，開展恒電位儀中斷有效性測試?；跍y試數(shù)據(jù)，分析同步中斷條件下恒電位儀對通/斷電位測試準(zhǔn)確性的影響：（1）選取72臺(tái)恒電位儀，結(jié)合各類陰極保護(hù)電源的工作原理，分析國內(nèi)不同類型（可控硅式和高頻開關(guān)式）、不同型號(hào)恒電位儀及國外應(yīng)用較多的整流器在同步中斷后工作的穩(wěn)定性；（2）分析不同的工況下恒電位儀的響應(yīng)時(shí)效，即不同工作模式（恒電位、恒電壓、恒電流和手動(dòng)工作模式）、中斷周期和輸出參數(shù)條件，同時(shí)兼顧不同管徑，確定中斷周期和采集通/斷電位延遲時(shí)間的選取原則，當(dāng)恒電位儀在強(qiáng)制中斷條件下不能有效工作時(shí)給出解決方案。

2 結(jié)果與討論

表1為選取的72臺(tái)恒電位儀的型號(hào)與管線分布，由表可見，72臺(tái)恒電位儀涉及兩個(gè)廠家的10種型號(hào)，諸多型號(hào)按照大類分為可控硅式恒電位儀和高頻開關(guān)式恒電位儀。其中PC-1A-1，PC-1B，PS-3E，PS-3F為可控硅式恒電位儀，HDV-4D/5B，HDV-4D-5，HDV-4D-9，HPS-1D，HPS-2，IHF為高頻開關(guān)式恒電位儀。

表1 不同型號(hào)恒電位儀分布

表2為不同類型陰極保護(hù)電源工作原理和各種工作模式說明，由表可見，恒電位儀與整流器的工作原理差異為：整流器需要用手動(dòng)調(diào)節(jié)變壓器的抽頭來改變輸出；恒電位儀具有自測電路，可連續(xù)監(jiān)測管地電位，并自動(dòng)調(diào)節(jié)其輸出電流。

表2 不同類型陰極保護(hù)電源工作原理[13-18]

恒電位儀與整流器的工作模式差異為：整流器的輸出需要手動(dòng)調(diào)整；可控硅式與高頻開關(guān)式恒電位儀其恒電位或恒電流工作模式其調(diào)節(jié)輸出的方式大體相似，都需要采樣信號(hào)與預(yù)置信號(hào)比較后自動(dòng)調(diào)整輸出，其手動(dòng)或恒電壓工作模式則需要通過現(xiàn)場測量管地電位的數(shù)值，確定恒電位儀輸出電壓的大小。

陰極保護(hù)電源的工作原理和不同的工作模式導(dǎo)致了同步中斷時(shí)其調(diào)整輸出響應(yīng)時(shí)效的不同，其結(jié)果直接影響了同步通/斷電位測量時(shí)中斷周期和延遲時(shí)間的選擇。

2.1 同步中斷下不同類型陰極保護(hù)電源對通/斷電位測量準(zhǔn)確性影響

經(jīng)現(xiàn)場測試，圖2為同步中斷前述不同類型陰極保護(hù)電源形成的波形曲線，由圖可見，中斷不同類型陰極保護(hù)電源時(shí)形成的輸出電壓曲線分為六種形態(tài)：

（1）斷電周期內(nèi)，恒電位儀輸出電壓持續(xù)上升至超出額定值，恢復(fù)通電，恒電位儀短時(shí)間（≤3s）無法啟動(dòng)，無輸出電壓，測量通/斷電位數(shù)值一樣，計(jì)算IR降為0，代表設(shè)備為PC-1A-1，如圖2（a）所示；

（2）斷電周期內(nèi)，恒電位儀輸出電壓持續(xù)上升至超出額定值，恢復(fù)通電，輸出電壓緩慢降至原始輸出值，當(dāng)讀取通電電位的延遲時(shí)間過短，其數(shù)值偏負(fù)，計(jì)算IR降變大，代表設(shè)備為HPS-2、PC-1B、HPS-1D、PS-3E，如圖2（b）所示；

（3）斷電周期內(nèi)，恒電位儀輸出電壓瞬間上升，未超額定值，隨后啟動(dòng)輸出保護(hù)，其輸出電壓自峰值緩降，恢復(fù)通電，恒電位儀短時(shí)間（≤3s）無法啟動(dòng)，無輸出電壓，測量通/斷電位數(shù)值一樣，計(jì)算IR降為0，代表設(shè)備為HDV-4D-5、HDV-4D-5B，如圖2（c）所示；

（4）斷電周期內(nèi)，恒電位儀輸出電壓持續(xù)上升至額定值后，保持額定輸出狀態(tài)一直到結(jié)束斷電運(yùn)行，恢復(fù)通電，恒電位儀啟動(dòng)緩慢（≥3s），當(dāng)讀取通電電位的延遲時(shí)間過短，測量通/斷電位數(shù)值一樣，計(jì)算IR降為0, 代表設(shè)備為IHF，如圖2（d）所示；

表2（續(xù)）

（5）恒電位儀在手動(dòng)或恒壓工作模式下，斷電周期內(nèi)，恒電位儀輸出電壓呈圓弧狀上升，恢復(fù)通電，輸出電壓快速恢復(fù)至原始輸出值，測試通/斷電位和實(shí)際值一致，代表設(shè)備為PS-3E、IHF，如圖2（e）所示；

（6）中斷整流器輸出，中斷和導(dǎo)通狀態(tài)下，整流器輸出電壓恒定，測試通/斷電位和實(shí)際值一致，如圖2（f）所示。

可見，恒電位儀在實(shí)施同步中斷時(shí)，只有呈現(xiàn)為（2）、（5）和（6）的工作曲線，才能有效開展通斷通/斷電位檢測，這就限定了陰極保護(hù)電源的選型：PC-1A-1、HDV-4D-5、HDV-4D-5B等型號(hào)的恒電位儀并不適合開展同步中斷測試；恒電位儀需要帶有恒電壓的工作模式，在開展通/斷電位測量時(shí)將其改至恒電壓運(yùn)行，圖2（e）所示；當(dāng)現(xiàn)有恒電位儀不能有效實(shí)施同步中斷時(shí)，可以用便攜式電源（如整流器）替換故障工作恒電位儀，模擬原始輸出參數(shù)，開展通/斷電位測試，圖2（f）所示。

圖2 同步中斷不同類型陰極保護(hù)電源形成的波形曲線

2.2 不同的工況條件下同步中斷恒電位儀其運(yùn)行狀況對通/斷電位測量準(zhǔn)確性影響

2.2.1 不同工作模式下恒電位儀響應(yīng)時(shí)效分析

相同的中斷周期下（斷電1s，通電3s），測試不同型號(hào)恒電位儀在恒電位模式、恒電流模式、恒壓（手動(dòng)）模式及外部安裝模擬負(fù)載模式的輸出電壓波形，并比較分析恒電位儀在自帶通斷模式下（斷電3s，通電12s）的輸出電壓波形，圖3為不同型號(hào)恒電位儀在不同工作模式和輸出參數(shù)下實(shí)施同步中斷形成的波形曲線，結(jié)果表明：

（1）由圖3（a）、圖3（c）可見，斷電周期內(nèi)，恒電位儀輸出電壓上升速度的排序?yàn)椋汉汶娏髂Ｊ剑竞汶娢荒Ｊ剑竞銐海ㄊ謩?dòng)）模式，恢復(fù)通電，恒電位儀輸出電壓恢復(fù)輸出的速度的排序?yàn)椋汉銐海ㄊ謩?dòng)）模式＞恒電位模式＞恒電流模式，可以看出，恒壓（手動(dòng)）模式最有利于實(shí)施中斷；

（2）當(dāng)恒電位儀功能上不具備恒電壓（手動(dòng)）工作模式，僅比較恒電位、恒電流工作模式下恒電位中斷時(shí)的響應(yīng)時(shí)效問題：圖3（a）所示，斷電周期內(nèi)，恒電位模式相比恒電流模式，恒電位儀輸出電壓限值更小，恒電流工作模式為55V，恒電位工作模式為45V，雖然恒電位儀在恒電位模式和恒電流模式都達(dá)到輸出極限，但恒電位工作模式下恒電位儀通電后啟動(dòng)需要更長的時(shí)間，此時(shí)優(yōu)先選擇恒電流工作模式實(shí)施中斷。另比較圖3（a）、4（b）、4（d）3臺(tái)恒電位儀的原始輸出電壓，分別為11.5V、7.3V和0.7V，原始輸出電壓越大，中斷后，輸出電壓上升至極限值持續(xù)的時(shí)間更短，此時(shí)優(yōu)先選擇斷電時(shí)不會(huì)致電壓升達(dá)到極限值的工作模式來開展中斷測試，即參考圖3（b）、圖3（d）的工況選擇恒電位工作模式?？梢?，恒電位儀的原始輸出電壓越大，恒電位儀瞬間斷電發(fā)生輸出電壓超限的可能性就越大，此時(shí)，實(shí)施中斷測試選擇恒電位儀的工作模式時(shí)需要綜合和考慮恒電位的原始輸出參數(shù)；

圖3 恒電位儀在不同工作模式下實(shí)施同步中斷形成的波形曲線

（3）圖3（e）為恒電位實(shí)施中斷不能有效工作時(shí)，在外部加裝模擬負(fù)載[19]的測試曲線。由圖可見，外部加裝模擬負(fù)載后，反饋電位的信號(hào)和回路電阻同步切換至外部模擬負(fù)載上，斷電周期內(nèi)恒電位儀輸出電壓正常，恢復(fù)通電，外部負(fù)載斷開，恒電位儀可以快速的恢復(fù)至原始輸出；

（4）圖3（f）為恒電位儀在自帶通斷模式（斷電3s，通電12s）測試輸出電壓的波形，可見，自帶通斷模式下恒電位儀輸出電壓的波形與外部安裝中斷器時(shí)形成的波形形態(tài)一致，但由于其斷電時(shí)間為3s，更長的斷電時(shí)間導(dǎo)致恒電位儀恢復(fù)通電后不容易啟動(dòng)，恢復(fù)正常輸出的時(shí)間大于12s，這種狀態(tài)下，則不能用恒電位儀自帶通斷模式開展通/斷電位測試。

綜上，為恒電位儀選擇最優(yōu)的工作模式實(shí)施中斷，有助于通/斷電位測試的順利開展。具體選擇方法為：臨時(shí)將恒電位儀轉(zhuǎn)至恒壓工作模式，模擬原始輸出電流參數(shù)，開展通/斷電位測試；當(dāng)恒電位儀不具備恒電壓功能需采用恒電位或恒電流工作模式進(jìn)行中斷時(shí)，應(yīng)采用較短的斷時(shí)間(≤1s)，使恒電位儀輸出電壓在中斷時(shí)不發(fā)生超限問題，采用較長的通時(shí)間（≥3s），使恒電位儀能有效恢復(fù)至原始輸出狀態(tài)，保證通/斷電位測試數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性；利用GPS同步高頻測試的恒電位儀輸出電壓波形數(shù)據(jù)指導(dǎo)開發(fā)“外部模擬負(fù)載”，通過安裝模擬負(fù)載使恒電位儀在中斷前后輸出電壓基本一致，保證中斷狀態(tài)下恒電位儀能夠持續(xù)穩(wěn)定工作。

2.2.2 不同中斷周期下恒電位儀響應(yīng)時(shí)效分析

分別在斷電300ms/通電700ms、斷電1s/通電3s、斷電3s/通電12s三種周期下測試恒電位儀輸出電壓波形，如圖4（a）和圖4（b）顯示，斷電周期下它們的電壓升分別為28V、44V和48V，即斷電時(shí)間越短，恒電位儀在斷電時(shí)輸出電壓就越不容易超限，這樣恒電位儀再啟動(dòng)恢復(fù)至原始輸出花費(fèi)的時(shí)間就更短，因此，用較短的斷電時(shí)間和相對長的通電時(shí)間更有利于開展通/斷電位測試。

圖4 不同的中斷周期對恒電位儀實(shí)施同步中斷形成的波形曲線

但是，通斷周期還需要考慮管道直徑、防腐層質(zhì)量、管道敷設(shè)環(huán)境及沿線恒電位儀的輸出參數(shù)等因素，如圖5（a）所示，在同一條管線600km跨度內(nèi)測試9處管地電位的波形，斷電電壓尖峰最長時(shí)間為500ms，最短時(shí)間為200ms，通電的電壓尖峰則受管道沿線各恒電位儀的工作狀態(tài)影響，圖5（b）顯示，至少需要通電2.8s后，工況最差的恒電位儀才能恢復(fù)原始輸出。對于不同的管徑，圖6（a），?1219管徑的斷電電位尖峰時(shí)間達(dá)到400ms，圖6（b），?610管徑的斷電電位尖峰時(shí)間則只有200ms，即大管徑管道斷電周期內(nèi)形成的電壓尖峰持續(xù)時(shí)間更長。

圖5 同一條管線多臺(tái)恒電位儀輸出電壓和不同位置管地電位的波形曲線

圖6 不同管徑下管地電位的波形曲線

由上可見，恒電位儀在恒電位或恒電流工作模式下，中斷周期的選擇應(yīng)保證：斷電時(shí)間選取應(yīng)盡量短，通電時(shí)間選取要根據(jù)恒電位儀強(qiáng)制中斷后啟動(dòng)至恢復(fù)正常輸出的時(shí)間而定；需要兼顧（避讓）斷電形成的電壓尖峰持續(xù)時(shí)間和恒電位儀再啟動(dòng)恢復(fù)至正常輸出需要的時(shí)間；對于檢測距離較長的管線，讀取通/斷電位延遲的時(shí)間需要以管道沿線電壓尖峰持續(xù)時(shí)間最久位置點(diǎn)為基準(zhǔn)[20]。檢測設(shè)備應(yīng)滿足：中斷器應(yīng)能夠靈活設(shè)置中斷周期和通/斷電時(shí)間；采集電位的數(shù)據(jù)記錄儀可以分別設(shè)置讀取通/斷電位的延遲時(shí)間等。

2.3 通/斷電電位測試條件下分析恒電位儀工作穩(wěn)定性

圖7（a）記錄了3個(gè)周期的波形數(shù)據(jù)，可以看出恒電位儀每間隔1個(gè)周期啟動(dòng)一次，按照這樣的狀態(tài)開展通/斷電位測試，利用數(shù)據(jù)記錄儀存儲(chǔ)數(shù)據(jù)后形成的曲線如圖7（c），而圖7（b）記錄了15個(gè)周期的恒電位儀輸出電壓波形，僅有4個(gè)周期內(nèi)，恒電位儀做過啟動(dòng)動(dòng)作。這說明恒電位儀在中斷過程中可能發(fā)生間歇性工作，可見，僅采集一個(gè)周期的波形用來分析/識(shí)別中斷后恒電位儀能否穩(wěn)定工作是不夠的。

圖7（d）為采用GPS同步數(shù)據(jù)記錄儀連續(xù)長時(shí)間監(jiān)測恒電位儀輸出參數(shù)，形成恒電儀輸出電流/通電點(diǎn)電位曲線圖，持續(xù)穩(wěn)定的輸出電流/通電點(diǎn)電位曲線說明了恒電位儀中斷過程中能夠穩(wěn)定工作?？梢?，這種方法適用于追蹤恒電位的工作狀態(tài)，有助于尋找現(xiàn)場測試數(shù)據(jù)異常或無法合理解釋的原因。

圖7 通/斷電位測試條件下判別恒電位儀工作穩(wěn)定性的數(shù)據(jù)曲線

2.4 同步通斷條件下中斷周期和讀取通/斷電位延遲時(shí)間的設(shè)置原則

總結(jié)不同類型陰極保護(hù)電源在不同的工作模式、輸出參數(shù)、周期、管徑、管道敷設(shè)環(huán)境等因素下測試的各種波形曲線，確定選取中斷周期和采集通/斷電位延遲時(shí)間的基本原則。

2.4.1 同步通斷條件下中斷周期設(shè)置原則

（1）在恒壓或手動(dòng)的工作模式下，恒電位儀不存在強(qiáng)制中斷后響應(yīng)延時(shí)問題，對于中斷周期的選擇較靈活；

（2）恒電位儀在恒電位或恒電流工作模式下，斷電時(shí)間選取應(yīng)盡量短，控制在300ms～1s之間，斷電的最短時(shí)間應(yīng)比瞬間斷電形成電壓尖峰的時(shí)間大100ms，通電時(shí)間選取要根據(jù)恒電位儀強(qiáng)制中斷后啟動(dòng)至恢復(fù)正常輸出的時(shí)間而定，通電后恒電位儀如果長時(shí)間（≥3s）不能啟動(dòng)時(shí)，應(yīng)開展測試（改變現(xiàn)有恒電位儀的工作模式、安裝外部模擬負(fù)載、應(yīng)用便攜整流器替換現(xiàn)有恒電位儀）選擇合理的緩解方案；

（3）中斷周期的調(diào)整原則：以管道系統(tǒng)內(nèi)工況最差的恒電位儀所選中斷周期為基準(zhǔn)，確定檢測區(qū)間管線其它恒電位儀的中斷參數(shù)。

2.4.2 同步通斷條件下計(jì)算讀取通/斷電位的延遲時(shí)間

（1）準(zhǔn)確讀取通/斷電位需要確定兩個(gè)延遲時(shí)間，應(yīng)以管道沿線電壓尖峰持續(xù)時(shí)間最久位置點(diǎn)為基準(zhǔn)，分別設(shè)置瞬間斷電延遲時(shí)間和恒電位儀恢復(fù)輸出的延遲時(shí)間；

（2）測試斷電電位延遲時(shí)間的選擇要考慮瞬間斷時(shí)形成的電壓尖峰，電壓尖峰的大小與管徑、防腐層質(zhì)量、管道敷設(shè)環(huán)境及恒電位儀輸出電流大小有關(guān)，延遲時(shí)間要根據(jù)管地電位的波形計(jì)算確定，直徑小于700mm的管道推薦的斷電時(shí)間為300ms，延遲時(shí)間為200ms，直徑大于700mm的管道推薦的斷電時(shí)間為1s，延遲時(shí)間為800ms；

（3）測試通電電位的延遲時(shí)間需要考慮恒電位儀的型號(hào)及輸出參數(shù)，根據(jù)恒電位儀輸出電壓的波形，計(jì)算其恢復(fù)正常輸出所需的時(shí)間，其延遲時(shí)間應(yīng)大于恒電位恢復(fù)輸出所需要的時(shí)間。

3 結(jié)語

陰極保護(hù)電位數(shù)據(jù)采集為管道外腐蝕完整性管理提供數(shù)據(jù)支撐，是業(yè)主制定維修和維護(hù)方案的基礎(chǔ)，同步中斷條件下分析恒電位儀運(yùn)行狀況對通/斷電位測量的適用性，通過改變恒電位儀的工作模式、調(diào)整中斷周期和采集通斷電位數(shù)據(jù)的延長時(shí)間、優(yōu)化恒電位儀及檢測設(shè)備選型、安裝外部模擬負(fù)載等方式改善恒電位儀中斷過程中的響應(yīng)時(shí)效問題，為順利開展通/斷電位測試奠定基礎(chǔ)，準(zhǔn)確獲取陰極保護(hù)評價(jià)數(shù)據(jù)后，系統(tǒng)分析管道陰極保護(hù)系統(tǒng)存在的各類問題并開展治理，以促進(jìn)管道外腐蝕管理的完整性，降低管道腐蝕風(fēng)險(xiǎn)，保證管道運(yùn)行安全。