姜登登，陳 檣，周 艷，陳 云，范婷婷，孔令雅，李旭偉，鄧紹坡*，龍 濤

1. 生態(tài)環(huán)境部南京環(huán)境科學研究所，江蘇 南京 2100422. 國家環(huán)境保護土壤環(huán)境管理與污染控制重點實驗室，江蘇 南京 210042

隨著城市化進程的加快，工業(yè)用地轉(zhuǎn)變用地性質(zhì)的情況越來越多[1-2]，保障工業(yè)用地再開發(fā)利用安全至關(guān)重要[3-6]. 根據(jù)《中華人民共和國土壤污染防治法》，用途變更為住宅、公共管理與公共服務用地的建設用地地塊，需開展土壤污染狀況調(diào)查，調(diào)查表明污染物含量超過土壤污染風險管控標準的應當進行風險評估，風險評估結(jié)果決定了地塊在再開發(fā)利用前是否需要開展修復和風險管控. 在建設用地健康風險評估中，來自土壤和地下水中的揮發(fā)性有機物(VOCs)通過土壤氣進入室內(nèi)，再被人吸入產(chǎn)生健康危害的途徑(即蒸氣入侵)是造成VOCs暴露的主要途徑之一[7-8].

在HJ 25.3—2019《建設用地土壤污染風險評估技術(shù)導則》[9](簡稱“《導則》”)中，蒸氣入侵過程主要參考Johnson & Ettinger模型，該模型假設建筑地下室底板與地下水水位線之間存在包氣帶，未考慮地下水與地下室直接接觸入滲造成人體暴露的情景. 我國南方地區(qū)(如長三角和珠三角地區(qū))地下水位埋深較淺，城市開發(fā)中多建設一層到多層混凝土結(jié)構(gòu)地下室，地下室底板與地下水接觸或位于地下水水位線以下的情景較常見. 在該情景下，《導則》中暴露模型的規(guī)定情景與真實情景存在較大差異[10-11].

蒸氣入侵模型用于描述VOCs蒸氣進入位于污染場地建筑的過程，通常包含2個主要過程：①蒸氣在土壤里的傳輸；②蒸氣進入室內(nèi)[12]. VOCs蒸氣在土壤中的傳輸主要是基于對流、擴散方程得到的解析解或數(shù)值解來計算[13]，已有研究[14-17]考慮了VOCs在包氣帶的好氧生物降解過程，尤其關(guān)注與氧氣傳輸和消耗的耦合. 污染物進入室內(nèi)途徑的模型經(jīng)常與計算室內(nèi)空氣VOCs濃度相聯(lián)系，二者均受建筑結(jié)構(gòu)以及通風、空調(diào)、管道等運行特點的影響. 1990年，美國和歐洲學者相繼開發(fā)出若干針對VOCs蒸氣入侵的數(shù)學模型，如Johnson & Ettinger模型[18]、Little模型[19]、CSOIL模型[20]、VOLASOIL模型[21]、Ferguson模型[22]等. 目前，已開發(fā)超過30種數(shù)學模型用于預測和模擬蒸氣入侵過程，從簡單的一維解析模型到復雜的三維數(shù)值模型[10,13,23-25]. 但國外建筑多為管道、爬行空間或地下室等地下空間利用深度較淺的獨立住宅，建筑物底板與地下水之間存在包氣帶十分普遍；另外，國外建筑普遍在地下水污染受到關(guān)注前已經(jīng)建成，蒸氣入侵評估多以直接檢測地下室室內(nèi)污染物濃度的方式開展. 綜上，上述模型均未考慮地下水入滲地下室的暴露情景. 肖慶文等[26]考慮混凝土裂縫滲透，以泊肅葉模型為基礎計算了地下水經(jīng)裂縫入滲情景下室內(nèi)空氣中VOCs濃度，發(fā)現(xiàn)當?shù)叵率覂?nèi)存在地下水入滲時，得到的室內(nèi)空氣VOCs濃度遠大于《導則》計算結(jié)果. 但該研究未考慮污染地下水通過混凝土孔隙滲透和入滲后的蒸發(fā)等過程.

目前，針對地下水入滲地下室情景的暴露模型研究較為鮮見. 因此，該研究選擇苯和三氯乙烯作為研究對象，通過構(gòu)建地下水入滲地下室情景下的概念模型，綜合考慮地下水孔隙滲透、裂隙滲透的入滲量，以及符合GB 50108—2008《地下工程防水技術(shù)規(guī)范》情景(簡稱“符合規(guī)范情景”)和最不利情景的蒸發(fā)量，計算地下水暴露量及室內(nèi)空氣中VOCs濃度，并與《導則》計算結(jié)果進行對比分析，以期為類似情景的健康風險評估提供借鑒和參考.

1 地下水入滲地下室情景暴露模型的構(gòu)建

1.1 概念模型描述

地下水入滲地下室情景是指在地下室底板低于地下水水位線的情況下，地下水中VOCs隨地下水入滲進入地下室，人群吸入室內(nèi)空氣中VOCs造成暴露的過程，包括VOCs隨地下水的入滲、VOCs和地下水的共同汽化以及VOCs在室內(nèi)空間的混合3個過程. 地下水入滲地下室情景暴露概念模型如圖1所示.

圖1 地下水入滲地下室情景暴露概念模型Fig.1 The exposure conceptual model based on groundwater infiltration in the basement scenario

VOCs隨地下水的入滲過程，即地下水經(jīng)底板、墻壁以及可能存在的裂縫入滲到地下室，包括孔隙滲透和裂縫滲透兩種方式. VOCs和地下水的共同汽化過程，即入滲后受VOCs污染的地下水在室內(nèi)形成蒸發(fā)面，VOCs和地下水共同在表面汽化，以氣態(tài)形式進入室內(nèi)空間. VOCs在室內(nèi)空間的混合過程，即VOCs在室內(nèi)空間進行對流和擴散，在一定換氣條件下達到濃度平衡.

模型假設：地下水中VOCs濃度均一恒定，進入地下室的地下水量遠小于地下水的補給量，對地下水埋深、地下水中污染物濃度的影響可以忽略；地下室的底板、墻壁等在長期與污染地下水接觸中已經(jīng)達到平衡狀態(tài)，VOCs隨地下水入滲進入室內(nèi)的過程中無質(zhì)量損失；地下水入滲后地下室可能存在濕漬，但假設入滲后地下水全部蒸發(fā)，無浸沒性的嚴重積水等非正常情況；VOCs在室內(nèi)空氣瞬間達到完全混合狀態(tài)，室內(nèi)空氣中VOCs濃度與排出室外的VOCs濃度相同. 地下室防水設防工藝復雜多樣，但防水混凝土為強制要求，因此在入滲過程研究中僅考慮混凝土的防滲作用.

1.2 VOCs隨地下水的入滲過程

1.2.1 地下水經(jīng)混凝土孔隙滲透入滲

地下水在混凝土中的孔隙滲透可視為在壓力梯度作用下多孔介質(zhì)中液相的滲透，其穩(wěn)態(tài)定向流動時符合達西定律[27]，混凝土滲透系數(shù)是表征水在混凝土中流動難易程度的定量指標.

經(jīng)孔隙滲透的入滲量計算公式：

式中：Qpore為經(jīng)孔隙滲透的入滲量，m3/d；Q1為地下室底板地下水的入滲量，m3/d；Q2為地下室側(cè)壁地下水的入滲量，m3/d.

地下室底板地下水入滲量計算公式：

式中：k為混凝土滲透系數(shù)，m3/d；Lb1為地下室長度，m；Lb2為地下室寬度，m；Hb為地下室高度，m；Lgw為地下水位埋深，m；Lcrack為地下室地基厚度，m.

地下室側(cè)壁地下水入滲量計算公式：

式中：Lw為地下室墻壁厚度，m；h為地下水埋深到地下室底板的距離，m.

1.2.2 地下水經(jīng)混凝土裂縫滲透入滲

大量混凝土工作研究和工程實踐證明，裂縫在混凝土結(jié)構(gòu)中普遍存在[28-29]，地下水會通過混凝土裂縫滲透到地下室中. 帶裂縫塊體的滲透可由泊肅葉定律描述，Edvardsen[30]對裂縫混凝土開展?jié)B透試驗，對測試結(jié)果進行回歸分析得到經(jīng)裂縫滲透的入滲量公式〔見式(4)〕，可用于筆者研究條件(溫度為20 ℃，裂縫寬度為0.2 mm)下混凝土經(jīng)裂縫滲透的地下水入滲量計算.

式中：Qcrack為經(jīng)裂縫滲透的入滲量，L/h；W為混凝土裂縫平均寬度，mm；Kt為溫度系數(shù)(20 ℃時為1)，無量綱；Lf為混凝土裂縫長度，m.

1.3 VOCs和地下水的共同汽化過程

VOCs和地下水的共同汽化，在水氣界面上表現(xiàn)為VOCs溶質(zhì)的揮發(fā)和溶劑水的蒸發(fā)2個過程. 假定入滲后的地下水完全蒸發(fā)，基于質(zhì)量平衡，可以根據(jù)進入室內(nèi)的地下水的體積、地下水中的污染物濃度以及室內(nèi)空氣交換速率來計算室內(nèi)空氣中VOCs的濃度.

地下建筑的蒸發(fā)源[31-32]主要包括圍護結(jié)構(gòu)散濕、外部空氣帶入的水分、材料含水蒸發(fā)、人體散濕以及敞開水表面散濕等，其中經(jīng)地下水入滲的蒸發(fā)主要為圍護結(jié)構(gòu)散濕和敞開水表面散濕. 研究[31,33]發(fā)現(xiàn)，敞開水表面的散濕能力顯著高于圍護結(jié)構(gòu)表面(即不存在敞開水面情況下)，該研究以敞開水面散濕(即蒸發(fā)量)作為在地下室內(nèi)經(jīng)地下水入滲的蒸發(fā)量.

地下水進入室內(nèi)后的蒸發(fā)考慮2種情景：①符合規(guī)范情景，即在地下室符合現(xiàn)行防水技術(shù)規(guī)范要求的情況下，根據(jù)GB 50108—2008《地下工程防水技術(shù)規(guī)范》[34]中規(guī)定，在滿足二級防水等級和模型選取的地下室規(guī)模下，民用建筑最大濕漬面積不超過0.6 m2，將該面積作為地下室中地下水的蒸發(fā)面積；②最不利情景，即在地下室存在嚴重滲水的最不利情況下，整個地下水位線以下的墻面和底板表面均附著水分，將整個地下水位線以下的墻面和底板的總面積作為地下室中地下水的蒸發(fā)面積.

地下水蒸發(fā)量計算公式：

式中：Qevap為地下水的蒸發(fā)量，kg/h；Qs為單位面積蒸發(fā)量，kg/(m2·h)；As為蒸發(fā)面積，m2.

羅新梅等[33]綜合了國內(nèi)外常見的室內(nèi)蒸發(fā)面水蒸發(fā)量計算公式，并對比國內(nèi)外已發(fā)表的實測數(shù)據(jù)，給出了在水溫＜40 ℃、水面風速為0.3 m/s情況下的單位面積蒸發(fā)量(見表1). 在室溫為20 ℃時，該研究保守考慮，選取相對濕度為40%時的單位面積蒸發(fā)量〔即0.16 kg/(m2·h)〕作為模型計算參數(shù).

表1 水面風速0.3 m/s、水溫20 ℃時蒸發(fā)面單位面積蒸發(fā)量Table 1 Indoor unit area evaporation amount under the water surface wind speed of 0.3 m/s and temperature of 20 ℃

1.4 VOCs在室內(nèi)空間的混合過程

室內(nèi)空氣中的VOCs分布是一個復雜且不確定性較高的問題，實際上受建筑室內(nèi)結(jié)構(gòu)、通風口位置、風速、換氣方式、溫度、相對濕度和室內(nèi)人員運動情況等多因素的影響[10,12,35]. VOCs在室內(nèi)空間的混合過程與其他蒸氣入侵的研究[12]類似，假定污染物進入室內(nèi)后瞬間達到充分混合狀態(tài)，VOCs室內(nèi)空氣濃度與排出室外的VOCs濃度相同. 通過質(zhì)量平衡，直接計算平衡狀態(tài)下室內(nèi)空氣中VOCs的濃度.

在特定通風、平衡條件下，地下室內(nèi)空氣中VOCs濃度的計算公式：

式中：C1為地下室內(nèi)空氣中VOCs的濃度，mg/m3；Q為地下水暴露量，綜合考慮孔隙滲透入滲量、裂縫滲透入滲量和蒸發(fā)量確定，m3/d；C2為地下水中VOCs濃度，mg/L；ER為室內(nèi)空氣交換速率，次/d.

1.5 模型參數(shù)取值

1.5.1 建筑物參數(shù)取值

該研究模型參數(shù)取值主要依據(jù)國內(nèi)外相關(guān)導則：①混凝土滲透系數(shù)(k). 根據(jù)GB 50108—2008，防水混凝土可通過調(diào)整配合比，或摻加外加劑、摻合料等措施配置而成，其抗?jié)B等級不得小于P6. 根據(jù)GB/T 50934—2013《石油化工工程防滲技術(shù)規(guī)范》[36]，P6等 級 混 凝 土 滲 透 系 數(shù) 為4.19×10—9cm/s (即3.62×10—6m/d). ②裂縫寬度(W). 根據(jù)GB 50108—2008，防水混凝土結(jié)構(gòu)的裂縫寬度不得大于0.2 mm，并不得貫通. 該研究保守考慮，選擇裂縫寬度為0.2 mm.③裂縫長度(Lf). 地下室的唯一裂縫是建筑底板和墻體的周界裂縫[37-38]，在地下室的長度和寬度分別為10和7 m時，裂縫長度為34 m. 其他建筑物參數(shù)[9]：地下室長度(Lb1)為1000 cm；地下室寬度(Lb2)為700 cm；地下室高度(Hb)為220 cm；地下室地基厚度(Lcrack)為35 cm；地下室墻壁厚度(Lw)為25 cm.

1.5.2 污染物參數(shù)取值

污染場地中常見的VOCs主要屬于石油烴和氯代烴兩大類. 苯和三氯乙烯分別作為石油烴和氯代烴兩大類典型代表，極易通過蒸氣入侵產(chǎn)生風險. 苯是一種重要的化工基本原料，其產(chǎn)量和生產(chǎn)的技術(shù)水平是石油化工發(fā)展水平的標志之一. 三氯乙烯是一種優(yōu)良溶劑，在工業(yè)生產(chǎn)特別是車間工廠中得到大規(guī)模使用. 苯和三氯乙烯均屬于嚴重污染環(huán)境和危害人體健康的優(yōu)先控制類VOCs[39].

假定地下水中苯和三氯乙烯的濃度均為1 mg/L，其理化性質(zhì)參數(shù)取自《導則》(見表2).

表2 苯和三氯乙烯理化性質(zhì)參數(shù)Table 2 Physical and chemical parameters of benzene and trichloroethylene

2 《導則》規(guī)定暴露模型及參數(shù)取值

2.1 《導則》規(guī)定暴露模型

《導則》規(guī)定的吸入室內(nèi)空氣中來自地下水氣態(tài)污染物暴露途徑的概念模型如圖2所示，包括地下水中污染物經(jīng)三相平衡[40]轉(zhuǎn)化為氣態(tài)、氣態(tài)污染物在包氣帶遷移轉(zhuǎn)化以及氣態(tài)污染物經(jīng)底板裂縫進入室內(nèi)造成人群暴露[18,41]三個過程.

圖2 《導則》規(guī)定暴露概念模型Fig.2 The exposure conceptual model recommended by technical guideline (HJ 25.3-2019)

當室內(nèi)和室外大氣壓力差為0時，地下水中VOCs進入室內(nèi)空氣的揮發(fā)因子計算公式：式中：VFgwia為地下水中VOCs進入室內(nèi)空氣的揮發(fā)因子，L/m3；H為亨利常數(shù)；DFia為室內(nèi)空氣中氣態(tài)污染物擴散因子，cm/s；hcap為土壤地下水交界處毛管層厚度，cm；hv為非飽和土層厚度，cm；為氣態(tài)污染物在地基與墻體裂隙中的有效擴散系數(shù)，cm2/s；為毛細管層中氣態(tài)污染物的有效擴散系數(shù)，cm2/s；為土壤中氣態(tài)污染物的有效擴散系數(shù)，cm2/s；Lcrack為地下室地基厚度，cm；η為地基和墻體裂隙表面積所占比例.

地下室內(nèi)空氣中VOCs濃度計算公式：

2.2 《導則》模型參數(shù)取值

《導則》模型涉及的參數(shù)包括土壤容重、土壤含水率、土壤顆粒密度和地下水埋深等地塊特征參數(shù)，地基裂隙中空氣體積比、地基裂隙中水體積比、室內(nèi)空間體積與氣態(tài)污染物入滲面積之比以及地基和墻體裂隙表面積所占比例等建筑結(jié)構(gòu)參數(shù)，室內(nèi)空氣交換速率等建筑運行參數(shù). 該研究選擇《導則》附錄G的推薦值[9]，如表3所示.

表3 暴露評估參數(shù)Table 3 Parameters of exposure assessment

3 結(jié)果與討論

3.1 地下水入滲量及蒸發(fā)量計算結(jié)果比較

在地下水埋深至地下室底板距離改變的情況下，地下水入滲量和蒸發(fā)量計算結(jié)果如圖3所示. 由圖3可見，在地下水埋深至地下室底板距離從25 cm增至200 cm時，經(jīng)裂縫滲透的入滲量從3.86 m3/d增至37.7 m3/d，經(jīng)孔隙滲透的入滲量由1.55×10—4m3/d增至2.35×10—3m3/d，最不利情景下的蒸發(fā)量由0.30 m3/d增至0.52 m3/d，而符合規(guī)范情景下的蒸發(fā)量與地下水埋深無關(guān)，均為2.30×10—3m3/d. 由入滲量計算模型可知，孔隙滲透和裂縫滲透的入滲量與水頭差相關(guān)，而地下水埋深至地下室底板的距離主要影響水頭差，因此孔隙滲透和裂縫滲透的地下水入滲量均隨地下水埋深至地下室底板距離的增加而增加. 最不利情景下蒸發(fā)量的蒸發(fā)面積取自與地下水接觸的底板和墻壁面積，因此蒸發(fā)量也隨地下水埋深至地下室底板距離的不同產(chǎn)生變化；而符合規(guī)范情景下蒸發(fā)面積取自GB 50108—2008《地下工程防水技術(shù)規(guī)范》[34]中的最大蒸發(fā)面積，其蒸發(fā)量為定值，與地下水埋深至地下室底板距離無關(guān). 最不利情景下的蒸發(fā)量是符合規(guī)范情景蒸發(fā)量的100～300倍，這是由于最不利情景下的蒸發(fā)面積大于符合規(guī)范情景所致.

圖3 不同地下水埋深至地下室底板距離下地下水經(jīng)裂縫滲透、孔隙滲透的入滲量和蒸發(fā)量Fig.3 Groundwater infiltration via fracture and pore and groundwater evaporation in different distances from the groundwater table to the basement floor

結(jié)果表明，在地下水埋深至地下室底板距離不變的情況下，經(jīng)裂縫滲透的入滲量是孔隙滲透的15000～25000倍. 李厚祥等[29]研究發(fā)現(xiàn)，混凝土中寬度為0.1 mm的裂縫會產(chǎn)生比無裂縫混凝土高10000倍的滲水量，與筆者計算結(jié)果基本吻合. 在沒有貫穿裂縫的情景下，地下室入滲量只需考慮孔隙滲透，但風險評估模型需要考慮的不只是這種理想情景，存在裂縫的建筑，其入滲量顯著大于孔隙滲透的入滲量，因此需要考慮裂縫滲透.

地下水入滲進室內(nèi)后會形成蒸發(fā)面，模型假設地下室處于入滲后的地下水可全部蒸發(fā)的穩(wěn)定狀態(tài). 在入滲量大于蒸發(fā)量的非穩(wěn)定狀態(tài)，地下室會出現(xiàn)嚴重積水，這種情況實際較難發(fā)生. 以入滲后地下水全部蒸發(fā)達到穩(wěn)定狀態(tài)作為合理保守假設，開展經(jīng)地下水入滲地下室情景的健康風險評估時，建議采用蒸發(fā)量作為地下水暴露量.

3.2 地下水入滲地下室模型和《導則》規(guī)定模型下室內(nèi)空氣VOCs濃度比較

根據(jù)地下水暴露量的選擇原則、地下水量與室內(nèi)空氣濃度計算公式、《導則》規(guī)定暴露模型和模型相關(guān)參數(shù)，分別計算了苯和三氯乙烯在不同地下水埋深下的室內(nèi)空氣濃度，結(jié)果如表4所示.

表4 不同地下水埋深下地下水入滲地下室模型和《導則》規(guī)定暴露模型的室內(nèi)空氣VOCs濃度Table 4 Indoor air concentrations of benzene and trichloroethylene via the groundwater infiltration model and the guideline recommended exposure model under different groundwater levels

在地下水入滲地下室模型中，室內(nèi)空氣中苯和三氯乙烯濃度的計算結(jié)果一致，在符合規(guī)范情景蒸發(fā)量下濃度均為1.25×10—3mg/m3，在最不利情景蒸發(fā)量下濃度在0.16～0.28 mg/m3之間. 《導則》規(guī)定暴露模型計算的室內(nèi)空氣中污染物濃度隨地下水埋深增加而減小，苯的室內(nèi)濃度在7.01×10—4～7.21×10—4mg/m3之間，三氯乙烯的室內(nèi)濃度在9.52×10—4～9.80×10—4mg/m3之間. 不同污染物之間《導則》規(guī)定暴露模型計算結(jié)果差異是由于污染物自身的亨利常數(shù)、空氣中擴散系數(shù)和水中擴散系數(shù)的不同導致.

在蒸發(fā)量符合規(guī)范情景和最不利情景下，地下水入滲地下室模型計算得到的室內(nèi)空氣中VOCs濃度分別為《導則》規(guī)定暴露模型計算結(jié)果的1～2和100～400倍. 肖慶文等[26]以地下水中甲苯(21.5 mg/L)、乙苯(4.9 mg/L)和二甲苯(13.88 mg/L)為目標污染物，用經(jīng)裂縫滲透的入滲量作為地下水暴露量，計算了甲苯、乙苯、二甲苯的室內(nèi)濃度并與導則模型結(jié)果進行對比，結(jié)果顯示，《導則》模型比滲水模型小400倍.地下水入滲地下室模型的結(jié)果明顯大于《導則》計算結(jié)果，主要是入滲模型假設VOCs隨地下水進入室內(nèi)時無質(zhì)量損失，沒有VOCs從地下水到土壤氣的轉(zhuǎn)換損失及其在包氣帶中遷移時產(chǎn)生的損失. 因此，針對我國部分地下水埋深較淺的地區(qū)，采用目前《導則》推薦的室內(nèi)入侵模型計算人體健康風險時可能會低估風險. 鐘茂生等[4]也建議在特定情景下，考慮場地污染特性和未來建筑結(jié)構(gòu)對現(xiàn)有《導則》的評估模型進行修正.

3.3 地下水入滲地下室模型中參數(shù)敏感性分析

模型參數(shù)敏感性分析方法參考《導則》[9]中相關(guān)公式，將單一模型參數(shù)增大10%，分別計算地下水入滲地下室模型中地下水量和室內(nèi)空氣中VOCs濃度的敏感性比值[9]，結(jié)果如表5所示.

表5 地下水入滲地下室模型參數(shù)敏感性分析Table 5 Sensitivity analysis of the model of groundwater infiltration in the basement

地下水量的參數(shù)敏感性因入滲量和蒸發(fā)量計算模型不同而存在明顯差異，對孔隙滲透影響較大的參數(shù)(敏感性比值的絕對值大于50%)為地下室長度、地下室寬度、地下室高度、地下室地基厚度和混凝土滲透系數(shù)，對裂縫滲透影響較大的參數(shù)為地下室高度、地下室墻壁厚度、混凝土裂縫平均寬度和裂縫長度，對符合規(guī)范情景下蒸發(fā)量影響較大的參數(shù)為蒸發(fā)面積和單位面積蒸發(fā)量，對最不利情景下蒸發(fā)量影響較大的參數(shù)有地下室長度、地下室寬度、地下室高度和單位面積蒸發(fā)量. 對室內(nèi)空氣中VOCs濃度參數(shù)敏感性影響較大的除上述參數(shù)外，還有室內(nèi)空氣交換速率. Yao等[12]也發(fā)現(xiàn)，室內(nèi)空氣交換速率是計算室內(nèi)空氣中VOCs濃度的關(guān)鍵參數(shù).

實際輸入模型的參數(shù)與其真實值之間的偏差是導致蒸氣入侵模擬結(jié)果存在誤差的重要原因之一[10].為保證模擬結(jié)果盡可能接近實際情況，地下室長度、地下室寬度、地下室高度、地下室地基厚度、地下室墻壁厚度、混凝土滲透系數(shù)和室內(nèi)空氣交換速率因地下室類型和規(guī)模不同而存在明顯差異，屬于易獲取建筑參數(shù)，在開展基于地下水入滲地下室情景的健康風險評估時需準確獲取；單位面積蒸發(fā)量受溫度、相對濕度和風速等影響較大，需開展現(xiàn)場試驗，并建議通過實測獲取[31,42]；混凝土裂縫平均寬度、混凝土裂縫長度和蒸發(fā)面積現(xiàn)場測量困難，建議在現(xiàn)場實測基礎上同時參考相關(guān)導則和文獻[43-44].

4 結(jié)論

a) 孔隙滲透和裂縫滲透的入滲量均隨地下水埋深至地下室底板距離的增加而增加. 在地下水埋深至地下室底板距離不變的情況下，裂縫滲透的入滲量是孔隙滲透的15000～25000倍. 由于蒸發(fā)面積取值不同，最不利情景的蒸發(fā)量是符合規(guī)范情景蒸發(fā)量的100～300倍. 建議以入滲后地下水全部蒸發(fā)達到穩(wěn)定狀態(tài)作為合理保守假設，選擇蒸發(fā)量作為地下水暴露量.

b) 在地下水入滲地下室情景下，室內(nèi)空氣中苯和三氯乙烯濃度的計算結(jié)果一致；在《導則》規(guī)定情景下，室內(nèi)空氣中VOCs濃度隨地下水埋深增加而減小. 在地下水蒸發(fā)量符合規(guī)范情景和最不利情景下，地下水入滲地下室模型計算的室內(nèi)空氣中VOCs濃度分別是《導則》規(guī)定暴露模型計算結(jié)果的1～2和100～400倍. 當?shù)叵率业装宓陀诘叵滤裆顣r，建議在開展健康風險評估的過程中考慮地下水入滲地下室情景的暴露問題.

c) 該模型對實際場景進行了簡化，參數(shù)取值和假設均基于保守考慮. 在實際工作中建議結(jié)合建筑情況和現(xiàn)場試驗，為模型提供建筑結(jié)構(gòu)、室內(nèi)空氣交換速率和蒸發(fā)量等真實參數(shù)，以提高模型計算的準確性.