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      預(yù)應(yīng)力筋預(yù)拉力對預(yù)應(yīng)力加筋土擋墻穩(wěn)定性影響

      2022-06-21 22:18:30王云珊
      交通科技與管理 2022年12期
      關(guān)鍵詞:影響因素穩(wěn)定性

      摘要 研究預(yù)應(yīng)力鋼筋拉力對預(yù)應(yīng)力加筋土擋墻穩(wěn)定性的影響,選擇有限元、理論分析法,對無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力加筋土擋墻的安全穩(wěn)定性進行研究。通過逐步提高土擋墻的安全穩(wěn)定性和頂荷載,對土擋墻結(jié)構(gòu)的安全穩(wěn)定性,其失穩(wěn)由特征點的位移變化決定。介紹預(yù)應(yīng)力筋的最大預(yù)拉力值及其對安全穩(wěn)定的負面影響,并對其關(guān)鍵施工技術(shù)進行總結(jié)。隨著最大預(yù)拉力值的增加,塑性體積在不平衡過程中逐漸減小。塑性體積與水平線的距離越小,土擋墻的最小主應(yīng)力值和安全穩(wěn)定度越高。

      關(guān)鍵詞 預(yù)應(yīng)力筋;預(yù)拉力;加筋土擋墻;穩(wěn)定性;影響因素

      中圖分類號 TU476.4 文獻標(biāo)識碼 A 文章編號 2096-8949(2022)12-0129-03

      收稿日期:2022-03-02

      作者簡介:王云珊(1983—),男,本科,工程師,研究方向:公路工程監(jiān)理。

      0 前言

      加筋土擋墻結(jié)構(gòu)具有施工速度快、經(jīng)濟效益好、外形美觀、安全可靠、耐久性好、抗震性能好等優(yōu)點。根據(jù)目前的研究和分析,加筋土擋墻的機理不受固定材料的約束,這種約束是一種被動效應(yīng)。將固定材料與填料結(jié)合,形成摩擦機制和剪切機制,起到限制填料的作用?;谏鲜鲈恚咏钔林杏玫奶盍弦簿哂邢鄳?yīng)的特性。如填料不好,會對加筋土擋墻層造成破壞。

      1 理論基礎(chǔ)

      該技術(shù)可分為墻板、側(cè)板、預(yù)應(yīng)力筋和填料。通過拉預(yù)應(yīng)力筋,可以驅(qū)動連續(xù)側(cè)向受壓板和墻板,加固區(qū)內(nèi)的填充力達到主動約束狀態(tài),進而增強加筋土構(gòu)件的力學(xué)性能。無粘結(jié)水平預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土施工期間,回填土上形成有效的水平預(yù)應(yīng)力場屬于關(guān)鍵施工技術(shù),水平鋼筋混凝土施工的擴散也與預(yù)應(yīng)力筋的最大膨脹值有關(guān)。加筋中的水平應(yīng)力不僅影響加筋的硬度,還影響加筋的穩(wěn)定性,研究水平土壓力對加筋土擋墻的穩(wěn)定性和發(fā)展具有重要意義,是提高擋土墻安全性的合理途徑。數(shù)值方法可分析加筋土擋墻的形狀和應(yīng)力,探究加筋體的作用機理。Leschinsky[1]等人采用數(shù)值模擬方法,綜合分析了提高擋土墻穩(wěn)定性的破壞方式,明確了擋土墻的內(nèi)部結(jié)構(gòu)破壞、外部損傷、復(fù)合材料破壞和整體損傷。

      Chenrh[2]通過四種加固方法明確了加筋擋土墻的穩(wěn)定性變化規(guī)律。合理的數(shù)值結(jié)果在很大程度上決定了填料的模型,常用的本鉤模型包括:鄧肯-張模型、莫爾-庫侖模型、德魯克-布拉格模型、修正劍橋模型等,莫爾-庫侖是一種在我國廣泛應(yīng)用的土的本構(gòu)模型。許多不同的研究結(jié)果都基于對該模型的分析。劉倍宏等[3]得到了有限填土加筋土擋墻穩(wěn)定性的基本規(guī)律,打破了傳統(tǒng)模型。

      目前,用數(shù)值方法確定加筋土或擋土墻極限狀態(tài)的標(biāo)準(zhǔn)一般有三種:①不收斂測量;②特征點突變、移位;③穿透等效塑性應(yīng)力。以有限元計算結(jié)果的不收斂性為失穩(wěn)標(biāo)準(zhǔn),其中包含一定的不確定性因素。在特定情況下,計算結(jié)果可能會有很大偏差。不同的收斂速度會受到不同因素影響。步長的增加會對數(shù)值性能產(chǎn)生影響。有限元計算結(jié)果的收斂速度并不能代表擋土墻的施工已達到安全狀態(tài)。在擋土墻穩(wěn)定進入極限狀態(tài)之前,土體的塑性區(qū)可以連通,塑性區(qū)可能很大,是計算擋土墻結(jié)構(gòu)信息安全相關(guān)系數(shù)的一個標(biāo)準(zhǔn),更適合于擋土墻結(jié)構(gòu)本身。

      2 參數(shù)研究

      改變無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力加筋土擋墻結(jié)構(gòu)失穩(wěn)的措施隨著節(jié)點位置的突變而具有不同的特點。當(dāng)選擇位移突變?yōu)榻Y(jié)構(gòu)失穩(wěn)的標(biāo)準(zhǔn)措施時,坡肩通常選擇在邊坡的特征節(jié)點處,選擇擋土墻穩(wěn)定性的頂部措施,如圖1中點A所示。在數(shù)據(jù)分析中,擋土墻的頂部荷載進一步增加,直到節(jié)點A處發(fā)生變形,頂部荷載的作用如圖1所示,圖中給出了數(shù)值模擬的多邊形設(shè)計尺寸。工作參數(shù)設(shè)置見表1,預(yù)拉力值的合力介于主動土壓力和被動土壓力之間。

      3 結(jié)果與討論

      當(dāng)最大載荷為80 kPa時,預(yù)拉力值增加,頂部的水平荷載值也在增加。隨鋼筋中的塑性區(qū)在失穩(wěn)過程中會逐漸向下移動,塑性區(qū)與水平線之間的夾角越來越小?;瑒有ǖ闹亓﹄S著預(yù)應(yīng)力增加,底部與滑動面和水平面之間的角度減小。表2結(jié)果表明,完全施加預(yù)張力時構(gòu)件最小主應(yīng)力的變化??紤]到特征單元數(shù)量過多,最小主應(yīng)力值為1~16個單元的規(guī)律。類似于未列出的其他元素的規(guī)律,特征元素1~單元8在增強區(qū)域中,而特征單元9~單元16處于非增強區(qū)域。從表2和表3可以看出,當(dāng)通過施加一個預(yù)張力來完成預(yù)張力時,鋼筋體內(nèi)的最小和最大主應(yīng)力值也會增加,而非鋼筋體內(nèi)的最小和最大主應(yīng)力值也會減少。

      預(yù)拉力值對擋土墻建筑物的穩(wěn)定性有以下三個直接影響:①預(yù)拉力值的逐漸增大,鋼筋中的完整性將逐漸增加,當(dāng)不平衡時,鋼筋的塑性面積將逐漸減小。當(dāng)塑性區(qū)與水平線之間的位移和角度變化較小時,擋土墻施工的穩(wěn)定性將得到提高。②最大預(yù)拉力值的增加,加固區(qū)填料的最小主應(yīng)力值也會增加,提升填料的最大抗剪強度與擋土墻施工的穩(wěn)定性。③預(yù)拉力值的增加,雖然未加筋填料的最小主應(yīng)力值也會降低,但與加筋最小主應(yīng)力值的變化相比變化不大,對擋土墻施工的穩(wěn)定性沒有損害。在預(yù)應(yīng)力筋長度及預(yù)應(yīng)力筋與預(yù)應(yīng)力的位置關(guān)系不變的情況下,防護墻的穩(wěn)定性隨著預(yù)應(yīng)力值的增加而逐漸發(fā)展和增加。

      4 加筋土擋墻的施工技術(shù)要點

      京臺高速公路第四標(biāo)段(北京段)正線底盤部分采用路肩加筋地面支撐墻,高度10 m。加筋土支護墻板采用凸凹模干砌。模塊由干硬性混凝土制成,抗壓強度為20 MPa,高尺寸×寬×長=19 cm×20 cm×40 cm。土工格柵的原材料為高密度聚乙烯(HDPE),粘結(jié)條的長度為14 m。面板和電網(wǎng)通過連接器連接。加筋土支護墻基礎(chǔ)為30 cm×50 cm(高)×C25水泥條基礎(chǔ)(寬),其下為90 cm厚分級碎石+3層三向土工格柵機械穩(wěn)定層。

      5 加筋土擋墻施工工藝

      基層檢查驗收合格之后,依據(jù)設(shè)計要求,進行三層鋪設(shè)[4]。第一層鋪設(shè)三向土工格柵,在張拉平整,與地面緊貼且無皺褶之后,查看三向土工格柵的搭接寬度,確保其控制在30 cm以內(nèi),之后鋪設(shè)級配碎石,推土機推平之后,壓路機將其壓實。將剩余的兩層也按照此方式進行反復(fù)施工,條形混凝土構(gòu)造,掛線處理,以此實現(xiàn)擋土墻模塊的施工。

      該工程拉桿采用單向土工格柵,如圖3所示,提前將拉桿切割至設(shè)計長度。切割時,必須沿格柵橫向預(yù)留一排長度至少為600 mm的縱向肋。在模塊網(wǎng)格的末端,必須保留約100 mm的長度,以確保上部模塊的榫頭能夠壓入網(wǎng)格肋。不可沿著網(wǎng)格橫檔切割所有這些肋條,保留的網(wǎng)格肋條不能超出墻壁。沿路基縱向,相鄰?fù)凉じ駯趴蓪?。用刷子清除模塊頂部的殘留物,將切割的網(wǎng)格放入模塊的凹槽中,并用連接器夾住網(wǎng)格橫檔,以確保連接器覆蓋每個網(wǎng)格。第二層和第三層的模塊應(yīng)按要求交錯鋪設(shè),連接件和拉桿應(yīng)壓緊,拉桿應(yīng)手動張拉固定。

      填充、壓實填充料,確保滿足施工要求,從拉桿中間開始軋制填充材料,從尾部進行反復(fù)軋制,在靠近墻體1.5 m內(nèi),使用小型的壓實機將其壓實,厚度為19 cm,確保其與模塊高度相同。在壓實填料之后,修整、擠壓變形模塊,促使其與模塊對齊,以此保障拉桿平整度滿足相應(yīng)的要求[5]。

      6 施工技術(shù)控制要點

      (1)要確保三向土工格柵與地面緊貼,且平整,無任何的褶皺,工作人員需要加強各組配合,施工鋪設(shè)期間,第一組人員負責(zé)固定土工格柵,第二組則負責(zé)鋪設(shè)、平整土工格柵,第三組負責(zé)U型釘固定土工格柵,確保三向土工格柵緊繃,避免其施工期間出現(xiàn)皺褶。機械在進行碎石填筑期間,不可因為滾動作業(yè),對土工格柵產(chǎn)生影響,可選擇反向傳播的形式,進行碎石填筑,機器與土工格柵之間,填料厚度要>15 cm,避免機械設(shè)備直接在土工格柵上作業(yè)。

      (2)拉桿緊固、無任何的皺褶,填料填充平整,將拉桿的作用發(fā)揮出來,確保拉桿受力合理。在鋪設(shè)拉桿、安裝好連接器之后,在上面搭建兩層膜,操作人員對其進行按壓,另一組人員則將拉桿的自由端鉤住,借助輔助工具,朝后面施加張力,緊固拉桿,促使其與連接器保持豎齊,并朝著后槽表靠近。,使用U型釘固定端部與尾部,一般U型釘>4個,調(diào)整拉桿的平整度。

      (3)擋土墻附近填料的壓實度,在壓實期間,擠壓擋土墻,導(dǎo)致其變形,填筑期間,需要在擋土墻內(nèi)側(cè)預(yù)留專門的排水層,在軋制填料的過程中,避免擠壓。強度2 cm范圍內(nèi),可選擇小型的碾壓機,在壓實填料之后,手動將排水層的零散填料清除干凈,使用小型壓實機進行壓實與填充,在填料調(diào)整合格之后,進行下一道工序。

      (4)擋土墻朝內(nèi)傾斜1%,在施工前,可CAD模擬模塊布置,每層模塊外側(cè)要比內(nèi)側(cè)高2 cm,擋土墻每高1 m,要朝內(nèi)傾斜1 cm,在底層模塊外側(cè)追蹤砂漿時,要高于底層模塊內(nèi)側(cè),氣泡也要高于模塊外側(cè)。高度每高1 m,需要檢查1次,并朝內(nèi)移動1 cm,鋼管立桿和水平管需要保持一定距離,注意吊桿的測量,模塊外立面為凹面和凸面,測量點選擇內(nèi)側(cè)。

      (5)為保障擋土墻施工人員的安全,可在外側(cè)設(shè)置腳手架(雙排鋼管),為高處作業(yè)提供防護,便于模塊的維修與砌筑,同時外側(cè)要設(shè)置密目網(wǎng),操作平臺的寬度設(shè)置為90 cm,在上面蓋上大板。道路鋼管腳手架縱向間距設(shè)置為2 m、縱向水平桿間距為1.2 m,橫撐外側(cè),斜撐中間,依據(jù)擋土墻的高度,搭設(shè)操作平臺。

      (6)為將頂層路面結(jié)構(gòu)層攤鋪機施工過程中的碾壓、損壞與卷起問題解決,要結(jié)合工藝,擋土墻的受力情況,將頂部橫拉筋的長度設(shè)置為2 m,帶膨脹板的攤鋪機攤鋪結(jié)構(gòu)層,在距離擋土墻2.5 m,要避免直接碾壓拉桿,結(jié)合計算,在拉桿縮短2 m之后,可使擋土墻滿足要求。

      7 結(jié)論

      隨著預(yù)拉力值和擋土墻的穩(wěn)定性增加。預(yù)張力值將對擋土墻的穩(wěn)定性產(chǎn)生三個影響:

      (1)隨著預(yù)拉力值的增加,加強筋的完整性增強。當(dāng)失穩(wěn)發(fā)生時,加強筋中的塑性區(qū)逐漸向下移動,塑性區(qū)與水平線之間的夾角越來越小。擋土墻的穩(wěn)定性將提高。

      (2)隨著預(yù)拉力值的增大,加筋中填料的最小主應(yīng)力增大,從而提高填料的抗剪承載力,進而提高擋土墻的穩(wěn)定性。

      (3)隨著預(yù)拉力值的增大,非加筋體中填料的最小主應(yīng)力減小,但與加筋體中最小主應(yīng)力的變化相比變化較小,對擋土墻的穩(wěn)定性沒有影響。由該公式導(dǎo)出的失穩(wěn)載荷與數(shù)值結(jié)果吻合較好。

      參考文獻

      [1]Leschinsky.Influence of pretension of prestressed reinforcement on stability of prestressed reinforced earth retaining wall [J] Highway engineering, 2020(4): 61-66.

      [2]Chenrh. Study on static performance of unbonded prestressed reinforced earth retaining wall under top load [D] Hunan University, 2020.

      [3]劉倍宏. 無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力加筋土擋墻變形及極限荷載研究[D]. 長沙:湖南大學(xué), 2019.

      [4]杜運興, 陳仕文, 周芬. 預(yù)應(yīng)力筋預(yù)拉力對預(yù)應(yīng)力加筋土擋墻靜力性能影響[J]. 公路工程, 2019(2): 28-35.

      [5]鄧迪曦. 側(cè)壓板面積對無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力加筋土擋墻力學(xué)性能影響研究[D]. 長沙:湖南大學(xué), 2018.

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