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      砂土可視化直剪試驗(yàn)與剪切帶形成機(jī)制研究

      2022-07-04 07:39:40王子寒張若鈺景曉昆肖成志
      工程力學(xué) 2022年7期
      關(guān)鍵詞:法向應(yīng)力拱形砂土

      王子寒,張若鈺,景曉昆,肖成志,黃 達(dá)

      (河北工業(yè)大學(xué)土木與交通學(xué)院,天津 300401)

      常規(guī)砂土直剪試驗(yàn)的剪切面局限于上、下箱體之間的平面,但不一定沿土樣的最薄弱面展開,其剪切帶形成機(jī)制仍不十分明確。目前針對砂土剪切帶的研究主要是從物理試驗(yàn)、數(shù)值模擬,以及基于二者的理論分析等方面入手,其中物理試驗(yàn)的研究手段包括平面應(yīng)變試驗(yàn)、三軸試驗(yàn)和直剪試驗(yàn),并利用數(shù)字圖像技術(shù)進(jìn)行觀測和研究;理論分析方面主要基于連續(xù)體假定,對砂土本構(gòu)模型進(jìn)行改進(jìn);而數(shù)值模擬近年來則以離散元程序研究為主[1?10]。

      近些年來,國內(nèi)方面針對砂土的剪切帶發(fā)展,進(jìn)行了較為系統(tǒng)的試驗(yàn)研究。李福林等[11]根據(jù)飽和砂土排水平面應(yīng)變壓縮試驗(yàn)的應(yīng)變場,分析了試樣的應(yīng)變局部化現(xiàn)象。研究發(fā)現(xiàn),砂土材料的應(yīng)變局部化發(fā)生在峰值應(yīng)力狀態(tài)附近,峰值應(yīng)力后應(yīng)變局部化更加明顯并集中在一定區(qū)域,最終形成V型剪切帶。郭瑩等[12]對飽和細(xì)砂進(jìn)行三軸固結(jié)排水剪切試驗(yàn),通過對軸向應(yīng)變場的分析發(fā)現(xiàn),密砂和松砂的干樣在應(yīng)力峰值之后形成剪切帶,而松砂濕樣在峰值之前形成剪切帶??琢恋萚13]基于數(shù)字圖像相關(guān)法,對砂土試樣進(jìn)行了室內(nèi)細(xì)觀直剪試驗(yàn),研究發(fā)現(xiàn),隨著剪切的進(jìn)行,位移較大的顆粒逐漸集中在剪切面兩側(cè)、從左下到右上的一個斜帶內(nèi)。潘遠(yuǎn)陽等[14]對密砂直剪試驗(yàn)進(jìn)行離散元數(shù)值模擬,通過對數(shù)值試驗(yàn)過程中的顆粒進(jìn)行動態(tài)監(jiān)測發(fā)現(xiàn),剪切帶的厚度受平均粒徑和顆粒摩擦系數(shù)影響較大。

      類似的研究工作近年來在國際上也比較多,Lai和Chen[15]利用X射線成像技術(shù),采用離散元程序再現(xiàn)了不同形狀的月壤數(shù)值顆粒,進(jìn)行了二維直剪試驗(yàn)?zāi)M,表明隨著顆粒形狀的不同,直剪試驗(yàn)的剪切帶也具有不同的形式,但都沒有嚴(yán)格按照剪切縫開展。Tang等[16]研發(fā)了新型土體平面應(yīng)變試驗(yàn)裝置,并結(jié)合圖像分析技術(shù)對砂土剪切帶進(jìn)行研究,表明剪應(yīng)變的分布在試驗(yàn)前期主要集中在試樣中部,并向四周擴(kuò)散,后期則會形成一條主要的剪切帶,但是厚度比較大,也并不十分平直。Kawamoto等[17]同樣利用X射線成像技術(shù),采用LS-DEM的方法,再現(xiàn)了具有砂土形狀的數(shù)值顆粒,并通過對三軸試驗(yàn)的模擬,發(fā)現(xiàn)剪切帶上的力鏈發(fā)生了較大偏轉(zhuǎn),認(rèn)為與應(yīng)力主軸的旋轉(zhuǎn)有關(guān)。Wiebicke等[18]通過在三軸試驗(yàn)中開設(shè)內(nèi)、外2個視窗,結(jié)合X射線成像技術(shù)對剪切帶進(jìn)行聯(lián)合觀測,并采用統(tǒng)計(jì)的方法對剪切過程中細(xì)觀組構(gòu)的演化進(jìn)行了分析,指出細(xì)觀參量的變化是土體各向異性的主要原因。

      以上研究大多關(guān)注于剪切過程中細(xì)觀參數(shù)的改變對宏觀現(xiàn)象的影響,對剪切帶形成機(jī)制的分析尚不夠系統(tǒng);而剪切帶的特征直接影響土體強(qiáng)度,現(xiàn)階段由于三軸試驗(yàn)裝置的局限性,難以對剪切帶進(jìn)行直觀觀測,可視化的直剪試驗(yàn)成為對剪切帶進(jìn)行深入研究的有效手段。因此,本文通過對傳統(tǒng)直剪儀進(jìn)行可視化改造,并結(jié)合數(shù)字圖像變形量測技術(shù)探究了砂土試樣在剪切過程中的演化規(guī)律,歸納出試樣尺寸、法向應(yīng)力等對剪切帶形成機(jī)制和擴(kuò)展過程的影響,同時對試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)的拱形副剪切帶進(jìn)行了強(qiáng)度分析,并與水平主剪切帶進(jìn)行了對比研究。

      1 試驗(yàn)概況

      1.1 試驗(yàn)裝置

      本試驗(yàn)所用主要儀器是ZJ-1A型應(yīng)變控制式直剪儀,如圖1(a)所示。原設(shè)備直剪盒為黃銅材質(zhì),很難直接觀測到試樣在剪切過程中的顆粒運(yùn)動情況,對剪切帶的研究受到限制。因此,為了進(jìn)行可視化試驗(yàn),采用厚度為10 mm的亞格力板設(shè)計(jì)制造了5種不同規(guī)格的透明直剪盒,以便于在直剪過程中利用數(shù)碼相機(jī)對試樣表面進(jìn)行拍照分析,如圖2所示。內(nèi)徑尺寸(長×寬×高,單位:cm)分別為10×10×10、10×10×5、10×10×2.5的直剪盒用于研究試樣不同寬高比對砂土強(qiáng)度指標(biāo)和剪切帶形狀的影響;而尺寸分別為10×10×5、10×5×5、10×2.5×5的直剪盒用于研究試樣不同長寬比的影響。

      圖1 直剪儀與加壓框架Fig. 1 Shear instrument and pressurized frame

      圖2 可視化直剪盒Fig. 2 The visual shear boxes

      原直剪儀加壓框架分布在直剪盒兩側(cè)(圖1(a)),不利于圖像采集。因此設(shè)計(jì)了新型加壓框架(圖1(b)),能夠在試驗(yàn)過程中完全展現(xiàn)試樣側(cè)面。新加壓框架的使用需注意兩點(diǎn):① 新加壓框架重量有所改變,加壓前需重新調(diào)節(jié)平衡錘使杠桿水平;② 加壓框架需作用在直剪盒中心,保持框架平面豎直防止偏心,并不能遮擋拍攝區(qū)域。結(jié)合圖像采集設(shè)備能夠保證全過程攝錄的圖像清晰(圖3)。

      圖3 試驗(yàn)過程中攝錄圖像Fig. 3 Photographed images during the test

      1.2 試驗(yàn)材料及方法

      試驗(yàn)土樣選用天津地區(qū)工程中常用的海砂,經(jīng)人工過篩剔除大顆粒,粒徑范圍0.075 mm~2 mm,級配曲線如圖4所示。試驗(yàn)時保持含水率為1.2%,制樣密度1.818 g/cm3,相對密度0.7,物理力學(xué)指標(biāo)如表1所示。本文主要研究剪切過程中剪切帶的形成機(jī)制,對于砂土試樣的含水率、密實(shí)度等材料因素的影響留待進(jìn)一步研究。

      圖4 級配曲線Fig. 4 Gradation curve

      表1 砂土試樣的基本物理特性Table 1 Basic physical properties of sand samples

      制樣時先測定含水率,控制在預(yù)定數(shù)值上,再利用落砂法[19]進(jìn)行裝樣,保證試樣均勻,分5次將砂土填滿剪切盒,靜置24 h后進(jìn)行試驗(yàn)。每組試樣施加不同的法向壓應(yīng)力(50 kPa、100 kPa、150 kPa、200 kPa),待試樣穩(wěn)定后施加切向拉力進(jìn)行剪切。試驗(yàn)控制以0.8 mm/min的速率進(jìn)行剪切,每隔15 s記錄1次剪切力、剪切位移等試驗(yàn)數(shù)據(jù),并攝錄數(shù)碼照片,用于圖像分析。根據(jù)《土工試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T 50123?2019),當(dāng)剪應(yīng)力達(dá)到穩(wěn)定或顯著下降時減損完成,宜剪切至位移4 mm以上;若剪應(yīng)力持續(xù)增加,應(yīng)剪切至位移6 mm以上。本文各組試驗(yàn)都剪切至剪應(yīng)力下降,即完全剪損時為止。

      2 試驗(yàn)結(jié)果分析

      2.1 剪應(yīng)力-剪切位移關(guān)系曲線特征

      5種尺寸規(guī)格砂土試樣直剪試驗(yàn)的剪應(yīng)力與剪切位移關(guān)系曲線如圖5所示,不同尺寸試樣曲線的變化規(guī)律基本相同,隨著剪切位移的增加,剪應(yīng)力先增加后減小,臨近結(jié)束時的曲線較為平緩,且隨著法向應(yīng)力的增加剪應(yīng)力下降的幅度有所增大。曲線都存在峰值,剪應(yīng)力達(dá)到峰值點(diǎn)時所對應(yīng)的剪切位移隨著法向應(yīng)力的增大而增大。取峰值時刻的剪應(yīng)力作為試樣的抗剪強(qiáng)度,5種規(guī)格試驗(yàn)的抗剪強(qiáng)度與法向應(yīng)力擬合曲線如圖6所示,其強(qiáng)度參數(shù)結(jié)果示于表2中。

      圖5 剪應(yīng)力-剪切位移關(guān)系曲線Fig. 5 Shear stresses versus shear displacements

      圖6 砂土試樣強(qiáng)度擬合曲線Fig. 6 Strength fitting curves of sand samples

      2.2 剪切盒尺寸影響分析

      各種規(guī)格砂土試樣的強(qiáng)度參數(shù)如表2所示,同一尺寸規(guī)格試驗(yàn),剪應(yīng)力達(dá)到峰值點(diǎn)時所對應(yīng)的剪切位移隨著法向應(yīng)力的增大而增大。各種規(guī)格砂土試樣的黏聚力在5.52 kPa~16.50 kPa,大部分黏聚力值小于10 kPa;內(nèi)摩擦角在30.2°~46.4°內(nèi)變化,大部分內(nèi)摩擦角在40°上下。其中10 cm×2.5 cm×5 cm、10 cm×10 cm×2.5 cm試樣的黏聚力值分別為12.30 kPa和16.50 kPa,對于砂土明顯偏大;而對應(yīng)的內(nèi)摩擦角分別為30.2°和46.4°,與平均值相差較大。可見,試樣尺寸影響抗剪強(qiáng)度指標(biāo),當(dāng)試樣長邊與短邊之比大于2時,剪切行為將呈現(xiàn)出尺寸效應(yīng),導(dǎo)致測得的強(qiáng)度參數(shù)偏離平均值;而當(dāng)比值大于4時,尺寸效應(yīng)更為明顯,將導(dǎo)致試驗(yàn)數(shù)據(jù)嚴(yán)重偏離真實(shí)值。本文中10 cm×10 cm×5 cm試樣的黏聚力和內(nèi)摩擦角較為接近平均值,最具代表性,可用于下文中剪切帶形成機(jī)制分析。

      表2 砂土直剪試驗(yàn)結(jié)果及強(qiáng)度參數(shù)Table 2 Shearing test results and strength parameters of sand samples

      3 砂土試樣剪切帶發(fā)展規(guī)律分析

      3.1 不同剪切時刻剪切帶擴(kuò)展規(guī)律

      采用數(shù)字圖像變形量測軟件Geodog,對砂土直剪試驗(yàn)過程中的位移場進(jìn)行分析。Geodog是一款采用無標(biāo)點(diǎn)法對數(shù)字圖像進(jìn)行變形量測的軟件,由于無需提前在試樣上進(jìn)行點(diǎn)位標(biāo)記,僅通過一系列照片就能進(jìn)行位移場的量測,為巖土工程有關(guān)試驗(yàn)提供了簡便且有效的技術(shù)手段[19]。通過定點(diǎn)連續(xù)拍攝一系列數(shù)字照片,并在原始照片上設(shè)定測量點(diǎn)位,利用每個像素點(diǎn)(pixel)顏色的RGB分量,采用像素塊追蹤算法(block tracking)進(jìn)行圖像變形場的測量;并利用有限單元法(FEM)中四邊形等參單元的方法,還可以進(jìn)行各類應(yīng)變場的計(jì)算[20]。

      對砂土直剪試驗(yàn)過程中攝錄照片進(jìn)行分析,得到砂土試樣側(cè)表面土體顆粒在剪切時的運(yùn)動位移情況,探究砂土試樣剪切帶的形成過程和擴(kuò)展機(jī)制。10 cm×10 cm×5 cm試樣在法向應(yīng)力150 kPa下不同剪切時刻的位移場云圖如圖7所示。橫向和縱向數(shù)字為像素點(diǎn)的坐標(biāo)(像素點(diǎn)的序號),單位為pixel,圖例中的數(shù)字代表相對位移,單位為‰,表示圖像分析得出的位移值與圖像長邊尺寸的相對比值。累計(jì)應(yīng)變?yōu)榧羟形灰婆c剪切方向試樣長度的比值。

      圖7 直剪試驗(yàn)典型階段位移云圖Fig. 7 Displacement diagrams of typical stages for shear test

      需要說明的是,目前圖像分析技術(shù)在小變形的時候精確度較高,而大變形時會增大誤差。Geodog采用的是定點(diǎn)拍攝,在剪切過程中下盒的兩端有部分土體進(jìn)出,導(dǎo)致像素塊不能完全追蹤,且誤差隨變形增加會逐漸增大。但是圖像變形場分析的整體規(guī)律是正確的,并且上盒固定不動,其位移計(jì)算結(jié)果的準(zhǔn)確度會更高。本文對位移值的大小不作重點(diǎn)分析,著眼于上盒拱形剪切帶形成機(jī)制及變化規(guī)律的研究。圖像算法本身具有相當(dāng)?shù)睦щy,但隨著圖像分析需求的大幅度提升,精確度會越來越高。

      依據(jù)不同剪切時刻的位移場云圖,可以將砂土試樣剪切帶擴(kuò)展過程劃分為5個階段,可以總結(jié)為:

      1)初始擠密階段:剪切剛開始,上下直剪盒發(fā)生微小錯動,全局變形水平較低且均勻,沿著剪切方向土體顆粒逐漸擠密。

      2)局部屈服階段:上下盒之間已形成了一條明顯的水平主剪切帶,此時上盒土體的破裂面具有多種發(fā)展趨勢。

      3)剪切帶發(fā)展階段:在上盒中下部逐漸形成一條向上凸起的弧形副剪切帶,此時剪應(yīng)力尚未達(dá)到峰值,但副剪切帶已經(jīng)基本形成。

      4)峰值應(yīng)力剪切帶:剪應(yīng)力峰值時主副剪切帶間的拱形剪切破壞區(qū)域略有減小,但更加清晰。

      5)軟化階段:剪應(yīng)力達(dá)到峰值后,試樣發(fā)生一定程度的軟化,此后由于法向應(yīng)力的約束,拱形剪切區(qū)域隨剪切位移的增加繼續(xù)減小,但變化幅度較慢,一直持續(xù)到試驗(yàn)結(jié)束。

      有理由相信,若砂土試樣能夠不受剪切盒尺寸限制,無限剪切下去,副剪切帶可能會最終完全消失。但考慮到土體強(qiáng)度主要是以峰值時刻的剪應(yīng)力為參考標(biāo)準(zhǔn),因此,土樣中的剪切破壞可認(rèn)為是沿著主、副兩條剪切帶而展開的。

      3.2 峰值剪應(yīng)力時刻剪切帶變化規(guī)律

      圖8所示為10 cm×10 cm×5 cm試樣在不同法向應(yīng)力下剪應(yīng)力達(dá)峰值時的位移云圖。

      圖8中根據(jù)云圖顏色分界線,人工勾勒出副剪切帶的位置,同時采用繪圖軟件在人工標(biāo)定的副剪切帶上提取坐標(biāo)點(diǎn),便于對副剪切帶進(jìn)行分析。由圖8可以看出隨著剪切的進(jìn)行,當(dāng)剪應(yīng)力達(dá)到峰值點(diǎn)時,各組試驗(yàn)的水平主剪切帶和拱形副剪切帶已完全形成;而隨著法向應(yīng)力的增大,主副剪切帶間的拱形剪切破壞區(qū)域逐漸增大。

      為了進(jìn)一步研究副剪切帶,對砂土試樣在不同法向應(yīng)力下,剪應(yīng)力達(dá)峰值時的拱形副剪切帶進(jìn)行曲線擬合,得到副剪切帶形狀隨法向應(yīng)力變化的函數(shù)表達(dá)式,進(jìn)而可以得出副剪切帶上的正應(yīng)力和剪應(yīng)力,以獲得副剪切帶上的抗剪強(qiáng)度指標(biāo),與水平主剪切帶上的強(qiáng)度指標(biāo)進(jìn)行對比,分析變化規(guī)律。

      3.3 副剪切帶曲線擬合及強(qiáng)度分析

      利用數(shù)據(jù)處理軟件Matlab對人工勾勒出的副剪切帶進(jìn)行曲線擬合。由于副剪切帶的形狀呈現(xiàn)較為常見的二次拋物線特點(diǎn),通過二次多項(xiàng)式函數(shù)進(jìn)行擬合,可以得到擬合度較高的函數(shù)表達(dá)式。尺寸為10 cm×10 cm×5 cm試樣在不同法向應(yīng)力下,剪應(yīng)力達(dá)到峰值時刻的副剪切帶擬合曲線如圖8所示。圖中定義坐標(biāo)原點(diǎn)為剪切縫左側(cè)端點(diǎn),即上下盒間主剪切帶的最左側(cè)點(diǎn)處;采用實(shí)際尺寸作為坐標(biāo)系統(tǒng),單位為mm。

      圖8 峰值時刻位移圖及副剪切帶Fig. 8 Displacement maps at peak time and sub-shear bands

      試樣在不同法向應(yīng)力下的副剪切帶形狀可用如下公式統(tǒng)一表示:

      式中:y/mm代表曲線上一點(diǎn)的縱坐標(biāo);x/mm代表曲線上一點(diǎn)的橫坐標(biāo),坐標(biāo)原點(diǎn)為剪切縫左側(cè)端點(diǎn);A、B、C為擬合參數(shù),如表3所示。不同法向應(yīng)力下擬合參數(shù)A和B變化不大,因此可以近似取平均值,保留3位小數(shù),確定參數(shù)A取為-0.012,參數(shù)B取為1.034。

      由表3可知,參數(shù)C隨法向應(yīng)力的增加而線性增大,可以通過線性擬合獲得參數(shù)C與法向應(yīng)力K的關(guān)系式:

      表3 副剪切帶擬合結(jié)果Table 3 Fitting results for sub-shear bands

      結(jié)合式(1)和式(2),可得10 cm×10 cm×5 cm試樣在不同法向應(yīng)力下副剪切帶的函數(shù)表達(dá)式:

      y=?0.012x2+1.034x?0.03K?13.681(3)在確定副剪切帶的函數(shù)表達(dá)式之后,對主、副剪切帶之間的拱形區(qū)域進(jìn)行受力分析,可以進(jìn)一步得出副剪切帶所確定的強(qiáng)度指標(biāo)c2和φ2。根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果,由峰值時刻的正應(yīng)力和剪應(yīng)力可以得出水平主剪切帶所確定的土體抗剪強(qiáng)度指標(biāo)c1和φ1。通過對比主、副剪切帶所確定參數(shù)的差異,進(jìn)一步研究直剪試驗(yàn)中剪切帶的形成機(jī)制。試驗(yàn)中上盒固定不動,下盒從右往左剪切進(jìn)行試驗(yàn),對主、副剪切帶之間的拱形區(qū)域進(jìn)行受力分析,如圖9所示。

      圖9 剪切破壞區(qū)域受力分析Fig. 9 The stress analysis for shear failure area

      假定主、副剪切帶上的正應(yīng)力和剪應(yīng)力均勻分布,定義水平主剪切帶上的正應(yīng)力為σ1、剪應(yīng)力為τ1,據(jù)此確定土體的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)為c1、φ1;同理,拱形副剪切帶上的正應(yīng)力為σ2、剪應(yīng)力為τ2,由其確定的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)為c2、φ2。

      如圖9所示,在拱形副剪切帶上定義D、E、F三點(diǎn),其對應(yīng)的橫坐標(biāo)分別為x1、x2、x3,根據(jù)副剪切帶的函數(shù)表達(dá)式可以確定:

      式中,A、B、C即為式(1)中的擬合參數(shù)。將副剪切帶曲線上任意一點(diǎn)的切線與X軸的夾角設(shè)為θ,則θ=arctan(2Ax+B),據(jù)此將拱形副剪切帶上的正應(yīng)力和剪應(yīng)力沿水平方向和豎直方向分解,可分別列出拱形破壞區(qū)域(圖9)在水平方向和豎直方向上的平衡方程:

      水平方向:

      豎直方向:

      當(dāng)法向應(yīng)力K一定時,副剪切帶的曲線方程就確定;同時根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果,剪應(yīng)力峰值時刻主剪切帶上的正應(yīng)力σ1和剪應(yīng)力τ1也確定,由此根據(jù)式(4)~式(7)可以求解出副剪切帶上的正應(yīng)力σ2和剪應(yīng)力τ2。根據(jù)不同的法向應(yīng)力水平,可求出四組副剪切帶上的σ2和τ2,如表4所示。通過對4組σ2、τ2值進(jìn)行線性擬合,便可求出拱形副剪切帶上的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)c2和φ2,如圖10所示。

      表4 主/副剪切帶強(qiáng)度參數(shù)對比Table 4 Comparison on strength parameters of primary and secondary shear bands

      圖10 副剪切帶強(qiáng)度擬合曲線Fig. 10 The strength fitting curve of sub-shear bands

      表4同時列出了主剪切帶確定的強(qiáng)度指標(biāo)c1和φ1,與副剪切帶強(qiáng)度指標(biāo)c2和φ2進(jìn)行對比,可以看出,10 cm×10 cm×5 cm尺寸試樣副剪切帶上的正應(yīng)力和剪應(yīng)力均比主剪切帶上的應(yīng)力值大,且應(yīng)力水平越高,主、副剪切帶的應(yīng)力差值越大。同時,由主、副剪切帶所確定的內(nèi)摩擦角基本相同,而副剪切帶確定的黏聚力c2也僅比主剪切帶確定的c1大7.89%,增加幅度較小。因此,基本可以認(rèn)為主、副剪切帶得出的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)是一致的,從而也間接證明了副剪切帶存在的合理性,是符合土的抗剪強(qiáng)度理論的。

      4 討論

      4.1 剪切帶的形成機(jī)制及影響因素

      本文砂土可視化直剪試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)了主、副兩條剪切帶,而且在剪應(yīng)力形成峰值前就已經(jīng)形成。黏土直剪試驗(yàn)中并沒有發(fā)現(xiàn)該類現(xiàn)象,但碎石土的大型直剪試驗(yàn)中也發(fā)現(xiàn)了主、副兩條剪切帶[21],筆者認(rèn)為形成主、副兩條剪切帶的本質(zhì)原因是剪脹;顆粒旋轉(zhuǎn)、翻滾,甚至破碎都會引起土體剪脹,使得顆粒運(yùn)動偏離水平面,一側(cè)向斜上方運(yùn)動,受到頂板的約束,另一側(cè)被迫向斜下方運(yùn)動。

      砂土直剪試驗(yàn)和離散元模擬也發(fā)現(xiàn)了剪切帶偏離水平剪切縫的現(xiàn)象,如文獻(xiàn)[14, 16],并指出顆粒形狀是剪切帶偏離的關(guān)鍵。雖然剪切帶發(fā)生了傾斜以及不均勻性,但并未形成明顯的拱形副剪切帶;對比分析發(fā)現(xiàn),二者試樣的高度相對較小,拱形剪切帶尚未充分拱起,就受到頂板抑制,因此剪切帶只是偏離,未能形成拱形副剪切帶??梢娫嚇映叽?,尤其是高度和長度的比值,對剪切帶形態(tài)影響嚴(yán)重,并且試樣長邊尺寸越大,剪切時推進(jìn)的長度就越長,顆粒翻滾的距離就增加,造成剪脹和副剪切帶更加明顯。另外,文獻(xiàn)[15, 17]也指出剪切帶的厚度對強(qiáng)度指標(biāo)和剪切帶的形態(tài)也有較大影響。

      由此可見,剪切帶的影響因素包括:土體剪脹特性、顆粒形狀、試樣的高長比、試樣剪切方向的尺寸、剪切縫的厚度等,不僅影響剪切帶的形態(tài),其測得的強(qiáng)度指標(biāo)也相差較大。筆者認(rèn)為,副剪切帶的存在會造成土體的抗剪強(qiáng)度被高估,因?yàn)槔硐氲闹奔粼囼?yàn)只考慮剪切面上的正應(yīng)力σ和剪應(yīng)力τ,而拱形副剪切帶會帶動更多的土體抵抗外荷載,相當(dāng)于抗剪材料總量的增加,造成測得的強(qiáng)度偏高,當(dāng)然該假設(shè)有待進(jìn)一步試驗(yàn)驗(yàn)證。那么如何準(zhǔn)確測量土體的強(qiáng)度指標(biāo)呢?三軸試驗(yàn)測量的結(jié)果更準(zhǔn)確嗎,會不會也存在副剪切帶?需要如何修正試驗(yàn)方法以測得更準(zhǔn)確的土體強(qiáng)度參數(shù)來指導(dǎo)工程實(shí)踐呢?這些問題值得國內(nèi)外同行們探討解決。

      4.2 存在不足與未來努力方向

      受限于研究手段,以及筆者本身的研究水平,尚存在一些考慮不全面之處,有待進(jìn)一步改進(jìn):

      1) 為了便于拍照觀察,本文砂土可視化直剪試驗(yàn)所采用的是方形直剪盒;對于圓形直剪盒,以及土體的三軸試驗(yàn)過程中,如何對試樣進(jìn)行圖像觀測分析,研究剪切帶的形成過程,值得進(jìn)一步探索。

      2) 本文通過直剪試驗(yàn)過程中對剪切盒側(cè)表面進(jìn)行觀測,研究剪切帶的形成機(jī)制和擴(kuò)展過程。盡管采取了一定的潤滑措施,減小砂土與剪切盒邊界的摩擦,但仍難以完全消除。試樣內(nèi)部其他位置剪切帶的變形規(guī)律是否和側(cè)表面完全一致,需要研發(fā)土體內(nèi)部變形量測技術(shù)手段進(jìn)行驗(yàn)證。

      3) 本文主要研究砂土直剪試驗(yàn)過程中剪切帶,尤其是副剪切帶的形成機(jī)制,所選用砂土含水率較低,不涉及固結(jié)問題,因此采用快剪的方式。對于砂土試樣的含水率、固結(jié)問題以及密實(shí)度等材料因素的影響,留待后續(xù)研究。

      5 結(jié)論

      本文通過不同尺寸的砂土可視化直剪試驗(yàn),對剪切帶擴(kuò)展過程進(jìn)行了總結(jié),研究了副剪切帶的形成機(jī)制,同時開展了破壞區(qū)域的受力分析,對主/副剪切帶強(qiáng)度參數(shù)進(jìn)行了對比,主要結(jié)論如下:

      (1) 通過5種尺寸規(guī)格砂土試樣的直剪試驗(yàn),對試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對比分析,發(fā)現(xiàn)試樣尺寸對抗剪強(qiáng)度指標(biāo)確有一定的影響,當(dāng)試樣太薄或者太扁,即邊長尺寸差異較大時,測得的強(qiáng)度參數(shù)也會偏離平均值,造成較大誤差;建議砂土直剪試驗(yàn)剪切盒的長邊與短邊之比不宜大于2,且不應(yīng)大于4。

      (2) 通過對典型尺寸的砂土可視化直剪試驗(yàn)進(jìn)行圖像分析,可以將剪切帶的擴(kuò)展過程劃分為5個階段,即初始擠密階段、局部屈服階段、剪切帶發(fā)展階段、峰值應(yīng)力剪切帶階段和軟化階段。

      (3) 對不同法向應(yīng)力下剪應(yīng)力峰值時的圖像進(jìn)行位移場分析,發(fā)現(xiàn)剪切破壞區(qū)域不是始終沿著水平剪切縫發(fā)展,而是在上盒中下部逐漸形成一條向上凸起的拱形副剪切帶,剪切破壞區(qū)域是沿著主、副兩條剪切帶而展開的。隨著剪切位移的增加,拱形剪切破壞區(qū)域逐漸減??;而隨著法向應(yīng)力的增大,剪應(yīng)力峰值時刻的拱形破壞區(qū)域逐漸增大。

      (4) 通過對剪應(yīng)力峰值時的拱形破壞區(qū)域進(jìn)行受力分析發(fā)現(xiàn),拱形副剪切帶上的正應(yīng)力和剪應(yīng)力均大于水平主剪切帶;由副剪切帶得出的內(nèi)摩擦角和主剪切帶近似,黏聚力比主剪切帶大8%左右。主/副剪切帶的強(qiáng)度指標(biāo)基本一致,間接證明了副剪切帶存在的合理性,符合土的抗剪強(qiáng)度理論。

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