王堯鴻 曹建勛 姜麗云 董 偉 張 宇

(1.內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木工程學(xué)院， 呼和浩特 010051； 2.內(nèi)蒙古自治區(qū)土木工程結(jié)構(gòu)與力學(xué)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 呼和浩特 010051；3.內(nèi)蒙古科技大學(xué)土木工程學(xué)院， 內(nèi)蒙古包頭 014010)

河沙是制備混凝土的主要原材料之一。近年來(lái)，由于我國(guó)基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)對(duì)混凝土需求量不斷增加，河沙資源逐漸枯竭、成本提高，很多地區(qū)非法盜采河沙的行為對(duì)河道環(huán)境造成嚴(yán)重的破壞。與此同時(shí)，在我國(guó)西北干旱、半干旱地區(qū)有著大面積的沙漠，風(fēng)積沙資源較為豐富。為了減少河沙資源被過(guò)度開(kāi)采，已有專家學(xué)者研究利用風(fēng)積沙部分替代河沙制備風(fēng)積沙混凝土。其中申向東等利用風(fēng)積沙替代部分河沙配制風(fēng)積沙混凝土，研究?jī)鋈?碳化耦合作用下風(fēng)積沙混凝土耐久性的影響，結(jié)果表明風(fēng)積沙的加入對(duì)混凝土抗凍融、抗碳化的能力有所提高[1]；王堯鴻等研究了風(fēng)積沙取代河水帶來(lái)的填充效應(yīng)對(duì)細(xì)骨料孔隙率的影響規(guī)律，結(jié)果表明以細(xì)砂為研究基礎(chǔ)的細(xì)骨料孔隙率整體呈現(xiàn)為上升趨勢(shì)[2]；楊維武等通過(guò)正交試驗(yàn)研究沙漠沙高強(qiáng)混凝土力學(xué)性能，結(jié)果表明沙漠沙最佳取代率為0%～40%[3]。但是，在國(guó)內(nèi)針對(duì)風(fēng)積沙和礦渣在混凝土中的應(yīng)用研究還比較少。礦渣作為一種常見(jiàn)的礦物摻和料，它是由高爐煉鐵得到的以硅鋁酸鈣為主的熔融物，具有較高的潛在活性。礦渣微粉是礦渣磨細(xì)后的產(chǎn)物，等量取代部分水泥摻入混凝土中，一方面可降低混凝土的水化放熱、延緩凝結(jié)時(shí)間、改善耐久性[4-6]，另一方面可將工業(yè)廢料變廢為寶，起到保護(hù)環(huán)境的作用。

因此，在已有研究的基礎(chǔ)上，利用礦渣和風(fēng)積沙2種材料，分別以一定的取代率取代水泥和河沙，配制單摻礦渣、單摻風(fēng)積沙及復(fù)摻礦渣風(fēng)積沙的3種混凝土試塊，通過(guò)試驗(yàn)研究各試塊的抗壓強(qiáng)度、劈裂強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度的變化規(guī)律及復(fù)摻礦渣、風(fēng)積沙情況下混凝土與鋼筋的黏結(jié)性能。

1 試驗(yàn)概況

1.1 試驗(yàn)原材料

本試驗(yàn)所采用的河沙選用普通水洗砂，表觀密度為2 576 kg/m3，堆積密度為1 790 kg/m3，含泥量為2.8%，細(xì)度模數(shù)為2.91。水泥選用P·O 42.5級(jí)水泥。風(fēng)積沙選用鄂爾多斯市庫(kù)布齊沙漠表層特細(xì)砂，含泥量為0.9%，細(xì)度模數(shù)為0.75，表觀密度為2 550 kg/m3，堆積密度為1 520 kg/m3。石子選用粒徑為5～25 mm的碎石，連續(xù)級(jí)配，堆積密度為1 567 kg/m3，表觀密度為2 680 kg/m3。外加劑選用萘系減水劑。粉煤灰選用Ⅱ級(jí)粉煤灰。礦渣粉選用S95級(jí)礦渣粉。選用自來(lái)水拌制混凝土試塊。風(fēng)積沙和河沙的主要化學(xué)成分見(jiàn)表1，礦渣粉的性能指標(biāo)見(jiàn)表2，礦渣粉和粉煤灰的主要化學(xué)成分見(jiàn)表3。

表1 風(fēng)積沙和天然河沙主要化學(xué)成分Table 1 Main chemistry of aeolian sand and natural river sand %

表2 礦渣粉性能指標(biāo)Table 2 Performance indexes of slag powder

表3 礦渣粉和粉煤灰主要化學(xué)成分Table 3 Main chemistry of slag powder and fly ash %

1.2 試塊設(shè)計(jì)和試驗(yàn)配合比

本試驗(yàn)設(shè)計(jì)制作了3種混凝土試塊，分別對(duì)其進(jìn)行立方體抗壓、劈裂抗拉、抗折和微觀試驗(yàn)。其中對(duì)于單摻礦渣混凝土試塊，礦渣取代率分別為10%、20%和30%；對(duì)于單摻風(fēng)積沙混凝土試塊，風(fēng)積沙取代率分別為10%、20%和30%；對(duì)于復(fù)摻礦渣、風(fēng)積沙混凝土試塊，礦渣取代率均為30%，風(fēng)積沙取代率分別為10%、20%、30%。共設(shè)計(jì)10種配合比，配合比設(shè)計(jì)見(jiàn)表4，表中配合比編號(hào)字母的意義：F表示風(fēng)積沙，K表示礦渣；字母后的數(shù)字分別表示風(fēng)積沙、礦渣的取代率。每個(gè)配合比編號(hào)下，制作9個(gè)試塊，其中3個(gè)用于抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)(尺寸為100 mm×100 mm×100 mm)，3個(gè)用于劈裂抗拉強(qiáng)度試驗(yàn)(尺寸為100 mm×100 mm×100 mm)，3個(gè)用于抗折強(qiáng)度試驗(yàn)(尺寸為100 mm×100 mm×400 mm)。在數(shù)據(jù)處理時(shí)，考慮試塊的尺寸效應(yīng)，通過(guò)乘以換算系數(shù)得到標(biāo)準(zhǔn)試塊的強(qiáng)度值。

表4 用礦渣和風(fēng)積沙分別取代等質(zhì)量水泥和河沙的試驗(yàn)配合比Table 4 Test mix proportion of slag and aeolian sand instead of cement and river sand respectively

2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 試塊破壞形態(tài)及力學(xué)性能試驗(yàn)結(jié)果

所得標(biāo)準(zhǔn)試塊的混凝土強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表5，試塊破壞形態(tài)如圖1所示。

表5 不同配合比下混凝土的基本力學(xué)性能Table 5 Basic mechanical properties of concrete in different mix proportion MPa

a—抗壓破壞形態(tài)； b—劈裂破壞形態(tài)； c—抗折破壞形態(tài)。圖1 試塊破壞形態(tài)Fig.1 The failure modes of specimens

2.2 單摻復(fù)摻礦渣、風(fēng)積沙混凝土微觀結(jié)構(gòu)分析

為了深入了解礦渣和風(fēng)積沙的摻入對(duì)混凝土強(qiáng)度影響的機(jī)理，分別選取F0K30、F30K0、F30K30和F0K0 4組試塊進(jìn)行SEM掃描電鏡試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果如圖2所示。

a—F0K0組； b—F0K30組； c—F30K0組； d—F30K30組。圖2 28 d試塊的SEM圖Fig.2 SEM images of specimens after subjected to curing for 28 days

結(jié)合各試塊內(nèi)部的化學(xué)組成成分分析如下：從圖2a中可以看到有較多微裂縫、孔洞和少量白色片狀物(Ca(OH)2)存在，且Ca(OH)2自身強(qiáng)度比較低，在外力作用下容易引起裂縫的產(chǎn)生，造成混凝土破壞。從圖2b中可以看到，存在球狀和半球狀的礦渣粉顆粒以及較少網(wǎng)絡(luò)狀水化硅酸鈣(C-S-H) 凝膠，并且混凝土孔隙率和微裂縫有所減少。一部分礦渣表面不再光滑，且片層狀Ca(OH)2晶體明顯減少，表明礦渣和水泥的水化產(chǎn)物已經(jīng)參與到水泥的二次水化反應(yīng)當(dāng)中，形成強(qiáng)度和穩(wěn)定性更好的網(wǎng)絡(luò)狀C-S-H凝膠；另一部分礦渣填充于水泥石的孔洞和空隙當(dāng)中，發(fā)揮了礦渣的填充效應(yīng)。從圖2c中可以看到，存在較多光滑的風(fēng)積沙顆粒以及較多網(wǎng)絡(luò)狀C-S-H凝膠，并且混凝土孔隙率和微裂縫明顯降低。由于水泥石孔洞和空隙中存在風(fēng)積沙顆粒，表明風(fēng)積沙起到了填充作用；另外，風(fēng)積沙中含有較多的SiO2，會(huì)與水泥提供的水化產(chǎn)物Ca(OH)2發(fā)生反應(yīng)，形成較多C-S-H凝膠，說(shuō)明風(fēng)積沙同樣能夠參與水泥的二次水化反應(yīng)。從圖2d中可以看到，礦渣和風(fēng)積沙顆粒與水泥石緊密包裹在一起，且存在較少的片層狀Ca(OH)2晶體以及大量的網(wǎng)絡(luò)狀C-S-H凝膠，并且礦渣風(fēng)積沙混凝土孔隙率較風(fēng)積沙混凝土進(jìn)一步降低而微裂縫幾乎看不到。由此看來(lái)，復(fù)摻礦渣和風(fēng)積沙，對(duì)混凝土密實(shí)度的提高作用更為顯著。混凝土的這種微觀結(jié)構(gòu)在一定程度上能夠反應(yīng)其宏觀力學(xué)特性。

2.3 力學(xué)試驗(yàn)結(jié)果分析

2.3.1單摻礦渣、風(fēng)積沙的情況

由表5可知：?jiǎn)螕降V渣情況下，隨著礦渣取代率的提高，試塊抗壓強(qiáng)度和劈裂強(qiáng)度先增大后降低，而抗折強(qiáng)度逐漸降低。其中在礦渣取代率為20%時(shí)，礦渣混凝土抗壓強(qiáng)度和劈裂強(qiáng)度分別比試塊F0K0提高了2.9%、2.1%。在礦渣取代率為30%時(shí)，礦渣混凝土抗壓強(qiáng)度和劈裂強(qiáng)度與普通混凝土相近，且抗壓強(qiáng)度和劈裂強(qiáng)度分別比試塊F0K0提高了1.1%、0.9%，說(shuō)明單摻礦渣取代水泥的比率不宜大于30%。單摻風(fēng)積沙情況下，風(fēng)積沙取代率為10%～30%時(shí)，隨著風(fēng)積沙取代河沙比率的提高，風(fēng)積沙混凝土試塊抗壓強(qiáng)度與劈裂強(qiáng)度均有所提高，而抗折強(qiáng)度有所降低。風(fēng)積沙取代率分別為10%、20%、30%時(shí)，風(fēng)積沙混凝土試塊的抗壓強(qiáng)度比試塊F0K0提高了3.4%、9.5%、17.1%，劈裂強(qiáng)度比試塊F0K0提高了9.6%、20.9%、31.1%，抗折強(qiáng)度比試塊F0K0降低了1.6%、2.7%、3.8%。通過(guò)上述試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析可以看出，單摻風(fēng)積沙比單摻礦渣對(duì)混凝土抗壓強(qiáng)度和劈裂強(qiáng)度提高的作用更明顯，但單摻礦渣和單摻風(fēng)積均會(huì)使混凝土抗折強(qiáng)度有所降低[7-8]。

2.3.2復(fù)摻礦渣、風(fēng)積沙的情況

由表5可知：復(fù)摻礦渣、風(fēng)積沙情況下，礦渣風(fēng)積沙混凝土試塊的抗壓強(qiáng)度、劈裂強(qiáng)度隨著風(fēng)積沙取代率的增加而提高，且抗壓強(qiáng)度比試塊F0K0提高了5.5%、13.3%、20.9%，劈裂強(qiáng)度比試塊F0K0提高了11.9%、24.1%、35.2%，而抗折強(qiáng)度有所降低，且比試塊F0K0降低了1.1%、2%、2.7%。由圖3可以看出：復(fù)摻礦渣風(fēng)積沙與單摻風(fēng)積沙相比，2種方式對(duì)試塊抗壓強(qiáng)度和劈裂強(qiáng)度的提高都有促進(jìn)作用，且礦渣風(fēng)積沙混凝土比風(fēng)積沙混凝土抗壓強(qiáng)度提高了2.1%、3.5%、3.2%，劈裂強(qiáng)度提高了2.1%、2.6%、3.1%，抗折強(qiáng)度提高了0.4%、0.7%、0.9%。說(shuō)明礦渣的摻入對(duì)風(fēng)積沙混凝土強(qiáng)度的提高有一定的促進(jìn)作用。由此看來(lái)，采用復(fù)摻的方式，利用礦渣和風(fēng)積沙分別取代部分水泥和河沙來(lái)制備混凝土，在一定取代率范圍內(nèi)可以滿足混凝土力學(xué)性能，并且能達(dá)到節(jié)約資源的目的。產(chǎn)生上述結(jié)果與風(fēng)積沙和礦渣的物理化學(xué)特性息息相關(guān)。一方面，風(fēng)積沙的主要顆粒組成為0.075～0.250 mm，摻入適量的風(fēng)積沙，改善了混凝土骨料的顆粒級(jí)配，使得風(fēng)積沙、河沙和石子的不同粒徑相互填隙；在振搗時(shí)風(fēng)積沙更易進(jìn)入孔隙，使得混凝土達(dá)到最密實(shí)狀態(tài)，發(fā)揮填充效應(yīng)的作用，進(jìn)而提高了混凝土的密實(shí)度。另一方面，由于礦渣的摻入，礦渣中的CaO和水泥水化生成Ca(OH)2，共同提高了混凝土的含堿度(OH-)，在堿的激發(fā)下，促使風(fēng)積沙中的SiO2與水化產(chǎn)物發(fā)生二次反應(yīng)生成強(qiáng)度更高、穩(wěn)定性更好的C-S-H凝膠。由于礦渣顆粒和風(fēng)積沙顆粒與C-S-H凝膠緊密結(jié)合，共同填充在孔隙當(dāng)中，提高了混凝土的密實(shí)度[9-10]。

—風(fēng)積沙混凝土； —礦渣風(fēng)積沙混凝土。圖3 風(fēng)積沙取代率對(duì)礦渣風(fēng)積沙混凝土與風(fēng)積沙混凝土強(qiáng)度影響Fig.3 Influence of the replacement ratios of aeolian sand on the strength of concrete mixed with slag and aeolian sand together and mixed aeolian sand alone

圖4為礦渣風(fēng)積沙混凝土立方體抗壓強(qiáng)度與劈裂強(qiáng)度關(guān)系的試驗(yàn)值和擬合線。從中可以看出：礦渣風(fēng)積沙混凝土劈裂強(qiáng)度隨著抗壓強(qiáng)度的增大而增大，其劈裂強(qiáng)度與抗壓強(qiáng)度基本成線性關(guān)系,式(1)為礦渣風(fēng)積沙混凝土劈裂與抗壓強(qiáng)度擬合式，從擬合結(jié)果來(lái)看相關(guān)系數(shù)R2>0.92，說(shuō)明該擬合式可以用于對(duì)礦渣取代率為30%和風(fēng)積沙取代率不大于30%的礦渣風(fēng)積沙混凝土劈裂強(qiáng)度與抗壓強(qiáng)度之間的換算。

圖4 fts與fcu關(guān)系擬合線Fig.4 The fitting curve between fts and fcu

fts=0.148 59×fcu-2.255 65

(1)

3 復(fù)摻礦渣、風(fēng)積沙混凝土與鋼筋的黏結(jié)性能試驗(yàn)

3.1 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

本試驗(yàn)根據(jù)GB/T 50081—2019《混凝土物理力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》的要求進(jìn)行試驗(yàn)。共設(shè)計(jì)4種配合比，配合比設(shè)計(jì)見(jiàn)表4，每種配合比制作了3個(gè)試塊。通過(guò)使用尺寸為150 mm×150 mm×150 mm的標(biāo)準(zhǔn)鐵模具制作試件，并且中間穿過(guò)長(zhǎng)為500 mm、型號(hào)為HRB400、直徑為14 mm的鋼筋，靠近自由端鋼筋黏結(jié)長(zhǎng)度為75 mm，非黏結(jié)段通過(guò)鋼筋上套PVC管來(lái)實(shí)現(xiàn)，并且用防水膠帶將PVC管口封住。另外，還需測(cè)試標(biāo)準(zhǔn)混凝土的抗壓強(qiáng)度。由于黏結(jié)試塊與上述相同配合比的材料試塊是同批制作，所以通過(guò)將上述100 mm×100 mm×100 mm的立方體抗壓強(qiáng)度乘以尺寸效應(yīng)系數(shù)0.95，可換算成150 mm×150 mm×150 mm的標(biāo)準(zhǔn)立方體抗壓強(qiáng)度。試塊在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下養(yǎng)護(hù)28 d后進(jìn)行試驗(yàn)。

3.2 試驗(yàn)加載方式

本試驗(yàn)采用的加載裝置為微機(jī)控制萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)，并嚴(yán)格按照GB/T 50152—2012 《混凝土結(jié)構(gòu)試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》[11]中有關(guān)鋼筋混凝土黏結(jié)試驗(yàn)的規(guī)定進(jìn)行試驗(yàn)。加載速度應(yīng)根據(jù)鋼筋的直徑確定，使黏結(jié)應(yīng)力均勻增長(zhǎng)。根據(jù)GB/T 50152—2012確定加載速度為5.88 kN/min。荷載作用下的黏結(jié)應(yīng)力可按式(2)計(jì)算。

(2)

式中：d為鋼筋直徑，mm;ρ為外加荷載值，kN;τf為鋼筋和混凝土的黏結(jié)應(yīng)力，kN/mm2；α為混凝土抗壓強(qiáng)度修正系數(shù)；la為鋼筋的埋入長(zhǎng)度，mm。

3.3 試驗(yàn)結(jié)果與分析

礦渣風(fēng)積沙混凝土與鋼筋黏結(jié)強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表6，表中：Fu為破壞荷載，Su為最大滑移值，τfu為極限黏結(jié)強(qiáng)度。標(biāo)準(zhǔn)試塊抗壓強(qiáng)度見(jiàn)表5，礦渣風(fēng)積沙混凝土試塊的典型破壞形態(tài)如圖5所示，試驗(yàn)所得黏結(jié)應(yīng)力-滑移曲線見(jiàn)圖6，風(fēng)積沙取代率與礦渣風(fēng)積沙混凝土黏結(jié)強(qiáng)度的關(guān)系曲線見(jiàn)圖7。

圖7 風(fēng)積沙取代率對(duì)試件黏結(jié)強(qiáng)度的影響Fig.7 Influence of the replacement ratios of aeolian sand on the bonding strength of specimens

表6 礦渣風(fēng)積沙中鋼筋拔出試驗(yàn)結(jié)果Table 6 Pull-out test results of steel bars from concrete mixed with slag and aeolian sand

由圖6可知，礦渣風(fēng)積沙混凝土試塊和普通混凝土試塊的黏結(jié)應(yīng)力-滑移曲線基本一致，大致可分為4個(gè)階段：膠結(jié)上升階段、滑移階段、下降階段、殘余階段[12]。加載初期，黏結(jié)強(qiáng)度主要由鋼筋與混凝土之間的膠結(jié)力所提供的，一旦鋼筋出現(xiàn)滑移膠結(jié)力就消失了，之后鋼筋與混凝土間的摩阻力和機(jī)械咬合力起到抵抗拉拔荷載的主要作用。隨著荷載的不斷增大，試件外表面尚未出現(xiàn)裂縫，這時(shí)為黏結(jié)應(yīng)力-滑移曲線的線性上升階段，此階段隨著風(fēng)積沙取代率(0、10%、20%、30%)的增長(zhǎng)，其黏結(jié)應(yīng)力-滑移曲線逐漸變陡，黏結(jié)強(qiáng)度也有所提高。當(dāng)拉拔荷載達(dá)到極限荷載的95%時(shí)，進(jìn)入滑移階段，此時(shí)拉拔荷載上升緩慢、滑移值不斷增大，試塊外表面開(kāi)始有微裂縫出現(xiàn)。當(dāng)拉拔荷載達(dá)到極限荷載時(shí)，曲線進(jìn)入下降階段，試件內(nèi)部及鋼筋自由端處裂縫已形成，鋼筋與混凝土間的摩阻力與機(jī)械咬合力大幅度減小，導(dǎo)致黏結(jié)強(qiáng)度快速下降，滑移值快速增大[13]。

圖6 黏結(jié)應(yīng)力-滑移曲線Fig.6 Bonding stress-slip curves

由表6和圖7可知，礦渣取代率為30%、風(fēng)積沙取代率為0～30%時(shí)，礦渣風(fēng)積沙混凝土的黏結(jié)強(qiáng)度隨著風(fēng)積沙取代比率的提高而提高，分別比試塊F0K0-L提高了7.94%、10.78%、15.32%，說(shuō)明礦渣和風(fēng)積沙2種材料共同作用能夠有效提高礦渣風(fēng)積沙混凝土與鋼筋間的黏結(jié)性能。主要原因是礦渣具有活性效應(yīng)、風(fēng)積沙具有填充效應(yīng)，在兩者的共同作用下，一方面提高了試塊內(nèi)部混凝土的密實(shí)度；另一方面提高了試塊內(nèi)部C-S-H凝膠的含量。通過(guò)風(fēng)積沙顆粒與C-S-H凝膠緊密結(jié)合并填充于孔隙中，提高了水泥石與骨料之間的黏結(jié)強(qiáng)度，從而礦渣風(fēng)積沙混凝土與鋼筋之間的握裹力有所增強(qiáng)。在水泥的二次水化反應(yīng)過(guò)程中，堿的含量不斷降低，又會(huì)促使礦渣中CaO進(jìn)一步水化生成Ca(OH)2，使得混凝土中材料反應(yīng)得更加充分，進(jìn)而提高了礦渣風(fēng)積沙混凝土的抗壓強(qiáng)度，這也改善了礦渣風(fēng)積沙混凝土與鋼筋之間的黏結(jié)性能[13-14]。

3.4 摻和料作用機(jī)理

上述提到的水泥二次水化作用主要是以下化學(xué)反應(yīng)機(jī)理[15]。水泥中CaO和SiO2為最主要的化學(xué)成分并以硅酸三鈣和硅酸二鈣的形式存在，水泥水化的主要反應(yīng)為：

3CaO·SiO2+H2O→3CaO·2SiO2·

3H2O+Ca(OH)2

(3a)

2CaO·SiO2+H2O→3CaO·2SiO2·

3H2O+Ca(OH)2

(3b)

風(fēng)積沙中最主要的成分為SiO2，礦渣中主要的成份為CaO。風(fēng)積沙中SiO2會(huì)與水泥、礦渣水化生成的水化產(chǎn)物Ca(OH)2發(fā)生二次水化反應(yīng)，主要反應(yīng)為：

xCa(OH)2+SiO2+n1H2O→

xCaO·SiO2·(n1+x)H2O

(4)

4 結(jié)束語(yǔ)

1)單摻礦渣情況下，隨著礦渣取代水泥比率的提高，試塊抗壓強(qiáng)度、劈裂抗拉強(qiáng)度有先增大后降低的趨勢(shì)，抗折強(qiáng)度則呈下降趨勢(shì)，且單摻礦渣取代水泥的比率不宜大于30%；單摻風(fēng)積沙情況下，隨著風(fēng)積沙取代河沙比率的提高，試塊抗壓強(qiáng)度與劈裂強(qiáng)度有所提高，而抗折強(qiáng)度有所降低。

2)風(fēng)積沙取代率為30%的礦渣風(fēng)積沙混凝土抗壓強(qiáng)度、劈裂強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度比風(fēng)積沙混凝土高，說(shuō)明礦渣的摻入對(duì)風(fēng)積沙混凝土強(qiáng)度的提高有一定的促進(jìn)作用。

3)復(fù)摻礦渣風(fēng)積沙混凝土與鋼筋的極限黏結(jié)強(qiáng)度隨風(fēng)積沙取代率的提高而提高，說(shuō)明礦渣和風(fēng)積沙2種材料共同作用能夠有效提高礦渣風(fēng)積沙混凝土與鋼筋間的黏結(jié)性能。

4)在一定取代率范圍內(nèi)，采用復(fù)摻的方式，利用礦渣和風(fēng)積沙分別取代部分水泥和河沙來(lái)制備礦渣風(fēng)積沙混凝土，既可以滿足礦渣風(fēng)積沙混凝土力學(xué)性能的要求，也可以達(dá)到節(jié)約資源的目的。