林 軍

(廈門金鷺特種合金有限公司，福建 廈門 361021)

0 引 言

整體硬質(zhì)合金直柄立銑刀[1-3]以硬質(zhì)合金圓棒料為基材，通過金剛石砂輪磨削而成；其夾持部分和切削部分為一個(gè)整體，夾持部分為圓柱狀，切削部分有平頭、圓角頭和球頭等形狀，可用于加工溝槽、臺(tái)階面和成型曲面等零件幾何外形；作為切削刀具的一種，其以其高效、耐磨、耐熱和優(yōu)異的表面加工質(zhì)量等特點(diǎn)而廣泛應(yīng)用于航空航天、汽車、3C 等制造領(lǐng)域。

銑削[4]是通過材料去除的方式將原材料加工成所需幾何形狀的一種加工方法，銑刀自身的幾何尺寸精度是加工精度和使用壽命的影響因素之一，特別是刀刃的徑向跳動(dòng)[5]，徑向跳動(dòng)值過大造成加工過程中每個(gè)切削刃切削深度不同，由此直接降低工件的表面加工質(zhì)量，而刀刃受力不均勻?qū)е履p程度不同，造成刀具使用壽命降低[6-11]。

整體硬質(zhì)合金直柄立銑刀的切削刃一般是在工具磨床上裝夾后一次性加工出來，因此可保證單把刀具具有極高的幾何尺寸精度。 圓棒料夾持后末端的徑向跳動(dòng)值直接決定加工后銑刀刀刃的徑向跳動(dòng)值，為了將銑刀的徑向跳動(dòng)值控制在要求的公差范圍內(nèi)，就需先將圓棒料的徑向跳動(dòng)控制在相同或更低的公差范圍內(nèi)。 對(duì)于生產(chǎn)樣刀來說，每次加工前調(diào)節(jié)圓棒夾持后的徑向跳動(dòng)尚可接受，但對(duì)于批量生產(chǎn)的銑刀，頻繁的調(diào)節(jié)夾持精度會(huì)極大地降低生產(chǎn)效率，因此保證每把圓棒料一次裝夾就可達(dá)到所需的夾持精度，這也是實(shí)現(xiàn)刀具批量穩(wěn)定生產(chǎn)的條件之一。

筆者分析整體立銑刀刀刃徑向跳動(dòng)與圓棒徑向跳動(dòng)的關(guān)系，介紹三種不同的圓棒夾持結(jié)構(gòu)并分析其夾持特點(diǎn)，檢測刀刃加工前后的徑向跳動(dòng)值和不同夾持結(jié)構(gòu)夾持圓棒后的徑向跳動(dòng)值，通過分析對(duì)比檢測的數(shù)據(jù)，驗(yàn)證理論分析的正確性，確定可獲得數(shù)值最小、數(shù)據(jù)波動(dòng)最小的刀刃徑向跳動(dòng)值的夾持結(jié)構(gòu)，達(dá)到批量穩(wěn)定生產(chǎn)高精度整體硬質(zhì)合金直柄立銑刀的結(jié)構(gòu)要求。

1 立銑刀與圓棒徑向跳動(dòng)關(guān)系

整體直柄立銑刀的徑向跳動(dòng)是指以圓柱狀柄部的中心軸線為基準(zhǔn)，在一個(gè)徑向截面內(nèi)，各個(gè)周刃刃尖到中心軸線的距離中最大值與最小值的差值，以四刃立銑刀為例，如圖1 所示，d1、d2、d3和d4為截面A中各個(gè)周刃刃尖到中心軸線的距離，該截面處的徑向跳動(dòng)為[Max(d1，d2，d3，d4)-Min(d1，d2，d3，d4)]。圓棒的徑向跳動(dòng)與之相似，區(qū)別在于圓棒徑向跳動(dòng)是從圓周上每個(gè)點(diǎn)到中心軸線的距離中最大值與最小值的差值，如圖2 所示，圓棒在截面B處的徑向跳動(dòng)為Lmax-Lmin。 整體直柄立銑刀的周刃一般是先進(jìn)行前刀面磨削，再進(jìn)行后刀面磨削，如圖3 所示。

圖1 立銑刀周刃跳動(dòng)示意圖

圖2 圓棒徑向跳動(dòng)示意圖

圖3 立銑刀周刃磨削步驟示意圖

分析時(shí)假設(shè)每個(gè)刃加工時(shí)砂輪的路徑是一樣的，圓棒為理想圓棒，即不考慮圓棒圓柱度的影響，工作頭的回轉(zhuǎn)軸心為理想軸線，夾持后圓棒繞工作頭回轉(zhuǎn)軸線轉(zhuǎn)動(dòng)。

1.1 圓棒幾何中心軸線與工作頭回轉(zhuǎn)軸線呈相交狀態(tài)

當(dāng)圓棒幾何中心軸線與工作頭回轉(zhuǎn)軸線呈相交狀態(tài)時(shí)，工作頭回轉(zhuǎn)軸與圓棒幾何中心軸線交點(diǎn)為O，兩個(gè)軸線夾角為α，圓棒直徑為D，加工后周刃外輪廓到回轉(zhuǎn)中心的距離為D'/2，見圖4，沿著工作頭回轉(zhuǎn)軸線在離O點(diǎn)長度為L的B點(diǎn)為徑向跳動(dòng)值測量面的中心點(diǎn)，其中BD長度最大，BD'長度最小，圓棒在該處的跳動(dòng)值η為BD與BD'的差值，即η＝BD-BD'。

圖4 圓棒與立銑刀周刃徑向跳動(dòng)分析圖(兩者軸線相交時(shí))

因?yàn)?BD＝BB' ＋B'D＝Ltanα ＋(D/2)/cosα BD'＝B'D' - BB'＝(D/2)/cosα - Ltanα

故:η＝BD - BD'＝2Ltanα

由于α角很小，OB'＝L/cosα≈OB，立銑刀距離O點(diǎn)長度L的位置可以看作B'點(diǎn)的位置，這時(shí)刀刃的徑向跳動(dòng)η'為與圓棒幾何中心軸線垂直、過B'的截面中最大刃長與最小刃長的差值。

因?yàn)?B'E'＝B'F'/cosα＝(B'B ＋BF')/cosα＝(Ltanα ＋D'/2)/cosα

B'E＝B'F/cosα＝(BF-BB')/cosα＝(D’/2-Ltanα)/cosα

故:η'＝B'E' - B'E＝(Ltanα ＋D'/2)/cosα -(D'/2- Ltanα)/cosα＝2Ltanα/cosα＝η/cosα

由上式可以看出，刀刃某個(gè)位置的徑向跳動(dòng)值與圓棒夾持時(shí)同個(gè)位置的徑向跳動(dòng)呈正相關(guān)關(guān)系。

1.2 圓棒幾何中心軸線與工作頭回轉(zhuǎn)軸線呈平行狀態(tài)

當(dāng)圓棒幾何中心軸線與工作頭回轉(zhuǎn)軸線呈平行狀態(tài)時(shí)，假設(shè)工作頭回轉(zhuǎn)軸與圓棒幾何中心軸線距離為t，圓棒直徑為D，加工后周刃外輪廓到回轉(zhuǎn)中心的距離為D'/2，見圖5，沿著工作頭回轉(zhuǎn)軸線在離O點(diǎn)長度為L的B'點(diǎn)為徑向跳動(dòng)值測量面的中心點(diǎn)，其中B'C'長度最大，B'C長度最小，圓棒在該處的跳動(dòng)值η為B'C'與B'C的差值，即η＝B'C'-B'C。

圖5 圓棒與立銑刀周刃徑向跳動(dòng)分析圖(兩者軸線平行時(shí))

因?yàn)?B'C'＝B'B＋BC'＝t＋(D/2)

B'C＝BC-BB'＝(D/2)-t

故η＝BD-BD'＝2t

加工后，立銑刀距離O點(diǎn)長度L的位置B，刀刃的徑向跳動(dòng)η'為與圓棒幾何中心軸線垂直、過B的截面中最大刃長與最小刃長的差值。

因?yàn)?BD＝BB'＋B'D＝t＋(D'/2)

BD'＝B'D'-BB'＝(D'/2)-t

故:η'＝BD-BD'＝2t＝η。

由上式可以看出，刀刃某個(gè)位置的徑向跳動(dòng)值與圓棒夾持時(shí)同個(gè)位置的徑向跳動(dòng)呈正相關(guān)關(guān)系。

2 圓棒夾持結(jié)構(gòu)分析

圓棒夾持后遠(yuǎn)端的徑向跳動(dòng)由工作頭回轉(zhuǎn)軸的轉(zhuǎn)動(dòng)精度、夾頭的夾持精度和圓棒自身幾何精度等因素決定。 下面僅討論夾頭夾持精度的影響，工作頭回轉(zhuǎn)軸的轉(zhuǎn)動(dòng)精度為理想軸線，圓棒為理想圓柱體。

2.1 第一種夾持結(jié)構(gòu)分析

第一種夾持結(jié)構(gòu)是利用彈性夾頭夾緊圓棒，彈性夾頭前端為夾持端，用于夾持圓棒，外側(cè)為圓錐面，與錐孔配合，內(nèi)側(cè)為圓柱孔，夾持端徑向三等分形成三個(gè)夾持瓣，尾端為連接端，用于承受軸向拉力。 其工作原理是彈性夾頭受到拉力作用后，夾持端外錐面接觸到夾頭座內(nèi)錐孔，為了進(jìn)一步產(chǎn)生軸向位移，夾持瓣外錐面受到錐孔的作用力發(fā)生彈性變形向內(nèi)收縮，進(jìn)而夾住處于夾頭內(nèi)孔中的圓棒，夾頭內(nèi)孔對(duì)圓棒產(chǎn)生徑向夾持力的同時(shí)，圓棒也對(duì)夾頭產(chǎn)生反作用力以讓夾頭處于受力平衡狀態(tài)。 當(dāng)夾頭尾端受到推力時(shí)，夾持端外錐面離開夾頭座錐孔，夾持瓣外錐面不受力后向外張開恢復(fù)原狀，對(duì)內(nèi)孔中的圓棒也就不產(chǎn)生夾持力。 夾頭的外觀和受力示意見圖6～8。

圖6 彈性夾頭結(jié)構(gòu)示意圖

在這種結(jié)構(gòu)中，夾頭與回轉(zhuǎn)軸同軸是理想狀態(tài)，然而為了產(chǎn)生松夾動(dòng)作，夾頭會(huì)沿夾頭座軸向移動(dòng)，要求夾頭與夾頭座間為間隙配合，這就導(dǎo)致夾頭軸線可能會(huì)與工作頭回轉(zhuǎn)軸線平行或相交。 下面僅分析夾頭與夾頭座之間的間隙對(duì)夾持后圓棒的徑向跳動(dòng)的影響，而夾持端為彈性變形，變量更多，這里不做分析，分析時(shí)假設(shè)圓棒軸線與夾頭軸線為同軸，夾頭座安裝在工作頭芯軸前端，其軸線與工作頭回轉(zhuǎn)軸線同軸，夾頭座與夾頭呈圓柱面配合處，夾頭座在該處孔徑為?D，夾頭在該處軸徑為?d，圓棒最遠(yuǎn)端中心點(diǎn)為A，夾頭座內(nèi)錐孔大徑端截面中心為B，夾頭座與夾頭呈圓柱面配合處，靠近內(nèi)錐孔一端的截面中心為D，遠(yuǎn)離內(nèi)錐孔一端的截面中心為E，AB間長度設(shè)為L1，BC間長度設(shè)為L2，CE間長度設(shè)為L3，若夾頭與夾頭座軸線相交，交點(diǎn)為O，則夾角為α，OF間長度設(shè)為L4。

圖7 夾頭受拉力時(shí)受力示意圖

圖8 夾頭受推力時(shí)受力示意圖

當(dāng)夾頭軸線與夾頭座軸線平行但不同軸，如圖9所示，這時(shí)圓棒遠(yuǎn)端中心A點(diǎn)的最大徑向偏移量為夾頭座與夾頭呈圓柱面配合處的間隙量的一半，為:

圖9 夾頭與夾頭座軸線平行示意圖

當(dāng)夾頭軸線與夾頭座軸線相交，交點(diǎn)在E點(diǎn)右側(cè)，如圖10 所示，A點(diǎn)徑向偏移量約為[(L1＋L2＋L3＋L4)×tanα]，夾頭在過C點(diǎn)的截面與夾頭接觸時(shí)，夾角α最大，tanα＝(D-d)/2(L3＋L4)，A點(diǎn)徑向偏移量為[(D-d)×(L1＋L2＋L3＋L4)/2×(L3＋L4)]，從上式可以看出，當(dāng)L4＝0，即交點(diǎn)在E處時(shí)，A點(diǎn)徑向偏移量最大，為:

圖10 夾頭與夾頭座軸線相交于E 點(diǎn)右側(cè)示意圖

當(dāng)夾頭軸線與夾頭座軸線相交，交點(diǎn)在CE兩點(diǎn)中間，如圖11 所示，A點(diǎn)徑向偏移量為[(L1＋L2＋L3-L4)×tanα] ，當(dāng)L4＝L3/2 時(shí)，夾角α最大，此時(shí)夾頭在過C點(diǎn)的截面與夾頭座一端接觸，夾頭在過E點(diǎn)的截面與夾頭座另一端接觸，tanα＝[(D-d)/L3]，如此A點(diǎn)最大徑向偏移量為:

圖11 夾頭與夾頭座軸線相交于CE 點(diǎn)中間示意圖

當(dāng)夾頭軸線與夾頭座軸線相交，交點(diǎn)在C點(diǎn)左側(cè)，如圖12 所示，這時(shí)A點(diǎn)徑向偏移量為[(L1＋L2-L4)×tanα] ，夾頭在過E點(diǎn)的截面與夾頭座接觸時(shí)，夾角α最大，tanα＝[(D-d)/2(L3＋L4)]，A點(diǎn)徑向偏移量為[(D-d)×(L1＋L2-L4)/2(L3＋L4)]，從上式可以看出，當(dāng)L4＝0，即交點(diǎn)在C處時(shí)，A點(diǎn)徑向偏移量最大，為:

圖12 夾頭與夾頭座軸線相交于C 點(diǎn)左側(cè)示意圖

對(duì)比(1)～(4)這四個(gè)式子，式(3)大于其他三個(gè)，所以當(dāng)夾頭軸線與夾頭座軸線相交、交點(diǎn)在夾頭座圓柱孔兩端面中間時(shí)，A點(diǎn)徑向偏移量最大，為[(D-d)×(L1＋L2＋L3/2)/L3]。 從上式可以看出，為了降低A點(diǎn)的偏移量，可降低(D-d)值、降低L2值和增大L3值，即降低夾頭座內(nèi)圓柱孔與夾頭間的間隙、減少夾頭座內(nèi)圓柱孔與夾頭配合長度和增大夾頭座內(nèi)圓柱孔與內(nèi)錐孔的距離。

從圖6 可以看出，夾頭夾持端有三等分的切縫，夾持后該處會(huì)變形，尾端有連接螺紋，這兩處不適合做精密圓柱配合面，那要L2值最小、L3值最大，即夾頭座內(nèi)圓柱孔與夾頭配合的長度為從夾持端三等分切縫端部到尾端連接螺紋的這一段，理論上(L1＋L2＋L3/2)/L3＞1/2；而夾頭座內(nèi)圓柱孔與夾頭的間隙是為了夾頭快速拆裝和伸縮動(dòng)作順暢，該處間隙又不可太小，結(jié)合零件的制作精度，該間隙值實(shí)際要大于0.006 mm，如此最大徑向偏移量要大于0.003 mm，即A點(diǎn)徑向跳動(dòng)最小為0.006 mm。 而受夾頭、夾頭座的制作精度，夾頭夾持端外錐面的導(dǎo)向作用以及其他配件裝配后裝配精度等因素的影響，實(shí)際上這種結(jié)構(gòu)夾持圓棒后，圓棒遠(yuǎn)端的徑向跳動(dòng)要大于0.006 mm。

從上述分析可以看出，這種結(jié)構(gòu)的夾緊方式，圓棒遠(yuǎn)端的徑向跳動(dòng)取決于夾頭座內(nèi)圓柱孔與夾頭的配合間隙以及該內(nèi)圓柱孔的長度，且受制于配件的制作精度和裝配精度，夾持跳動(dòng)精度低。

2.2 第二種夾持結(jié)構(gòu)分析

第二種結(jié)構(gòu)如圖13 所示，該結(jié)構(gòu)在第一種結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上增加了調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)，用于降低夾頭座內(nèi)圓柱孔與夾頭在某個(gè)角度的間隙值，從而降低圓棒夾持時(shí)的徑向跳動(dòng)。 該調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)由圓環(huán)和調(diào)節(jié)螺釘組成，圓環(huán)放置在夾頭座內(nèi)圓柱孔遠(yuǎn)離內(nèi)錐孔的一側(cè)，圓環(huán)外側(cè)圓周均布置三個(gè)調(diào)節(jié)螺釘，用于調(diào)節(jié)圓環(huán)圓心在徑向截面中的位置。

從對(duì)第一種結(jié)構(gòu)的分析可知，降低夾頭座內(nèi)圓柱孔與夾頭的間隙可以降低圓棒遠(yuǎn)端的徑向跳動(dòng)值，但如果兩者的間隙值過小，會(huì)造成夾頭安裝不便，為了降低間隙值又不影響夾頭快速安裝，第二種結(jié)構(gòu)中的調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)可減小夾頭座內(nèi)圓柱孔在某一個(gè)角度與夾頭的間隙(如圖13 右視圖中所示的減小上端的間隙)。

圖13 增加調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)的夾持結(jié)構(gòu)示意圖

由此當(dāng)所有配件裝配好后，測出夾持的圓棒遠(yuǎn)端的徑向跳動(dòng)最大值在圓周360°中具體位置，再調(diào)節(jié)相應(yīng)的調(diào)節(jié)螺釘，使得圓環(huán)從與該位置對(duì)角的一端壓向夾頭，減小夾頭軸線與夾頭座軸線的傾斜角，由此降低徑向跳動(dòng)值。

從上面分析可知，相對(duì)于第一種結(jié)構(gòu)，第二種夾持結(jié)構(gòu)通過調(diào)節(jié)夾頭軸線與夾頭座軸線的夾角，可以進(jìn)一步降低圓棒遠(yuǎn)端的徑向跳動(dòng)。

2.3 第三種夾持結(jié)構(gòu)分析

第三種夾持結(jié)構(gòu)如圖14 所示，該結(jié)構(gòu)在第二種結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上增加了V 塊機(jī)構(gòu)，圖中只繪制了V 塊機(jī)構(gòu)的簡易結(jié)構(gòu)，實(shí)際上該機(jī)構(gòu)還包含V 槽面的調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)，由于本文未側(cè)重討論這個(gè)，所以未畫出。 該V 塊簡易機(jī)構(gòu)包含V 塊、壓指和伸縮氣缸，V 塊固定在與工作頭體相連的底座上， V 槽上端兩個(gè)精磨的平面相交成V 形，圓棒柄部一段放置在V 形面上，壓指在V 槽上端，用來壓住圓棒，使圓棒與V 形面完全貼合，氣缸缸體固定在底座上，活塞桿一端與壓指連接，用來控制壓指的上升和下壓動(dòng)作。 圓棒不用夾頭夾持，而單獨(dú)固定在V 槽上時(shí)，圓棒的中心軸線與工作頭的回轉(zhuǎn)軸線完全重合，工作時(shí)，先將棒料放置在V 槽上，用壓指壓住，再用夾頭夾住，由于V 槽上的圓棒中心軸線與芯軸回轉(zhuǎn)軸線完全重合，又被壓指固定住，當(dāng)夾頭夾緊時(shí)，圓棒會(huì)對(duì)夾頭起到一定的導(dǎo)向作用，讓夾頭中心軸線與回轉(zhuǎn)軸線重合，而在圓棒轉(zhuǎn)動(dòng)過程中，V 塊也會(huì)對(duì)圓棒起到一個(gè)基準(zhǔn)作用，降低圓棒遠(yuǎn)端的徑向跳動(dòng)值。

圖14 增加V 塊機(jī)構(gòu)的夾持結(jié)構(gòu)示意圖

與前兩種結(jié)構(gòu)相比，這種結(jié)構(gòu)由于有V 槽做基準(zhǔn)，圓棒的徑向跳動(dòng)值可進(jìn)一步降低，在加工時(shí)，圓棒下側(cè)有V 塊做支撐，可為工作頭分擔(dān)一部分向下的切削力負(fù)荷，結(jié)構(gòu)的徑向剛性要高于其他兩種結(jié)構(gòu)。缺點(diǎn)是在更換圓棒柄部直徑規(guī)格時(shí)，需要調(diào)節(jié)V 槽使得圓棒的中心軸線與工作頭回轉(zhuǎn)中心軸線重合，調(diào)機(jī)時(shí)間要比其他兩種結(jié)構(gòu)長。

3 不同夾持結(jié)構(gòu)夾持?jǐn)?shù)據(jù)對(duì)比

為了驗(yàn)證上述分析的正確性，在ANCA 品牌GX7 型號(hào)的工具磨床上進(jìn)行測試，其工作頭外觀如圖15。 其中工具磨床的作用是檢測圓棒采用三種方式夾持后的徑向跳動(dòng)值以及進(jìn)行刀型加工，圓棒選用D6×75 規(guī)格，圓柱度小于2 μm，進(jìn)行跳動(dòng)檢測時(shí)采用指針式千分表進(jìn)行檢測，該千分表最小分度值為1 μm；圓棒加工成4 刃平頭立銑刀，刃長15 mm，外觀見圖16，加工后銑刀放置在我司自制的激光測量儀上進(jìn)行跳動(dòng)檢測，該測量儀檢測精度可達(dá)到0.5 μm，見圖17。

圖15 ANCA-GX7 機(jī)床夾持構(gòu)結(jié)外觀示意圖

圖16 四刃平頭立銑刀 外觀示意圖

圖17 激光測量儀外觀示意圖

3.1 圓棒夾持后與整體立銑刀周刃跳動(dòng)數(shù)據(jù)對(duì)比

夾持在夾頭中的圓棒外露長度為30±0.5 mm，徑向跳動(dòng)檢測位置為距離圓棒遠(yuǎn)端端面2 mm 的地方，加工成銑刀后徑向跳動(dòng)檢測位置為距離刀具底刃端面2 mm 的位置，共進(jìn)行10 次測試，采用調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)將圓棒的徑向跳動(dòng)值調(diào)成10 種不相同的值，數(shù)據(jù)如圖18 所示。 從圖中可以看出，立銑刀的跳動(dòng)值大于等于夾持時(shí)圓棒的跳動(dòng)值，由此，從試驗(yàn)數(shù)據(jù)上驗(yàn)證了圓棒夾持時(shí)徑向跳動(dòng)值直接影響加工后的立銑刀的徑向跳動(dòng)值的分析。

圖18 圓棒徑向跳動(dòng)與立銑刀徑向跳動(dòng)數(shù)據(jù)對(duì)比圖

3.2 不同夾持結(jié)構(gòu)上圓棒夾持后跳動(dòng)數(shù)據(jù)對(duì)比

夾持在夾頭中的圓棒的外露長度為30±0.5 mm，采用手動(dòng)上料，進(jìn)行第一種夾持方式測試時(shí)，將夾頭座上的調(diào)節(jié)螺釘全部松開，同時(shí)取下V 塊，壓指也不壓在圓棒上；進(jìn)行第二種夾持方式測試時(shí)，用調(diào)節(jié)螺釘將圓棒的徑向跳動(dòng)值調(diào)到2 μm 以下，后面批量測試時(shí)不再動(dòng)這些調(diào)節(jié)螺釘，同樣不使用V 塊和壓指；進(jìn)行第三種夾持方式測試時(shí)，用調(diào)節(jié)螺釘將圓棒的徑向跳動(dòng)值調(diào)到2 μm 以下，同時(shí)調(diào)好V 塊和壓指，批量測試時(shí)不再調(diào)節(jié)。 三種夾持方式每種進(jìn)行30 次測試，測試后對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行處理，計(jì)算其均值和標(biāo)準(zhǔn)差，檢測的數(shù)據(jù)如圖19，三者均值和標(biāo)準(zhǔn)差對(duì)比如圖20。

圖19 三種夾持方式圓棒的徑向跳動(dòng)數(shù)據(jù)示意圖

圖20 三種夾持方式圓棒的徑向跳動(dòng)均值和標(biāo)準(zhǔn)差對(duì)比示意圖

從圖中可以看出，第一種夾持方式圓棒的徑向跳動(dòng)均值最大，標(biāo)準(zhǔn)差也最大，第二種次之，第三種最低，由此從試驗(yàn)證明上述分析的正確性。

4 結(jié) 語

針對(duì)批量穩(wěn)定生產(chǎn)刀刃徑向跳動(dòng)值小的整體硬質(zhì)合金直柄立銑刀的要求，分析整體立銑刀刀刃徑向跳動(dòng)與圓棒徑向跳動(dòng)的關(guān)系，對(duì)比三種不同的圓棒夾持結(jié)構(gòu)及特點(diǎn)，并經(jīng)過檢測刀刃加工前后的徑向跳動(dòng)值和不同夾持結(jié)構(gòu)夾持圓棒后的徑向跳動(dòng)值，分析對(duì)比檢測的數(shù)據(jù)，驗(yàn)證得出如下結(jié)論:圓棒夾持時(shí)的徑向跳動(dòng)與加工成立銑刀后的徑向跳動(dòng)呈正相關(guān)關(guān)系，在三種夾持結(jié)構(gòu)中，含有調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)和支撐機(jī)構(gòu)的這種夾持結(jié)構(gòu)，圓棒夾持時(shí)的平均徑向跳動(dòng)值最低，數(shù)據(jù)波動(dòng)最小，適合用于批量穩(wěn)定生產(chǎn)刀刃徑向跳動(dòng)值小、公差值小的高精度整體硬質(zhì)合金直柄立銑刀。