串聯(lián)戰(zhàn)斗部后級(jí)聚能裝藥結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)研究

張明新，焦俊杰，何 勇，單 鋒，王晗程

(南京理工大學(xué) 智能彈藥技術(shù)國(guó)防學(xué)科重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 南京 210094)

1 引言

隨著目標(biāo)防護(hù)技術(shù)在材料、結(jié)構(gòu)和處理工藝等3個(gè)方面的快速發(fā)展，對(duì)串聯(lián)聚能裝藥戰(zhàn)斗部后級(jí)毀傷元的侵徹效能方面提出了更高的要求[1]，為實(shí)現(xiàn)對(duì)飛機(jī)掩體和地下防御工事等重要目標(biāo)的高效毀傷[2]，解決現(xiàn)有串聯(lián)戰(zhàn)斗部后級(jí)成型不理想而導(dǎo)致不能滿(mǎn)足擴(kuò)孔要求的問(wèn)題，迫切需要提高后級(jí)毀傷元的成型性能。串聯(lián)戰(zhàn)斗部后級(jí)毀傷元的成型性能不僅受到前級(jí)沖擊波[3]的影響，其前后級(jí)串聯(lián)匹配關(guān)系[4-5]、隔爆結(jié)構(gòu)[6-7]、前級(jí)裝藥結(jié)構(gòu)[8-9]也是影響后級(jí)毀傷元成型質(zhì)量的重要因素。Mallory[10]申請(qǐng)了一種逆序起爆的串聯(lián)聚能裝藥戰(zhàn)斗部專(zhuān)利，該結(jié)構(gòu)通過(guò)對(duì)起爆時(shí)序和延遲起爆時(shí)間的控制，避免前級(jí)沖擊波對(duì)后級(jí)成型的影響，增加連續(xù)射流的有效長(zhǎng)度，提高對(duì)均質(zhì)裝甲和復(fù)合裝甲的毀傷能力，但對(duì)延遲起爆時(shí)間要求較高，且中心孔通道降低了前級(jí)裝藥的侵徹能力。張先鋒[11]基于傳統(tǒng)串聯(lián)聚能裝藥[12]的不足，設(shè)計(jì)了一種順序起爆模式的串聯(lián)聚能裝藥結(jié)構(gòu)，該結(jié)構(gòu)通過(guò)前級(jí)高速桿流和后級(jí)低速桿流相結(jié)合的方式，提高了對(duì)混凝土目標(biāo)的毀傷能力。顧文彬[13]提出了一種前后級(jí)均為爆炸成型彈丸裝藥的新型串聯(lián)聚能裝藥結(jié)構(gòu)，分析了前后級(jí)裝藥間距對(duì)后級(jí)EFP成型的影響，得到了前后級(jí)裝藥間距對(duì)后級(jí)裝藥、鋼靶侵徹性能的影響規(guī)律。王晗程[14]設(shè)計(jì)了一種前級(jí)采用K裝藥，后級(jí)采用亞半球形罩的同時(shí)起爆串聯(lián)戰(zhàn)斗部，得到了隔爆長(zhǎng)度和前級(jí)沖擊波對(duì)后級(jí)成型的影響規(guī)律，實(shí)現(xiàn)前后級(jí)對(duì)鋼靶的連續(xù)接力侵徹。但是關(guān)于后級(jí)藥型罩結(jié)構(gòu)參數(shù)在前級(jí)沖擊波作用下對(duì)后級(jí)成型的影響，國(guó)內(nèi)外很少有研究報(bào)道。

現(xiàn)役的串聯(lián)戰(zhàn)斗部一般都是前小后大，前級(jí)僅用于破壞反應(yīng)裝甲，其裝藥爆炸產(chǎn)生的沖擊波對(duì)后級(jí)成型影響偏小，本文基于前級(jí)沖擊波對(duì)后級(jí)成型過(guò)程的影響作為出發(fā)點(diǎn)，利用AUTODYN有限元軟件對(duì)不同藥型罩結(jié)構(gòu)的成型過(guò)程進(jìn)行仿真計(jì)算，研究藥型罩結(jié)構(gòu)參數(shù)在前級(jí)沖擊波作用下對(duì)后級(jí)成型的影響規(guī)律，并進(jìn)行了串聯(lián)聚能裝藥戰(zhàn)斗部的高速攝像實(shí)驗(yàn)，對(duì)仿真結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)證，獲得后級(jí)成型性能好的藥型罩結(jié)構(gòu)。

2 串聯(lián)戰(zhàn)斗部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與仿真計(jì)算

為了研究串聯(lián)戰(zhàn)斗部前級(jí)沖擊波對(duì)后級(jí)毀傷元成型過(guò)程的影響，將串聯(lián)戰(zhàn)斗部結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化成圖1所示模型，該戰(zhàn)斗部由后級(jí)裝藥、后藥型罩、前級(jí)裝藥和隔爆結(jié)構(gòu)組成，裝藥直徑Dk為50 mm，前級(jí)裝藥高度為0.6Dk、隔爆結(jié)構(gòu)為0.6Dk、后級(jí)裝藥高度為1.2Dk，其作用方式是在前后級(jí)裝藥中心點(diǎn)起爆后，在隔爆結(jié)構(gòu)和前級(jí)沖擊波影響下形成后級(jí)毀傷元，該結(jié)構(gòu)在保證前級(jí)裝藥穩(wěn)定爆轟基礎(chǔ)上避免了前級(jí)沖擊波破壞后級(jí)裝藥。

圖1 串聯(lián)戰(zhàn)斗部的結(jié)構(gòu)與仿真示意圖

利用AUTODYN有限元軟件，對(duì)藥型罩結(jié)構(gòu)在單后級(jí)和串聯(lián)2種狀態(tài)下的成型過(guò)程進(jìn)行數(shù)值模擬，確定在前級(jí)沖擊波影響下成型較好的后級(jí)藥型罩結(jié)構(gòu)，并在此基礎(chǔ)上研究藥型罩結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)后級(jí)毀傷元成型的影響規(guī)律。

本文在建立仿真模型時(shí)，空氣域、藥型罩、炸藥和隔爆材料均采用歐拉建模，網(wǎng)格尺寸為0.2 mm×0.2 mm，在已定義的空氣域內(nèi)部填充炸藥、藥型罩和隔板等材料模型，為避免沖擊波在邊界面處發(fā)生反射，影響后級(jí)毀傷元的成型質(zhì)量，在空氣計(jì)算域外表面設(shè)置“flow-out(ALL EQUAL)”無(wú)反射邊界條件，使沖擊波和爆轟產(chǎn)物可以正常流出。前后級(jí)聚能裝藥均選擇8701炸藥，密度為1.68 g/cm3,爆速為8 425 m/s，其本構(gòu)關(guān)系選擇High-Explosive-Burn形式，采用JWL狀態(tài)方程；藥型罩材料選擇紫銅，密度為8.93 g/cm3，隔爆材料選擇密度為1.2 g/cm3的聚氨酯材料，由于藥型罩的壓垮成型涉及高應(yīng)力、高變形、高速?zèng)_擊過(guò)程，因此對(duì)藥型罩和隔板材料均采用Johnson-Cook模型和Shock狀態(tài)方程描述材料在成型過(guò)程中的力學(xué)性能，其材料模型及狀態(tài)方程參數(shù)見(jiàn)參考文獻(xiàn)[15]。

3 串聯(lián)戰(zhàn)斗部后級(jí)成型過(guò)程分析

3.1 藥型罩形狀對(duì)后級(jí)成型的影響

串聯(lián)戰(zhàn)斗部后級(jí)毀傷元的成型質(zhì)量不僅受到前級(jí)裝藥結(jié)構(gòu)和隔爆結(jié)構(gòu)的影響，藥型罩的結(jié)構(gòu)形狀也是影響毀傷元成型性能和毀傷能力的重要因素。本研究以弧錐結(jié)合罩作為后級(jí)藥型罩，在保持藥型罩錐角和壁厚不變的情況下，增加球缺罩和大錐角罩作為對(duì)比分析對(duì)象，獲得在單級(jí)和串聯(lián)狀態(tài)下不同藥型罩結(jié)構(gòu)對(duì)后級(jí)毀傷元成型參數(shù)的影響規(guī)律。結(jié)合文獻(xiàn)[16]中弧錐結(jié)合罩結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)EFP成型的影響規(guī)律，確定弧錐結(jié)合罩的結(jié)構(gòu)參數(shù)為：藥型罩錐角140°、圓弧曲率半徑0.5Dk、藥型罩壁厚0.04Dk；根據(jù)爆炸成型彈丸形成的必要條件[17]，球缺罩在口部錐角為120°～137°時(shí)能夠形成EFP，為方便與弧錐結(jié)合罩進(jìn)行對(duì)比，確定球缺罩結(jié)構(gòu)參數(shù)為：球缺罩口部錐角140°、藥型罩壁厚0.04Dk；由于大錐角罩只有0～0.73Dk部分形成EFP，為了方便與球缺罩進(jìn)行對(duì)比，在球缺罩圓弧曲線(xiàn)直徑為0.73Dk的口部作外切錐，其夾角為等直徑大錐角罩的錐角，確定大錐角罩結(jié)構(gòu)參數(shù)為：藥型罩錐角151°、藥型罩壁厚0.04Dk。3種藥型罩的結(jié)構(gòu)方案如圖2所示。

圖2 3種藥型罩結(jié)構(gòu)示意圖

由圖2可知，3種藥型罩形成毀傷元的有效質(zhì)量基本一致，其中弧錐結(jié)合罩的體積為2 516 mm3，罩表面積為2 911 mm2，球缺罩的體積為2 513 mm3，罩表面積為，2 842 mm2，大錐角罩的體積為2 513 mm3，罩表面積為2 846 mm2。

當(dāng)后級(jí)藥型罩形狀不同時(shí)，后級(jí)毀傷元在串聯(lián)戰(zhàn)斗部系統(tǒng)各參量匹配關(guān)系和前級(jí)沖擊波的影響下，其最終的壓垮成型方式不同，為了獲得后級(jí)藥型罩結(jié)構(gòu)在前級(jí)沖擊波作用下對(duì)后級(jí)毀傷元成型參數(shù)的影響，分別對(duì)弧錐結(jié)合罩、球缺罩和大錐角罩在單級(jí)和串聯(lián)2種狀態(tài)下的成型過(guò)程進(jìn)行數(shù)值模擬，在60 μs時(shí)，成型較好的后級(jí)毀傷元基本處于穩(wěn)定狀態(tài)，結(jié)合其成型參數(shù)能夠確定合適的后級(jí)毀傷元，3種藥型罩的成型結(jié)果如表1所示。

表1 3種藥型罩結(jié)構(gòu)60 μs時(shí)的成型結(jié)果

由表1可以看出，3種藥型罩在單級(jí)狀態(tài)下形成后級(jí)毀傷元的成型過(guò)程不相同，由于爆轟波陣面與罩表面之間夾角的不同，導(dǎo)致藥型罩徑向和軸向的壓垮速度不同，其中大錐角罩向軸線(xiàn)處碰撞向前拉伸成型，球缺罩是向前翻轉(zhuǎn)成型，由于弧錐結(jié)合罩綜合了2種藥型罩的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，其圓弧部分向前翻轉(zhuǎn)的同時(shí)，錐邊部分向軸線(xiàn)處收斂并向前拉伸成型；而在串聯(lián)狀態(tài)下，其中大錐角罩形成的毀傷元受前級(jí)沖擊波影響較為嚴(yán)重，其藥型罩邊緣部分未完全壓垮成型，形成的毀傷元形態(tài)較差；球缺罩形成的毀傷元在成型過(guò)程中，受到前級(jí)沖擊波的沖擊，藥型罩無(wú)法完成翻轉(zhuǎn)成型過(guò)程；由于弧錐結(jié)合罩的圓弧部分成型較快，對(duì)前級(jí)沖擊波具有較大的抗干擾性，能夠在前級(jí)爆轟影響下形成較好的后級(jí)毀傷元，但在飛行過(guò)程中，由于錐邊部分的軸向速度梯度較小，易受前級(jí)沖擊波的影響，導(dǎo)致錐邊對(duì)后級(jí)毀傷元成型質(zhì)量影響較小，降低藥型罩的利用率。

3.2 藥型罩錐角對(duì)后級(jí)成型的影響

當(dāng)藥型罩的錐角不同時(shí)，爆轟波陣面與罩表面之間的夾角不同，影響藥型罩微元的壓垮速度，當(dāng)夾角較大時(shí)，藥型罩微元的徑向壓垮速度較大，導(dǎo)致徑向收斂效應(yīng)增強(qiáng)，毀傷元的頭尾速度差較大；當(dāng)夾角較小時(shí)，其徑向壓垮速度較小，導(dǎo)致罩微元向軸線(xiàn)處的匯聚能量較小，藥型罩邊緣部分對(duì)毀傷元成型影響較小。在前級(jí)沖擊波影響下，藥型罩微元的軸向速度梯度減小，會(huì)導(dǎo)致后級(jí)毀傷元的翻轉(zhuǎn)變形小，而徑向速度梯度減小，會(huì)導(dǎo)致藥型罩邊緣部分難以壓垮成型，因此在前級(jí)沖擊波影響下需要使得藥型罩微元的軸向和徑向壓垮速度達(dá)到一定的平衡狀態(tài)。

為了對(duì)比不同藥型罩錐角在串聯(lián)狀態(tài)下對(duì)后級(jí)成型的影響，獲得在前級(jí)沖擊波影響下成型較好的藥型罩結(jié)構(gòu)，其中球缺罩形成EFP是在單級(jí)狀態(tài)下，基于前級(jí)沖擊波的影響，適當(dāng)擴(kuò)大藥型罩錐角的研究范圍，分析藥型罩錐角(2α)在110°、115°、120°、125°、130°、135°和140°時(shí)后級(jí)毀傷元的成型情況，仿真得到不同藥型罩的頭部速度、頭尾速度差和長(zhǎng)徑比隨錐角的變化曲線(xiàn)，如圖3所示。

從圖3可以看出，隨著藥型罩錐角的增大，大錐角罩形成的毀傷元頭部速度、頭尾速度差和長(zhǎng)徑比逐漸減??；球缺罩形成的毀傷元頭部速度、尾部速度和長(zhǎng)徑比逐漸減小但幅度較??；弧錐結(jié)合罩形成的毀傷元頭部速度和頭尾速度差逐漸減小，但長(zhǎng)徑比先增大后減小。在上述藥型罩結(jié)構(gòu)中，大錐角罩的頭尾速度差最大，球缺罩的長(zhǎng)徑比最小，而弧錐結(jié)合罩具有較高頭部速度的同時(shí)，其頭尾速度差較小，且長(zhǎng)徑比適中，因此選擇弧錐結(jié)合罩作為串聯(lián)戰(zhàn)斗部的后級(jí)藥型罩，通過(guò)上述分析并結(jié)合圖4中弧錐結(jié)合罩不同錐角的成型效果圖，確定弧錐結(jié)合罩的錐角為130°時(shí)能形成較好的后級(jí)毀傷元。

圖3 侵徹體成型參數(shù)隨錐角的變化曲線(xiàn)

圖4 不同錐角時(shí)弧錐結(jié)合罩的成型效果圖(60 μs)

3.3 弧錐結(jié)合罩結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)后級(jí)成型的影響

弧錐結(jié)合罩的圓弧曲率半徑是影響后級(jí)毀傷元成型質(zhì)量的重要因素之一，關(guān)系到爆轟能量驅(qū)動(dòng)藥型罩微元向軸向處的壓垮速度，曲率半徑過(guò)小，罩微元在軸線(xiàn)上的軸向速度梯度較大，易發(fā)生拉伸斷裂；曲率半徑過(guò)大，軸向速度梯度小，在前級(jí)沖擊波影響下翻轉(zhuǎn)變形小。在弧錐結(jié)合罩錐角為130°、壁厚為2 mm的基礎(chǔ)上，通過(guò)改變弧錐結(jié)合罩的圓弧曲率半徑，分析圓弧曲率半徑(R)為0.34Dk、0.38Dk、0.42Dk、0.46Dk、0.5Dk、0.54Dk和0.58Dk時(shí)對(duì)后級(jí)毀傷元成型的影響規(guī)律，仿真得到各錐角下頭部速度、頭尾速度差和長(zhǎng)徑比隨錐角的變化曲線(xiàn)，如圖5所示。

圖5 侵徹體成型參數(shù)隨圓弧曲率半徑的變化曲線(xiàn)

從圖5可以看出，隨著圓弧曲率半徑的增大，后級(jí)毀傷元的頭部速度、頭尾速度差和長(zhǎng)徑比整體呈減小趨勢(shì)，當(dāng)曲率半徑大于23 mm時(shí)，其頭尾速度差保持不變，頭部速度和長(zhǎng)徑比逐漸較小，當(dāng)曲率半徑大于27 mm時(shí)，其頭部速度和頭尾速度差基本不變，長(zhǎng)徑比逐漸減小，因此結(jié)合圖6中后級(jí)毀傷元的成型效果圖，確定弧錐結(jié)合罩的圓弧曲率半徑為23 mm時(shí)，獲得的后級(jí)毀傷元具有較高的頭部速度、較小的頭尾速度差和合適的長(zhǎng)徑比。

圖6 不同曲率半徑時(shí)弧錐結(jié)合罩的成型效果圖(60 μs)

通過(guò)上述不同藥型罩結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)后級(jí)毀傷元成型的影響分析，確定弧錐結(jié)合罩在錐角為130°、曲率半徑為23 mm、壁厚為2 mm時(shí)，獲得的后級(jí)毀傷元成型較好。根據(jù)黃正祥[17]對(duì)弧錐結(jié)合罩的研究，弧錐結(jié)合罩錐角的大小和罩壁厚變化率是影響后級(jí)毀傷元成型質(zhì)量的關(guān)鍵因素。以上述弧錐結(jié)合罩的結(jié)構(gòu)參數(shù)為標(biāo)準(zhǔn)，通過(guò)改變弧錐結(jié)合罩的錐角和罩壁厚，研究前級(jí)沖擊波對(duì)后級(jí)毀傷元成型參數(shù)的影響，結(jié)果如表2所示。

表2 弧錐結(jié)合罩不同結(jié)構(gòu)參數(shù)的成型結(jié)果(60 μs)

從表2可以看出，當(dāng)弧錐結(jié)合罩壁厚不變時(shí)，隨著藥型罩錐角的增大，毀傷元的頭部速度、頭尾速度差和長(zhǎng)徑比逐漸減小，其中當(dāng)錐角小于130°時(shí)，形成的毀傷元，由于頭尾速度差和長(zhǎng)徑比較大，在遠(yuǎn)距離飛行時(shí)會(huì)逐漸出現(xiàn)拉伸斷裂；當(dāng)錐角為130°時(shí)，毀傷元的頭部速度相對(duì)較低，但其頭尾速度差基本不變，且其長(zhǎng)徑比較為適中，隨著藥型壁厚度的增大，毀傷元頭部速度逐漸減小，在一定范圍內(nèi)其頭尾速度差和長(zhǎng)徑比先增大后減小。

根據(jù)動(dòng)高斯點(diǎn)監(jiān)測(cè)藥型罩微元在前級(jí)沖擊波影響下的峰值壓力和正壓作用時(shí)間，并對(duì)單級(jí)和串聯(lián)2種狀態(tài)下不同藥型罩微元所受前級(jí)沖擊波壓力進(jìn)行積分，獲得前級(jí)沖擊波的峰值壓力、沖量和正壓作用時(shí)間以及后級(jí)毀傷元的動(dòng)能損失和速度降，通過(guò)對(duì)其沖量變化和動(dòng)能損失進(jìn)行分析，確定前級(jí)沖擊波對(duì)后級(jí)毀傷元成型的影響，結(jié)果如表3所示。

由表3可知，藥型罩微元所受前級(jí)沖擊波峰值壓力隨錐角的增大而先增加后減小，隨壁厚的增大而增大，其動(dòng)能損失隨著錐角的增大而減小，隨壁厚的增大而減小。因此當(dāng)藥型罩錐角為110°時(shí)，后級(jí)毀傷元的頭部微元?jiǎng)幽軗p失最大，且具有明顯的頭尾速度差和較長(zhǎng)的長(zhǎng)徑比；當(dāng)藥型罩錐角為130°時(shí)，頭部微元?jiǎng)幽軗p失較小，且具有合適的長(zhǎng)徑比和頭尾速度差，隨者厚度的增加，藥型罩微元所受峰值壓力和動(dòng)能損失逐漸減小，當(dāng)壁厚為1.5 mm時(shí)，后級(jí)毀傷元受到前級(jí)沖擊波的峰值壓力最小，對(duì)毀傷元形態(tài)的影響最小。

綜合考慮表2和表3中前級(jí)沖擊波對(duì)后級(jí)毀傷元的影響，確保在前級(jí)沖擊波對(duì)后級(jí)毀傷元成型形態(tài)影響較小的基礎(chǔ)上，獲得一種長(zhǎng)徑比適中、頭尾速度差小和氣動(dòng)外形好的藥型罩結(jié)構(gòu)，即當(dāng)錐角為130°、壁厚為1.5 mm時(shí)，前級(jí)沖擊波的峰值壓力最小，對(duì)后級(jí)毀傷元成型的影響最小，能夠形成氣動(dòng)外形好、長(zhǎng)徑比適中、頭部速度高的后級(jí)毀傷元。

4 串聯(lián)聚能裝藥成型試驗(yàn)

4.1 高速攝像試驗(yàn)布置

基于上述理論分析和數(shù)值仿真，驗(yàn)證了串聯(lián)聚能裝藥下前級(jí)沖擊波對(duì)后級(jí)毀傷元成型的影響，通過(guò)高速攝影對(duì)上述方案A4的成型狀態(tài)和成型參數(shù)進(jìn)行試驗(yàn)驗(yàn)證。方案A4的裝藥直徑Dk為50 mm，前級(jí)裝藥高度為0.6Dk、隔爆結(jié)構(gòu)為0.6Dk、后級(jí)裝藥高度為1.2Dk，其中在距離爆點(diǎn)1 500 mm地方布置一個(gè)長(zhǎng)度為1 000 mm的距離標(biāo)定，以便于后期對(duì)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行計(jì)算分析，其試驗(yàn)布置與結(jié)果如圖7所示。

圖7 試驗(yàn)布置圖

4.2 數(shù)值模擬和試驗(yàn)結(jié)果分析

由于裝藥爆轟產(chǎn)物的影響，高速攝像機(jī)在1 260 μs后才拍攝到方案A4在前級(jí)沖擊波影響下后級(jí)毀傷元的成型狀態(tài)，通過(guò)Image J對(duì)后級(jí)成型結(jié)果進(jìn)行處理，即調(diào)節(jié)亮度、對(duì)比度以及設(shè)置閾值的上下界，如圖8(a)所示，將上述方案A4在60 μs時(shí)的后級(jí)毀傷元映射到空氣域中繼續(xù)飛行，其在1 260 μs時(shí)的仿真結(jié)果如圖8(b)所示。根據(jù)離標(biāo)定和比例尺確定后級(jí)毀傷元在1 260 μs的飛行距離和成型參數(shù)，結(jié)果如表4所示。

圖8 方案A4的仿真與試驗(yàn)結(jié)果圖(1 260 μs)

表4 方案A4的仿真和試驗(yàn)成型參數(shù)(1 260 μs)

從表4中可以看出，試驗(yàn)獲得的成型參數(shù)與仿真結(jié)果吻合較好。因此，在前級(jí)沖擊波的影響下，方案A4能夠形成具有較高頭部速度和長(zhǎng)徑比的后級(jí)毀傷元，說(shuō)明數(shù)值模擬可以反應(yīng)后級(jí)聚能裝藥結(jié)構(gòu)的成型過(guò)程。

5 結(jié)論

1) 通過(guò)對(duì)弧錐結(jié)合罩、大錐角罩和球缺罩在單后級(jí)和串聯(lián)2種狀態(tài)下后級(jí)毀傷元成型過(guò)程的數(shù)值模擬，確定弧錐結(jié)合罩在前級(jí)沖擊波的影響下，形成的后級(jí)毀傷元在形態(tài)、頭部速度、頭尾速度差和長(zhǎng)度等方面具有優(yōu)勢(shì)，適合作為串聯(lián)聚能裝藥戰(zhàn)斗部的后級(jí)藥型罩。

2) 運(yùn)用AUTODYN軟件得到了弧錐結(jié)合罩錐角、圓弧曲率半徑和壁厚在前級(jí)沖擊波影響下對(duì)后級(jí)毀傷元成型的影響規(guī)律，獲得了弧錐結(jié)合罩的最佳結(jié)構(gòu)參數(shù)，在前級(jí)沖擊波的影響下，弧錐結(jié)合罩錐角為130°、圓弧曲率半徑為23 mm、壁厚為1.5 mm時(shí)，受前級(jí)沖擊波的影響較小，能夠形成具有較高的頭部速度、較小的頭尾速度差和長(zhǎng)徑比適中的后級(jí)毀傷元。