• 
    

    
    

      99热精品在线国产_美女午夜性视频免费_国产精品国产高清国产av_av欧美777_自拍偷自拍亚洲精品老妇_亚洲熟女精品中文字幕_www日本黄色视频网_国产精品野战在线观看 ?

      葉片安放角對(duì)無(wú)軸泵噴推進(jìn)器性能的影響

      2023-01-09 06:04:16劉厚林談明高馬皓晨吳賢芳
      流體機(jī)械 2022年11期
      關(guān)鍵詞:角下推進(jìn)器脈動(dòng)

      狄 猛,劉厚林,談明高,馬皓晨,吳賢芳,王 凱

      (1.江蘇大學(xué) 流體機(jī)械工程技術(shù)研究中心,江蘇鎮(zhèn)江 212013;2.江蘇大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院,江蘇鎮(zhèn)江 212013;3.江蘇大學(xué) 能源與動(dòng)力工程學(xué)院,江蘇鎮(zhèn)江 212013)

      0 引言

      無(wú)軸泵噴推進(jìn)器是近些年來(lái)發(fā)展起來(lái)的一種新型船舶推進(jìn)技術(shù),具有結(jié)構(gòu)緊湊、安裝靈活、艙容利用率高、功率密度大、振動(dòng)噪聲性能優(yōu)異、易維護(hù)等優(yōu)點(diǎn),廣泛應(yīng)用于水面和水下航行器,在民用和軍用上都具有很大的應(yīng)用前景[1-3]。

      自20世紀(jì)初,國(guó)內(nèi)外諸多學(xué)者開(kāi)始對(duì)泵噴推進(jìn)器展開(kāi)研究。SURYANARAYANA等[1]設(shè)計(jì)了一種水下泵噴推進(jìn)器,并通過(guò)風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)評(píng)估了推進(jìn)器的性能。LIN等[2]采用CFD(Computational Fluid Dynamics)研究了泵噴推進(jìn)器的水動(dòng)力性能進(jìn)行,驗(yàn)證了數(shù)值模擬方法的有效性。FURUYA等[3]將葉片過(guò)流理論與葉片間流動(dòng)理論相結(jié)合,提出了一種新的三維泵設(shè)計(jì)方法,研究發(fā)現(xiàn)泵噴推進(jìn)器內(nèi)部流場(chǎng)更接近軸流泵,可采用軸流泵設(shè)計(jì)理論對(duì)泵噴推進(jìn)器槳葉和導(dǎo)葉進(jìn)行設(shè)計(jì)。胡芳琳等[4]研制了永磁同步帶槳轂的無(wú)軸泵噴推進(jìn)器,并分析了螺旋槳的樣式、導(dǎo)管形狀等對(duì)推進(jìn)效率的影響。鐘宏偉等[5]從電機(jī)的角度研究了無(wú)軸推進(jìn)器技術(shù)。張明宇等[6]研究發(fā)現(xiàn)通過(guò)縮短葉輪的葉頂弦長(zhǎng)可降低葉輪與導(dǎo)管內(nèi)壁面之間相互作用,從而降低泵噴推進(jìn)器的噪聲。楊瓊方等[7]利用經(jīng)驗(yàn)公式和CFD計(jì)算方法對(duì)后置定子泵噴推進(jìn)器特性進(jìn)行了預(yù)測(cè),研究發(fā)現(xiàn)轉(zhuǎn)槳推進(jìn)器性能公式也適用于導(dǎo)管式推進(jìn)器。于豐寧等[8]基于雷諾時(shí)均方法計(jì)算了潛艇-泵噴推進(jìn)器耦合模型的壓強(qiáng)分布并對(duì)比了不同來(lái)流狀態(tài)下葉片激勵(lì)力,指出在泵噴推進(jìn)器設(shè)計(jì)時(shí)需要考慮定子葉片和轉(zhuǎn)子葉片動(dòng)靜干涉對(duì)葉頻激勵(lì)力的影響。

      目前有關(guān)無(wú)軸泵噴推進(jìn)器設(shè)計(jì)方法的研究還比較少,其設(shè)計(jì)方法還有待進(jìn)一步完善和豐富。近年來(lái),CFD快速發(fā)展,逐漸被引入到船舶推進(jìn)器的設(shè)計(jì)工作中,其仿真結(jié)果也達(dá)到了與試驗(yàn)值比較貼近的水平[9-10]。葉片安放角是影響泵運(yùn)行特性的重要因素[11-13],為此借助CFD數(shù)值模擬方法,研究了葉片安放角對(duì)無(wú)軸推進(jìn)器外特性和壓力脈動(dòng)等的影響規(guī)律變化,從而為無(wú)軸泵噴的設(shè)計(jì)提供指導(dǎo)和參考。

      1 數(shù)值模擬和試驗(yàn)驗(yàn)證

      1.1 三維建模

      以一臺(tái)比轉(zhuǎn)速ns=781的無(wú)軸泵噴推進(jìn)器為研究對(duì)象,基本參數(shù):額定轉(zhuǎn)速n=1 450 r/min,設(shè)計(jì)流量Q=1 300 m3/h,設(shè)計(jì)揚(yáng)程H=6.5 m。該模型泵噴葉片安放角β2可調(diào),調(diào)節(jié)范圍為-4°,-2°,0°,+2°和+4°。通過(guò)三維設(shè)計(jì)軟件UG10.0對(duì)無(wú)軸泵噴推進(jìn)器進(jìn)行三維造型,主要包括進(jìn)口延長(zhǎng)段、葉輪和出口延長(zhǎng)段3個(gè)部分,并運(yùn)用ICEM19.2對(duì)葉輪水體進(jìn)行網(wǎng)格劃分,結(jié)果如圖1所示。

      圖1 模型泵噴葉輪三維造型Fig.1 Three-dimensional modeling of model pump-jet impeller

      1.2 網(wǎng)格劃分及相關(guān)性驗(yàn)證

      模型泵噴葉輪結(jié)構(gòu)復(fù)雜,四面體網(wǎng)格劃分更貼合結(jié)構(gòu),因此對(duì)模型泵噴進(jìn)行非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格劃分,并保證網(wǎng)格質(zhì)量均大于0.2以達(dá)到計(jì)算精度要求。模型泵噴各部件的水體網(wǎng)格如圖2所示。

      圖2 無(wú)軸泵噴推進(jìn)器各部件水體網(wǎng)格Fig.2 Water body grids of shaftless pump jet propeller

      為了減小網(wǎng)格數(shù)對(duì)湍流模型、控制方程和邊界條件等設(shè)置對(duì)數(shù)值模擬的影響,避免由于網(wǎng)格數(shù)過(guò)大導(dǎo)致計(jì)算時(shí)間過(guò)長(zhǎng)的問(wèn)題,通過(guò)對(duì)模型泵噴全流域模型劃分5套不同的網(wǎng)格來(lái)對(duì)網(wǎng)格數(shù)進(jìn)行相關(guān)性檢查,以模型泵噴的揚(yáng)程作為標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行檢驗(yàn)見(jiàn)表1。

      表1 網(wǎng)格相關(guān)性檢驗(yàn)Tab.1 Grid correlation test

      從表1可以看出,當(dāng)總網(wǎng)格數(shù)為4 882 751時(shí)網(wǎng)格數(shù)量對(duì)計(jì)算結(jié)果的影響逐漸減小,揚(yáng)程預(yù)測(cè)偏差在3%以內(nèi)。考慮計(jì)算時(shí)間和精度后選擇方案3進(jìn)行后續(xù)計(jì)算,其中進(jìn)口延長(zhǎng)段網(wǎng)格數(shù)1 006 423,葉輪的網(wǎng)格數(shù)2 531 531,出口延長(zhǎng)段的網(wǎng)格數(shù)1 344 797。

      1.3 數(shù)值模擬條件

      通過(guò)多重參考系模擬模型泵噴葉輪和進(jìn)出口延長(zhǎng)段之間的相互作用,葉輪流場(chǎng)處于旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系中,參考?jí)毫υO(shè)置為1.01×105Pa,其余部件水體均處于靜止坐標(biāo)系中。

      靜止區(qū)域壁面設(shè)置為無(wú)滑移壁面,近壁區(qū)采用標(biāo)準(zhǔn)壁面函數(shù)處理,通過(guò)動(dòng)靜交界面進(jìn)行數(shù)據(jù)的交換,穩(wěn)態(tài)計(jì)算采用葉輪凍結(jié)交界面,瞬態(tài)計(jì)算采用瞬態(tài)動(dòng)靜交界面。

      湍流模型選擇 RNG k-ε 湍流模型[14-17],計(jì)算采用二階迎風(fēng)格式,總步數(shù)設(shè)置為2 000步,收斂精度設(shè)置為10-4,判定方法為均方根值RMS。

      在對(duì)模型泵噴全流域模擬時(shí),進(jìn)口條件設(shè)置為壓力進(jìn)口(Total Pressure),出口條件設(shè)置為速度出口(Normal Speed)。

      1.4 試驗(yàn)驗(yàn)證

      為了驗(yàn)證數(shù)值模擬的準(zhǔn)確性,通過(guò)搭建無(wú)軸泵噴推進(jìn)器試驗(yàn)臺(tái)對(duì)葉片安放角度為0°的模型泵進(jìn)行了試驗(yàn)驗(yàn)證。試驗(yàn)采用循環(huán)管路系統(tǒng),如圖3所示。通過(guò)試驗(yàn)測(cè)量了模型泵不同工況下的揚(yáng)程和效率,并與模擬結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比,結(jié)果如圖4所示。

      圖3 試驗(yàn)裝置示意Fig.3 Schematic diagram of the test device

      圖4 無(wú)軸泵推數(shù)值計(jì)算結(jié)果驗(yàn)證Fig.4 Verification of numerical calculation results of shaftless pump

      圖4示出了不同工況下模型泵噴揚(yáng)程、效率試驗(yàn)值與模擬值的對(duì)比。從圖4(a)中可以看出,隨著流量的增加,模型泵噴揚(yáng)程試驗(yàn)值與模擬值的變化趨勢(shì)一致,均呈現(xiàn)逐漸減小的趨勢(shì);各工況下,試驗(yàn)值略低于模擬值,這是由于試驗(yàn)存在摩擦阻力等因素,致使試驗(yàn)值小于模擬值;在0.6 Qd時(shí),揚(yáng)程試驗(yàn)值與模擬值相差最大,相對(duì)偏差為2.65%。圖4(b)示出模型泵噴效率試驗(yàn)值與模擬值的對(duì)比。隨著流量的增大,模型泵噴效率試驗(yàn)值與模擬值均呈先增大后減小的趨勢(shì),在1.0 Qd時(shí)效率達(dá)到最大,效率試驗(yàn)值與模擬值分別為54.13%和54.99%;0.4 Qd時(shí),相對(duì)偏差最大,為1.75%。由試驗(yàn)與數(shù)值模擬所得結(jié)果的對(duì)比可知,在0.6 Qd~1.2 Qd流量范圍內(nèi),數(shù)值模擬和試驗(yàn)結(jié)果吻合良好,說(shuō)明建立的數(shù)值方法具有較高的準(zhǔn)確性。

      2 結(jié)果分析

      2.1 能量性能分析

      圖5示出模型泵噴揚(yáng)程和效率隨葉片安放角β2的變化曲線。從圖5中可以看出,隨著葉片安放角的增大模型泵噴揚(yáng)程逐漸增大,而效率則逐漸降低。葉片安放角對(duì)無(wú)軸泵噴推進(jìn)器的揚(yáng)程有較大影響,原因在于葉片安放角增大引起葉片出口圓周分速度增大,由泵的基本方程可知,推進(jìn)器的揚(yáng)程會(huì)隨之增大;葉片安放角+4°時(shí)揚(yáng)程最大,較葉片安放角0°時(shí)增大5.99%;葉片安放角-4°時(shí)效率最高,較葉片安放角0°升高6.62%。

      圖5 能量特性曲線Fig.5 Energy characteristic curve

      2.2 軸向推力特性分析

      采用推力系數(shù)KTH來(lái)衡量無(wú)軸泵噴推進(jìn)器的推力性能。為了盡量減少尺度效應(yīng)帶來(lái)的影響,引入推力的無(wú)因次系數(shù)來(lái)分析模型泵噴閉式環(huán)路下的推力性能,軸向推力系數(shù)計(jì)算方法為:

      式中 Th——葉片所受軸向力,N;

      ρ ——水的密度,kg/m3;

      n ——葉輪轉(zhuǎn)速,r/min;

      D ——葉輪直徑,m。

      圖6示出無(wú)軸泵噴推進(jìn)器軸向推力系數(shù)隨葉片安放角變化的曲線。從圖6可以看出,無(wú)軸泵噴推進(jìn)器軸向推力系數(shù)隨葉片安放角的增大而增大,葉片安放角+4°時(shí)軸向推力系數(shù)最大,較葉片安放角0°時(shí)增大2.08%;葉片安放角-4°時(shí)軸向推力系數(shù)最小,較葉片安放角0°降低1.79%。

      圖6 不同安放角下軸向推力系數(shù)變化曲線Fig.6 Change curve of axial thrust coefficient under different placement angles

      2.3 壓力分布

      圖7示出模型泵噴不同葉片安放角下軸面壓力分布云圖。從圖7可以看出,各葉片安放角下,軸面壓力分布規(guī)律相似,即輪緣和管壁處壓力高于中心壓力;葉輪出口壓力高于葉輪進(jìn)口壓力。

      圖7 不同葉片安放角下軸面壓力分布Fig.7 Axial pressure distribution under different blade placement angles

      從圖7還可以看出,隨著葉片安放角的增大,葉輪進(jìn)口中部低壓區(qū)面積增大,葉輪出口中部壓力則朝著輪緣處逐漸減小。葉輪出口和出口延長(zhǎng)段中心處壓力梯度隨著葉片安放角的增大而增大,這是由于流體流入葉輪角度發(fā)生變化,徑向速度逐漸減小,葉輪內(nèi)部壓力逐漸降低所致。

      圖8示出模型泵噴在不同葉片安放角下葉片工作面壓力云圖。

      圖8 不同葉片安放角下葉片工作面壓力云圖Fig.8 Pressure distribution nephogram on blade pressure side under different blade angles

      從圖8中可以看出,葉片工作面低壓區(qū)出現(xiàn)在葉梢及進(jìn)口邊,高壓區(qū)主要集中在輪緣處。隨著葉片安放角的增大,葉梢及進(jìn)口邊的壓力越來(lái)越小,低壓區(qū)面積越來(lái)越大,這是由于流體進(jìn)入葉片的角度發(fā)生變化,因此低壓區(qū)變化較大;-4°葉片安放角時(shí)低壓區(qū)面積最小,低壓區(qū)域主要集中在葉梢處;當(dāng)葉片安放角增大到0°時(shí),低壓區(qū)擴(kuò)大并向進(jìn)口邊偏移,+2°和+4°安放角時(shí),這一變化趨勢(shì)更為明顯,靠近葉梢出口邊的低壓區(qū)幾乎消失,低壓區(qū)主要集中在葉片進(jìn)口邊,高壓區(qū)則向葉片出口邊和葉梢方向偏移。綜上所述,工作面低壓區(qū)面積隨著葉片安放角增大而增大,并且低壓區(qū)由葉梢逐漸向葉片進(jìn)口邊移動(dòng)。

      圖9示出模型泵噴在不同葉片安放角下葉片背面壓力云圖。

      圖9 不同葉片安放角下葉片背面壓力云圖Fig.9 Pressure distribution nephogram on blade suction side under different blade angles

      從圖9中可以看出,葉片背面壓力分布規(guī)律為進(jìn)口邊處壓力低,葉片背面葉根處壓力高,葉片背面壓力由進(jìn)口邊向出口邊逐漸增大。還可以看出,葉片背面壓力隨著葉片安放角的增大呈減小的趨勢(shì),葉片背面與葉片工作面壓差逐漸增大,因此揚(yáng)程逐漸增大;葉根處高壓區(qū)面積也隨著葉片安放角的增大而增大;葉片背面進(jìn)口邊低壓區(qū)逐漸增大,表明葉片安放角越大,無(wú)軸泵噴推進(jìn)器發(fā)生空化的可能性越大。

      2.4 速度特性分析

      圖10示出模型泵噴在不同葉片安放角下軸面速度流線。從圖中可以看出,葉輪內(nèi)中部流速較高,葉輪和出口延長(zhǎng)段中心處速度較低,出口延長(zhǎng)段的中間截面上呈現(xiàn)出壁面速度大、中間速度小的特點(diǎn),這是由于流道中心的流體沒(méi)有經(jīng)過(guò)葉輪做功。由于葉輪中部和軸面中心處存在較大速度差,因此出口延長(zhǎng)段進(jìn)口兩側(cè)出現(xiàn)了近似對(duì)稱且向葉輪方向的回流漩渦。隨著葉片安放角的增大,出口延長(zhǎng)段中心的低速區(qū)面積先增大后減小,在0°安放角時(shí),出口延長(zhǎng)段低速區(qū)面積達(dá)到最大;葉輪出口中心處速度則隨著葉片安放角的增大呈下降趨勢(shì),由于葉輪出口速度差增大,葉輪出口處漩渦強(qiáng)度逐漸增強(qiáng),漩渦面積則逐漸減小,向葉輪出口方向逐漸收攏。

      圖10 不同葉片安放角下無(wú)軸泵噴推進(jìn)器軸面速度流線Fig.10 Axial velocity streamlines of shaftless pump-jet propeller under different blade placement angles

      2.5 壓力脈動(dòng)系數(shù)有效值分析

      為研究無(wú)軸泵噴推進(jìn)器內(nèi)壓力脈動(dòng),在葉輪進(jìn)口和出口分別設(shè)置1組監(jiān)測(cè)點(diǎn),每組監(jiān)測(cè)點(diǎn)從輪緣至中心沿徑向等距分布3個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn),葉輪進(jìn)口3個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)為M1,M2和M3,葉輪出口3個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)為M4,M5和M6,具體位置如圖11所示。

      圖11 壓力脈動(dòng)監(jiān)測(cè)點(diǎn)示意Fig.11 Schematic diagram of pressure pulsation monitoring points

      圖12示出不同葉片安放角下各監(jiān)測(cè)點(diǎn)壓力系數(shù)的均方根。

      圖12 壓力系數(shù)算術(shù)均方根Fig.12 Root mean square of pressure coefficient

      從圖12(a)可以看出,各葉片安放角下,葉輪進(jìn)口壓力脈動(dòng)從輪緣(M1)向中心(M3)處逐漸遞減;隨著葉片安放角的增大,M1和M2壓力脈動(dòng)呈現(xiàn)逐漸增大的規(guī)律;M1和M2壓力脈動(dòng)分別在-4°和-2°時(shí)最小,0°安放角為原始方案,分別比原方案降低12.96%和12.38%;M3壓力脈動(dòng)隨安放角改變沒(méi)有明顯規(guī)律,但葉片安放角對(duì)葉輪中心壓力脈動(dòng)影響較小。

      從圖12(b)可以發(fā)現(xiàn),各葉片安放角下,葉輪出口壓力脈動(dòng)從輪緣M4向中心M6處逐漸減??;隨著葉片安放角的增大,各監(jiān)測(cè)點(diǎn)壓力脈動(dòng)呈增大趨勢(shì);-4°安放角時(shí)葉輪出口各監(jiān)測(cè)點(diǎn)壓力脈動(dòng)最小,M4,M5和M6壓力脈動(dòng)分別較0°安放角時(shí)減小24.45%,11.56%和8.47%。

      綜上所述,隨著葉片安放角的增大模型泵噴葉輪進(jìn)出口M1,M2,M4,M5壓力脈動(dòng)逐漸增加,葉片安放角增大過(guò)多會(huì)導(dǎo)致葉輪進(jìn)出口輪緣處壓力脈動(dòng)大幅增加;由于沒(méi)有輪轂,葉片安放角對(duì)葉輪中心M3和M6處的壓力脈動(dòng)影響較小。

      2.6 壓力脈動(dòng)頻域分析

      圖13示出模型泵噴在不同葉片安放角下葉輪進(jìn)口壓力脈動(dòng)頻譜。

      從圖13(a)可以看出,各葉片安放角下,M1壓力脈動(dòng)主頻均在軸頻;隨著安放角的增大M1主頻處幅值逐漸增大;但-2°,0°和+2°時(shí)主頻處幅值相差較??;+4°安放角時(shí),M1壓力脈動(dòng)主頻處幅值大幅增加,較0°安放角增大30.37%;-4°安放角時(shí),M1處壓力脈動(dòng)主頻處幅值明顯減小,較0°安放角降低13.99%。

      從圖13(b)可以看出,葉輪進(jìn)口中部M2壓力脈動(dòng)主頻均在軸頻;M2壓力脈動(dòng)主頻處幅值隨安放角增大逐漸增大,-4°安放角時(shí)M2壓力脈動(dòng)主頻處幅值最小,比0°安放角減小42.12%;對(duì)比圖12(a),M1壓力脈動(dòng)主頻處幅值大于M2壓力脈動(dòng)主頻處幅值,說(shuō)明葉輪進(jìn)口輪緣壓力脈動(dòng)波動(dòng)幅度比葉輪進(jìn)口中部大。

      從圖13(c)可以看出,各安放角下葉輪進(jìn)口中心M3壓力脈動(dòng)主頻低于軸頻,為16.11Hz,這因?yàn)闆](méi)有輪轂,葉片安放角對(duì)M3處影響仍較小;M3壓力脈動(dòng)主頻處幅值隨安放角的變化沒(méi)有規(guī)律性,+2°安放角時(shí),M3壓力脈動(dòng)主頻處幅值最小,較0°減小22.83%,結(jié)合圖7可知,+2°葉片安放角時(shí),葉輪出口中心壓力分布逐漸均勻,因此壓力脈動(dòng)波動(dòng)減小。

      綜上所述,模型泵噴葉片進(jìn)口M1、M2壓力脈動(dòng)主頻均在軸頻,葉輪進(jìn)口中心M3壓力脈動(dòng)主頻低于軸頻;隨著葉片安放角增大,M1和M2主頻處幅值越來(lái)越大,但葉片安放角變化幅度較小時(shí)對(duì)葉輪進(jìn)口主頻處幅值影響較小。

      圖14示出模型泵噴在不同葉片安放角時(shí)葉輪出口壓力脈動(dòng)頻譜。從圖14(a)可以看出,葉輪出口輪緣M4壓力脈動(dòng)主頻均在軸頻;隨著葉片安放角的改變,-2°安放角和-4°安放角下M4主頻處幅值較0°時(shí)有所減小,分別降低2.08%和16.16%;安放角大于-2°時(shí),M4壓力脈動(dòng)主頻處幅值波動(dòng)較小,說(shuō)明葉片安放角對(duì)葉輪出口輪緣處壓力脈動(dòng)波動(dòng)幅度影響較小。

      圖14 不同葉片安放角下葉輪出口壓力脈動(dòng)頻譜Fig.14 Pressure pulsation in frequency domain at impeller outlet under different blade placement angles

      從圖14(b)可以看出,葉輪出口中部M5壓力脈動(dòng)主頻均在軸頻;隨著安放角的增大,M5壓力脈動(dòng)主頻處幅值先減小后略微增大,但各安放角下主頻處幅值差別較小,-2°和-4°安放角時(shí)M5壓力脈動(dòng)主頻處幅值較0°時(shí)略有減小,分別降低8.01%和0.96%,說(shuō)明葉片安放角對(duì)葉輪出口中部壓力脈動(dòng)主頻處幅值影響較小。

      從圖14(c)可以看出,葉輪出口中心M6壓力脈動(dòng)主頻低于軸頻,這是因?yàn)槿~輪出口流道中心存在較大的漩渦;隨著安放角的增大,M6壓力脈動(dòng)主頻處幅值變化較小,-4°和+4°安放角時(shí)M6壓力脈動(dòng)主頻處幅值較0°時(shí)有所增加,分別增加3.71%和10.12%,但葉輪出口中心處壓力脈動(dòng)主頻處幅值遠(yuǎn)小于中部和輪緣主頻處幅值,因此總體來(lái)看葉片安放角對(duì)葉輪出口中心壓力脈動(dòng)主頻處幅值影響較小。

      綜上所述,葉片出口輪緣(M4,M5)壓力脈動(dòng)主頻都在軸頻,流道中心壓力脈動(dòng)主頻低于軸頻;隨著葉片安放角的改變,葉輪出口各監(jiān)測(cè)點(diǎn)壓力脈動(dòng)主頻處幅值變化較小。

      3 結(jié)論

      (1)無(wú)軸泵噴推進(jìn)器軸向推力和揚(yáng)程隨葉片安放角的增大而增大,而效率隨葉片安放角的增大而減小,相較于葉片安放角0°,葉片安放角為+4°時(shí)揚(yáng)程增大5.99%、推力增大2.08%、效率降低7.6%。

      (2)隨著葉片安放角的增大,葉片背面與葉片工作面壓差逐漸增大,葉片背面進(jìn)口邊低壓區(qū)逐漸增大,并且低壓區(qū)向出口邊有明顯的擴(kuò)大趨勢(shì),表明葉片安放角越大,無(wú)軸泵噴推進(jìn)器發(fā)生空化的可能性越大。

      (3)隨著葉片安放角的增大,葉輪中心和輪緣處速度逐漸增大,葉輪中部速度逐漸下降;葉輪出口處漩渦強(qiáng)度逐漸增強(qiáng),漩渦面積則逐漸減??;葉輪中心處漩渦強(qiáng)度和大小分別減弱和變小,同時(shí)葉輪輪緣處二次流也得到改善。

      (4)各葉片安放角下,葉片進(jìn)出口壓力脈動(dòng)主頻均在軸頻,且隨著葉片安放角的增大壓力脈動(dòng)呈增大趨勢(shì);由于沒(méi)有輪轂,葉輪出口中心均受漩渦影響較大,葉輪進(jìn)出口中心處壓力脈動(dòng)均主頻低于軸頻。

      猜你喜歡
      角下推進(jìn)器脈動(dòng)
      新學(xué)期,如何“脈動(dòng)回來(lái)”?
      家教世界(2023年25期)2023-10-09 02:11:56
      RBI在超期服役脈動(dòng)真空滅菌器定檢中的應(yīng)用
      建筑物對(duì)塔機(jī)順風(fēng)向風(fēng)力干擾效應(yīng)研究
      基于CFD扇翼推進(jìn)器敞水性能預(yù)報(bào)分析
      兇手是A角
      發(fā)揮考核“指揮棒”“推進(jìn)器”作用
      地球脈動(dòng)(第一季)
      讓黨建成為信仰播種機(jī)和工作推進(jìn)器
      不同噴油提前角下雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的燃燒特性和穩(wěn)定特性
      地脈動(dòng)在大震前的異常變化研究
      地震研究(2014年1期)2014-02-27 09:29:43
      农安县| 比如县| 天长市| 浦北县| 浏阳市| 阳朔县| 府谷县| 罗城| 阿拉尔市| 宁夏| 始兴县| 六盘水市| 永登县| 庆阳市| 新晃| 南投县| 张家口市| 博客| 呈贡县| 隆安县| 繁峙县| 淳化县| 长宁县| 巧家县| 桂平市| 白沙| 丹东市| 华坪县| 泌阳县| 扎赉特旗| 鹤岗市| 正宁县| 英德市| 太谷县| 洪湖市| 海兴县| 临邑县| 麦盖提县| 余姚市| 蕉岭县| 甘谷县|