角下
- 大跨疊合曲面屋蓋風(fēng)荷載分布特性研究
給出了典型風(fēng)向角下，中部鞍型屋面的平均風(fēng)壓等值線圖。不同風(fēng)向角下，氣流經(jīng)過(guò)東西側(cè)飛旋環(huán)繞屋面將形成分離，使得鞍型屋面處在分離剪切層中，因而其風(fēng)壓以負(fù)壓為主。圖5 典型風(fēng)向下鞍型屋面平均風(fēng)壓等值線圖（單位：kPa）Fig.5 Mean wind pressure contour on the saddleback roof under typical wind directions（Unit：kPa）當(dāng)來(lái)流風(fēng)沿縱向或接近縱向流經(jīng)屋蓋時(shí)，鞍型屋面負(fù)壓值（指絕
結(jié)構(gòu)工程師 2023年4期2023-10-17
- 不同截止高度角下天線陣列RTK 定位分析
，對(duì)不同截止高度角下的天線陣列RTK 定位研究不足.設(shè)置不同截止高度角在一定程度上能夠模擬樹(shù)木、建筑遮擋衛(wèi)星信號(hào)的情況，所以不同截止高度角下的天線陣列RTK 定位性能分析具有一定的研究和應(yīng)用價(jià)值.為此，本文對(duì)比分析了天線陣列RTK 與RTK 的數(shù)學(xué)模型，研究了20°～50°截止高度角下GPS 單系統(tǒng)、BDS 單系統(tǒng)以及GPS+BDS 的天線陣列RTK 模糊度固定與定位性能，并與RTK 計(jì)算結(jié)果進(jìn)行比較，驗(yàn)證了天線陣列RTK 模型的可行性，并提高了RTK 在
全球定位系統(tǒng) 2023年3期2023-07-31
- 高層建筑外附雨篷的表面風(fēng)壓和氣動(dòng)力系數(shù)
驗(yàn)，獲得不同風(fēng)向角下的平均風(fēng)壓，發(fā)現(xiàn)負(fù)風(fēng)壓主要發(fā)生在迎風(fēng)角區(qū)；孫建龍［4］針對(duì)3個(gè)大型火車(chē)站雨篷進(jìn)行風(fēng)洞測(cè)試，發(fā)現(xiàn)雨篷的整體風(fēng)吸力系數(shù)約為-0.25；周晉芳［5］進(jìn)行體育場(chǎng)看臺(tái)多個(gè)傾角的風(fēng)洞試驗(yàn)，分析特征湍流與風(fēng)壓非高斯特性之間的關(guān)系；Killen 等［6］分析平面幾何形狀、傾角和前沿廣告牌等對(duì)懸挑屋蓋風(fēng)荷載的影響；Barnard［7］研究發(fā)現(xiàn)透風(fēng)率對(duì)矩形懸挑平屋的脈動(dòng)風(fēng)壓有顯著影響；樓文娟等［8］采用風(fēng)洞試驗(yàn)和CFD方法研究某體育場(chǎng)懸挑屋蓋的風(fēng)荷載，提出
- 利用旋渦發(fā)生器減小大跨方形平屋蓋風(fēng)吸力的實(shí)驗(yàn)研究
較大，在不同風(fēng)向角下，屋蓋的分離氣泡和錐形旋渦的作用特性不同[7-8]，屋蓋常在最不利風(fēng)向角下遭受破壞。氣動(dòng)措施是控制流動(dòng)分離和漩渦脫落的有效方法。氣動(dòng)控制分為主動(dòng)氣動(dòng)控制和被動(dòng)氣動(dòng)控制兩種。主動(dòng)氣動(dòng)控制是借助外界輔助能量，在建筑物附近局部流場(chǎng)中施加適當(dāng)?shù)臄_動(dòng)形式來(lái)控制邊界層流動(dòng)，進(jìn)而改善建筑物全局流場(chǎng)。馬冬[9]通過(guò)風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)和數(shù)值模擬將等離子體流動(dòng)控制應(yīng)用于低矮房屋上，發(fā)現(xiàn)等離子體射流能對(duì)屋面的平均風(fēng)壓系數(shù)產(chǎn)生明顯的影響。被動(dòng)氣動(dòng)控制往往是通過(guò)改變建筑結(jié)
- 不同截止高度角對(duì)北美地區(qū)北斗三號(hào)B1C/B2a雙頻RTK 定位精度的影響
分別計(jì)算不同高度角下E、N、U 方向的定位誤差，RTK定位結(jié)果見(jiàn)圖1。表3 統(tǒng)計(jì)了各基線不同截止高度角下的定位精度。可以看出，GODE-GODS 基線截止高度角設(shè)置為5°時(shí)，ENU 三個(gè)方向的定位精度最優(yōu)，RMS 分別為2.0 cm、1.2 cm、2.9 cm。在25°截止角時(shí)，定位精度最差，ENU 三個(gè)方向的定位精度分別為14.0 cm、10.3 cm、59.6 cm。GODN-GODS 基線截止高度角為5°時(shí)定位精度最優(yōu)，ENU 三個(gè)方向的定位精度分別
科學(xué)技術(shù)創(chuàng)新 2023年4期2023-03-11
- 葉片安放角對(duì)無(wú)軸泵噴推進(jìn)器性能的影響
。圖6 不同安放角下軸向推力系數(shù)變化曲線Fig.6 Change curve of axial thrust coefficient under different placement angles2.3 壓力分布圖7示出模型泵噴不同葉片安放角下軸面壓力分布云圖。從圖7可以看出，各葉片安放角下，軸面壓力分布規(guī)律相似，即輪緣和管壁處壓力高于中心壓力；葉輪出口壓力高于葉輪進(jìn)口壓力。圖7 不同葉片安放角下軸面壓力分布Fig.7 Axial pressure di
流體機(jī)械 2022年11期2023-01-09
- 不同施工階段拱肋風(fēng)荷載特性試驗(yàn)研究
θ為i點(diǎn)在θ風(fēng)向角下的風(fēng)壓系數(shù)；Pi,θ為測(cè)點(diǎn)i在θ風(fēng)向角下總壓；Ps為參考點(diǎn)靜壓平均值；Pt為參考高度h處總壓；ρ為空氣密度；Vh為參考高度h處的平均風(fēng)速。體型系數(shù)可由測(cè)點(diǎn)的平均風(fēng)壓系數(shù)計(jì)算得到(2)(3)式中，ρ為空氣密度；U為風(fēng)速；FH為拱肋橫橋向受到的力，即阻力；H為拱肋的高度；CH為阻力系數(shù)。2 拱肋氣動(dòng)力分布特征2.1 不同風(fēng)向角下拱肋阻力系數(shù)分布工況1下WA位置處拱肋阻力系數(shù)隨風(fēng)向角的變化規(guī)律如圖4(a)所示?？傮w而言在只有單邊存在拱肋時(shí)，拱
- 地域典型強(qiáng)風(fēng)作用下異型建筑風(fēng)荷載分布研究
[6]對(duì)不同風(fēng)向角下帶凹角的矩形高層建筑的平均風(fēng)荷載進(jìn)行了數(shù)值模擬研究。文獻(xiàn)[7]研究了矩形圍護(hù)結(jié)構(gòu)在不同風(fēng)速、不同建筑體型下壁面的風(fēng)壓分布和風(fēng)荷載局部體型系數(shù)，考慮了不同變量對(duì)建筑壁面風(fēng)壓分布的影響，但研究對(duì)象仍為簡(jiǎn)單的矩形建筑，并且也未考慮地域風(fēng)環(huán)境的影響。新疆部分地區(qū)風(fēng)力強(qiáng)勁，大風(fēng)天氣較多。因此，研究持續(xù)性大風(fēng)天氣環(huán)境下，新疆城市異型建筑物在地域典型強(qiáng)風(fēng)作用下的風(fēng)荷載分布，對(duì)異型建筑的安全性和穩(wěn)定性很有必要。本文以新疆大劇院這一異型建筑為研究對(duì)象，結(jié)
- MTLCDI控制連體超高層建筑風(fēng)振響應(yīng)研究
棟建筑大多數(shù)風(fēng)向角下的峰值加速度響應(yīng)。Lee 等［10］分別研究了橡膠支座柔性和剛性連接對(duì)連體超高層建筑地震和風(fēng)振響應(yīng)的控制效果，研究表明：剛性連接在有些情況增加了結(jié)構(gòu)的響應(yīng)，而橡膠支座柔性連接能減小結(jié)構(gòu)的動(dòng)力響應(yīng)。Xu等［11］進(jìn)一步建立了基于阻尼器柔性連接連體超高層建筑在地震作用下的結(jié)構(gòu)分析模型，并分析了在El Centro 地震作用下結(jié)構(gòu)的響應(yīng)，結(jié)果表明：優(yōu)化的阻尼器能夠很好地控制連體建筑的地震響應(yīng)。近幾年，基于慣容元件的阻尼器應(yīng)用于控制建筑結(jié)構(gòu)地震
振動(dòng)工程學(xué)報(bào) 2022年4期2022-09-03
- 旋流器結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)高溫升燃燒室性能的影響
角，探究不同葉片角下的高溫升燃燒室性能變化，為高溫升燃燒室頭部設(shè)計(jì)提供一定的參考。1 數(shù)學(xué)與物理模型如圖1 所示，建立高溫升模型燃燒室。圖1(a)為高溫升模型燃燒室的三維模型，該燃燒室由頭部旋流器和火焰筒組成，火焰筒上未開(kāi)設(shè)主燃孔和摻混孔，保證頭部有較高進(jìn)氣量。同時(shí)為了提高計(jì)算效率，也忽略了火焰筒上的壁面冷卻孔[16-17]。圖1（b）為高溫升燃燒室的頭部結(jié)構(gòu)，頭部主要由主燃級(jí)（主模）與值班級(jí)（副模）構(gòu)成，主燃級(jí)由主模旋流器和9 個(gè)直噴式空氣霧化噴嘴組成，
應(yīng)用科技 2022年4期2022-08-17
- 不同衛(wèi)星截止高度角下GPS觀測(cè)結(jié)果的對(duì)比分析
不同衛(wèi)星截止高度角下GPS數(shù)據(jù)進(jìn)行了研究,以期能提供一些相關(guān)的信息。1 區(qū)域構(gòu)造及監(jiān)測(cè)臺(tái)網(wǎng)概況浙江省陸域面積101 800 km2,地處中國(guó)大陸東部,地勢(shì)由西南向東北傾斜,呈階梯下降,西南是山地,中部是丘陵和山地,東北是平原。中國(guó)大陸東部巖石圈具有相當(dāng)?shù)膹?qiáng)度,其構(gòu)造運(yùn)動(dòng)表現(xiàn)為剛性塊體的相對(duì)運(yùn)動(dòng),內(nèi)部形變很小,構(gòu)造穩(wěn)定[3]。浙江省地震局在“十五”期間開(kāi)始建設(shè)服務(wù)于地震監(jiān)測(cè)預(yù)報(bào),以全球?qū)Ш叫l(wèi)星系統(tǒng)(global navigation satellite sy
北京測(cè)繪 2022年6期2022-08-01
- 基于破壞概率的大跨度柱面網(wǎng)架不規(guī)則結(jié)構(gòu)風(fēng)災(zāi)易損性分析
0°和90°風(fēng)向角下的易損性曲線。1 大跨鋼結(jié)構(gòu)網(wǎng)架模型建立1.1 工程概況和結(jié)構(gòu)外形本文所研究的儲(chǔ)煤棚位于山西省大同市，該地區(qū)山地居多，且干寒多風(fēng)，溫差較大，有必要對(duì)該地的結(jié)構(gòu)進(jìn)行風(fēng)振響應(yīng)分析的研究。該儲(chǔ)煤棚的結(jié)構(gòu)分布形式為三心圓柱面網(wǎng)架形式，平面尺寸為178 m×636 m，高50.5 m，結(jié)構(gòu)模型如圖1所示。圖1 網(wǎng)架模型示意圖Fig.1 Schematic diagram of grid model網(wǎng)架結(jié)構(gòu)采用正放四角錐體系，這種布置方式受力均勻、
結(jié)構(gòu)工程師 2022年3期2022-07-26
- 不同風(fēng)向角下寬厚比為1∶4的矩形柱氣動(dòng)特性試驗(yàn)研究
。首先將特殊風(fēng)向角下的數(shù)值模擬結(jié)果與風(fēng)洞試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，驗(yàn)證了數(shù)值模擬結(jié)果的準(zhǔn)確性與可靠性；然后給出了阻力系數(shù)、升力系數(shù)、斯托羅哈數(shù)隨風(fēng)向角的變化規(guī)律。結(jié)果表明，2∶1寬厚比矩形柱的氣動(dòng)力系數(shù)在風(fēng)向角6°和67°附近變化十分劇烈。鄧燕華等[7]和劉小兵等[8]分別通過(guò)數(shù)值模擬和風(fēng)洞試驗(yàn)的方法研究了方柱的氣動(dòng)特性隨風(fēng)向角的變化規(guī)律。研究發(fā)現(xiàn)，平均阻力系數(shù)和平均升力系數(shù)在風(fēng)向角10°～15°范圍出現(xiàn)最小值，而斯托羅哈數(shù)則在此風(fēng)向角范圍內(nèi)出現(xiàn)最大值。從以上研究
- 并列雙煤棚風(fēng)荷載干擾效應(yīng)試驗(yàn)研究
力，而在部分風(fēng)向角下增加了結(jié)構(gòu)的基底水平力。張淵等[2]通過(guò)剛性測(cè)壓風(fēng)洞試驗(yàn)研究了高低不同的兩干煤棚在不同風(fēng)向角下相互干擾的風(fēng)荷載特性變化規(guī)律，發(fā)現(xiàn)高干煤棚處于上游時(shí)頂部風(fēng)吸力較處于下游時(shí)降低，低干煤棚處于上游時(shí)頂部風(fēng)吸力較處于下游時(shí)增大。王鑫[3]以某兩端半敞口干煤棚工程為背景，對(duì)干煤棚結(jié)構(gòu)表面的平均風(fēng)壓分布與沿橫軸方向的位移響應(yīng)特征進(jìn)行了研究。黃鵬等[4]針對(duì)固定間距的煤棚干擾進(jìn)行研究發(fā)現(xiàn)，由于遮擋效應(yīng)，單邊干擾和雙邊干擾均能有效減小受擾結(jié)構(gòu)的平均風(fēng)壓
- 建筑物對(duì)塔機(jī)順風(fēng)向風(fēng)力干擾效應(yīng)研究
非常小，不同風(fēng)向角下，建筑物對(duì)塔機(jī)的風(fēng)載荷影響會(huì)很大[1]。而關(guān)于塔機(jī)結(jié)構(gòu)干擾效應(yīng)的國(guó)內(nèi)外規(guī)范中，也僅僅給出了通過(guò)結(jié)構(gòu)充實(shí)率和間隔比來(lái)計(jì)算塔機(jī)局部相同結(jié)構(gòu)0°風(fēng)向角下干擾因子的方法[2-3]。針對(duì)干擾效應(yīng)的研究手段主要分為風(fēng)洞試驗(yàn)和CFD數(shù)值仿真[4]。李正良等[5]基于高頻動(dòng)態(tài)天平風(fēng)洞試驗(yàn)，得到了格構(gòu)式塔架在不同遮擋間距、不同風(fēng)速工況下的橫風(fēng)向、順風(fēng)向、基底彎矩功率譜和扭轉(zhuǎn)向基底力。楊風(fēng)利等[6]設(shè)計(jì)了多種輸電塔塔身模型并進(jìn)行風(fēng)洞試驗(yàn)和CFD數(shù)值仿真，獲
鐵道建筑技術(shù) 2022年5期2022-06-02
- 環(huán)境風(fēng)作用下小規(guī)模直接空冷系統(tǒng)流動(dòng)傳熱性能分析
70°共4個(gè)風(fēng)向角下，環(huán)境風(fēng)速為3 m/s和12 m/s時(shí)，沿風(fēng)速方向豎直截面內(nèi)空氣流場(chǎng)和溫度場(chǎng)分布情況。其中，彩色云圖表示的是溫度場(chǎng)，帶線頭的曲線簇表示的是流場(chǎng)分布情況。圖6 0°風(fēng)向角下不同風(fēng)速截面溫度速度分布(℃)Fig. 6 Temperature and flow field in cross section under different wind speeds at wind direction of 0° (℃)圖7 90°風(fēng)向角下不同風(fēng)速
- 不同截止高度角下BDS-2/BDS-3短基線 RTK定位性能分析
K在不同截止高度角下的定位性能，結(jié)果顯示，四系統(tǒng)組合RTK即使在高度角為40e時(shí)，仍能快速獲得固定解，水平定位精度可達(dá)0.8 cm，高程精度可達(dá)3.3 cm；張海平[13]提出了一種基于組合觀測(cè)值的RTK卡爾曼濾波定位算法，測(cè)試結(jié)果顯示，BDS-3中長(zhǎng)基線模糊度固定率幾乎為100%，定位精度可達(dá)cm級(jí)；高猛[14]等分析了融合GPS、BDS-2、BDS-3的短基線相對(duì)定位精度，結(jié)果顯示，在5 km短基線的情況下BDS-2+BDS-3定位精度優(yōu)于GPS，三者
地理空間信息 2021年11期2021-12-03
- 全風(fēng)向角下雙方柱脈動(dòng)氣動(dòng)性能試驗(yàn)研究
力，發(fā)現(xiàn)在小風(fēng)向角下（α=0°～30°）上、下游圓柱的脈動(dòng)升力和流場(chǎng)特性變化劇烈，雙圓柱會(huì)經(jīng)歷五種干擾流態(tài).目前針對(duì)雙方柱，尤其是下游方柱脈動(dòng)氣動(dòng)性能在不同風(fēng)向角下變化的研究仍屬于空白.本文針對(duì)雙方柱中的下游方柱，通過(guò)同步測(cè)壓風(fēng)洞試驗(yàn)，在Re=8.0×104時(shí)測(cè)得其在風(fēng)向角α=0°～90°和間距比P/B=1.25～5 時(shí)的表面風(fēng)壓，并進(jìn)一步研究了不同間距比時(shí)下游方柱脈動(dòng)氣動(dòng)力、升力功率譜、斯托羅哈數(shù)和氣動(dòng)力展向相關(guān)性隨風(fēng)向角的變化規(guī)律，最終為群體超高層建筑
- 不同風(fēng)向角下方柱氣動(dòng)特性的風(fēng)洞試驗(yàn)研究*
維方柱在不同風(fēng)向角下的繞流，獲得了方柱的斯托羅哈數(shù)、平均風(fēng)荷載和脈動(dòng)風(fēng)荷載隨風(fēng)向角的變化規(guī)律。從以上研究文獻(xiàn)可以看到：目前方柱氣動(dòng)特性的研究手段主要以數(shù)值模擬為主，風(fēng)洞試驗(yàn)研究相對(duì)較少；已有的研究側(cè)重分析0°風(fēng)向角(來(lái)流風(fēng)垂直方柱)時(shí)的氣動(dòng)特性，對(duì)氣動(dòng)特性隨風(fēng)向角的變化規(guī)律研究較少。鑒于此，本文基于剛性模型風(fēng)洞試驗(yàn)，測(cè)試了0～45°范圍內(nèi)不同風(fēng)向角下方柱的氣動(dòng)特性，詳細(xì)分析了方柱的風(fēng)壓分布、氣動(dòng)力、旋渦脫落特性和馳振穩(wěn)定性隨風(fēng)向角的變化規(guī)律。1 風(fēng)洞試驗(yàn)概
建筑結(jié)構(gòu) 2021年15期2021-08-26
- 單墻開(kāi)洞對(duì)工業(yè)廠房平均內(nèi)外壓的影響研究
0°和90°風(fēng)向角下較不利[10]，因此后文主要針對(duì)這兩個(gè)風(fēng)向角工況進(jìn)行研究。2.4 洞口附近氣流特性分析由于廠房開(kāi)洞面積較大，來(lái)流如何影響廠房?jī)?nèi)部氣流，從而形成較穩(wěn)定的內(nèi)壓系數(shù)，還需要結(jié)合洞口附近的氣流特性進(jìn)行分析。以開(kāi)洞模型M3，M4，M8為例，0°風(fēng)向角下開(kāi)洞廠房周邊及內(nèi)部的氣流特性如圖8，9所示，由圖可見(jiàn)：1)洞口高度范圍內(nèi)的大部分氣體會(huì)受廠房?jī)?nèi)部氣體的阻擋而在洞口前形成漩渦；僅小部分氣流會(huì)在開(kāi)洞墻體的遮擋下向下偏轉(zhuǎn)，并從洞口頂部進(jìn)入廠房?jī)?nèi)部。2)
建筑結(jié)構(gòu) 2021年15期2021-08-26
- 強(qiáng)、弱連接對(duì)雙塔連體超高層建筑風(fēng)振響應(yīng)的影響研究
棟建筑在各個(gè)風(fēng)向角下的加速度響應(yīng)；對(duì)于位移響應(yīng)，兩者都可以減小高棟建筑的響應(yīng)，低棟建筑在少部分風(fēng)向角下其減振效果并不理想。本文在以上研究的基礎(chǔ)上對(duì)強(qiáng)、弱連接對(duì)超高層建筑風(fēng)振響應(yīng)的影響進(jìn)行研究，主要研究?jī)?nèi)容包含：①在剛性樓板假設(shè)的基礎(chǔ)上，基于結(jié)構(gòu)的層間側(cè)移剛度建立了平行放置連體雙塔結(jié)構(gòu)在風(fēng)荷載下的運(yùn)動(dòng)微分方程；②基于某連體雙塔超高層建筑(建筑A為268.0 m、建筑B為210.2 m)實(shí)例的同步多點(diǎn)測(cè)壓風(fēng)洞試驗(yàn)，進(jìn)行風(fēng)振響應(yīng)分析，討論了強(qiáng)、弱連接對(duì)結(jié)構(gòu)風(fēng)振響
振動(dòng)與沖擊 2021年13期2021-07-14
- 掘進(jìn)機(jī)截齒安裝角的優(yōu)化研究
法對(duì)不同截齒安裝角下掘進(jìn)機(jī)的截割特性進(jìn)行分析，確定截齒的最佳安裝角，提升掘進(jìn)機(jī)的截割穩(wěn)定性和經(jīng)濟(jì)性。本文以某型掘進(jìn)機(jī)為研究對(duì)象，利用離散元仿真分析軟件對(duì)掘進(jìn)機(jī)不同截齒安裝角下的截割過(guò)程進(jìn)行分析。1 截割仿真分析模型建立利用三維建模軟件建立掘進(jìn)機(jī)截割滾筒、刮板輸送機(jī)中部槽和煤壁三部分的三維模型[1]，為了確保分析結(jié)果的準(zhǔn)確性，在進(jìn)行三維建模時(shí)依據(jù)某型掘進(jìn)機(jī)的實(shí)際結(jié)構(gòu)參數(shù)進(jìn)行，截割滾筒的直徑為1 700 mm，截割滾筒的寬度為1 000 mm，截割滾筒的螺旋葉
機(jī)械管理開(kāi)發(fā) 2021年5期2021-06-29
- 線形布置雙方柱平均氣動(dòng)力特性試驗(yàn)研究?
，發(fā)現(xiàn)在某些風(fēng)向角下，前柱因受到干擾使得氣動(dòng)荷載增大。Du 等［12］通過(guò)風(fēng)洞試驗(yàn)的方法研究了雷諾數(shù)為8.0×104、中心間距為1.25～5 倍的方柱邊長(zhǎng)時(shí)，線形布置雙方柱在不同間距比和風(fēng)向角下氣動(dòng)力的變化規(guī)律，并按照間距將雙方柱的氣動(dòng)特性劃分為3 種，分別為小間距、中等間距和大間距。為了準(zhǔn)確掌握雙方柱氣動(dòng)特性的變化規(guī)律，Du 等［12］建議在更多的間距下開(kāi)展試驗(yàn)。綜上所述，對(duì)于線形布置雙方柱，串列和并列狀態(tài)下的研究較多且相對(duì)全面，斜列狀態(tài)下的研究較少。線
振動(dòng)、測(cè)試與診斷 2021年3期2021-06-26
- 復(fù)雜曲面屋蓋脈動(dòng)風(fēng)壓的非高斯特性及峰值因子研究
文只選取部分風(fēng)向角下的風(fēng)壓分布結(jié)果作為典型情況做介紹。2.1 脈動(dòng)風(fēng)荷載概率分布特性高斯分布可以由前兩階統(tǒng)計(jì)量(均值及方差)完全表示。對(duì)于非高斯分布，則采用三階統(tǒng)計(jì)量(偏度，γ3)和四階統(tǒng)計(jì)量(峰度，γ4)來(lái)表述風(fēng)壓信號(hào)概率分布的偏離和凸起程度，即表示非高斯分布概率性質(zhì)的重要指標(biāo)。式(1)、式(2)分別給出了某一測(cè)點(diǎn)脈動(dòng)風(fēng)壓的偏度和峰度計(jì)算公式(1)(2)式中:γ3和γ4分別為該測(cè)點(diǎn)脈動(dòng)風(fēng)壓的偏度和峰度；Cpi為該測(cè)點(diǎn)的風(fēng)壓系數(shù)；μ為該測(cè)點(diǎn)的平均風(fēng)壓系數(shù)；
振動(dòng)與沖擊 2021年10期2021-06-03
- 深吃水半潛生產(chǎn)平臺(tái)渦激運(yùn)動(dòng)特性研究及其參數(shù)化分析
法研究了不同流向角下深吃水張力腿平臺(tái)的渦激特性和水動(dòng)力性能。Lee等[7]對(duì)深吃水半潛平臺(tái)渦激運(yùn)動(dòng)進(jìn)行了實(shí)尺度及模型尺度數(shù)值模擬研究。分離渦（Detached-Eddy Simulation,DES）[8]方法（也稱(chēng)為DES97 方法）是一種結(jié)合了雷諾平均方法（Reynolds-Averaged Navier-Stokes,RANS）與大渦模擬（Large Eddy Simulation,LES）方法的混合方法，已被證實(shí)是一種有效的數(shù)值方法。DES方法在近
船舶力學(xué) 2021年4期2021-04-24
- 大跨屋蓋風(fēng)載特性風(fēng)洞試驗(yàn)研究
屋蓋表面在各風(fēng)向角下均受風(fēng)吸力作用.為了準(zhǔn)確地分析屋蓋表面不同區(qū)域的升力系數(shù)，根據(jù)本文屋蓋表面風(fēng)荷載分布特性將屋面劃分出M（M55、M56、M57、M41）、P（P5、P6、P7）、N（N55、N56、N57、N73）三個(gè)負(fù)壓較大的區(qū)域，N區(qū)域與P區(qū)域最大負(fù)壓均出現(xiàn)在30°風(fēng)向角下，最大值分別為-1.884和-1.914，在0°～90°風(fēng)向角下，N區(qū)域位于迎風(fēng)屋脊，而P區(qū)域位于背風(fēng)屋檐，兩者均呈現(xiàn)出先增大后減小再增大的W型變化趨勢(shì)，這是由于兩個(gè)區(qū)域處于平行
- 不同間距比的大跨度穹頂結(jié)構(gòu)風(fēng)致干擾效應(yīng)研究
]給出了不同風(fēng)向角下建筑群的干擾影響;文獻(xiàn)[16]發(fā)現(xiàn)干擾建筑的間距對(duì)大跨度敞開(kāi)式懸挑結(jié)構(gòu)屋面風(fēng)壓具有較明顯的干擾效應(yīng)。但目前仍缺乏周邊建筑的間距對(duì)于大跨度穹頂結(jié)構(gòu)干擾效應(yīng)定量分析的相關(guān)研究,針對(duì)此問(wèn)題規(guī)范也未提出相關(guān)的設(shè)計(jì)依據(jù)。因此有必要針對(duì)不同間距的周邊建筑對(duì)大跨度穹頂結(jié)構(gòu)的風(fēng)致干擾效應(yīng)開(kāi)展進(jìn)一步的研究工作?；诖?筆者以大跨度穹頂結(jié)構(gòu)為研究對(duì)象,基于CFD數(shù)值模擬和風(fēng)洞試驗(yàn),對(duì)單體干擾建筑與大跨度穹頂結(jié)構(gòu)之間的干擾效應(yīng)進(jìn)行了數(shù)值模擬研究,綜合考慮了單
- 張力腿平臺(tái)渦激運(yùn)動(dòng)特性數(shù)值模擬與模型試驗(yàn)研究*
腿平臺(tái)在不同流向角下的渦激運(yùn)動(dòng)特性的研究相對(duì)缺乏。為了全面了解張力腿平臺(tái)在典型流向角下的渦激運(yùn)動(dòng)響應(yīng)特性，本文以原計(jì)劃用于開(kāi)發(fā)南海流花16-2油田群的某張力腿平臺(tái)為研究對(duì)象，通過(guò)開(kāi)展不同網(wǎng)格類(lèi)型的數(shù)值模擬和拖曳水池模型試驗(yàn)來(lái)對(duì)比研究了張力腿平臺(tái)在均勻流作用下的渦激運(yùn)動(dòng)性能，總結(jié)其在不同流向角下的渦激運(yùn)動(dòng)響應(yīng)特性，以期為張力腿平臺(tái)的研究與設(shè)計(jì)提供參考。1 渦激運(yùn)動(dòng)主要參數(shù)影響渦激運(yùn)動(dòng)最重要的參數(shù)之一是無(wú)量綱參數(shù)折合速度Ur，其定義如下：(1)式(1)中：U為
中國(guó)海上油氣 2021年1期2021-02-23
- 180 m高三管集束式鋼煙囪風(fēng)荷載特性風(fēng)洞試驗(yàn)研究
技術(shù)得到不同風(fēng)向角下三個(gè)排煙筒表面脈動(dòng)風(fēng)壓時(shí)程，對(duì)比分析不同風(fēng)向角下三個(gè)排煙筒表面平均風(fēng)壓系數(shù)、脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)、升力系數(shù)、阻力系數(shù)和整體平均體型系數(shù)的分布規(guī)律和干擾效應(yīng)特征。采用數(shù)理統(tǒng)計(jì)方法對(duì)若干樣本的風(fēng)壓信號(hào)特征進(jìn)行系統(tǒng)分析，對(duì)比測(cè)點(diǎn)風(fēng)壓信號(hào)的概率密度與標(biāo)準(zhǔn)正態(tài)分布的差異，給出其三階和四階統(tǒng)計(jì)量并由此探討了風(fēng)壓信號(hào)的高斯和非高斯特征以及時(shí)變特性。1 計(jì)算方法及工程概況1.1 參數(shù)定義在空氣動(dòng)力學(xué)中，物體表面的壓力通常用無(wú)量綱壓力系數(shù)CPi表示為：(1)式中
振動(dòng)與沖擊 2021年3期2021-02-07
- 立柱直徑比對(duì)四立柱平臺(tái)渦激運(yùn)動(dòng)性能影響的數(shù)值研究
大，四個(gè)典型流向角下，橫向振幅隨折合速度的變化曲線基本吻合。15°流向時(shí)，鎖定區(qū)間最大，為3≤Ur≤12；45°流向鎖定區(qū)間最小，為2≤Ur≤4；0°流向時(shí)，在3≤Ur≤9鎖定區(qū)間內(nèi)，整體渦激運(yùn)動(dòng)是周期規(guī)則的。田辰玲等[4]用DES方法對(duì)三立柱輕型半潛平臺(tái)渦激運(yùn)動(dòng)特性進(jìn)行了數(shù)值模擬，結(jié)果表明0°流向角時(shí)首搖運(yùn)動(dòng)達(dá)到最大響應(yīng)幅值，在折合速度7.0≤Ur≤10.0區(qū)間發(fā)生鎖定現(xiàn)象。當(dāng)前渦激運(yùn)動(dòng)的研究對(duì)象主要集中在立柱直徑一致的平臺(tái)上，這些平臺(tái)在結(jié)構(gòu)上基本都具有
海洋工程 2021年1期2021-02-02
- 高層建筑底部區(qū)域行人風(fēng)環(huán)境試驗(yàn)研究
組成：在不同風(fēng)向角下，測(cè)量單體建筑模型底部目標(biāo)區(qū)域各測(cè)點(diǎn)行人高度處的風(fēng)速場(chǎng)；測(cè)量無(wú)建筑模型時(shí)，相應(yīng)風(fēng)向角下目標(biāo)區(qū)域各測(cè)點(diǎn)的風(fēng)速分布。在建筑周?chē)贾昧?4個(gè)歐文（Irwin）探頭，探頭的示意圖和布置圖分別見(jiàn)圖2a和圖2b。為防止Irwin探頭之間氣流相互干擾，探頭布置滿(mǎn)足縱向及橫向分別不得小于12d和4d的最小間距要求［8］。0°風(fēng)向角方向如圖2b所示，初始來(lái)流由圖正右向左，風(fēng)向角采用10°為間隔按順時(shí)針?lè)较蛟龃螅囼?yàn)結(jié)果分析所用圖均采用此參考系。圖2 Ir
- 一種利用體偏置改善溫度特性的電流源*
路工作于不同工藝角下均有很好的溫度系數(shù)，仿真實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，在-40～85 ℃范圍內(nèi)，工藝偏差使得所提電流源溫度系數(shù)偏離典型工藝角下的值為22%，而無(wú)體偏置電流源偏離達(dá)100%之多。所提電流源電路在不同工藝角下輸出電流的平均溫度系數(shù)為91 ppm/℃，這比沒(méi)有體偏置的電流源電路溫度系數(shù)降低50%。1 無(wú)體偏置電流源圖1所示為無(wú)體偏置的電流源電路，MOS管均工作在弱反型狀態(tài)，由文獻(xiàn)[9]可知，當(dāng)基準(zhǔn)電流I2具有零溫度系數(shù)時(shí)，要求：mI1(km+(kVTH1-k
- 導(dǎo)葉安裝角變化對(duì)變幾何渦輪性能影響的數(shù)值研究
3 不同導(dǎo)葉安裝角下導(dǎo)葉中截面的馬赫數(shù)分布Fig.3 Mach number distribution of guide vane at midspan under different stagger angels圖4示出了不同安裝角狀態(tài)對(duì)應(yīng)的導(dǎo)葉出口氣流角在不同葉高上的分布?？梢钥吹?，在10%～90%葉高區(qū)域，同一安裝角狀態(tài)導(dǎo)葉出口氣流角變化較??；但在輪轂端壁到葉高10%和90%葉高到機(jī)匣端壁，由于端壁效應(yīng)氣流角突然開(kāi)始減小，端壁面上的氣流角最小。在同一
燃?xì)鉁u輪試驗(yàn)與研究 2020年4期2020-10-29
- 旋流器結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)燃燒室燃燒性能影響的數(shù)值分析
級(jí)第一級(jí)葉片安裝角下的回流區(qū)大小和中心截面速度矢量分布圖。圖2中橫坐標(biāo)為燃燒室頭部到燃燒室出口的距離，縱坐標(biāo)為燃燒室回流區(qū)高度，下文同。隨著安裝角的增大，從圖2中可看出回流區(qū)在長(zhǎng)度和寬度上都呈先增大后保持不變的規(guī)律；從圖3中可看到兩個(gè)渦核間的距離逐漸增大，且呈現(xiàn)后移趨勢(shì)，上下渦核基本呈對(duì)稱(chēng)分布。這是由于葉片安裝角增大時(shí)，旋流數(shù)增加，使切向動(dòng)量與軸向動(dòng)量增加，造成回流區(qū)增大并有后移趨勢(shì)。圖3 不同第一級(jí)葉片安裝角下的中心截面速度矢量圖Fig.3 The mi
燃?xì)鉁u輪試驗(yàn)與研究 2020年1期2020-06-05
- 大型三面廣告牌結(jié)構(gòu)風(fēng)荷載特性的風(fēng)洞試驗(yàn)
律；根據(jù)部分風(fēng)向角下沿面板長(zhǎng)方向的平均壓力分布，給出其近似簡(jiǎn)化結(jié)果；給出了結(jié)構(gòu)整體風(fēng)力系數(shù)隨風(fēng)向角的變化規(guī)律。研究為三面廣告牌上部結(jié)構(gòu)面板與支撐骨架風(fēng)荷載設(shè)計(jì)改進(jìn)提供了試驗(yàn)數(shù)據(jù)與計(jì)算依據(jù)。1 風(fēng)洞試驗(yàn)1.1 模型參數(shù)及測(cè)點(diǎn)布置試驗(yàn)原型采用標(biāo)準(zhǔn)圖集［11］中典型三面獨(dú)立柱廣告牌結(jié)構(gòu)，尺寸如圖1a所示，選用面板實(shí)際尺寸為6 m×18 m，高度為21 m。三面廣告牌模型試驗(yàn)風(fēng)向角如圖1b所示，三個(gè)面板呈中心對(duì)稱(chēng)布置，面板間夾角θ為60°，測(cè)壓模型幾何縮尺比為1：
- 基于CFD的某會(huì)展中心大跨屋蓋結(jié)構(gòu)體型系數(shù)研究
蓋在幾個(gè)主要風(fēng)向角下的速度矢量圖和風(fēng)壓系數(shù)分布圖。在0°風(fēng)向角下，大跨屋蓋大部分區(qū)域風(fēng)壓系數(shù)為負(fù)值，說(shuō)明風(fēng)荷載以吸力為主。由于風(fēng)的爬坡效應(yīng)，五個(gè)屋蓋表面的風(fēng)壓隨著屋蓋高度的增加而變大。在屋蓋前緣，流體發(fā)生分離而出現(xiàn)了很小的風(fēng)壓系數(shù)值，最小值達(dá)到-1.6左右。在圖6中，可以在屋蓋前緣觀察到明顯的流體分離現(xiàn)象，同時(shí)可以觀察到背風(fēng)面的環(huán)流。在180°風(fēng)向角作用下，屋蓋大部分區(qū)域風(fēng)壓系數(shù)為負(fù)值。風(fēng)壓系數(shù)極小值出現(xiàn)在最高屋面迎風(fēng)側(cè)角部。受下山風(fēng)的影響，由高到低五個(gè)屋
中國(guó)勘察設(shè)計(jì) 2019年11期2019-11-29
- 陣列光伏板風(fēng)荷載遮擋效應(yīng)分析
光伏板在不同風(fēng)向角下光伏板之間的遮擋效應(yīng)，計(jì)算工況如下：風(fēng)向角0°，45°，135°，180°，共4種工況，見(jiàn)圖3。3 太陽(yáng)能光伏板模型計(jì)算結(jié)果及分析3.1 CFD體型系數(shù)提取體型系數(shù)為CFD模擬的風(fēng)壓系數(shù)除以風(fēng)壓高度變化系數(shù)。風(fēng)壓值的正負(fù)號(hào)意義如下：正號(hào)表示風(fēng)壓沿結(jié)構(gòu)表面法向向內(nèi)，即對(duì)表面產(chǎn)生壓力；負(fù)號(hào)表示風(fēng)壓沿結(jié)構(gòu)表面法向向外，即對(duì)結(jié)構(gòu)表面產(chǎn)生吸力。具體CFD數(shù)值模擬結(jié)果見(jiàn)表1～表3。表1 第1列光伏面板體型系數(shù)表2 第2列光伏面板體型系數(shù)表3 第3列
山西建筑 2019年20期2019-11-18
- 不同艦船機(jī)庫(kù)外形下艉流場(chǎng)特征數(shù)值模擬研究
例，針對(duì)0°風(fēng)向角下的流場(chǎng)進(jìn)行了計(jì)算。圖5給出了艉部甲板上方直線的時(shí)均速度分布曲線與風(fēng)洞實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)的對(duì)比，該直線與機(jī)庫(kù)等高度，位于甲板y-z 平面內(nèi)正中間位置，橫坐標(biāo)為坐標(biāo)值與甲板寬度d 的比值，縱坐標(biāo)為速度分量u、v、w與來(lái)流速度U∞的比值。從圖5 中可以看出本文的計(jì)算結(jié)果總體上與風(fēng)洞實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)相吻合，這表明本文采用的計(jì)算方法是有效的。圖4 SFS2 模型及尺寸細(xì)節(jié)Fig.4 The geometry of SFS2 and its dimensions圖5
船舶力學(xué) 2019年5期2019-06-04
- 乘用車(chē)后回復(fù)反射器光度性能試驗(yàn)研究
1.5°兩個(gè)觀察角下的光度性能不能完全模擬實(shí)際情況。需要測(cè)試多個(gè)觀察角下光度性能，以更好地符合實(shí)際要求。3 觀察角對(duì)光度值的影響本文以某汽車(chē)后回復(fù)反射器為例，觀察角α在0.2°～2°范圍內(nèi)，測(cè)試多個(gè)角度下的光度性能分布。由圖2可知，隨著觀察角α的不斷增大，HV點(diǎn)光度值基本呈不斷減小的趨勢(shì)，其中當(dāng)觀察角在0.3°～0.85°時(shí)，光度值下降梯度大；觀察角在0.85°～2°時(shí)，光度值下降緩慢；觀察角大于1.5°時(shí)，光度值基本趨于平穩(wěn)。圖3為不同觀察角下，回復(fù)反射
汽車(chē)電器 2019年1期2019-03-21
- 基于風(fēng)壓譜和Hermite模型的大跨干煤棚風(fēng)壓場(chǎng)數(shù)值模擬研究
形屋蓋在不同風(fēng)向角下的風(fēng)壓譜特征，根據(jù)風(fēng)壓譜形狀和峰值對(duì)應(yīng)頻率對(duì)屋蓋表面進(jìn)行了分區(qū)，并給出了不同區(qū)域的三參數(shù)風(fēng)壓譜經(jīng)驗(yàn)表達(dá)式。Su等[8]基于115種典型大跨屋蓋的風(fēng)洞試驗(yàn)數(shù)據(jù)，對(duì)三參數(shù)風(fēng)壓譜模型進(jìn)行了改進(jìn)，并通過(guò)風(fēng)致響應(yīng)分析驗(yàn)證了該模型在工程實(shí)踐中的適用性。之后，蘇寧等[9]基于不同矢跨比、高跨比的球面屋蓋模型風(fēng)洞試驗(yàn)數(shù)據(jù)，利用廣義回歸神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)預(yù)測(cè)了屋蓋表面風(fēng)荷載的特征參數(shù)。靜態(tài)轉(zhuǎn)換法(Static Transformation Methods)是非高斯
振動(dòng)與沖擊 2018年23期2018-12-21
- 不同截止高度角下BDS/GPS/GALILEO多模組合SPP 解算性能分析
展了不同高度截止角下不同組合模式的偽距單點(diǎn)定位性能分析,主要對(duì)BDS(C)、GPS(G)、GPS+BDS(GC)、BDS+GALILEO(CE)、GPS+GALILEO(GC)、GPS+BDS+GALILEO(GCE)六種模式的可見(jiàn)衛(wèi)星數(shù),X、Y、Z方向上的RMS值以及PDOP值進(jìn)行詳細(xì)分析,并比較得出最佳定位組合模式.1 BDS、GPS、GALILEO組合單點(diǎn)定位模型1.1 時(shí)間系統(tǒng)和坐標(biāo)系統(tǒng)的統(tǒng)一1.1.1 時(shí)間系統(tǒng)GPS導(dǎo)航系統(tǒng)的時(shí)間系統(tǒng)采用GPS時(shí)
全球定位系統(tǒng) 2018年5期2018-11-20
- 復(fù)雜山地環(huán)境下四塔組合特大型冷卻塔風(fēng)致干擾效應(yīng)研究
法對(duì)不同來(lái)流風(fēng)向角下考慮復(fù)雜山地四塔組合冷卻塔的周?chē)鲌?chǎng)進(jìn)行了數(shù)值模擬，并通過(guò)單塔表面風(fēng)壓分布與規(guī)范及實(shí)測(cè)曲線的對(duì)比驗(yàn)證了數(shù)值模擬的有效性。在此基礎(chǔ)上，對(duì)比分析了考慮復(fù)雜山地和周邊建筑干擾時(shí)冷卻塔表面最大負(fù)壓、基于最大負(fù)壓的干擾因子和平均風(fēng)壓分布特性，同時(shí)通過(guò)對(duì)各塔最不利工況下周邊速度和渦量變化進(jìn)行分析提煉出復(fù)雜山地和塔群之間的風(fēng)致干擾機(jī)理。1 工程概況該工程冷卻塔塔頂標(biāo)高為210 m，喉部標(biāo)高157.5 m，進(jìn)風(fēng)口標(biāo)高32.5 m，喉部?jī)?nèi)面直徑110 m
振動(dòng)與沖擊 2017年24期2018-01-23
- 考慮山頂?shù)匦稳S效應(yīng)某電視塔測(cè)力風(fēng)洞試驗(yàn)
技術(shù)進(jìn)行不同風(fēng)向角下電視塔剛體模型測(cè)力試驗(yàn)?；谠囼?yàn)結(jié)果，提煉出不同風(fēng)向角下電視塔結(jié)構(gòu)基底等效內(nèi)力和頂部峰值加速度響應(yīng)的分布規(guī)律，并分析典型最不利風(fēng)向角下電視塔結(jié)構(gòu)層等效靜力風(fēng)荷載(ESWLs)分布特性。研究結(jié)果表明：山頂?shù)匦稳S效應(yīng)對(duì)于此類(lèi)電視塔結(jié)構(gòu)風(fēng)力分布的影響顯著。本文試驗(yàn)和相關(guān)結(jié)論可為此類(lèi)山頂?shù)匦坞娨曀Y(jié)構(gòu)抗風(fēng)設(shè)計(jì)提供參考。電視塔；山頂?shù)匦稳S效應(yīng)；高頻天平測(cè)力試驗(yàn)；等效內(nèi)力；等效靜風(fēng)荷載；峰值加速度電視塔作為廣播電視發(fā)射傳播的建筑，為使傳送的范圍
- 高緯度BDS/GPS PPP中截止高度角最優(yōu)選取
和15°截止高度角下的衛(wèi)星觀測(cè)條件，以及基于3種對(duì)流層延遲改正模型的PPP天頂對(duì)流層延遲估計(jì)精度和定位精度。結(jié)果表明：在5°截止高度角下，不僅可見(jiàn)衛(wèi)星個(gè)數(shù)、衛(wèi)星可視時(shí)間和觀測(cè)數(shù)據(jù)量更多，天頂對(duì)流層延遲估計(jì)精度和高程定位精度也通常是最高的，且水平定位精度在2 cm以?xún)?nèi)，高程定位精度在5 cm以?xún)?nèi)。這一結(jié)論為將來(lái)高緯度地區(qū)的BDS/GPS 定位研究提供了合適的截止高度角和精度參考。BDS/GPS PPP；高緯度地區(qū)；截止高度角；天頂對(duì)流層延遲估計(jì)；定位精度0
導(dǎo)航定位學(xué)報(bào) 2017年1期2017-03-07
- 低功耗帶隙基準(zhǔn)電壓源電路設(shè)計(jì)
表明，在tt工藝角下電路的啟動(dòng)時(shí)間為6.64 μs，穩(wěn)定輸出的基準(zhǔn)電壓Vref為 567 mV；當(dāng)溫度在-40℃～125℃范圍內(nèi)時(shí)，tt工藝角下基準(zhǔn)電壓Vref的溫度系數(shù)TC為18.8 ppm/℃；電源電壓在1.2 V～1.8 V范圍內(nèi)時(shí)，tt工藝角下基準(zhǔn)電壓Vref的線性度為2 620 ppm/V；在10 Hz～1 kHz帶寬范圍內(nèi)，tt工藝角下基準(zhǔn)電壓Vref的電源抑制比(PSRR)為51 dB；版圖核心面積為0.001 95 mm2。Aether軟件
網(wǎng)絡(luò)安全與數(shù)據(jù)管理 2017年3期2017-02-22
- 復(fù)雜體型低矮房屋風(fēng)荷載特性風(fēng)洞試驗(yàn)研究
附近；在相應(yīng)風(fēng)向角下，屋脊處的最大風(fēng)吸力隨著屋面坡度的增加而增大．Ozmen Y[5]對(duì)低層雙坡屋面進(jìn)行風(fēng)洞試驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)：迎風(fēng)屋面傾角為 15°時(shí)所受風(fēng)吸力影響比 30°和 45°情況下更大．Nozawa[6]采用大渦模擬的方法分析了邊界層條件下湍流強(qiáng)度、地貌指數(shù)等參數(shù)對(duì)低矮建筑物風(fēng)荷載的影響．顧明[7]對(duì)常見(jiàn)低層雙坡屋面房屋的風(fēng)壓分布進(jìn)行了風(fēng)洞試驗(yàn)和數(shù)值模擬研究，發(fā)現(xiàn)屋檐、屋脊和外墻的轉(zhuǎn)角等房屋拐角區(qū)域均出現(xiàn)高負(fù)壓和高負(fù)壓梯度，迎風(fēng)挑檐有較大升力．孫穎昊
- 失配電流控制的高階帶隙基準(zhǔn)工藝健壯性研究
pical）工藝角下，帶隙基準(zhǔn)的溫度系數(shù)為4.8ppm／℃，同時(shí)在其他工藝角下，帶隙基準(zhǔn)的溫度系數(shù)都可控制在9.0ppm／℃以下。通過(guò)無(wú)錫上華科技（CSMC）0.18μm CMOS工藝實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證，采用這種簡(jiǎn)單失配電流控制的高階補(bǔ)償帶隙基準(zhǔn)，在3V電源電壓下，在-20℃-120℃溫度范圍內(nèi)，帶隙基準(zhǔn)的溫度系數(shù)最低為6.9ppm／℃。帶隙基準(zhǔn)；高階補(bǔ)償；溫度系數(shù)；工藝健壯性1 引 言一階線性電壓補(bǔ)償是產(chǎn)生帶隙基準(zhǔn)的基本方法，可通過(guò)電壓模或電流模的一階線性補(bǔ)償策略
微處理機(jī) 2014年4期2014-08-07
- 臨界雷諾數(shù)區(qū)準(zhǔn)橢圓形覆冰導(dǎo)線風(fēng)壓特性研究
04時(shí)，各個(gè)風(fēng)向角下的阻力系數(shù)明顯小于Re圖3 平均阻力系數(shù)圖4 平均升力系數(shù)為進(jìn)一步說(shuō)明圖4中平均升力系數(shù)的差別，圖5給出了不同測(cè)試截面臨界雷諾數(shù)下的平均升力系數(shù)。圖3～5說(shuō)明，對(duì)于該準(zhǔn)橢圓形覆冰導(dǎo)線，當(dāng)雷諾數(shù)在(3.5～10)×104之間，平均阻力系數(shù)和升力系數(shù)不隨雷諾數(shù)變化，當(dāng)雷諾數(shù)達(dá)到13.8×104時(shí)，平均力系數(shù)與雷諾數(shù)在10×104以下的對(duì)應(yīng)值差別較大。這種力系數(shù)隨雷諾數(shù)的變化對(duì)來(lái)流條件和表面粗糙度等參數(shù)很敏感，圖5中4個(gè)截面并未同步發(fā)生該現(xiàn)象
實(shí)驗(yàn)流體力學(xué) 2014年5期2014-03-30
- 深吃水半潛式平臺(tái)渦激運(yùn)動(dòng)響應(yīng)模型實(shí)驗(yàn)研究
法進(jìn)行。每個(gè)流向角下選取8～9種不同的流速，共26個(gè)工況，如表2所示。實(shí)驗(yàn)中流速v由公式確定[13]。其中：Ur為無(wú)量綱的折合速度，D為立柱截面在垂直于流向方向上的投影長(zhǎng)度，T為半潛式平臺(tái)在靜水中橫蕩的固有周期，根據(jù)衰減實(shí)驗(yàn)結(jié)果取值157.8 s。實(shí)驗(yàn)時(shí)，在拖車(chē)速度穩(wěn)定后開(kāi)始采樣，采樣頻率20 Hz。表2 實(shí)驗(yàn)工況表Tab.2 Table of test cases3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析3.1 六自由度運(yùn)動(dòng)響應(yīng)對(duì)比分析為了研究半潛式平臺(tái)在流作用下的渦激運(yùn)動(dòng)響應(yīng)
船舶力學(xué) 2014年4期2014-02-27
- 低矮房屋風(fēng)壓時(shí)程的概率分布
屋面在45°風(fēng)向角下的偏度分布如圖5所示，可以看出偏度都是負(fù)值，而偏度的正負(fù)值僅表示偏的方向，下文僅討論它的大小.從圖中可知，在45°風(fēng)向角下，平屋面的屋角出現(xiàn)了錐形渦，錐形渦的兩翼偏度較大，最大達(dá)到3.00以上，而沿著渦軸上的偏度最小，在0.50以下，所以屋面的不同區(qū)域偏度分布差異較大.0°風(fēng)向角下的偏度分布要均勻些，都是小于2.00的，限于篇幅，圖示沒(méi)有給出.考慮到不同風(fēng)向角下可能會(huì)產(chǎn)生的差別，根據(jù)屋面的偏度分布圖選取了45°風(fēng)向角下的屋面較小偏度區(qū)域
- 方形高層建筑風(fēng)壓脈動(dòng)非高斯特性分析
分析得知0°風(fēng)向角下迎風(fēng)面測(cè)點(diǎn)風(fēng)壓時(shí)程的偏度和峰度間存在一定的關(guān)系，如圖3.圖中 （K－S）／K為歸一化峰度.由圖可以看出，S面上兩者線性相關(guān)，但其他3個(gè)立面上并不存在這種關(guān)系.另根據(jù)已有的研究結(jié)論，垂直于來(lái)流風(fēng)向的高層建筑其迎風(fēng)面測(cè)點(diǎn)風(fēng)壓分布基本符合高斯分布，這可能意味著其他3個(gè)面并不符合高斯分布，這也同時(shí)表明非高斯和高斯測(cè)點(diǎn)偏度、峰度間的關(guān)系并不相同，所以本文正是基于此思想來(lái)判斷高斯和非高斯的.對(duì)0°風(fēng)向角下迎風(fēng)面偏度、歸一化峰度（K－S）／K進(jìn)行回歸
- 高速電弧噴涂FeMnCrAl/Cr3C2涂層的抗高溫沖蝕磨損性能
20鋼在不同沖擊角下沖蝕率的變化規(guī)律曲線。由圖3可見(jiàn)，對(duì)于FeMnCrAl/Cr3C2涂層，不論是在低沖擊角還是高沖擊角條件下，涂層沖蝕率都低于20鋼的，涂層表現(xiàn)出良好的抗沖蝕磨損性能。其原因可能是：FeMnCrAl/Cr3C2涂層的顯微硬度為20鋼的2~3倍，較高的硬度值抵抗了沖蝕粒子的切入，減緩?fù)繉颖磺邢?、犁溝和擠壓，降低了涂層表面材料的流失；同時(shí)，涂層中較高硬度的氧化物相、未熔顆粒以及部分金屬結(jié)晶相中彌散分布的點(diǎn)狀物阻礙了沖蝕顆粒的滑動(dòng)。因此，涂層的
中國(guó)有色金屬學(xué)報(bào) 2011年11期2011-08-13
- 噴油提前角對(duì)柴油機(jī)燃燒特性的影響
機(jī)在不同噴油提前角下的燃燒特性，采用三維流體數(shù)值分析軟件AVL FIRE建立了某型柴油機(jī)燃燒計(jì)算模型。在不同噴油提前角下，對(duì)燃燒滯燃期、油氣混合程度、溫度、燃空當(dāng)量比、放熱率和壓力進(jìn)行分析，得出：隨著噴油提前角的增大，滯燃期延長(zhǎng)，著火時(shí)刻形成的可燃混合氣增多，缸內(nèi)最高燃燒壓力和最高溫度也隨之升高同時(shí)放熱規(guī)律相對(duì)更加集中，燃燒初期的放熱速率和壓力升高比較高。柴油機(jī)噴油提前角燃空當(dāng)量比溫度蒸發(fā)率1 引言柴油機(jī)以其高效、經(jīng)濟(jì)、節(jié)能等優(yōu)點(diǎn)，廣泛應(yīng)用于船舶，電站，工
柴油機(jī)設(shè)計(jì)與制造 2011年2期2011-03-28
- 典型高層住宅建筑風(fēng)壓分布特性的試驗(yàn)研究*
點(diǎn)在180°風(fēng)向角下平均風(fēng)壓系數(shù)的等值線圖,從圖中可看出,正面的平均風(fēng)壓系數(shù)最大為0.8,這與已有研究結(jié)果是一致的[3].從分布上看,懸挑屋檐下均出現(xiàn)了較大的正風(fēng)壓,這與懸挑屋檐改變了建筑上部的繞流有關(guān).在正面的邊緣出現(xiàn)了負(fù)壓,其大小與側(cè)面相鄰位置的平均風(fēng)壓系數(shù)相當(dāng),這主要是由于正立面邊緣測(cè)點(diǎn)(測(cè)點(diǎn)8,18)實(shí)際上是處于氣流分離區(qū)內(nèi)所造成的.背面平均風(fēng)壓系數(shù)的分布規(guī)律與文獻(xiàn)[3]基本上是一致的.側(cè)面的平均風(fēng)壓系數(shù)沿高度逐漸減小,這與文獻(xiàn)[3]的結(jié)論剛好相反