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      虞城站特高壓直流輸電工程換流閥水冷系統(tǒng)節(jié)流孔板設(shè)計(jì)計(jì)算

      2023-04-01 12:52:18嚴(yán)鵬航任?,?/span>
      制冷與空調(diào) 2023年1期
      關(guān)鍵詞:水冷孔板冷卻塔

      宗 斌 嚴(yán)鵬航 任海瑩 李 冬

      (1.國網(wǎng)江蘇省電力有限公司超高壓分公司 南京 211106;2.北京國電富通科技發(fā)展有限責(zé)任公司 北京 100070;3.南瑞集團(tuán)(國網(wǎng)電力科學(xué)研究院)有限公司 南京 211106)

      0 引言

      高壓直流輸電工程換流閥水冷系統(tǒng)是換流站特有的核心輔助設(shè)備,其機(jī)械回路和控制保護(hù)回路均比較復(fù)雜,其中進(jìn)閥溫度、壓力及流量均一性要求較高,波動(dòng)較大易危及高壓直流輸電系統(tǒng)的安全運(yùn)行[1]。其中進(jìn)閥溫度主要依賴電動(dòng)三通閥調(diào)節(jié)系統(tǒng)外冷流量來實(shí)現(xiàn)溫度控制,但由此會(huì)導(dǎo)致系統(tǒng)支路壓阻變化。如圖1所示,電動(dòng)三通閥置于主循環(huán)冷卻水回路室外換熱設(shè)備進(jìn)水側(cè),可調(diào)節(jié)室外換熱設(shè)備的冷卻水流量比例,但由于室外換熱設(shè)備及其較長連接管路存在明顯壓降,同時(shí)根據(jù)工程實(shí)測數(shù)據(jù)反饋,電動(dòng)三通閥工作時(shí)進(jìn)閥壓力及流量存在陡變的現(xiàn)象,嚴(yán)重影響系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行。

      圖1 白-江工程換流閥水冷系統(tǒng)節(jié)點(diǎn)壓力示意圖Fig.1 Schematic diagram of node pressure of the converter valve cooling system in Bai-jiang project

      在發(fā)電廠及化工行業(yè)工程建設(shè)中,管道的前后壓差較大時(shí),往往采用加設(shè)節(jié)流孔板的方式,其原理是:流體在管道中流動(dòng)時(shí),孔板導(dǎo)致的局部阻力可使流體的能量損耗,壓力降低,流量降低,達(dá)到降低流體壓力的目的,在熱力學(xué)稱為節(jié)流現(xiàn)象[2]。節(jié)流孔板的選型需要經(jīng)過合理的設(shè)計(jì)計(jì)算,避免出現(xiàn)氣蝕、管道震顫等現(xiàn)象,影響系統(tǒng)穩(wěn)定運(yùn)行。陳瑩等研究了氣蝕現(xiàn)象的發(fā)生機(jī)理,開展液體節(jié)流孔板壓降、級(jí)數(shù)及孔徑的設(shè)計(jì)計(jì)算[2];謝輝等探究了節(jié)流孔板開孔形狀及結(jié)構(gòu)對(duì)管道壓降效果及振動(dòng)輻射噪聲的影響[3];楊杰等應(yīng)用計(jì)算流體力學(xué)軟件,對(duì)不同結(jié)構(gòu)參數(shù)的孔板流量計(jì)進(jìn)行數(shù)值模擬[4];目前國內(nèi)外各換流閥水冷系統(tǒng)從未開展加裝節(jié)流孔板的研究,我方根據(jù)閥冷系統(tǒng)的多年運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)及數(shù)據(jù)支撐,開展此項(xiàng)研究,可優(yōu)化系統(tǒng)運(yùn)行工況,提升換流站工程質(zhì)量。

      本文以新建白鶴灘-江蘇±800kV 特高壓直流輸電工程虞城站換流閥水冷系統(tǒng)各項(xiàng)參數(shù)指標(biāo)為基準(zhǔn),基于孔板計(jì)算公式進(jìn)行理論計(jì)算,同時(shí)利用一維軟件Flowmaster 進(jìn)行仿真分析,并將二者結(jié)果對(duì)比得出孔徑推薦值,最后通過該水冷系統(tǒng)等比例樣機(jī)進(jìn)行試驗(yàn)分析,取孔徑最優(yōu)值應(yīng)用于實(shí)際工程中。

      1 節(jié)流孔板理論計(jì)算分析

      1.1 節(jié)流孔板前后壓差ΔP 計(jì)算分析

      如圖1所示,閥冷系統(tǒng)介質(zhì)在主泵的驅(qū)使下進(jìn)行循環(huán),當(dāng)三通閥開度為100%時(shí),介質(zhì)流通路徑為三通閥-較長管路-冷卻塔-過濾器;當(dāng)三通閥開度為0%時(shí),介質(zhì)流通路徑為三通閥-極短管路-過濾器。對(duì)比可知,隨著三通閥開度的變化,兩條路徑的壓降差距較大,造成了系統(tǒng)壓力及流量波動(dòng),故需通過加設(shè)節(jié)流孔板的方式進(jìn)行有效控制,設(shè)計(jì)節(jié)流孔板前后壓差為冷卻塔+較長管路壓降之和。

      其中冷卻塔壓降根據(jù)廠家選型報(bào)告可知:

      較長管路壓降依據(jù)虞城站換流閥冷卻系統(tǒng)設(shè)計(jì)方案可知:管路采用DN250 規(guī)格,其中直管段管長約133.1m,包含DN250 長半徑彎頭8 個(gè)。

      依據(jù)GB 50015-2003 建筑給水排水設(shè)計(jì)規(guī)范沿程水頭損失計(jì)算公式:

      式中:i為管道單位長度水頭損失,kPa/m;dj為管道計(jì)算內(nèi)徑,m;qg為設(shè)計(jì)流量,m3/s;Ch為海澄威廉系數(shù)(不銹鋼管取130)。

      局部阻力損失計(jì)算公式:

      式中:§為局部阻力系數(shù);v為管內(nèi)流速,m/s;g為重力加速度,m/s2。

      則較長管路壓降計(jì)算可得:

      最終節(jié)流孔板前后壓差為:

      1.2 節(jié)流孔孔徑計(jì)算

      依據(jù)DLT 5054-2016火力發(fā)電廠汽水管道設(shè)計(jì)規(guī)范水管道上的節(jié)流孔徑計(jì)算公式:

      式中:dk為節(jié)流孔板的孔徑,mm;G為通過孔板的流量,t/h;ρ為水的密度,kg/m3;ΔP為孔板前后壓差,MPa。

      理論計(jì)算可得節(jié)流孔板的孔徑為:

      2 基于Flowmaster仿真軟件計(jì)算分析

      2.1 軟件介紹及參數(shù)設(shè)置

      Flowmaster軟件是世界一流的一維熱流體系統(tǒng)仿真軟件,對(duì)于各種復(fù)雜的流體系統(tǒng),工程師可利用Flowmaster快速有效地建立精確的系統(tǒng)仿真模型進(jìn)行瞬態(tài)/穩(wěn)態(tài)求解,并進(jìn)行壓力、流量、溫度、流速等參數(shù)的計(jì)算分析[5]。

      參數(shù)設(shè)置:

      泵Pump:流量535m3/h=148.611kg/s及為進(jìn)閥總流量、揚(yáng)程80m、功率142kW、如圖2所示,Suter Head-Torque Curve按KSB廠家提供曲線導(dǎo)入[6]。

      圖2 MCPK250-200-500泵流量揚(yáng)程曲線Fig.2 MCPK250-200-500 Pump flow head curve

      管路Cylindrical Rigid:直徑0.267m,長度依照實(shí)際布置測量值,絕對(duì)粗糙度依據(jù)軟件推薦值取0.025mm。

      冷卻塔模塊:水力直徑0.267m,壓降為0.476bar,根據(jù)局部阻力系數(shù)計(jì)算公式[7]可得Loss Coefficient為13.5。

      換流閥模塊:水力直徑0.267m,壓降根據(jù)廠家設(shè)計(jì)報(bào)告為4.5bar,根據(jù)局部阻力系數(shù)計(jì)算公式可得Loss Coefficient為127。

      三通閥模塊:水力直徑0.267m,如圖3所示,將連桿執(zhí)行機(jī)構(gòu)控制的蝶閥簡化為V13/V14組成,由閥門控制器調(diào)節(jié)。

      圖3 換流閥水冷系統(tǒng)節(jié)流孔板計(jì)算仿真模型Fig.3 Calculation and Simulation Model of Throttle orifice of the converter valve cooling system

      節(jié)流孔Orifice:孔板外徑水力直徑0.267m,厚度0.01m。

      2.2 仿真模型搭建及計(jì)算

      換流閥水冷系統(tǒng)節(jié)流孔板計(jì)算仿真模型依據(jù)虞城站閥冷系統(tǒng)工藝流程圖搭建如圖3所示,通過閥門控制器Valve Opening可控制蝶閥閥門開度,調(diào)節(jié)流經(jīng)冷卻塔及節(jié)流孔回路的流量,實(shí)現(xiàn)穩(wěn)/瞬態(tài)控制及求解。

      表1 不同回路流量及壓降對(duì)比Table 1 Comparison of flow rate and pressure drop in different circuits

      首先調(diào)整三通閥開度為100%,此時(shí)介質(zhì)流通路徑為冷卻塔回路。由上表仿真分析計(jì)算后可知,以方案設(shè)計(jì)值為基準(zhǔn)值,仿真模型中冷卻塔回路仿真值各參數(shù)計(jì)算誤差≤3.8%,表明模型建立有效,邊界參數(shù)設(shè)置精確,仿真結(jié)果計(jì)算可靠。

      然后調(diào)整三通閥開度為0%,此時(shí)介質(zhì)流通路徑為節(jié)流孔板回路。通過不斷調(diào)節(jié)節(jié)流孔板內(nèi)徑規(guī)格尺寸,促使該回路流量壓降參數(shù)與冷卻塔回路趨于平衡。最終計(jì)算得出節(jié)流孔板孔徑為140.5mm時(shí)可達(dá)到最優(yōu)節(jié)流效果,此時(shí)相較于冷卻塔回路,節(jié)流孔板支路流量及壓力波動(dòng)控制在0.5%以內(nèi),效果顯著。

      3 等比例系統(tǒng)試驗(yàn)分析

      3.1 節(jié)流孔板選型設(shè)計(jì)

      依據(jù)HGT 20570.15-1995管路限流孔板的設(shè)置節(jié)流孔板分類及選型要點(diǎn):

      液體:

      (1)當(dāng)液體壓降小于或等于2.5MPa時(shí),選擇單板孔板。

      (2)當(dāng)液體壓降大于2.5MPa時(shí),選擇多板孔板,且使每塊孔板的壓降小于2.5MPa。

      孔數(shù)的確定:

      (1)管道公稱直徑小于或等于150mm的管路,通常采用單孔孔板;大于150mm時(shí),采用多孔孔板。

      (2)多孔孔板的孔徑(d0),一般可選用12.5mm,20mm,25mm,40mm。

      由此可知,本系統(tǒng)工況節(jié)流孔板液體壓降遠(yuǎn)小于2.5MPa,同時(shí)管道采用DN250標(biāo)準(zhǔn)管,公稱直徑大于150mm,考慮流動(dòng)噪聲影響,故采用單板多孔孔板[8]。

      多孔孔板的孔數(shù)計(jì)算公式如下:

      式中:N為多孔限流板的孔數(shù),個(gè);d為單孔限流孔板的孔徑,m;d0為多孔限流孔板的孔徑,m。

      結(jié)合理論計(jì)算及仿真分析結(jié)果,基于換流閥水冷系統(tǒng)冗余量要求,考量節(jié)流管道振動(dòng)及輻射噪聲影響,多孔孔板的孔徑選用40mm[9],節(jié)流孔板選型設(shè)計(jì)如表2所示。

      表2 節(jié)流孔板選型計(jì)算表Table 2 Calculation table for throttle orifice selection

      如圖4所示,節(jié)流孔板多孔均勻布置,采取半圓角型節(jié)流孔板結(jié)構(gòu),可有效防止氣蝕的產(chǎn)生,降低流動(dòng)噪聲[10]。

      圖4 節(jié)流孔板結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)圖Fig.4 Structural design drawing of throttle orifice plate

      3.2 孔板安裝及試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析

      如圖5所示,安裝節(jié)流孔板于閥冷系統(tǒng)指定位置,通過調(diào)節(jié)閥門開度模擬現(xiàn)場工況。分別對(duì)比未加裝節(jié)流孔板、加裝節(jié)流孔板(12孔/16孔)的系統(tǒng)流量狀態(tài)。同時(shí)考慮系統(tǒng)運(yùn)行數(shù)據(jù)呈波動(dòng)態(tài)勢,故取閥冷系統(tǒng)穩(wěn)定工況下的平均流量記錄并分析。

      圖5 換流閥水冷系統(tǒng)節(jié)流孔板安裝位置Fig.5 Installation position of throttle orifice plate of the converter valve cooling system

      如圖6所示為加裝不同節(jié)流孔板,換流閥水冷系統(tǒng)進(jìn)閥總流量隨三通閥閥門開度變化趨勢圖。明顯可以看出加裝節(jié)流孔板后,系統(tǒng)流量曲線波動(dòng)趨勢趨于穩(wěn)定。

      圖6 進(jìn)閥總流量隨三通閥閥門開度變化趨勢圖Fig.6 The trend diagram of the total flow of the inlet valve with the opening of the three-way valve

      如表3所示為進(jìn)閥總流量波動(dòng)記錄表,對(duì)比可知,加裝節(jié)流孔板(12孔)后的進(jìn)閥總流量波動(dòng)相較未加裝節(jié)流孔板狀態(tài),波動(dòng)比值降低為6.01%,下降幅度超過一半,效果顯著。白鶴灘-江蘇±800KV特高壓直流輸電工程虞城站換流閥水冷系統(tǒng)最終采用節(jié)流孔板(孔徑40mm、孔數(shù)12個(gè))選型設(shè)計(jì)。

      表3 進(jìn)閥總流量波動(dòng)記錄表Table 3 Record table of total flow fluctuation of inlet valve

      4 結(jié)論

      Flowmaster可快速有效地建立精確的系統(tǒng)仿真模型進(jìn)行瞬態(tài)/穩(wěn)態(tài)求解,并進(jìn)行換流閥水冷系統(tǒng)壓力、流量、溫度、流速等參數(shù)的計(jì)算分析。本文通過建立白鶴灘-江蘇特高壓直流輸電工程虞城站換流閥水冷系統(tǒng)仿真模型,分析三通調(diào)節(jié)閥閥門開度對(duì)進(jìn)閥總流量、壓力等參數(shù)的影響,仿真結(jié)論與以往項(xiàng)目工程經(jīng)驗(yàn)及波動(dòng)趨勢相符,證明仿真模型建立可靠;同時(shí)結(jié)合理論計(jì)算和仿真分析得出節(jié)流孔板設(shè)計(jì)參數(shù),具體實(shí)施于虞城站換流閥水冷裝置中,通過同比例系統(tǒng)試驗(yàn)比較,可明顯觀察到加裝節(jié)流孔板(12孔,40mm)后,系統(tǒng)流量曲線趨于平緩,波動(dòng)比值降低為6.01%,下降幅度超過一半。基于閥冷系統(tǒng)外冷結(jié)構(gòu)壓降值設(shè)計(jì)加裝的節(jié)流孔板可明顯優(yōu)化系統(tǒng)運(yùn)行穩(wěn)定性,為后續(xù)新建工程及工程改造提供了理論和運(yùn)行依據(jù)。

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