面向分布式光伏并網(wǎng)和電能替代的低壓配電網(wǎng)自適應(yīng)控制

蔡永翔，楊安黔，付 宇，肖小兵，陳湘萍，王 冕，劉安茳

（1.貴州電網(wǎng)有限責(zé)任公司 電力科學(xué)研究院，貴州 貴陽(yáng) 550002；2.貴州創(chuàng)星電力科學(xué)研究院有限責(zé)任公司，貴州 貴陽(yáng) 550002；3.貴州大學(xué) 電氣工程學(xué)院，貴州 貴陽(yáng) 550028）

0 引言

農(nóng)村地區(qū)電網(wǎng)架構(gòu)薄弱，負(fù)荷存在明顯的季節(jié)波動(dòng)、低電壓、三相不平衡和高網(wǎng)損等特點(diǎn)，負(fù)荷高峰時(shí)期配電變壓器重載、過(guò)載問(wèn)題突出[1]。高比例分布式光伏接入配電網(wǎng)后，導(dǎo)致逆向潮流和過(guò)電壓等問(wèn)題，而其自身的波動(dòng)性、隨機(jī)性將影響電網(wǎng)穩(wěn)定性及供電質(zhì)量。用戶端大量的電能替代使得用電量突增，增加了配電變壓器運(yùn)行負(fù)擔(dān)，在用電高峰時(shí)段會(huì)造成欠電壓，影響供電可靠性。配電網(wǎng)側(cè)、源荷端問(wèn)題疊加將進(jìn)一步拉大配電網(wǎng)的峰谷差，加劇配電變壓器和線路的重、過(guò)載問(wèn)題，降低電網(wǎng)運(yùn)行安全性和經(jīng)濟(jì)性，難以有效支撐“鄉(xiāng)村振興”和“碳達(dá)峰、碳中和”兩大戰(zhàn)略目標(biāo)。

近年來(lái)，已有研究開(kāi)始關(guān)注低壓配電網(wǎng)協(xié)調(diào)控制策略。基于儲(chǔ)能實(shí)現(xiàn)配電網(wǎng)潮流削峰填谷的研究，所需儲(chǔ)能容量很大，資金投入高，無(wú)法廣泛使用[2]。儲(chǔ)能有功和光伏逆變器無(wú)功協(xié)同控制技術(shù)在保證電壓質(zhì)量的同時(shí)，進(jìn)一步降低低壓配電網(wǎng)對(duì)于儲(chǔ)能容量的需求，提升控制的經(jīng)濟(jì)性，但難以解決負(fù)荷峰谷差較大的背景下配電變壓器重、過(guò)載問(wèn)題[3]，[4]。在配電變壓器選型和控制方面，一些研究基于負(fù)荷特性指標(biāo)分析了配電變壓器全壽命周期成本，提供了配電變壓器優(yōu)化選型配置方法[5]。高過(guò)載變壓器適合負(fù)荷長(zhǎng)時(shí)低、短時(shí)高的低壓臺(tái)區(qū)，而調(diào)容變壓器容量、檔位均能夠長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行[6]。帶有調(diào)容調(diào)壓分接頭的變壓器還可以有效解決空載損耗大、電壓波動(dòng)越限等問(wèn)題[7]。已有研究利用調(diào)壓調(diào)容綜合技術(shù)，有效地解決配電變壓器燒損問(wèn)題，提升配電變壓器運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性，延長(zhǎng)其使用壽命，降低電壓越限風(fēng)險(xiǎn)[8]～[11]。在考慮三相不平衡的情況下，有研究提出基于負(fù)荷序電流的新型調(diào)容方法，解決了在閾值調(diào)容法下調(diào)容變壓器經(jīng)濟(jì)性較差的問(wèn)題[12]，但是并未考慮高比例分布式光伏并網(wǎng)帶來(lái)的三相不平衡加劇、高波動(dòng)性和隨機(jī)性問(wèn)題[2]，[11]～[14]。根據(jù)貴州電網(wǎng)的實(shí)際經(jīng)驗(yàn)，如果調(diào)容調(diào)壓技術(shù)不考慮與三相不平衡治理相配合，將會(huì)造成配電變壓器單相過(guò)載或調(diào)容開(kāi)關(guān)的非必要?jiǎng)幼鳌?/p>

本文研究了面向分布式光伏并網(wǎng)和電能替代的低壓配電網(wǎng)自適應(yīng)控制策略。在日前尺度上，綜合考慮網(wǎng)絡(luò)損耗、三相不平衡、配電變壓器重過(guò)載和電壓越限等關(guān)鍵問(wèn)題，提出一種考慮調(diào)容調(diào)壓配電變壓器、儲(chǔ)能、光伏逆變器和需求側(cè)響應(yīng)的協(xié)同優(yōu)化控制策略。在日內(nèi)短時(shí)控制尺度上，提出了調(diào)容開(kāi)關(guān)和光伏逆變器的短時(shí)響應(yīng)策略，防止由于光伏不確定性導(dǎo)致的配變重過(guò)載以及抑制系統(tǒng)電壓擾動(dòng)，提升配電網(wǎng)供電品質(zhì)。

1 控制框架

本文提出了“集中-就地”兩階段控制架構(gòu)。日前優(yōu)化階段采用集中式控制，時(shí)間尺度為1 h；日內(nèi)控制階段采用就地式控制，時(shí)間尺度為5 min。結(jié)構(gòu)框架如圖1所示。

圖1 日前優(yōu)化-日內(nèi)控制兩階段控制框架Fig.1 Two-stage control framework of day-ahead optimization and intra-day control

圖中：在日前優(yōu)化階段，基于小時(shí)級(jí)歷史數(shù)據(jù)（負(fù)荷、光伏有功無(wú)功），以網(wǎng)絡(luò)損耗、三相不平衡及配電變壓器損耗為目標(biāo)函數(shù)，進(jìn)行最優(yōu)潮流計(jì)算并優(yōu)化約束變量；在日內(nèi)控制階段，日前優(yōu)化結(jié)果并不完全適應(yīng)光伏、負(fù)荷的分鐘級(jí)隨機(jī)波動(dòng)，須對(duì)其設(shè)定基于規(guī)則的修正控制（光伏無(wú)功、調(diào)容分接頭等）。針對(duì)光伏、負(fù)荷的隨機(jī)波動(dòng)，調(diào)節(jié)光伏逆變器無(wú)功，平移下垂斜率進(jìn)行電壓-無(wú)功的控制，抑制因光伏、負(fù)荷波動(dòng)造成的電壓越限。此外，調(diào)容開(kāi)關(guān)也會(huì)隨光伏、負(fù)荷的突增、驟減而動(dòng)作，同時(shí)設(shè)計(jì)動(dòng)作死區(qū)策略，避免調(diào)容開(kāi)關(guān)頻繁動(dòng)作，延長(zhǎng)開(kāi)關(guān)壽命。日內(nèi)控制階段是分鐘級(jí)自適應(yīng)控制過(guò)程，通過(guò)調(diào)節(jié)光伏無(wú)功和動(dòng)作調(diào)容開(kāi)關(guān)，抑制光伏和負(fù)荷造成的電壓越限和波動(dòng)，并確保配電變壓器安全。通過(guò)日前優(yōu)化和日內(nèi)控制階段，在小時(shí)級(jí)優(yōu)化、分鐘級(jí)修正，得到更好的優(yōu)化控制效果。

設(shè)計(jì)兩階段控制框架的協(xié)同控制兼顧電網(wǎng)經(jīng)濟(jì)性和安全性。在日前優(yōu)化階段保障電網(wǎng)運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性和穩(wěn)定性，在日內(nèi)控制階段確保配電變壓器的安全運(yùn)行。由于光伏的顯著波動(dòng)通常在幾秒至10 min，負(fù)荷波動(dòng)難以實(shí)現(xiàn)高準(zhǔn)確度預(yù)測(cè)[3]。日前優(yōu)化的小時(shí)級(jí)優(yōu)化結(jié)果來(lái)不及響應(yīng)和調(diào)整以應(yīng)對(duì)光伏和負(fù)荷波動(dòng)，網(wǎng)絡(luò)極有可能出現(xiàn)電壓越限、電壓波動(dòng)以及配電變壓器重過(guò)載。而本文所提控制能對(duì)光伏和負(fù)荷功率波動(dòng)進(jìn)行快速響應(yīng)，抑制網(wǎng)絡(luò)的電壓越限并降低電壓波動(dòng)。此外，還可通過(guò)調(diào)容分接頭使配電變壓器不出現(xiàn)重過(guò)載現(xiàn)象，確保配電變壓器的安全運(yùn)行。

2 配電網(wǎng)自適應(yīng)控制模型

配電網(wǎng)基于三相四線制最優(yōu)潮流建立優(yōu)化控制模型，以網(wǎng)絡(luò)損耗、配電變壓器損耗、三相不平衡度和電壓越限為目標(biāo)，對(duì)配電網(wǎng)調(diào)容調(diào)壓開(kāi)關(guān)、光伏逆變器無(wú)功以及儲(chǔ)能進(jìn)行優(yōu)化。

2.1 日前優(yōu)化

（1）目標(biāo)函數(shù)

本文提到的日前控制層目標(biāo)函數(shù)為

（2）約束條件

本文日前控制層約束條件須要滿足潮流、電壓、調(diào)壓抽頭、調(diào)容臨界負(fù)載、中性線電壓和功率等約束條件，保證配電網(wǎng)安全穩(wěn)定運(yùn)行。

①潮流約束

配電網(wǎng)安全穩(wěn)定運(yùn)行需滿足t時(shí)段注入和流出節(jié)點(diǎn)處的有功功率和無(wú)功功率平衡[15]，[16]，即：

式中：Re（·）和Im（·）分別為矩陣實(shí)部和虛部；Gij和Bij為節(jié)點(diǎn)i和j之間的電導(dǎo)和電納。

②節(jié)點(diǎn)電壓約束

為保障配電網(wǎng)安全運(yùn)行，節(jié)點(diǎn)電壓需穩(wěn)定在安全范圍內(nèi)，即：

③中性線電壓約束

為確保線路穩(wěn)定運(yùn)行，t時(shí)刻的電壓幅值需小于中性線電壓的最大允許值，即：

④調(diào)壓抽頭約束

有載調(diào)壓配電變壓器的調(diào)壓范圍有限，其分接頭檔位不能超出調(diào)壓范圍，即：

式中：Tvol，t為t時(shí)刻調(diào)壓變壓器的分接頭檔位和分別為有載調(diào)壓變壓器分接頭檔位的下限、上限。

⑤調(diào)容臨界負(fù)載約束

考慮有載調(diào)容控制策略的準(zhǔn)確性，調(diào)容臨界負(fù)載需在安全調(diào)容范圍，即：

式中：Preal.cap，t為t時(shí)段調(diào)容調(diào)壓變壓器的實(shí)際容量；為調(diào)容調(diào)壓變壓器容量的下限、上限；δ為設(shè)定比例系數(shù)；Tcap，t為t時(shí)段調(diào)容分接頭檔位。

⑥儲(chǔ)能約束

考慮到分布式光伏并網(wǎng)，儲(chǔ)能裝置需進(jìn)行充放電協(xié)調(diào)，假定儲(chǔ)能向電網(wǎng)注入功率為正，則：

⑦光伏約束

考慮到光伏無(wú)功的有限調(diào)節(jié)，需要對(duì)光伏無(wú)功進(jìn)行約束。

⑧需求側(cè)約束

需求側(cè)響應(yīng)模型與儲(chǔ)能約束一致。用電量與充電量相等，用電區(qū)段移動(dòng)即需求側(cè)響應(yīng)[17]，[18]。此處不再贅述。

2.2 日內(nèi)控制

日內(nèi)控制層的約束條件為光伏逆變器的無(wú)功和調(diào)容分接頭的檔位。

（1）光伏無(wú)功

光伏無(wú)功控制采用文獻(xiàn)[4]提出的下垂控制模型。

式中：Qcor為日內(nèi)控制階段修正后的光伏無(wú)功；Uno_cor為未修正的電壓；Qref，Uref分別為無(wú)功和電壓的日前優(yōu)化量；mi為下垂斜率；SPV.rate，PPV.rate分別為光伏逆變器額定容量和額定有功；Uupper，Ulower分別為電壓標(biāo)幺值的最大、最小值，一般取1.07和0.93。

根據(jù)日前優(yōu)化層得到的優(yōu)化結(jié)果量測(cè)因光伏波動(dòng)和負(fù)荷突變引起的電壓變化，如圖2所示。

圖2 就地電壓-無(wú)功控制曲線Fig.2 Local voltage-reactive power control curve

根據(jù)式（22），（23）進(jìn)行光伏逆變器的無(wú)功控制，得到無(wú)功控制后的控制結(jié)果，再量測(cè)新的電壓幅值變化。

（2）調(diào)容分接頭

為保證配電變壓器不過(guò)載，必須對(duì)調(diào)容分接頭進(jìn)行實(shí)時(shí)修正?？紤]到調(diào)容開(kāi)關(guān)的不可頻繁動(dòng)作因素，設(shè)定若某兩次檔位動(dòng)作的時(shí)間間隔小于30 min的不進(jìn)行動(dòng)作。

式中：A為t～t+5的時(shí)間集合。例如：第25分鐘負(fù)荷較高，調(diào)容開(kāi)關(guān)檔位處于1檔，因負(fù)荷波動(dòng)較快；第26分鐘因光伏出力較多抵消部分負(fù)荷，負(fù)荷較低，開(kāi)關(guān)檔位動(dòng)作至0檔；20 min后因負(fù)荷增大，開(kāi)關(guān)再次動(dòng)作至1檔。這種情況下，設(shè)定調(diào)容開(kāi)關(guān)不動(dòng)作，從第25分鐘開(kāi)始一直保持1檔，直至下一次間隔30 min后的檔位動(dòng)作。

3 控制流程及求解方法

3.1 控制流程

圖3為配電網(wǎng)日前控制-日內(nèi)控制雙層控制流程。

圖3 日前控制-日內(nèi)控制流程圖Fig.3 Flow chart of day-ahead control-intra-day control

在執(zhí)行日前優(yōu)化控制之前，需上傳配電網(wǎng)網(wǎng)絡(luò)參數(shù)、負(fù)荷數(shù)據(jù)以及光伏凈功率。獲取配電網(wǎng)信息后，日前控制層進(jìn)行三相潮流及最優(yōu)潮流的計(jì)算，并得到優(yōu)化控制后參考的有功無(wú)功，再向各控制變量下達(dá)參考數(shù)值。

3.2 求解方法

由于正序電壓與負(fù)序電壓的比例不是凸函數(shù)，因此，需要將非凸非線性問(wèn)題凸化為較為簡(jiǎn)單的二階錐規(guī)劃問(wèn)題，式（8）凸化為

式中：Uφ為φ相的額定電壓。

式（10）化簡(jiǎn)可凸化為

離散變量的凸化不同于連續(xù)變量，如調(diào)容調(diào)壓分接頭開(kāi)關(guān)為0-1離散變量，需采用二進(jìn)制展開(kāi)和large-M法來(lái)保持離散變量的凸性[19]～[23]。最終，保證整個(gè)最優(yōu)潮流計(jì)算的凸性，使用CPLEX算法得到最優(yōu)解。

4 算例分析

4.1 算例背景

本文采用貴州畢節(jié)某低壓配電網(wǎng)的實(shí)際模型進(jìn)行仿真。圖4為21節(jié)點(diǎn)三相四線制低壓配電網(wǎng)網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)。

圖5為光伏和負(fù)荷曲線圖。

圖5 光伏和負(fù)荷標(biāo)幺值曲線Fig.5 PV and load unit value curves

通過(guò)所建立的優(yōu)化模型對(duì)控制參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化，可規(guī)避網(wǎng)絡(luò)中不必要的無(wú)功流動(dòng)，從而降低網(wǎng)絡(luò)損耗，保證網(wǎng)絡(luò)運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性。

額定電壓為380 V，線路拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)以及線路參數(shù)來(lái)自文獻(xiàn)[12]，表1為分布式光伏和儲(chǔ)能接入節(jié)點(diǎn)情況。單相光伏的額定功率為5 kW，逆變器容量為光伏有功容量的1.1倍。儲(chǔ)能額定容量為20 kW·h，每相儲(chǔ)能充、放電功率上限為4 kW。變壓器為315 kV·A的普通變壓器和100（315）kV·A的調(diào)容調(diào)壓變壓器。本文對(duì)兩種控制策略進(jìn)行結(jié)果對(duì)比。CS-1：文獻(xiàn)[12]的控制方法。網(wǎng)架結(jié)構(gòu)模型與本文一致，以網(wǎng)耗、三相不平衡度為目標(biāo)函數(shù)進(jìn)行仿真。CS-2：本文所提出的日前優(yōu)化-日內(nèi)控制兩階段控制策略。

表1 光伏和儲(chǔ)能接入點(diǎn)Table 1 Target function indexes under different control schemes

4.2 電能替代

電能替代能夠發(fā)揮電能便捷、高效等優(yōu)勢(shì)，面向終端能源消費(fèi)市場(chǎng)，不斷提高電能占終端能源的消費(fèi)比重。圖6為有無(wú)光伏、電能替代前后的功率和末端節(jié)點(diǎn)16的電壓幅值圖。

圖6 有無(wú)光伏、電能替代場(chǎng)景下出口功率與末端節(jié)點(diǎn)電壓幅值對(duì)比Fig.6 Chart of transformer outlet three-phase current comparison

由圖6（a），（c）可知，在無(wú)光伏、電能替代場(chǎng)景下，配電變壓器存在重載問(wèn)題，影響配電變壓器使用壽命以及電網(wǎng)安全運(yùn)行。此外，末端節(jié)點(diǎn)低電壓?jiǎn)栴}嚴(yán)重，影響居民生產(chǎn)生活用電。由圖6（b），（d）可知，在光伏、電能替代場(chǎng)景下，因光伏并網(wǎng)導(dǎo)致逆向潮流，配電變壓器逆向重載和重載問(wèn)題并存，加重配電變壓器運(yùn)行負(fù)擔(dān)。

4.3 日前優(yōu)化

本節(jié)對(duì)比兩種控制方法在電能替代和分布式光伏并網(wǎng)的背景下，對(duì)網(wǎng)絡(luò)損耗、三相不平衡、配電變壓器重、過(guò)載和電壓越限等指標(biāo)的優(yōu)化控制效果。圖7為無(wú)控制下節(jié)點(diǎn)16的電壓曲線。

圖7 無(wú)控制下的節(jié)點(diǎn)16的電壓曲線Fig.7 Voltage curve of 16 nodes without control

由于該節(jié)點(diǎn)為網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)最末端，最容易出現(xiàn)過(guò)電壓和欠電壓現(xiàn)象。在中午時(shí)段，光伏出力功率明顯高于負(fù)荷功率，網(wǎng)絡(luò)中出現(xiàn)嚴(yán)重的過(guò)電壓?jiǎn)栴}；在傍晚時(shí)段，沒(méi)有光伏出力，負(fù)荷功率達(dá)到用電高峰，使網(wǎng)絡(luò)中出現(xiàn)欠電壓?jiǎn)栴}。三相不平衡度遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于電網(wǎng)規(guī)定的2%，不符合電網(wǎng)運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性和安全性，所以必須采取控制策略進(jìn)行優(yōu)化控制。

根據(jù)CS-1進(jìn)行優(yōu)化控制，得到節(jié)點(diǎn)16的電壓曲線如圖8所示。

圖8 CS-1下節(jié)點(diǎn)16的電壓曲線Fig.8 Voltage curve of 16 node with control strategy 1

圖中雖未出現(xiàn)電壓越限問(wèn)題，三相不平衡度也遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于2%，但并未考慮配電變壓器重過(guò)載和損耗問(wèn)題。所以采用CS-1難以兼顧配電變壓器不過(guò)載和最佳經(jīng)濟(jì)效益。

采用CS-2提出的日前優(yōu)化控制策略，綜合考慮了網(wǎng)絡(luò)損耗、配變損耗、三相不平衡和電壓越限問(wèn)題，以光伏逆變器有功無(wú)功、儲(chǔ)能有功、調(diào)容調(diào)壓開(kāi)關(guān)為控制變量。圖9，10分別為根據(jù)負(fù)荷曲線得出日前優(yōu)化結(jié)果。

圖9 CS-2下節(jié)點(diǎn)16的電壓曲線Fig.9 Voltage curve of 16 node with control strategy 2

圖10 調(diào)壓開(kāi)關(guān)的日前優(yōu)化動(dòng)作Fig.10 Chart of day ahead optimization action of voltage switch

經(jīng)過(guò)日前控制后，兩種控制方案的電網(wǎng)損耗和三相不平衡度如表2所示。

表2 不同控制方案下的目標(biāo)函數(shù)指標(biāo)Table 2 Target function indexes under different control schemes

由表2中可知，日前優(yōu)化階段，CS-2不僅在系統(tǒng)損耗上比CS-1降低了38.32%，且三相不平衡度更小。說(shuō)明CS-2在保證配變安全運(yùn)行的同時(shí)，還可保障良好的經(jīng)濟(jì)效益。

4.4 日內(nèi)控制

本文以調(diào)容開(kāi)關(guān)、光伏無(wú)功為控制變量，防止配變重過(guò)載及系統(tǒng)電壓擾動(dòng)。圖11為調(diào)容分接頭檔位的實(shí)時(shí)修正圖。日前優(yōu)化考慮運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性，日內(nèi)控制考慮設(shè)備安全性。日內(nèi)控制調(diào)容開(kāi)關(guān)動(dòng)作閾值比日前優(yōu)化閾值高，計(jì)及調(diào)容非必要?jiǎng)幼饕?guī)則。所以，日前優(yōu)化設(shè)定開(kāi)關(guān)動(dòng)作時(shí)，日內(nèi)控制階段開(kāi)關(guān)不一定會(huì)動(dòng)作。光伏逆變器的無(wú)功由式（25），（26）進(jìn)行修正控制。經(jīng)過(guò)上述控制后，得到控制前后節(jié)點(diǎn)16的電壓幅值波動(dòng)圖，如圖12，13所示。

圖11 調(diào)容開(kāi)關(guān)的短時(shí)修正圖Fig.11 Chart of Short-time correction diagram of capacitance switch

圖12 修正控制前節(jié)點(diǎn)16的電壓曲線Fig.12 Voltage curve of 16 node before correction control

圖13 修正控制后節(jié)點(diǎn)16的電壓曲線Fig.13 Voltage curve of 16 node after correction control

由圖12，13可知，通過(guò)光伏無(wú)功控制和調(diào)容分接頭檔位修正，可以抑制電壓越限和波動(dòng)，并防止出現(xiàn)配變重過(guò)載現(xiàn)象和燒損事故。

圖14為節(jié)點(diǎn)16電壓波動(dòng)圖形。

圖14 CS-2下節(jié)點(diǎn)16 a相電壓波動(dòng)情況Fig.14 Voltage fluctuation of A-phase at 16 node with CS-2

由圖14可知，經(jīng)日內(nèi)控制后，節(jié)點(diǎn)16（最末端）的a相電壓更加靠近日前優(yōu)化的a相電壓曲線。通過(guò)設(shè)定調(diào)容分接頭動(dòng)作規(guī)則，減少了不必要的開(kāi)關(guān)動(dòng)作。因此，本文提出的日內(nèi)控制策略在保證配變不過(guò)載的情況下，能夠抑制電壓波動(dòng)，降低網(wǎng)絡(luò)運(yùn)行損耗并延長(zhǎng)了調(diào)容分接頭的使用壽命。

電壓偏差率為修正前、后的電壓與日前優(yōu)化電壓的差值百分比，即：

式中：Udev為電壓偏差率；Uref，Ucor分別為修正控制前、后的電壓幅值；Uflu為電壓波動(dòng)率；Ut為t時(shí)刻的電壓幅值；Un為電壓幅值，取值為1.0。

根據(jù)式（27），（28），在進(jìn)行修正控制后，電壓的偏差和波動(dòng)都有明顯的下降，由于日內(nèi)控制主要考慮安全性，所以在系統(tǒng)損耗上略有上升。結(jié)果如表3所示。

表3 CS-2控制的節(jié)點(diǎn)16參數(shù)對(duì)比Table 3 Parameters comparison of node 16 with CS-2

5 結(jié)論

本文在電能替代和分布式光伏并網(wǎng)的場(chǎng)景下，綜合考慮網(wǎng)絡(luò)損耗、三相不平衡、電壓越限、配電變壓器過(guò)載等關(guān)鍵問(wèn)題，提出一種考慮調(diào)容調(diào)壓變壓器、儲(chǔ)能、光伏逆變器和需求側(cè)響應(yīng)的協(xié)同優(yōu)化控制策略。通過(guò)算例證明了本文提出的控制策略考慮得更為全面、有效和可靠。

①日內(nèi)控制階段，采用調(diào)容開(kāi)關(guān)和光伏逆變器的短時(shí)修正策略，及時(shí)處理因光伏不確定性和負(fù)荷波動(dòng)性導(dǎo)致的配電變壓器重過(guò)載和電壓快速擾動(dòng)的問(wèn)題。在保證配電變壓器不燒損的情況下，抑制電壓快速波動(dòng)。

②以降低損耗、三相不平衡以及保證配電變壓器安全運(yùn)行為目標(biāo)，提出了兩階段優(yōu)化控制方法。仿真結(jié)果表明，相比于CS-1控制方案，所提方案損耗電量可降低38.32%。

③由于調(diào)容調(diào)壓技術(shù)并不適應(yīng)所有的應(yīng)用場(chǎng)景，所以在針對(duì)網(wǎng)架薄弱、供電半徑長(zhǎng)、線徑小的供電場(chǎng)景下，考慮結(jié)合低壓交直流技術(shù)與調(diào)容調(diào)壓技術(shù)，解決末端用戶低電壓、負(fù)荷波動(dòng)以及高網(wǎng)損問(wèn)題。