湯 東,張芃菲

(江蘇大學(xué) 汽車與交通工程學(xué)院,江蘇 鎮(zhèn)江 212013)

0 引言

隨著目前汽車保有量的上升,汽車尾氣排放污染也日益嚴(yán)重,對(duì)環(huán)境和人體健康造成難以逆轉(zhuǎn)的危害[1]。為控制汽車尾氣顆粒物等有害物質(zhì)的排放,新出臺(tái)的國(guó)Ⅵ法規(guī)對(duì)汽油機(jī)顆粒物排放進(jìn)行嚴(yán)格控制,2023年實(shí)施國(guó)六b標(biāo)準(zhǔn)要求顆粒物質(zhì)量(particle matter,PM)限值為3 mg/km,顆粒物數(shù)量(particulate number,PN)限值為6×1011個(gè)/km[2]。目前最有效的解決方法是安裝汽油機(jī)顆粒捕集器(gasoline particulate filter,GPF)[3-4]。

GPF內(nèi)部結(jié)構(gòu)與柴油機(jī)顆粒捕集器(diesel particulate filter,DPF)相似,為一段導(dǎo)通、一段堵塞的多孔狀蜂窩結(jié)構(gòu),發(fā)動(dòng)機(jī)排氣通過(guò)孔道的壁面,通過(guò)多孔介質(zhì)將排氣中的顆粒物吸附于壁面縫隙中實(shí)現(xiàn)過(guò)濾凈化[5-7]。隨著顆粒物的累積,GPF會(huì)堵塞導(dǎo)致排氣背壓隨之上升,因此要定期進(jìn)行再生將碳粒氧化為氣體排出[8]。但再生過(guò)程中會(huì)留下無(wú)法氧化的物質(zhì),這些物質(zhì)統(tǒng)稱灰分[9-11]?；曳值睦鄯e又會(huì)影響GPF的性能。Schwanzer等[12]發(fā)現(xiàn)50%的灰分由潤(rùn)滑油產(chǎn)生,剩余的50%灰分來(lái)源于發(fā)動(dòng)機(jī)磨損碎屑和上游三元催化轉(zhuǎn)化器催化劑涂層脫落;Bock等[13]使用3種不同添加劑潤(rùn)滑油產(chǎn)生的灰分,研究對(duì)GPF碳煙氧化的影響,發(fā)現(xiàn)使用含鈣量高的潤(rùn)滑油產(chǎn)生的灰分可提高碳煙的氧化反應(yīng)速率,而使用高二烷基二硫代磷酸鋅潤(rùn)滑油會(huì)對(duì)碳煙氧化起抑制作用;Masumitsu等[14]使用具有三元催化轉(zhuǎn)化器功能的涂層GPF,發(fā)現(xiàn)灰分累積引起的壓降升高會(huì)間接影響發(fā)動(dòng)機(jī)的動(dòng)力性,并且壓降的升高與灰分累積區(qū)域有關(guān),可通過(guò)增大GPF體積降低壓降;Panchal等[15]發(fā)現(xiàn)少量灰分沉積對(duì)催化型GPF的CO和NO氧化性能有促進(jìn)作用;Yue等[16]通過(guò)全球輕型車統(tǒng)一測(cè)試循環(huán)發(fā)現(xiàn)在交通繁忙路段GPF再生能力下降,頻繁的斷油減速可提高GPF內(nèi)部溫度和氧氣含量,提供更好的再生環(huán)境。

目前對(duì)于GPF灰分和再生方面的研究大多集中于試驗(yàn)部分,模擬研究方面甚少,針對(duì)灰分量、灰分分布等物理參數(shù)對(duì)GPF再生影響的研究有待深入。通過(guò)搭建發(fā)動(dòng)機(jī)后處理試驗(yàn)臺(tái)架,對(duì)比研究不同灰分量對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)性能的影響,并建立模型通過(guò)三維計(jì)算流體動(dòng)力學(xué)軟件(computational fluid dynamics,CFD)仿真模擬不同灰分分布系數(shù)及灰分量對(duì)GPF再生性能的影響,為GPF再生方面研究提供一定的理論參考。

1 試驗(yàn)臺(tái)架和模型建立

建立發(fā)動(dòng)機(jī)后處理試驗(yàn)臺(tái)架對(duì)GPF性能展開(kāi)研究,同時(shí)運(yùn)用CFD模擬軟件建立GPF模型,并根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù)驗(yàn)證模型的精確度和可靠性。

1.1 試驗(yàn)臺(tái)架及設(shè)備

根據(jù)國(guó)Ⅵ法規(guī)標(biāo)準(zhǔn),發(fā)動(dòng)機(jī)后處理臺(tái)架采用緊耦合式三元催化轉(zhuǎn)化器(close coupling three-way catalyst,CC-TWC)和后置式催化型汽油機(jī)顆粒捕集器(under fixed catalytic gasoline particulate filter,UF-CGPF)的方案布置,載體具體參數(shù)如表1所示。表中,1 inch=1 000 mil=0.025 4 m。

表1 CC-TWC和UF-CGPF基本參數(shù)

發(fā)動(dòng)機(jī)采用直噴式汽油機(jī),參數(shù)如表2所示,主要試驗(yàn)設(shè)備如表3所示。

表2 發(fā)動(dòng)機(jī)基本參數(shù)

表3 主要試驗(yàn)設(shè)備

1.2 試驗(yàn)方法

首先通過(guò)潤(rùn)滑油和汽油摻混燃燒對(duì)新鮮件進(jìn)行快速積灰,得到不同灰分量GPF樣件。其中潤(rùn)滑油和汽油摻混比為1∶100,發(fā)動(dòng)機(jī)工況為 3 750 r/min、100 N·m,潤(rùn)滑油灰分含量為0.74%。為確保發(fā)動(dòng)機(jī)正常運(yùn)行并減少發(fā)動(dòng)機(jī)缸內(nèi)碳煙累積,試驗(yàn)采用8 h摻混燃燒和2 h正常燃燒;定期打開(kāi)補(bǔ)氣裝置通入壓縮空氣,保證GPF內(nèi)碳煙及其他未完全反應(yīng)產(chǎn)物完全氧化。積灰過(guò)后將GPF放入馬弗爐中200 ℃保溫2 h保證內(nèi)部水分完全蒸發(fā),最終得到純灰樣件。積灰完成后將樣件安裝于另一臺(tái)型號(hào)相同的新發(fā)動(dòng)機(jī)上測(cè)試。試驗(yàn)過(guò)程中發(fā)動(dòng)機(jī)節(jié)氣門開(kāi)度為45%,轉(zhuǎn)速為1 000～5 000 r/min,每500 r/min記錄GPF前后壓力和發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩變化,研究不同灰分量GPF對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)性能影響。具體試驗(yàn)臺(tái)架布置如圖1所示。

圖1 臺(tái)架試驗(yàn)布置示意圖

1.3 模型建立

幾何模型采用試驗(yàn)GPF的尺寸,在三維設(shè)計(jì)軟件中建立并導(dǎo)入CFD仿真軟件進(jìn)行計(jì)算分析。

1.3.1GPF壓降模型

GPF壓降是衡量載體工作性能的重要參數(shù),排氣從入口孔道流入,通過(guò)壁面多孔介質(zhì)經(jīng)出口孔道流出,顆粒物通過(guò)此過(guò)程過(guò)濾完成并沉積于壁面。載體內(nèi)部碳煙沉積過(guò)程如圖2所示?；谶_(dá)西定律建立壓降模型可求解載體工作過(guò)程(包括碳煙加載與再生過(guò)程)造成的壓力損失[17],公式如下:

圖2 GPF孔道內(nèi)部碳煙沉積過(guò)程示意圖

ΔP=ΔPw+ΔPa+ΔPsc+ΔPsd

(1)

(2)

(3)

(4)

(5)

式中:ΔPw為壁面壓降;ΔPa為灰分層壓降;ΔPsc為濾餅過(guò)濾層壓降;ΔPsd為深層過(guò)濾層壓降;δw、δa、δsc、δsd為對(duì)應(yīng)層的厚度;kw、ka、ksc、ksd為對(duì)應(yīng)層的滲透率;d1、d2為進(jìn)出口孔道直徑。

1.3.2GPF碳煙再生模型

碳煙再生時(shí)一般考慮2種氧化反應(yīng)化學(xué)方程,故再生模型可基于氧化反應(yīng)化學(xué)動(dòng)力學(xué),但由于發(fā)動(dòng)機(jī)排氣中會(huì)存在氮氧化物,且具有強(qiáng)氧化性,所以GPF再生過(guò)程中還需考慮氮氧化物的反應(yīng),化學(xué)反應(yīng)速率根據(jù)阿倫尼烏斯公式[18]建立,具體反應(yīng)方程和反應(yīng)速率公式如下:

反應(yīng)方程:

2C(S)+O2→2CO

(6)

C(S)+O2→CO2

(7)

C+2NO2→CO2+2NO

(8)

C+NO2→CO+NO

(9)

2NO+O2→2NO2

(10)

反應(yīng)速率公式[19]:

(11)

(12)

(13)

(14)

(15)

溫度因子fCO表達(dá)式如下:

(16)

1.4 網(wǎng)格無(wú)關(guān)性驗(yàn)證

在仿真模擬計(jì)算時(shí),網(wǎng)格尺寸的劃分會(huì)直接影響計(jì)算的精度以及時(shí)間,因此需要分析不同網(wǎng)格尺寸劃分對(duì)計(jì)算結(jié)果的影響。選取網(wǎng)格尺寸為1、2、3 mm進(jìn)行對(duì)比分析,圖3為不同網(wǎng)格尺寸對(duì)GPF壓降的影響。從圖中可知,1 mm和2 mm網(wǎng)格尺寸壓降結(jié)果相近,而3 mm模型的壓降與前兩者相差較大?？紤]到計(jì)算的精度以及時(shí)間成本,最終采用2 mm網(wǎng)格進(jìn)行計(jì)算。

圖3 不同網(wǎng)格尺寸下GPF壓降變化曲線

1.5 邊界條件設(shè)定

GPF再生過(guò)程中內(nèi)部狀態(tài)不穩(wěn)定,為使結(jié)果更加簡(jiǎn)單精準(zhǔn),模擬過(guò)程中需要做出如下假設(shè)[20-21]:① GPF內(nèi)部顆粒物均為純碳煙;② GPF內(nèi)部無(wú)熱輻射損失;③ 排氣均為理想氣體,排氣中除碳煙外無(wú)任何其他雜質(zhì)。

對(duì)GPF入口、出口、再生反應(yīng)化學(xué)方程等參數(shù)進(jìn)行條件設(shè)定。入口邊界條件設(shè)定為發(fā)動(dòng)機(jī)排氣流量和排氣溫度,出口邊界條件為外界環(huán)境氣壓1 000 kPa,環(huán)境溫度設(shè)定為300 K。

1.6 模型驗(yàn)證

為確定建立的多孔介質(zhì)流體控制方程和化學(xué)動(dòng)力學(xué)等機(jī)理設(shè)定正確,須對(duì)模型進(jìn)行驗(yàn)證確保其可靠性。本研究利用臺(tái)架試驗(yàn)對(duì)GPF進(jìn)行測(cè)試,對(duì)比試驗(yàn)和模擬時(shí)的壓降變化,試驗(yàn)工況和數(shù)據(jù)如表4所示,試驗(yàn)值和模擬值見(jiàn)圖4。對(duì)比發(fā)現(xiàn)轉(zhuǎn)速在1 000～3 500 r/min下壓降的模擬值和試驗(yàn)值之間的相對(duì)誤差分別為2.9%、4.5%、1.0%、4.9%、2.5%和2.3%,均小于5%,在誤差可接受范圍內(nèi),說(shuō)明本模型具有一定可靠性。仿真模型出現(xiàn)誤差的主要原因是:① 排氣流量在真實(shí)試驗(yàn)時(shí)并不是均勻氣流,有不太明顯的波動(dòng);② 試驗(yàn)過(guò)程中GPF內(nèi)部和排氣進(jìn)出口有熱量損失;③ 試驗(yàn)測(cè)量會(huì)產(chǎn)生不可避免的誤差。

圖4 GPF壓降試驗(yàn)值和模擬值直方圖

表4 壓降試驗(yàn)工況及數(shù)據(jù)

2 結(jié)果與分析

2.1 不同灰分量GPF對(duì)汽油機(jī)性能影響分析

本研究通過(guò)快速積灰試驗(yàn)?zāi)M車輛行駛 20 000、100 000、200 000 km里程得到的3種不同灰分量GPF。根據(jù)潤(rùn)滑油廠商提供的試驗(yàn)數(shù)據(jù),每行駛10 000 km一般消耗1 L潤(rùn)滑油,模擬行駛20 000、100 000、200 000 km里程需消耗潤(rùn)滑油2、10、20 L。根據(jù)GPF廠商提供的試驗(yàn)數(shù)據(jù),GPF捕集的灰分量約為潤(rùn)滑油產(chǎn)生的總灰分含量的30%。試驗(yàn)使用的潤(rùn)滑油灰分等級(jí)為0.74%,密度為850 g/L,計(jì)算得出消耗2、10、20 L潤(rùn)滑油預(yù)計(jì)可累積約4、20、40 g灰分,誤差±1 g,記為1#、2#、3#樣件。同時(shí)3組數(shù)據(jù)也分別代表GPF樣件低灰分、中灰分、高灰分下不同的灰分累積狀態(tài)。表5為GPF實(shí)際積灰量與目標(biāo)積灰量,其中1#樣件積灰的相對(duì)誤差較大,但絕對(duì)誤差僅為0.87 g,在可接受范圍內(nèi)。誤差產(chǎn)生的原因可能是發(fā)動(dòng)機(jī)或上游TWC運(yùn)行過(guò)程中催化劑等碎屑脫落導(dǎo)致。將灰分樣件和新鮮樣件裝入發(fā)動(dòng)機(jī)臺(tái)架測(cè)量其性能。圖5為不同灰分量下GPF前后壓差曲線?？梢钥吹?隨著轉(zhuǎn)速的升高不同樣件的壓差差異逐漸增大,在5 000 r/min時(shí),相比于新鮮件,1#、2#、3#樣件壓差分別升高了8.5%、44.2%、71.0%。這是由于灰分的沉積會(huì)占據(jù)GPF孔道,使得孔道體積減小,堵塞一部分過(guò)濾體導(dǎo)致排氣排出速度下降,間接導(dǎo)致兩端壓差越來(lái)越高。GPF兩端壓差升高導(dǎo)致整體發(fā)動(dòng)機(jī)系統(tǒng)排氣背壓隨之升高,影響汽油機(jī)動(dòng)力性和經(jīng)濟(jì)性。

圖5 不同灰分量下GPF樣件壓差曲線

表5 灰分累積偏差

發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩可反應(yīng)汽車的起動(dòng)和加速能力;圖6為GPF不同灰分質(zhì)量對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩的影響曲線,發(fā)現(xiàn)不同灰分量下發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩變化趨勢(shì)整體呈先上升后下降趨勢(shì),在1 000 r/min時(shí),新鮮載體轉(zhuǎn)矩較高,為77.13 N·m,在1 500～4 000 r/min時(shí),4個(gè)樣件轉(zhuǎn)矩相差較小,但在4 000 r/min后,發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩隨灰分量的升高逐漸減小,這是由于灰分累積導(dǎo)致排氣背壓升高,發(fā)動(dòng)機(jī)泵氣損失增加,間接導(dǎo)致發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力性下降,轉(zhuǎn)矩下降;并且說(shuō)明灰分累積在發(fā)動(dòng)機(jī)低負(fù)載時(shí)影響不大,但超過(guò)一定范圍會(huì)降低發(fā)動(dòng)機(jī)的動(dòng)力性。

圖6 不同灰分量下GPF對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩影響曲線

2.2 不同灰分分布系數(shù)對(duì)GPF再生性能影響分析

灰分在孔道內(nèi)累積的分布形式分為壁面累積和底部灰塞累積,不同的分布形式對(duì)再生時(shí)有一定影響。通常使用灰分分布系數(shù)s來(lái)確定分布形態(tài),其公式為:

(17)

式中:mL為壁面累積灰分質(zhì)量;mA為總灰分累積質(zhì)量。

灰分分布系數(shù)s=0代表灰分全部沉積于孔道底部形成灰塞,s=1代表灰分全部沉積于壁面。設(shè)定模型碳載量為2.5 g/L,排氣溫度為850 K,排氣流量為50 kg/h,灰分量為20 g/L,灰分分布系數(shù)在0～1之間取5個(gè)進(jìn)行仿真模擬。圖7為不同灰分分布系數(shù)對(duì)GPF再生壓降的影響曲線,總體呈先下降后穩(wěn)步上升最后趨于平穩(wěn)的趨勢(shì)。這是由于在0～10 s時(shí),內(nèi)部處于初始再生狀態(tài),大量碳煙迅速氧化隨排氣流出,壁面孔隙率上升使得內(nèi)部壓降迅速下降;但在10 s之后,反應(yīng)逐漸穩(wěn)定,此時(shí)灰分為深床捕集階段,大量灰分進(jìn)入孔道縫隙使得壁面滲透率降低,導(dǎo)致壓降上升;在150 s后,灰分分布系數(shù)s=0、0.5和0.75時(shí)壓降都趨于穩(wěn)定,但s=0.25和1時(shí)壓降仍緩慢上升,主要是s=0.25時(shí)壁面灰分分布較少不易附著于壁面,灰分的深床捕集時(shí)期較長(zhǎng),附于壁面縫隙降低滲透率,導(dǎo)致再生壓降后期有所升高;s=1時(shí)由于碳煙和灰分同時(shí)附著于壁面,大量混合物堵塞孔道縫隙并形成餅層結(jié)構(gòu),導(dǎo)致后期碳煙氧化速率慢且排氣阻力較大,故而再生壓降仍緩慢升高。在300 s后,隨著再生持續(xù)進(jìn)行,GPF內(nèi)部碳煙氧化分解,壁面滲透率有所升高使得再生壓降逐漸趨于平緩。再生壓降隨灰分分布系數(shù)升高而升高,原因是當(dāng)灰分分布系數(shù)升高時(shí),灰分從孔道底部逐漸分散于壁面,大大縮小了載體內(nèi)部體積和有效過(guò)濾面積,導(dǎo)致壓降增大;灰分分布系數(shù)s為0和0.25時(shí),再生壓降差異較小,說(shuō)明當(dāng)灰分大量沉積于載體孔道底部對(duì)再生壓降影響較小。

圖7 不同灰分分布系數(shù)下GPF再生壓降變化曲線

圖8為不同灰分分布系數(shù)下載體內(nèi)部剩余碳載量變化曲線。再生初期剩余碳載量急劇下降,60 s后下降逐漸緩慢并趨于穩(wěn)定,且灰分分布系數(shù)越大,剩余碳煙含量越大。這是因?yàn)樵偕跏茧A段,碳煙大量累積并迅速進(jìn)入餅層捕集狀態(tài)覆蓋于孔道壁面,浮于孔道壁面的碳煙可迅速被氧化分解,但灰分分布系數(shù)越大,灰分覆蓋于孔道壁面增大傳熱阻力,影響再生反應(yīng)速率導(dǎo)致碳煙無(wú)法及時(shí)氧化。

圖8 不同灰分分布系數(shù)下GPF再生內(nèi)部剩余碳載量變化曲線

2.3 不同灰分量對(duì)GPF再生性能影響分析

灰分累積質(zhì)量也會(huì)影響GPF的再生性能,故從低中高分別選擇0、5、10、20、40 g/L灰分進(jìn)行仿真分析。設(shè)定模型碳載量為2.5 g/L,排氣溫度為850 K,排氣流量為50 kg/h。不同灰分量對(duì)GPF再生壓降如圖9所示,從圖9中可看出,GPF灰分量為40 g/L時(shí)再生壓降顯著高于其他3個(gè)載體,這是由于隨著灰分量的升高,在餅層捕集階段灰分層逐漸增厚,且此時(shí)孔道縫隙已被填滿,氣體流動(dòng)阻力增大,壓降隨之增大?？傮w再生壓降在50 s前下降不太明顯,之后急劇下降最后趨于平緩。這是因?yàn)榛曳趾吞紵煶练e減小載體孔道的有效容積,所以再生初期壓降下降緩慢;再生一段時(shí)間后,碳煙燃燒增大了壁面孔隙率,此時(shí)再生壓降迅速下降。

圖9 不同灰分量下GPF再生壓降變化曲線

不同灰分量下載體再生峰值溫度變化如圖10所示。

圖10 不同灰分量下GPF再生峰值溫度變化曲線

從圖10可以看出,再生的峰值溫度隨灰分量的升高而升高;無(wú)灰分累積時(shí),峰值溫度約為873.5 K,當(dāng)灰分量為40 g/L時(shí),峰值溫度約為874.3 K。這是由于40 g/L情況下灰分層較厚,碳煙再生燃燒釋放的熱量直接傳遞到致密的灰分層,而灰分的熱傳遞能力較弱,熱量不易散出,故而高灰分下峰值溫度較高。整體溫度走勢(shì)呈山峰狀,并且最高峰值溫度出現(xiàn)在再生中后期,這是因?yàn)樵偕跗趦?nèi)部溫度普遍較低,經(jīng)過(guò)一段時(shí)間的碳煙氧化反應(yīng)后產(chǎn)生熱量并通過(guò)排氣流動(dòng)從前端轉(zhuǎn)移至后端,逐漸達(dá)到最高峰值溫度;在0 g/L時(shí),碳煙再生散發(fā)的熱量直接通過(guò)載體傳出,無(wú)灰分的阻隔效果,所以再生最高峰值溫度出現(xiàn)時(shí)間比載灰GPF早10 s左右。

圖11為不同灰分量下再生剩余碳載量的變化曲線,發(fā)現(xiàn)剩余碳載量隨灰分量升高而減小,再生時(shí)前50 s下降緩慢,50～175 s大幅下降,最后趨于平緩;這是由于再生初期載體內(nèi)部溫度較低,碳煙的氧化反應(yīng)發(fā)生率較低,所以大部分碳煙仍然沉積于載體內(nèi),隨著再生持續(xù)發(fā)生,載體內(nèi)部溫度逐漸升高,碳煙達(dá)到再生溫度后開(kāi)始持續(xù)放熱,加上載體內(nèi)部氣體流動(dòng),將熱量傳至后方帶動(dòng)孔道底端碳煙再生,后期由于再生溫度有所下降和熱量的散發(fā),所以碳煙下降逐漸平緩。由于灰分的沉積導(dǎo)致導(dǎo)熱能力變差,載體內(nèi)部更多的熱量無(wú)法散出,可促進(jìn)碳煙進(jìn)一步氧化再生,故而灰分質(zhì)量越多,再生剩余碳載量越低。

圖11 不同灰分量下GPF再生剩余碳載量變化曲線

3 結(jié)論

1) 灰分的累積對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)有一定影響,灰分量的升高導(dǎo)致GPF前后壓差明顯升高;發(fā)動(dòng)機(jī)在低轉(zhuǎn)速情況下,灰分累積對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩影響較小,但在高轉(zhuǎn)速狀態(tài)下,較高的灰分累積會(huì)降低轉(zhuǎn)矩,影響發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力性;

2) 灰分的沉積位置對(duì)GPF再生性能影響較大,當(dāng)灰分大量沉積于GPF末端,即灰分分布系數(shù)小于0.5時(shí),再生性能較好,此時(shí)再生壓降和剩余碳載量都較低,同時(shí)載體壓降和剩余碳載量隨灰分分布系數(shù)增大而升高;

3) 少量灰分累積對(duì)GPF再生性能具有促進(jìn)作用,可產(chǎn)生局部熱點(diǎn)增大再生峰值溫度,促進(jìn)碳煙氧化再生;但過(guò)多的灰分大大增加再生壓降,增大排氣管壓力影響排氣系統(tǒng),故在實(shí)際使用中需關(guān)注并及時(shí)清理GPF內(nèi)部灰分。

基于研究?jī)?nèi)容,未來(lái)可繼續(xù)進(jìn)行整車試驗(yàn)并結(jié)合三元催化轉(zhuǎn)化器探究不同灰分理化性質(zhì)對(duì)GPF再生性能的影響。