張殿平,馬春輝,孫芮,信思勇,高芷芃,張雷雷
(1.中國(guó)重汽集團(tuán)濟(jì)南動(dòng)力有限公司,濟(jì)南 250220;2.上海交通大學(xué) 機(jī)械與動(dòng)力工程學(xué)院,上海 200240)
隨著電商物流領(lǐng)域的迅猛發(fā)展重型卡車(chē)市場(chǎng)呈現(xiàn)出供不應(yīng)求的局面。重卡制造企業(yè)在提升產(chǎn)能的同時(shí)也更加關(guān)注整車(chē)質(zhì)量、產(chǎn)品性能和生產(chǎn)成本等關(guān)鍵因素。駕駛艙作為重卡的核心組成部分,其裝配制造質(zhì)量對(duì)整車(chē)質(zhì)量、生產(chǎn)周期和服役年限等都具有重要影響。因此,駕駛艙制造過(guò)程中裝配質(zhì)量的提升受到車(chē)企的關(guān)注。
裝配質(zhì)量主要受零部件質(zhì)量、裝配工藝、安裝順序等因素的制約[1]。為此,研究人員通常采用智能化算法搭建信息化平臺(tái)實(shí)現(xiàn)產(chǎn)品裝配質(zhì)量的提前預(yù)測(cè)[2-3]。陳資等[4]結(jié)合遺傳算法和支持向量機(jī)構(gòu)建了數(shù)控機(jī)床裝配質(zhì)量預(yù)測(cè)模型,其預(yù)測(cè)精度優(yōu)于BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)和常規(guī)支持向量機(jī)模型。方喜峰等[5]結(jié)合粒子群算法和支持向量機(jī)構(gòu)建船用柴油機(jī)裝配質(zhì)量預(yù)測(cè)模型,在提高預(yù)測(cè)精度的同時(shí)縮短了運(yùn)算時(shí)間。董海等[6]提出的XGBoost模型能夠精準(zhǔn)預(yù)測(cè)多級(jí)制造系統(tǒng)中車(chē)身裝配質(zhì)量。臧陽(yáng)陽(yáng)等[7]提出了基于變量選擇和概率神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的質(zhì)量預(yù)測(cè)模型,解決了裝配過(guò)程中影響因素繁多、數(shù)據(jù)不平衡的問(wèn)題。劉銀華等[8]基于偏最小二乘回歸算法構(gòu)建車(chē)身多工位裝配偏差預(yù)測(cè)模型,實(shí)現(xiàn)關(guān)鍵特征的合格率預(yù)測(cè)與零部件質(zhì)量的優(yōu)化控制。
當(dāng)實(shí)際制造過(guò)程中出現(xiàn)不合格產(chǎn)品時(shí),需要及時(shí)進(jìn)行根本原因的診斷并進(jìn)行決策優(yōu)化。常用的診斷方法包括模式匹配、統(tǒng)計(jì)估計(jì)和智能算法等[9]。Khodaygan等[10]提出了基于貝葉斯模型的裝配公差優(yōu)化方法,在保證可靠性的基礎(chǔ)上評(píng)估裝配質(zhì)量。Fu等[11]提出一種基于事件觸發(fā)的白車(chē)身裝配質(zhì)量前饋預(yù)測(cè)控制方法,實(shí)現(xiàn)精度的在線控制,降低夾具調(diào)整頻率。袁博等[12]通過(guò)文本挖掘技術(shù)從歷史數(shù)據(jù)中提取信息,利用推薦算法輔助人工進(jìn)行質(zhì)量問(wèn)題診斷,實(shí)現(xiàn)裝配過(guò)程的提質(zhì)增效。郭允明等[13]提出隨機(jī)Kriging代理模型對(duì)裝配過(guò)程工藝參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化控制,減少了工藝不確定性對(duì)裝配精度的影響。胡曉磊等[14]結(jié)合機(jī)理模型和數(shù)據(jù)驅(qū)動(dòng)模型構(gòu)建汽車(chē)前輪定位參數(shù)的預(yù)測(cè)模型,通過(guò)公差優(yōu)化設(shè)計(jì)降低了定位參數(shù)超差率。朱永國(guó)等[15]基于熵權(quán)法和灰色綜合關(guān)聯(lián)度構(gòu)建裝配質(zhì)量偏差源診斷模型,可在小樣本條件下實(shí)現(xiàn)精確診斷。
綜上所述,智能算法和優(yōu)化方法在裝配質(zhì)量的預(yù)測(cè)、診斷及控制中表現(xiàn)出色。然而,上述研究主要停留在理論認(rèn)證階段,且主要針對(duì)小型乘用車(chē)或商用車(chē),對(duì)于重卡駕駛艙的多材料裝配質(zhì)量研究較為欠缺。本文利用仿真軟件搭建重卡駕駛艙裝配過(guò)程機(jī)理模型,采用優(yōu)化算法實(shí)現(xiàn)工藝參數(shù)與安裝順序的改進(jìn),并完成真實(shí)車(chē)型的落地應(yīng)用。
本文以某重卡車(chē)型駕駛艙的裝配過(guò)程開(kāi)展研究。駕駛艙的裝配結(jié)構(gòu)及分解結(jié)構(gòu)如圖1所示。
車(chē)門(mén)、翼子板及導(dǎo)風(fēng)板等零部件或總成件通過(guò)“一面兩銷(xiāo)”的定位方式與白車(chē)身進(jìn)行焊接,裝配順序如表1所示。
表1 駕駛艙結(jié)構(gòu)裝配順序
整車(chē)試制階段發(fā)現(xiàn):1)導(dǎo)風(fēng)板與前面罩的間隙過(guò)大,左、右兩側(cè)皆呈現(xiàn)A字形縫隙,如圖2(a)所示;2)導(dǎo)風(fēng)板與前門(mén)面差呈現(xiàn)上小下大趨勢(shì),且下側(cè)面差過(guò)大,如圖2(b)所示。針對(duì)左側(cè)導(dǎo)風(fēng)板裝配后與匹配件的間隙、面差不滿足要求的問(wèn)題,本文將開(kāi)展根本原因診斷、裝配工藝和安裝順序優(yōu)化等研究。
圖2 整車(chē)試制過(guò)程間隙、面差問(wèn)題表現(xiàn)
使用3DCS軟件對(duì)駕駛艙裝配過(guò)程進(jìn)行仿真,仿真流程如圖3所示。
圖3 駕駛艙裝配仿真流程圖
步驟1。將帶有結(jié)構(gòu)樹(shù)的駕駛艙三維數(shù)模導(dǎo)入軟件中,通過(guò)零部件偏移的方式創(chuàng)建裝配與分解兩種場(chǎng)景,并在分解場(chǎng)景下開(kāi)始建模。
步驟2。根據(jù)GD&T圖樣中的標(biāo)注分別為每個(gè)零件創(chuàng)建基準(zhǔn)面與基準(zhǔn)孔,并在對(duì)手件的相應(yīng)位置創(chuàng)建特征。
步驟3。依照焊接工藝流程圖建立零部件/總成件之間的裝配關(guān)系,主要基于“3-2-1定位”原理實(shí)現(xiàn)零件的約束,多個(gè)件裝配時(shí)需嚴(yán)格按照裝配順序創(chuàng)建裝配關(guān)系,不能顛倒。
步驟4。根據(jù)GD&T圖樣中的孔、面公差為零件添加尺寸公差和位置公差,尤其是孔、銷(xiāo)的直徑及裝配面的輪廓度等。同時(shí)為裝配過(guò)程添加孔-銷(xiāo)浮動(dòng)等影響。
步驟5。根據(jù)測(cè)點(diǎn)文件或DTS在數(shù)模的相應(yīng)位置添加測(cè)量點(diǎn)特征,并建立測(cè)量操作,實(shí)現(xiàn)駕駛艙裝配后各關(guān)鍵位置的間隙和面差輸出。
步驟6。通過(guò)點(diǎn)擊裝配按鈕模擬駕駛艙的真實(shí)裝配過(guò)程,點(diǎn)擊分析按鈕實(shí)現(xiàn)基于Monte Carlo方法的三維尺寸鏈分析,輸出步驟5中關(guān)鍵位置的尺寸超差情況及造成超差的原因和貢獻(xiàn)率。
步驟7。當(dāng)步驟6中尺寸分析的結(jié)果不滿足要求時(shí),至步驟8,否則至步驟9。
步驟8。通過(guò)修改零件結(jié)構(gòu)、形位公差、裝配順序等手段對(duì)工藝方案進(jìn)行改進(jìn),并將改進(jìn)后的結(jié)果反饋至步驟2,在現(xiàn)有的仿真模型上進(jìn)行修改。
步驟9。輸出形位公差分配結(jié)果、裝配工藝流程等信息,用于指導(dǎo)實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程中的質(zhì)量控制。
以上裝配過(guò)程是建立在所有零件都是剛性的假設(shè)條件下,且不受自重、焊接等因素的影響而發(fā)生變形。所有零件及裝配工藝參數(shù)都假設(shè)服從正態(tài)分布,且認(rèn)為偏差落在±3σ以內(nèi)即為合格產(chǎn)品。
仿真過(guò)程中針對(duì)導(dǎo)風(fēng)板與其對(duì)手件的間隙和面差進(jìn)行測(cè)量,測(cè)量位置如圖4所示。
圖4 關(guān)鍵測(cè)量點(diǎn)的間隙、面差
共設(shè)置了4組間隙、面差共8個(gè)測(cè)量點(diǎn),Gap_1/Flush_1與Gap_2/Flush_2兩組測(cè)量點(diǎn)位于導(dǎo)風(fēng)板與前面罩的匹配處,Gap_3/Flush_3與Gap_4/Flush_4兩組測(cè)量點(diǎn)位于導(dǎo)風(fēng)板與左前門(mén)的匹配處。經(jīng)過(guò)2000次的Monte Carlo仿真計(jì)算,4組測(cè)量點(diǎn)的三維尺寸偏差分析結(jié)果輸出如表2所示。
表2 測(cè)量點(diǎn)尺寸分析結(jié)果
結(jié)合歷史工程實(shí)際經(jīng)驗(yàn),認(rèn)為仿真結(jié)果中超差率大于10%則不能接受。從表2中可以看出,只有Flush_1和Gap_3測(cè)量點(diǎn)滿足要求,其余測(cè)量點(diǎn)均與要求相差甚遠(yuǎn)。Gap_2/Flush_2的6-Sigma皆大于Gap_1/Flush_1,Gap_4/Flush_4的6-Sigma皆大于Gap_3/Flush_3,因此與試制過(guò)程中出現(xiàn)的問(wèn)題相同,說(shuō)明仿真過(guò)程基本符合實(shí)際情況。仿真結(jié)果同時(shí)輸出了每個(gè)測(cè)點(diǎn)超差的影響因素及其貢獻(xiàn)率,如表3所示。
表3 測(cè)量點(diǎn)尺寸超差的影響因素及貢獻(xiàn)率
表3 中,Move15 代表導(dǎo)風(fēng)板支架安裝至BIW的過(guò)程,Move16 代表左導(dǎo)風(fēng)板安裝至前擋左下飾板支架1的過(guò)程。裝配過(guò)程對(duì)尺寸偏差的影響主要由孔銷(xiāo)浮動(dòng)造成,其余影響因素則是由公差設(shè)置造成最終尺寸偏差。
從2.1節(jié)的分析結(jié)果可以看出,Move16_左導(dǎo)風(fēng)板安裝至前擋左下飾板支架1的裝配過(guò)程影響了6個(gè)測(cè)點(diǎn)的尺寸偏差,且貢獻(xiàn)度均較大。因此,從Move16裝配過(guò)程的孔銷(xiāo)浮動(dòng)開(kāi)展分析。導(dǎo)風(fēng)板的裝配過(guò)程如圖5所示,4-way定位銷(xiāo)設(shè)置在前擋左下飾板支架1上,2-way定位銷(xiāo)設(shè)置在導(dǎo)風(fēng)板支架上,定位銷(xiāo)的直徑皆為6 mm。
圖5 導(dǎo)風(fēng)板裝配過(guò)程示意圖
與定位銷(xiāo)相對(duì)應(yīng)的導(dǎo)風(fēng)板定位孔直徑為10 mm,定位孔直徑遠(yuǎn)大于定位銷(xiāo)直徑,導(dǎo)致裝配過(guò)程Y向的孔銷(xiāo)浮動(dòng)量過(guò)大,因此造成最終的尺寸偏差。根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn),定位孔直徑應(yīng)比定位銷(xiāo)直徑大0.5 mm才能保證正??卒N(xiāo)浮動(dòng)量,為此在仿真模型中將定位孔的直徑修改為6.5 mm。Move15_導(dǎo)風(fēng)板支架安裝至BIW過(guò)程中的孔銷(xiāo)浮動(dòng)問(wèn)題與Move16相同。修改定位孔直徑后尺寸分析結(jié)果如表4所示。
表4 修改結(jié)構(gòu)后尺寸分析結(jié)果
從表4中可以看出,Gap_1/Flush_1和Gap_3/Flush_3的尺寸分析結(jié)果已經(jīng)滿足工程需求,然而Gap_2/Flush_2和Gap_4/Flush_4的超差率依然較大。因此,需要通過(guò)公差的優(yōu)化分配來(lái)實(shí)現(xiàn)尺寸偏差的控制。
綜合尺寸分析結(jié)果、影響因素及其貢獻(xiàn)率,本文選取“X1:導(dǎo)風(fēng)板支架安裝孔位置度”、“X2:導(dǎo)風(fēng)板支架安裝面輪廓度”、“X3:前擋下飾板支架安裝面輪廓度”、“X4:前面罩總成安裝面輪廓度”和“X5:前面罩總成安裝螺母孔位置度”這5個(gè)變量作為影響因素,“Y1:Gap_2”、“Y2:Flush_2”、“Y3:Gap_4”和“Y4:Flush_4”的超差率作為因變量。其中,X{X1,X2,X3,X4,X5}的公差取值范圍是[1.8, 3.0],Y{Y1,Y2,Y3,Y4,}貢獻(xiàn)率的優(yōu)化結(jié)果應(yīng)小于10%?;诿商乜_方法隨機(jī)生成影響因素的公差,并以此進(jìn)行模擬仿真分析,共獲得500組對(duì)應(yīng)數(shù)據(jù)。在三維空間中,影響因素與超差率之間是非線性關(guān)系,因此本文基于BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)實(shí)現(xiàn)影響因素與超差率之間的關(guān)聯(lián)關(guān)系建模。
影響因素的公差優(yōu)化過(guò)程中,公差值越小則超差率越小,但同時(shí)零部件的制造成本也隨之增加[8]。為此,本文引入制造成本與BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)擬合的超差率共同作為目標(biāo)函數(shù)。采用模擬退火算法對(duì)目標(biāo)函數(shù)進(jìn)行求解,實(shí)現(xiàn)影響因素的公差優(yōu)化分配,優(yōu)化結(jié)果如表5所示。
根據(jù)表5的公差優(yōu)化結(jié)果,修改仿真模型中影響因素的公差設(shè)置,并重新實(shí)現(xiàn)仿真過(guò)程,公差優(yōu)化后的尺寸分析結(jié)果如表6所示。
表6 公差優(yōu)化后尺寸分析結(jié)果
公差優(yōu)化后,所有測(cè)量點(diǎn)的超差率都控制在10%以內(nèi)。因此,表5所示的工藝方案可以用于指導(dǎo)整車(chē)試制和量產(chǎn)階段的工藝參數(shù)優(yōu)化與質(zhì)量控制。
通過(guò)DOE 試驗(yàn)設(shè)計(jì)和模擬仿真發(fā)現(xiàn),本文采用的裝配順序即為最優(yōu)裝配順序,因此無(wú)需進(jìn)行改進(jìn)。
依照本文優(yōu)化分析結(jié)果改進(jìn)試制階段的工藝方案,導(dǎo)風(fēng)板與對(duì)手件之間的間隙、面差得到了有效控制。如圖6所示,關(guān)鍵點(diǎn)處的尺寸偏差能夠滿足DTS要求。
圖6 工藝方案優(yōu)化后整車(chē)試制結(jié)果
本文利用3DCS軟件針對(duì)重型卡車(chē)駕駛艙的裝配過(guò)程進(jìn)行仿真,通過(guò)創(chuàng)建特征、建立裝配、添加公差、布置測(cè)點(diǎn)來(lái)實(shí)現(xiàn)三維尺寸偏差分析,仿真結(jié)果與實(shí)際工程問(wèn)題相對(duì)貼合。
基于仿真結(jié)果,采用修改零件結(jié)構(gòu)、工藝參數(shù)優(yōu)化、調(diào)整安裝順序等手段實(shí)現(xiàn)關(guān)鍵測(cè)量點(diǎn)的間隙、面差優(yōu)化,并在重型卡車(chē)駕駛艙試制階段實(shí)現(xiàn)應(yīng)用驗(yàn)證。
本文是將尺寸工程拓展至重型卡車(chē)領(lǐng)域,為重卡的整車(chē)質(zhì)量?jī)?yōu)化提供理論依據(jù)。然而,本文僅考慮了基于仿真結(jié)果的機(jī)理模型,下一步將融合機(jī)理模型和數(shù)據(jù)驅(qū)動(dòng)模型展開(kāi)重卡駕駛艙的三維尺寸偏差分析研究。