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    大跨徑鋼箱梁橋抗傾覆穩(wěn)定性分析

    2024-07-11 21:10:31凌冬
    西部交通科技 2024年3期
    關(guān)鍵詞:梁橋跨徑鋼箱梁

    凌冬

    作者簡(jiǎn)介:凌?冬(1969—),高級(jí)工程師,主要從事公路橋梁設(shè)計(jì)工作。

    文章基于某高速公路互通匝道鋼箱梁橋工程實(shí)例,根據(jù)大跨徑梁橋的受力特性,結(jié)合現(xiàn)行橋梁規(guī)范要求,利用有限元橋梁分析理論,通過(guò)對(duì)橋梁最不利位置進(jìn)行模擬分析,選擇合適的特征點(diǎn),針對(duì)支座脫空以及結(jié)構(gòu)傾覆進(jìn)行驗(yàn)算,對(duì)大跨徑鋼箱梁橋抗傾覆穩(wěn)定性進(jìn)行計(jì)算分析,并提出了保障橋梁安全的相應(yīng)措施。

    大跨徑;鋼箱梁橋;抗傾覆;穩(wěn)定性

    U448.21+3A541903

    0?引言

    目前,我國(guó)道路運(yùn)輸車輛超限超載的現(xiàn)象十分普遍,因此導(dǎo)致橋梁傾覆事故時(shí)有發(fā)生,對(duì)行車安全構(gòu)成了極大的威脅[1]。鋼箱梁因其自重小、強(qiáng)度高、施工快捷等優(yōu)點(diǎn),已成為熱門橋型之一[2],但其抗傾覆穩(wěn)定性較差的問題仍然困擾著工程界[3]。根據(jù)以往的交通安全事故進(jìn)行分析,除施工質(zhì)量問題導(dǎo)致橋頭路基承載力不足進(jìn)而引發(fā)鋼箱梁傾覆外,其抗扭支承失穩(wěn)與結(jié)構(gòu)自身穩(wěn)定性不足同樣是橋梁傾覆破壞的主要原因[4-5]。為了保證大跨徑梁橋的安全性,應(yīng)重視其抗傾覆設(shè)計(jì)。

    近年來(lái),眾多專家學(xué)者對(duì)大跨徑鋼箱梁橋抗傾覆穩(wěn)定性問題進(jìn)行了大量的研究。肖鵬程[6]通過(guò)對(duì)橋梁橫向抗傾覆性能的研究,綜合考慮了不同橫向荷載作用位置、支座間距以及橋墩布置形式等設(shè)計(jì)參數(shù),分析了支座反力以及橫向抗傾覆性能,并給出了相應(yīng)的抗傾覆加固方案。孫軍等[7]為了研究鋼箱梁橋在彎道結(jié)構(gòu)中的抗傾覆穩(wěn)定性,采用單箱梁和帶臨時(shí)加固設(shè)備的雙箱梁進(jìn)行數(shù)值模擬,并對(duì)其支承反作用力進(jìn)行了計(jì)算。吳玉華等[8]采用有限元方法對(duì)大跨度連續(xù)箱梁進(jìn)行了應(yīng)力分析,在此基礎(chǔ)上,提出了橋梁側(cè)向穩(wěn)固措施。王泉宇等[9]利用曲梁理論公式對(duì)簡(jiǎn)支超靜定曲梁的支承反力進(jìn)行了分析,并以支座間距為依據(jù)分析了內(nèi)、外支座的反作用力,最后以支座是否達(dá)到規(guī)范中所要求的穩(wěn)定系數(shù)為標(biāo)準(zhǔn)來(lái)評(píng)估橋梁的穩(wěn)定性與抗傾覆性。耿君君[10]采用了有限元的方法,對(duì)連續(xù)梁橋進(jìn)行了抗傾覆穩(wěn)定性分析,并對(duì)其受力和傾覆之間的關(guān)系進(jìn)行了研究,同時(shí)探討了偏心度對(duì)梁橋抗傾覆穩(wěn)定性的影響。

    本文以廣西那平高速公路一聯(lián)大跨徑連續(xù)鋼梁橋?yàn)楣こ瘫尘埃凑珍摿撼善略瓌t(頂板隨路面橫坡設(shè)置,底板水平布置,坡度變化通過(guò)腹板高度變化實(shí)現(xiàn))分析了大跨徑梁橋傾覆破壞機(jī)理與其抗傾覆穩(wěn)定性的影響因素,并提出了這類結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)方案。

    1?傾覆破壞機(jī)理

    橋梁結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性受其結(jié)構(gòu)組成、支承形式和外部荷載等因素的影響,由于設(shè)計(jì)不合理、維護(hù)不到位、嚴(yán)重超載等原因會(huì)造成橋梁出現(xiàn)不同程度的傾覆破壞[11]。由于橋梁上部結(jié)構(gòu)受到極端偏心活荷載作用,結(jié)構(gòu)自身的恒載效應(yīng)不足以抵抗偏載產(chǎn)生的傾覆效應(yīng),導(dǎo)致上部結(jié)構(gòu)繞某側(cè)支點(diǎn)發(fā)生轉(zhuǎn)動(dòng),最終引發(fā)上部結(jié)構(gòu)傾覆破壞[12]。針對(duì)橋梁上部結(jié)構(gòu)的傾覆破壞,其破壞機(jī)理按其抗傾覆力矩大小可分為以下兩種情況:

    (1)當(dāng)抗傾覆力矩大于活荷載(偏載荷)時(shí),支架不會(huì)發(fā)生脫空,但是當(dāng)荷載增大,梁體會(huì)發(fā)生扭轉(zhuǎn),水平反作用力會(huì)增大,導(dǎo)致橋墩與梁間產(chǎn)生橫向位移。在主梁扭轉(zhuǎn)的角度大于臨界點(diǎn)時(shí),將使主梁與支座分離。在墩頂水平力較大的情況下,若墩柱的橫向剛度及承載力不夠,很可能會(huì)使橋墩發(fā)生變形,造成上部結(jié)構(gòu)的落梁。

    (2)當(dāng)抗傾覆力矩小于活荷載(偏載荷)時(shí),支架會(huì)產(chǎn)生脫空,使橋梁結(jié)構(gòu)失去穩(wěn)定,從而使梁體在旋轉(zhuǎn)和垂直彈性彎曲的聯(lián)合作用下發(fā)生傾覆[13]。

    連續(xù)鋼箱梁橋的橫向抗傾覆穩(wěn)定性應(yīng)視為整體結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性問題,不能將支座脫空作為衡量橫向穩(wěn)定性的判據(jù)。在進(jìn)行抗傾覆穩(wěn)定安全系數(shù)計(jì)算時(shí),必須將主梁傾覆力矩與支座脫空前的轉(zhuǎn)動(dòng)力矩,和傾覆力矩與橋梁抗傾覆能力進(jìn)行對(duì)比,以確保主梁在不對(duì)稱變形和轉(zhuǎn)動(dòng)下產(chǎn)生的扭力(即最不利荷載)符合要求。既要保證主梁在不對(duì)稱變形和轉(zhuǎn)動(dòng)情況下不發(fā)生傾覆,還要確保墩柱、連續(xù)鋼箱梁橋與主塔間的相對(duì)位移滿足規(guī)范要求。因此,本文結(jié)合某大橋的工程概況及實(shí)際工程案例,對(duì)連續(xù)鋼箱梁橋橫向抗傾覆穩(wěn)定性進(jìn)行研究。

    2?工程背景

    廣西那平高速公路那坡樞紐互通某匝道橋跨越既有高速公路,由于既有高速公路需為“四改八”預(yù)留空間,且不允許在中央分隔帶上立墩,匝道主橋采用(45+60+45)m連續(xù)鋼箱梁的結(jié)構(gòu)形式,匝道橋平曲線半徑為130 m,橋面寬10.5 m,設(shè)置6%超高橫坡,橋梁橫斷面布置為1.7 m(懸臂)+1.8 m(箱寬)+3.5 m(箱間)+1.8 m(箱寬)+1.7 m(懸臂)=10.5 m,下構(gòu)為雙柱式墩,柱間距5.6 m。如圖1所示。

    主梁采用分離式的兩箱單室鋼箱梁,單個(gè)箱寬1.8 m,懸臂長(zhǎng)度為1.7 m。兩個(gè)箱室中心間距為5.3 m,鋼主梁中心線為平行于道路中心線的曲線。主梁梁高2.6 m。鋼梁設(shè)置實(shí)腹式橫隔板,橫隔板標(biāo)準(zhǔn)間距為4.5 m;隔板間設(shè)置框架式加勁板,標(biāo)準(zhǔn)間距為1.5 m。主梁之間橫梁均采用實(shí)腹橫梁,腹板厚16 mm,如圖2所示。鋼梁頂板板厚16 mm,腹板板厚16 mm,底板寬度為1.9 m,兩側(cè)各懸出50 mm,底板板厚16 mm/22 mm,鋼梁底板在中支點(diǎn)位置加厚處理,外側(cè)支座向外側(cè)偏移30 cm。如圖3所示。

    3?有限元建模

    進(jìn)行鋼主梁整體強(qiáng)度、剛度、疲勞驗(yàn)算分析時(shí),采用有限元橋梁設(shè)計(jì)軟件橋梁博士4.4進(jìn)行模型建立。計(jì)算模型采用單梁模型計(jì)算,主要計(jì)算參數(shù)為:

    空間分析計(jì)算模型如圖4所示,橋梁抗傾斜分析工況如表1所示。

    4?抗傾覆分析

    從傾覆機(jī)理來(lái)看,上部結(jié)構(gòu)的傾覆不僅是由于單純的失穩(wěn),而是由于支座脫空后垂直反作用力重新分布造成的強(qiáng)度破壞。因此在設(shè)計(jì)中除了滿足規(guī)范中要求的抗傾覆穩(wěn)定性系數(shù)外,還需要滿足在最不利荷載作用下支座不出現(xiàn)脫空。在《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG3362-2018)[14]中明確了兩個(gè)抗傾覆驗(yàn)算工況:(1)在作用基本組合下,單向受壓支座始終保持受壓狀態(tài);(2)按作用標(biāo)準(zhǔn)值進(jìn)行組合時(shí),橫橋向抗傾覆穩(wěn)定性系數(shù)kqf≥2.5。驗(yàn)算過(guò)程中應(yīng)注意上部結(jié)構(gòu)穩(wěn)定效應(yīng)中的永久作用在基本組合下的分項(xiàng)系數(shù)應(yīng)取1.0,并考慮橫橋向風(fēng)荷載所引起的箱梁扭轉(zhuǎn)效應(yīng),使鋼箱梁一側(cè)支座反力變小甚至發(fā)生脫空現(xiàn)象。

    4.1?支座抗傾覆特性分析

    一般情況下,由于橋墩的受力不均,即上部出現(xiàn)偏載,且隨偏載增加,其扭力也隨之增加,超過(guò)一定值后,就會(huì)出現(xiàn)一個(gè)孔洞。通常,支座不僅會(huì)受到車輛荷載、溫度效應(yīng)、預(yù)應(yīng)力效應(yīng)的影響,也會(huì)受到非均勻沉降等因素的影響。因此,梁橋的設(shè)計(jì)要充分考慮各種不利條件,以保證支架在任何條件下都不會(huì)脫落[15]。

    根據(jù)規(guī)范要求,通過(guò)有限元模擬軟件計(jì)算基本組合下的最小支反力,計(jì)算結(jié)果如表2所示。

    該方法將單梁有限元模型劃分為幾個(gè)小單元,并用“直代曲”方法求解,總長(zhǎng)度略小于曲線弧長(zhǎng),總體外力(縱向和扭矩)略有變化,但基本不會(huì)受到影響。根據(jù)有限元模型,各節(jié)點(diǎn)的最小基礎(chǔ)支反力遠(yuǎn)大于支反力所容許的應(yīng)力值,并且在基本的組合下,該支座仍然能夠承受較大的壓力,不會(huì)產(chǎn)生孔隙,滿足設(shè)計(jì)要求。該橋有限元模型的劃分中,由于結(jié)構(gòu)密度較大,兩者的計(jì)算誤差都在一定的范圍內(nèi),因此對(duì)梁橋進(jìn)行有限元分析時(shí),應(yīng)使其具有較強(qiáng)的穩(wěn)定性。

    4.2?橋梁梁體抗傾覆特性分析

    根據(jù)規(guī)范要求,通過(guò)有限元模擬軟件計(jì)算支座豎向力及進(jìn)行抗傾覆驗(yàn)算,計(jì)算結(jié)果如表3所示。

    由表3有限元計(jì)算結(jié)果可知,連續(xù)梁在不同位置布設(shè)偏心作用的設(shè)計(jì)荷載時(shí),失穩(wěn)效應(yīng)下在0-1、0-2、1-2、2-2、3-1以及3-2附近出現(xiàn)負(fù)反力狀況,穩(wěn)定效應(yīng)下則不存在負(fù)反力情況,最不利位置與現(xiàn)實(shí)分析基本相同。從穩(wěn)定系數(shù)分析結(jié)果可以看到,當(dāng)失穩(wěn)效應(yīng)>0時(shí),穩(wěn)定系數(shù)為100,其他情況下,穩(wěn)定性系數(shù)均>2.5,滿足規(guī)范中對(duì)抗傾覆穩(wěn)定性的要求。

    以上計(jì)算結(jié)果表明,該橋梁設(shè)計(jì)中各項(xiàng)抗傾覆穩(wěn)定性指標(biāo)均符合規(guī)范規(guī)定。但由于該橋跨徑較大,平曲線半徑較小,雖然在支點(diǎn)設(shè)置了壓重的條件下最小支反力未出現(xiàn)負(fù)值,但抗傾覆穩(wěn)定性系數(shù)最小值4.65與規(guī)范值2.5較為接近。為避免受超載車輛影響,提高鋼箱梁抗傾覆穩(wěn)定性,設(shè)計(jì)在橋梁內(nèi)側(cè)設(shè)置減震抗拉球形支座,杜絕支座脫空現(xiàn)象,充分保障結(jié)構(gòu)的安全性與穩(wěn)定性。

    5?結(jié)語(yǔ)

    近幾年來(lái)發(fā)生傾覆事故的橋梁多數(shù)為采用了獨(dú)柱墩或是雙支座間距較小的結(jié)構(gòu),且為整體式箱型結(jié)構(gòu)的長(zhǎng)橋。本文針對(duì)某大橋連續(xù)鋼箱梁橋橫向抗傾覆穩(wěn)定性進(jìn)行了分析,提出相應(yīng)措施以提高其抗傾覆穩(wěn)定性:

    (1)橋梁內(nèi)部配重能夠很好地解決鋼箱梁結(jié)構(gòu)自重小的問題;(2)采用雙箱單室結(jié)構(gòu)、適當(dāng)增加支座間距可提高橋梁橫向抗傾覆穩(wěn)定性;(3)在內(nèi)部支點(diǎn)上設(shè)置減振和抗拉式支承,可防止在偏心超載下發(fā)生支承脫空。

    分析結(jié)果可知,當(dāng)橋梁完工后,隨著使用狀況的增長(zhǎng),其承載力不會(huì)出現(xiàn)脫空,而整體連續(xù)梁也能達(dá)到穩(wěn)定要求。

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