橋臂
- 六邊形變換器低頻輸電系統(tǒng)的控制策略
于零序環(huán)流模型的橋臂功率轉(zhuǎn)移機(jī)理及基于零序環(huán)流模型的直流電壓平衡控制策略，并通過仿真和實(shí)驗(yàn)進(jìn)行有效性驗(yàn)證。1 拓?fù)渑c數(shù)學(xué)模型1.1 一般數(shù)學(xué)模型Hexverter拓?fù)淙鐖D1 所示，共6 個(gè)橋臂，依次為橋臂1 ～6，首尾相連。每個(gè)橋臂結(jié)構(gòu)相同，均由n個(gè)H橋子模塊和橋臂電抗器串聯(lián)組成。該拓?fù)溥B接了不同頻率和幅值的原方和副方三相交流系統(tǒng)［11，15］。圖2 所示為Hexverter等效模型，圖中n個(gè)H橋子模塊等效輸出電壓分別為u1～u6；每條橋臂上流過的交流電流
實(shí)驗(yàn)室研究與探索 2023年7期2023-10-26
- 混合型MMC 的改進(jìn)橋臂平均值與狀態(tài)空間模型
不平衡機(jī)理,提出橋臂SM 電容電壓平衡策略?，F(xiàn)有文獻(xiàn)針對(duì)混合型MMC 的解析建模的研究較少。文獻(xiàn)［18-19］推導(dǎo)了混合型MMC 上下橋臂的輸出功率表達(dá)式,但其并未考慮橋臂電流的二倍頻分量。文獻(xiàn)［20］通過推導(dǎo)橋臂電容能量的解析表達(dá)式,求解混合型MMC 電容電壓的穩(wěn)定運(yùn)行邊界。文獻(xiàn)［21-22］基于戴維南等效電路提出混合型MMC 建模方法,但模型較為復(fù)雜,不適用于系統(tǒng)狀態(tài)空間模型的建立。在橋臂平均值模型方面,文獻(xiàn)［23］提出了混合型MMC 的常規(guī)橋臂平均值
電力系統(tǒng)自動(dòng)化 2023年19期2023-10-21
- 分相級(jí)聯(lián)大容量高壓直流變壓器拓?fù)浼翱刂撇呗?/a>
級(jí)聯(lián)單相MMC 橋臂功率模組直流側(cè)電容電壓的完全穩(wěn)定。在此基礎(chǔ)上，通過V/f閉環(huán)控制構(gòu)建400 Hz 中頻系統(tǒng)以實(shí)現(xiàn)高壓和中壓直流間的能量轉(zhuǎn)換。中壓側(cè)三相MMC則通過dq旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系統(tǒng)下的正、負(fù)序雙閉環(huán)控制，并附加靜止坐標(biāo)系統(tǒng)下的橋臂環(huán)流抑制實(shí)現(xiàn)中壓側(cè)輸出直流電壓的穩(wěn)定。最后，搭建電磁暫態(tài)仿真模型，并通過穩(wěn)態(tài)、動(dòng)態(tài)及暫態(tài)仿真全面驗(yàn)證所提拓?fù)浼翱刂撇呗缘挠行院涂尚行浴? 分相級(jí)聯(lián)高壓直流變壓器拓?fù)浼翱刂埔?.1 分相級(jí)聯(lián)高壓直流變壓器拓?fù)鋱D1 給出了所提分
電力系統(tǒng)自動(dòng)化 2023年17期2023-09-18
- 雙端柔性低頻輸電系統(tǒng)低頻側(cè)兩相運(yùn)行控制策略
，M3C 也存在橋臂功率耦合關(guān)系復(fù)雜、內(nèi)部環(huán)流通道較多而難以控制的難題［10-11］。目前，對(duì)M3C 的研究主要集中在系統(tǒng)建模及控制［12-17］、經(jīng)濟(jì)性分析及輸出側(cè)頻率拓展控制［18-19］等方面。在LFTS 低頻側(cè)兩相運(yùn)行控制方面，文獻(xiàn)［11，20］提出了擬方波方案，并開展了LFTS 兩相輸電的技術(shù)探索。然而，該方案并不適用于低頻側(cè)兩相運(yùn)行條件下雙端或多端LFTS 的組網(wǎng)。此外，考慮到實(shí)際工程應(yīng)用中需防止低頻變壓器發(fā)生過激磁、實(shí)現(xiàn)多端LFTS 組網(wǎng)及潮
電力系統(tǒng)自動(dòng)化 2022年19期2022-10-17
- 急性橋臂病變的臨床特征及病因?qū)W分析
王劍鋒， 劉世福橋臂又稱小腦中腳(Middle cerebellar Peduncle，MCP)位于腦橋外側(cè)被蓋部，由聯(lián)系腦橋、小腦的神經(jīng)纖維組成，供血主要來自于小腦前下動(dòng)脈(AICA)，小腦上動(dòng)脈(SCA)也參與供血，兩者的終末支在橋臂形成供血分水嶺區(qū)域?；?span id="j5i0abt0b" class="hl">橋臂特殊的組織結(jié)構(gòu)和血液供應(yīng)，橋臂可能發(fā)生腦梗死、脫髓鞘、變性、炎癥等改變。本文回顧性分析我院82例存在橋臂DWI高信號(hào)住院患者的臨床特點(diǎn)、診斷、核磁影像學(xué)特點(diǎn)等，探討急性橋臂病變的臨床特征及病因，
中風(fēng)與神經(jīng)疾病雜志 2022年7期2022-09-01
- 單向推挽式直流自耦變壓器拓?fù)浼捌淇刂撇呗?/a>
所示，其主要包含橋臂1(arm1)、橋臂2(arm2)、四繞組變壓器、二極管VD3與VD4、電感LUU與電容CUU。橋臂1與橋臂2均是由半橋子模塊串聯(lián)構(gòu)成，子模塊數(shù)目均為N12。二極管VD3與VD4、電感LUU與電容CUU構(gòu)成全波整流電路。圖1中，E1與E2分別為低壓直流系統(tǒng)與高壓直流系統(tǒng)的額定電壓；UL與UH分別為UU-PPDAT低壓側(cè)與高壓側(cè)的端口電壓；idcL與idcH分別為UU-PPDAT低壓側(cè)與高壓側(cè)直流電流；uac1、uac2、uac3、uac
電工電能新技術(shù) 2022年8期2022-08-30
- 模塊化多電平矩陣變換器的電容電壓平衡策略
]提出在M3C 橋臂上串入電感，將其視作電流源處理，從而避免了橋臂短路的問題。M3C 是一個(gè)直接AC/AC變換器，在實(shí)現(xiàn)能量雙向流動(dòng)的同時(shí)，能夠?qū)崿F(xiàn)輸入側(cè)任意功率因數(shù)以及輸入、輸出寬范圍可調(diào)的升降壓比[6-7],在大功率和中高壓系統(tǒng)有著廣闊的應(yīng)用前景。與背靠背的MMC 相比，M3C 省去了中間直流環(huán)節(jié)，減少了直流電容，可靠性和效率更高[8-9]。此外，也有學(xué)者將M3C 應(yīng)用到海上風(fēng)電傳輸以及分頻輸電領(lǐng)域[10-11]。與MMC 類似，模塊直流側(cè)的懸浮電容電
電源學(xué)報(bào) 2022年2期2022-04-19
- 有源型模塊化多電平換流器橋臂全狀態(tài)平均值仿真模型
統(tǒng)AVM 中引入橋臂子模塊開關(guān)函數(shù)平均值和可控電壓源進(jìn)行改進(jìn)［24-25］。與常規(guī)MMC 相比，有源型MMC 在子模塊中增加了額外的儲(chǔ)能單元和功率控制電路，而目前關(guān)于有源型MMC 電磁暫態(tài)建模研究的文獻(xiàn)還較為匱乏。為此，本文提出了一種適用于有源型MMC 高效仿真的橋臂全狀態(tài)平均值模型（full-state arm average value model，F(xiàn)SAAVM）。與已有關(guān)于有源型MMC 的電磁暫態(tài)仿真模型相比，本文所提模型的特點(diǎn)如下：1）本文所提模型
電力系統(tǒng)自動(dòng)化 2022年2期2022-02-10
- 基于電容電壓精確計(jì)算的MMC環(huán)流抑制方法
的載體是其內(nèi)部的橋臂環(huán)流與子模塊電容電壓[3-4]。然而，由于拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)的特點(diǎn)與控制方法的實(shí)現(xiàn)特性，在傳統(tǒng)的控制系統(tǒng)下MMC的橋臂環(huán)流中不僅存在著交換有功功率的直流分量，同時(shí)存在著多種偶次諧波交流分量，且以二倍頻諧波分量為主[5-7]。橋臂環(huán)流中的交流分量雖然僅存在于MMC的內(nèi)部而不會(huì)對(duì)其外部特性產(chǎn)生明顯的影響，但由于增加了橋臂電流的有效值與瞬時(shí)值，環(huán)流中的交流分量將導(dǎo)致MMC的傳輸效率降低、器件壽命受到影響，嚴(yán)重時(shí)可能危害MMC的運(yùn)行。因此，實(shí)現(xiàn)橋臂環(huán)流中
電氣傳動(dòng) 2021年24期2021-12-22
- 低頻輸電技術(shù)原理之二
——M3C 的穩(wěn)態(tài)特性與主回路參數(shù)設(shè)計(jì)
聯(lián)接變壓器、每個(gè)橋臂的電抗器、子模塊電容器、IGBT（絕緣柵雙極型晶體管）模塊等一次設(shè)備。主回路設(shè)備參數(shù)選擇是M3C換流站設(shè)計(jì)的重要組成部分，合理的主回路設(shè)備參數(shù)可以有效改善系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)和穩(wěn)態(tài)性能，降低系統(tǒng)的初始投資及運(yùn)行成本，提高系統(tǒng)的經(jīng)濟(jì)性能指標(biāo)。主回路設(shè)備參數(shù)選擇的依據(jù)是M3C 的穩(wěn)態(tài)運(yùn)行特性和暫態(tài)運(yùn)行特性。以往關(guān)于高壓大容量M3C 的研究主要集中在建模和控制方面[1-14]，關(guān)于主回路元件參數(shù)設(shè)計(jì)的研究很少，文獻(xiàn)[15]曾對(duì)子模塊電容參數(shù)的選擇進(jìn)行過
浙江電力 2021年10期2021-11-18
- MMC子模塊電容電壓波動(dòng)抑制
e，SM)串聯(lián)在橋臂上，當(dāng)直流側(cè)和交流側(cè)進(jìn)行能量交換時(shí)，子模塊電容便會(huì)進(jìn)行充放電操作，這個(gè)過程中會(huì)帶來較大子模塊的電容電壓波動(dòng)，從而影響子模塊電容的使用壽命，甚至?xí)绊懴到y(tǒng)穩(wěn)定，因此有必要采取一定措施來降低子模塊電容電壓的波動(dòng)[5-7]。為了避免這種情況，通常盡可能的增大電容的容量來降低電壓波動(dòng)，最終導(dǎo)致昂貴的制造成本并使得換流器占用巨大的空間[8]。研究有效的波動(dòng)抑制方法來降低子模塊電容電壓波動(dòng)成為解決上述問題的主要方法。MMC中的子模塊電容電壓波動(dòng)主要
電機(jī)與控制學(xué)報(bào) 2021年10期2021-11-18
- 一種交錯(cuò)并聯(lián)三電平逆變器均流的控制方法
言逆變器的各并聯(lián)橋臂開關(guān)管驅(qū)動(dòng)頻率相同，載波相位錯(cuò)開一定角度運(yùn)行的電路拓?fù)浞Q為逆變器交錯(cuò)并聯(lián)拓?fù)洹．?dāng)并聯(lián)橋臂為兩路時(shí)，采用載波交錯(cuò)180°的調(diào)制方法可實(shí)現(xiàn)最好的諧波特性。逆變器交錯(cuò)并聯(lián)拓?fù)涞膬陕凡⒙?lián)橋臂的濾波電感共用同一濾波電容組成LC濾波電路，就濾波電容而言具有開關(guān)頻率倍頻的效果，同時(shí)輸出總電流紋波是兩路橋臂輸出電流紋波錯(cuò)相180°后的疊加值，如圖1所示，總電流紋波幅值顯著減小[1-2]。電流紋波頻率提高的同時(shí)紋波幅值減小，可以降低對(duì)磁性元件的要求，減少
新型工業(yè)化 2021年8期2021-10-23
- 模塊化多電平矩陣換流器準(zhǔn)比例諧振控制研究
]。由于MMMC橋臂電流為輸入電流分量和輸出電流分量以及內(nèi)部環(huán)流分量的疊加，成分較為復(fù)雜，因此橋臂電流的控制較為困難。MMMC橋臂電流的常用控制方法為直接控制法，文獻(xiàn)[8-10]采用橋臂電流直接控制法對(duì)MMMC進(jìn)行控制，事實(shí)上橋臂電流直接控制可等效為比例控制，但需忽略交流電源電壓和子模塊電容電壓在開關(guān)周期內(nèi)的變化。比例諧振控制(proportional resonant，PR)可設(shè)定不同的諧振頻率來并聯(lián)多個(gè)PR控制器，從而對(duì)橋臂電流中不同頻率的分量分別進(jìn)行
鄭州大學(xué)學(xué)報(bào)（工學(xué)版） 2021年5期2021-10-09
- 面向柔性低頻輸電的模塊化多電平矩陣變換器分頻分層控制
的電壓和電流會(huì)在橋臂內(nèi)產(chǎn)生雙頻功率耦合，造成橋臂電容電壓復(fù)雜的波動(dòng)現(xiàn)象和開關(guān)過程［12-15］。其控制關(guān)鍵在于9個(gè)橋臂功率模組電容電壓的穩(wěn)定及功率送出。目前廣泛應(yīng)用的M3C控制方法基于雙αβ坐標(biāo)變換［16-19］，通過在靜止坐標(biāo)系下對(duì)9個(gè)橋臂的工頻及低頻分量進(jìn)行控制，實(shí)現(xiàn)所有橋臂功率模組電容電壓的穩(wěn)定。文獻(xiàn)［20-22］通過調(diào)節(jié)橋臂低頻環(huán)流在實(shí)現(xiàn)M3C橋臂功率模組電容電壓均衡的同時(shí)，實(shí)現(xiàn)了輸入和輸出側(cè)電流的正序特性。由于M3C橋臂內(nèi)各頻率三相環(huán)流之和嚴(yán)格約
電力系統(tǒng)自動(dòng)化 2021年18期2021-09-25
- 基于橋臂內(nèi)移相控制的三電平移相全橋變換器共模電壓抑制策略
天元，范學(xué)鑫基于橋臂內(nèi)移相控制的三電平移相全橋變換器共模電壓抑制策略賀天元1，范學(xué)鑫2（1.海裝駐湘潭地區(qū)軍事代表室，湖南湘潭 411100；2. 海軍工程大學(xué)艦船綜合電力技術(shù)國防科技重點(diǎn)試驗(yàn)室，武漢 430033）針對(duì)三電平移相全橋變換器變壓器原邊共模電壓難以抑制問題，提出了一種橋臂內(nèi)移相控制的抑制策略。結(jié)合三電平移相全橋變換器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，首先分析傳統(tǒng)移相策略的工作原理，分析共模電壓的產(chǎn)生原因，其次分析所提出的橋臂內(nèi)移相策略的工作原理，最后通過仿真驗(yàn)證所提
船電技術(shù) 2021年7期2021-07-20
- 移相全橋變換器的研究及應(yīng)用
1和Q3組成滯后橋臂，互補(bǔ)驅(qū)動(dòng)的Q2和Q4組成超前橋臂。圖1 主電路拓?fù)鋱D2為峰值電流模式的ZVS移相全橋工作波形，其工作原理是通過調(diào)節(jié)兩橋臂之間的相位角，來調(diào)節(jié)有效占空比的大小，實(shí)現(xiàn)輸出?！?.2 兩橋臂ZVS的實(shí)現(xiàn)條件要實(shí)現(xiàn)開關(guān)管的零電壓開通必須滿足以下條件：有足夠的能量抽完將要開通的開關(guān)管并聯(lián)電容上的電荷，并給同一橋臂的另一個(gè)開關(guān)管的并聯(lián)電容充滿電，同時(shí)抽走變壓器原邊寄生電容CTPR上的電荷，即滿足以下條件：其中Ci為開關(guān)管的并聯(lián)電容，Vin為輸入電
電子制作 2021年11期2021-06-17
- 基于FPGA的MMC建模與實(shí)時(shí)仿真
等級(jí)，MMC每個(gè)橋臂往往由數(shù)百個(gè)子模塊級(jí)聯(lián)而成[4]，每個(gè)子模塊又包含若干電力電子器件，龐大的仿真規(guī)模給實(shí)時(shí)仿真精度和計(jì)算速度帶來了嚴(yán)峻挑戰(zhàn)。一方面，MMC不同子模塊中的開關(guān)器件往往不是同時(shí)動(dòng)作的，對(duì)該類元件的精確仿真要在μs級(jí)步長(zhǎng)下進(jìn)行；另一方面，MMC中成百上千個(gè)電力電子開關(guān)器件導(dǎo)致節(jié)點(diǎn)導(dǎo)納矩陣的維度大，而實(shí)時(shí)仿真要求高階線性方程組求解必須在一個(gè)仿真步長(zhǎng)內(nèi)完成，繁雜的解算任務(wù)必然導(dǎo)致較長(zhǎng)的求解時(shí)間，對(duì)MMC仿真的實(shí)時(shí)仿性提出了極大的挑戰(zhàn)。對(duì)橋臂進(jìn)行等效
- 橋臂病變的臨床病因?qū)W研究進(jìn)展
嬌， 王劍鋒審校橋臂又稱小腦中腳(middle cerebellar peduncle,MCP)，是3對(duì)小腦腳中最大者，是連接大腦皮質(zhì)和腦橋、小腦的中繼站。近年來，關(guān)于橋臂病變的病例報(bào)道及研究明顯增加，本文主要對(duì)橋臂病變的臨床病因?qū)W研究進(jìn)展進(jìn)行探討及總結(jié)。1 橋臂的解剖及血供特點(diǎn)1.1 橋臂的解剖特點(diǎn) 橋臂位于橋腦被蓋部外側(cè)，由連接橋腦和小腦的纖維束組成。纖維的排列分為橫向和縱向，縱向由皮質(zhì)脊髓束、皮質(zhì)腦橋束、皮質(zhì)延髓束組成，穿過橋腦中央腹部，橋腦核與縱向
中風(fēng)與神經(jīng)疾病雜志 2021年10期2021-01-03
- 基于k/n（G）模型的MMC系統(tǒng)可靠性建模與分析
分析，未考慮同一橋臂中各模塊間存在的相關(guān)特征.而文獻(xiàn)[13]通過仿真實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了某些子模塊發(fā)生故障時(shí)，同一橋臂上其余子模塊的電容電壓紋波幅值均受到了不同程度的影響；文獻(xiàn)[14]進(jìn)一步指出，相間環(huán)流會(huì)流經(jīng)同一橋臂所有的子模塊，子模塊的工作狀態(tài)具有一定的相關(guān)性.文獻(xiàn)[15-16]假設(shè)各子模塊間存在相關(guān)性，基于Copula 理論建立了MMC 可靠性模型，并在模型基礎(chǔ)上計(jì)算了MMC 橋臂可靠性.但其主要存在以下兩點(diǎn)不足：第一，該方法雖考慮了各子模塊間的相關(guān)性，但未能
- 網(wǎng)壓不對(duì)稱工況下MMC橋臂能量?jī)?yōu)化控制
成MMC 內(nèi)部各橋臂間的能量失衡，加劇子模塊電容能量的波動(dòng)，從而降低其安全裕度，影響整個(gè)MMC-HVDC系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行[14-16]。目前，國內(nèi)外學(xué)者對(duì)MMC內(nèi)部能量變化機(jī)理進(jìn)行了研究，發(fā)現(xiàn)換流器橋臂電流的環(huán)流分量會(huì)對(duì)其各橋臂內(nèi)部的功率變換產(chǎn)生影響[17-19]。閻發(fā)友等[20]對(duì)換流器內(nèi)部瞬時(shí)能量轉(zhuǎn)移的機(jī)理進(jìn)行了分析，并提出了一種基于子模塊電容能量平均值反饋控制和波動(dòng)值預(yù)估控制策略。劉星等[21]為實(shí)現(xiàn)MMC子模塊電容電壓的平衡控制，分析了MMC中相
- 混合型MMC全橋子模塊的配置比例優(yōu)化設(shè)計(jì)
算方法，從換流器橋臂電流以及閥損耗的角度，分析了注入三倍頻電壓在工程中的應(yīng)用價(jià)值，但是沒有分析在換流器橋臂電壓調(diào)制波中注入三倍頻電壓對(duì)子模塊數(shù)目的影響。文獻(xiàn)[20]針對(duì)全橋型MMC提出注入零序電壓可以提高調(diào)制比，降低子模塊電容電壓的波動(dòng)幅值，但是沒有考慮到注入零序電壓對(duì)全橋子模塊配置比例的影響。文獻(xiàn)[21]針對(duì)半橋型MMC提出在橋臂電壓調(diào)制波中注入三倍頻電壓可減少半橋子模塊的電容電壓波動(dòng)幅值，從而實(shí)現(xiàn)換流器輕型化，降低換流器成本，但是該文獻(xiàn)是針對(duì)半橋型MM
- 雙PWM功率變換器容錯(cuò)策略的比較
（1）整流側(cè)一個(gè)橋臂出現(xiàn)故障時(shí)，其可能的容錯(cuò)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)有3種：①采用單相整流容錯(cuò)；②接至母線電容中點(diǎn)容錯(cuò)；③接至逆變側(cè)橋臂容錯(cuò)。（2）逆變側(cè)一個(gè)橋臂出現(xiàn)故障時(shí)，其可能的容錯(cuò)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)有3種：①電機(jī)單相運(yùn)行容錯(cuò)；②接至母線電容中點(diǎn)容錯(cuò)；③接至整流側(cè)橋臂容錯(cuò)。（3）整流側(cè)兩個(gè)橋臂出現(xiàn)故障時(shí)，其可能的容錯(cuò)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)有2種：①分別接至母線電容中點(diǎn)和逆變側(cè)橋臂容錯(cuò)；②單相整流容錯(cuò)運(yùn)行。（4）逆變側(cè)兩個(gè)橋臂出現(xiàn)故障時(shí)，其可能的容錯(cuò)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)有3種：①單相整流-接電容中性點(diǎn)逆變
工程技術(shù)研究 2020年7期2020-06-09
- 基于新型滑模觀測(cè)器的MMC子模塊IGBT開路故障診斷方法
觀測(cè)器，通過檢測(cè)橋臂電流和環(huán)流的測(cè)量值與觀測(cè)值的偏差是否大于所設(shè)定的閾值，能夠?qū)﹂_路故障進(jìn)行診斷和定位，但是沒有考慮滑模控制存在的抖振問題。滑模觀測(cè)法僅用系統(tǒng)的現(xiàn)有數(shù)據(jù)，根據(jù)狀態(tài)變量的觀測(cè)值與測(cè)量值之間的偏差來檢測(cè)故障，方法簡(jiǎn)單易實(shí)現(xiàn)。但是觀測(cè)器的輸出會(huì)受到抖振、采樣誤差和干擾等不確定性影響。文章提出一種基于分段指數(shù)函數(shù)及自適應(yīng)模糊滑模觀測(cè)器的MMC子模塊開路故障診斷策略，利用分段指數(shù)函數(shù)代替?zhèn)鹘y(tǒng)滑模觀測(cè)器中的開關(guān)函數(shù)，減小由高頻開關(guān)信號(hào)帶來的抖振；通過模
電力大數(shù)據(jù) 2020年8期2020-02-05
- 多道瞬變電磁法發(fā)射機(jī)供電關(guān)鍵技術(shù)研究
原邊電流同時(shí)給主橋臂的諧振電容充放電，實(shí)現(xiàn)開關(guān)管在很寬的負(fù)載范圍內(nèi)的ZVS，但這些拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)存在負(fù)載范圍相對(duì)較窄、環(huán)流損耗大等問題，雖然在一定程度上拓寬了負(fù)載范圍，但是增加了電路損耗.文獻(xiàn)[16]的拓?fù)潆m然解決了輔助回路環(huán)流損耗問題，但是主回路諧振電感的缺失導(dǎo)致超前橋臂無法實(shí)現(xiàn)ZVS.另外，上述輔助電流源網(wǎng)絡(luò)只考慮了滯后橋臂ZVS的問題.在地質(zhì)勘探領(lǐng)域中，負(fù)載會(huì)隨輸出頻率實(shí)時(shí)變化，當(dāng)輸出電流進(jìn)一步減小，使得變壓器漏感和濾波電感中的儲(chǔ)能不能保證超前橋臂實(shí)現(xiàn)ZV
上海交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2019年3期2019-04-08
- *改進(jìn)的最近電平調(diào)制策略在模塊化多電平變換器中的應(yīng)用
不變，但未對(duì)上下橋臂電壓平衡做出處理。本文采用一種改進(jìn)的最近電平調(diào)制方法，在不改變子模塊電容平均電壓的情況下，將輸出電壓電平數(shù)增加到2N+1，降低了輸出電壓的總諧波失真，并且減小了子模塊電容電壓的波動(dòng)以及上下橋臂電壓均值的差異。最后，通過仿真驗(yàn)證了該調(diào)制策略的有效性。1 MMC基本結(jié)構(gòu)及原理單相MMC的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)如圖1(a)所示，每一相由上下兩個(gè)橋臂組成，每個(gè)橋臂包含N個(gè)相同的半橋子模塊和一個(gè)橋臂電感。子模塊結(jié)構(gòu)如圖1(b)所示，由兩個(gè)IGBT及其反并聯(lián)的二
太原理工大學(xué)學(xué)報(bào) 2019年1期2019-03-05
- 熱平衡移相控制策略在雙有源橋DC-DC變換器的應(yīng)用研究
一次側(cè)都存在超前橋臂和滯后橋臂,它們的軟開關(guān)情況是不相同的,以至于在變壓器變比k≠1時(shí),負(fù)載率小于0.5時(shí)會(huì)產(chǎn)生開關(guān)管熱損耗的增加,從而降低電路的效率,這是由于在分析DAB DC-DC變換器的軟開關(guān)條件時(shí)忽略了功率Mosfet并聯(lián)緩沖電容(CD1-CD4,CM1-CM4)在橋臂上下管的開通、關(guān)斷瞬間,也就是死區(qū)時(shí)間內(nèi)的充放電情況對(duì)功率Mosfet開通、關(guān)斷的影響。且在輕載條件下,軟開關(guān)范圍縮小,尤其是滯后橋臂的軟開關(guān)條件更為苛刻,在固定條件下滯后橋臂更難實(shí)
西北工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2018年6期2019-01-03
- 采用電抗子模塊分段投切的模塊化多電平換流器降電容方法
均,進(jìn)而引發(fā)上下橋臂能量不均衡分布,使子模塊電容電壓波動(dòng)難以抑制,增加了換流器損耗,使交流側(cè)輸出電壓出現(xiàn)偏差,影響波形質(zhì)量。電容器在整個(gè)換流站的占地面積和建造成本中占比很大。如果僅依靠提高電容器容值來降低電壓波動(dòng),會(huì)使其體積和成本大大增加,經(jīng)濟(jì)性較差。因此針對(duì)MMC探索新的方法來降低子模塊電容波動(dòng),對(duì)減小換流器占地面積和建設(shè)成本具有重要的現(xiàn)實(shí)意義。對(duì)于MMC電容電壓波動(dòng)的抑制方法,國內(nèi)外學(xué)者提出了許多有效的解決方案,目前主要分為控制方案和拓?fù)浞桨竷煞N。從附
電力系統(tǒng)自動(dòng)化 2018年19期2018-10-10
- 單相二極管箝位三電平逆變器死區(qū)時(shí)間補(bǔ)償技術(shù)
率。本文從逆變器橋臂輸出電平出發(fā)，提出一種根據(jù)橋臂電流方向選擇延遲驅(qū)動(dòng)信號(hào)上升沿或下降沿的死區(qū)時(shí)間補(bǔ)償策略。以單相三電平二極管箝位逆變器為對(duì)象，分析死區(qū)時(shí)間對(duì)橋臂輸出電平的影響，根據(jù)橋臂電流選擇延遲驅(qū)動(dòng)信號(hào)的上升沿或下降沿。該補(bǔ)償策略與逆變器采用的調(diào)制方法獨(dú)立，可以用于不同調(diào)制方法下的死區(qū)時(shí)間補(bǔ)償。通過在MATLAB/Simulink仿真平臺(tái)上建立單相二極管箝位三電平逆變器仿真模型，對(duì)本文提出的死區(qū)時(shí)間補(bǔ)償策略進(jìn)行仿真驗(yàn)證。最后，搭建物理實(shí)驗(yàn)平臺(tái)，采用可編
電力自動(dòng)化設(shè)備 2018年8期2018-08-20
- 一種移相全橋同步整流電路仿真分析
1和Q3構(gòu)成超前橋臂，開關(guān)管Q2和Q4構(gòu)成滯后橋臂。每個(gè)橋臂上下開關(guān)管互補(bǔ)導(dǎo)通，并設(shè)置死區(qū)時(shí)間。兩個(gè)橋臂的導(dǎo)通角相差一個(gè)相位即移相角，通過調(diào)節(jié)移相角的大小來調(diào)節(jié)輸出電壓值。D1～D4分別是開關(guān)管Q1～Q4的內(nèi)部寄生二極管，C1～C4分別是開關(guān)管Q1～Q4的內(nèi)部寄生電容，L1是變壓器原邊漏電感，即諧振電感。為了實(shí)現(xiàn)大電流輸出，變壓器副邊采用導(dǎo)通電阻低的功率MOSFET（Q5和Q6）作為整流器件。二者工作在正向阻斷而反向?qū)顟B(tài)，用以提高電路效率，減輕散熱壓力
通信電源技術(shù) 2018年6期2018-08-14
- 橋臂梗死的臨床分析
州 510260橋臂梗死是后循環(huán)梗死的一種，以往文獻(xiàn)報(bào)道其發(fā)病率較低，僅占急性腦梗死的0.12%。隨著頭顱MRI等影像學(xué)檢查的進(jìn)步和廣泛開展，橋臂梗死臨床診出率越來越高[1]。橋臂主要供血?jiǎng)用}為小腦前下動(dòng)脈和小腦上動(dòng)脈，因此處側(cè)支循環(huán)豐富，使橋臂梗死的臨床癥狀十分復(fù)雜，容易被漏診和誤診[2]。為探討橋臂梗死的病因、發(fā)病機(jī)制、診斷、治療等，本研究對(duì)26例橋臂梗死患者的臨床資料進(jìn)行回顧性分析，并復(fù)習(xí)國內(nèi)外文獻(xiàn)。1 資料與方法1．1一般資料選擇廣州醫(yī)科大學(xué)附屬第
中國實(shí)用神經(jīng)疾病雜志 2018年9期2018-05-25
- 采用橋臂電抗投切控制的MMC降電容運(yùn)行方法
。文獻(xiàn)[7]針對(duì)橋臂上存在的二倍頻環(huán)流分量,設(shè)計(jì)了二倍頻環(huán)流抑制控制器,但這種方法無法應(yīng)用于三相不平衡工況。文獻(xiàn)[8]提出了一種基于MMC環(huán)流模型的通用環(huán)流抑制控制(circulating current suppressing control,CCSC)策略,從而降低了子模塊電容電壓波動(dòng)，其實(shí)現(xiàn)原理簡(jiǎn)單,無需負(fù)序坐標(biāo)變換和相間解耦環(huán)節(jié),但控制精度低于負(fù)序坐標(biāo)變換策略。文獻(xiàn)[9]設(shè)計(jì)了一種附加控制器來抑制子模塊電容電壓波動(dòng),但由于需要進(jìn)行復(fù)雜的兩倍頻負(fù)序旋
電力系統(tǒng)自動(dòng)化 2018年7期2018-04-16
- 單相模塊化多電平矩陣式變流器AC/AC同頻變換橋臂能量控制方法研究
在同頻變換時(shí)，各橋臂能量容易發(fā)散[16,17]。單相MMMC在同頻變換時(shí)是否也存在類似問題，現(xiàn)有文獻(xiàn)鮮有研究。為此，本文首先針對(duì)單相MMMC在同頻變換時(shí)的運(yùn)行特性進(jìn)行了理論分析，并推導(dǎo)得到了同頻變換時(shí)每個(gè)橋臂能量穩(wěn)定的條件。本文進(jìn)一步提出了一種橋臂能量控制方法，以使變流器同頻變換時(shí)各橋臂能量穩(wěn)定且橋臂間能量均衡。計(jì)算機(jī)仿真結(jié)果驗(yàn)證了理論分析結(jié)果的正確性和所提出控制方法的有效性。2 單相MMMC拓?fù)浼肮ぷ髟?.1 變流器拓?fù)鋯蜗郙MMC拓?fù)淙鐖D1所示。單相
電工電能新技術(shù) 2018年2期2018-03-21
- 面向復(fù)合故障的牽引逆變器四橋臂容錯(cuò)控制
障的牽引逆變器四橋臂容錯(cuò)控制朱琴躍，管 蕾，譚喜堂，劉文龍，陶 靈（同濟(jì)大學(xué)電子與信息工程學(xué)院，上海201804）針對(duì)牽引變流器中NPC型三電平逆變器在一相或兩相橋臂發(fā)生復(fù)合故障后的容錯(cuò)控制問題，在給出三電平逆變器四橋臂容錯(cuò)拓?fù)浼捌淇刂品绞降幕A(chǔ)上，通過分析逆變器主橋臂冗余矢量容錯(cuò)能力，歸納出復(fù)合故障類型，并就不同類型故障提出相冗余與矢量冗余相結(jié)合的容錯(cuò)控制策略，最終通過仿真建模對(duì)復(fù)合故障容錯(cuò)控制策略進(jìn)行驗(yàn)證。仿真結(jié)果表明，三電平逆變器兩相橋臂同時(shí)發(fā)生故障
電源學(xué)報(bào) 2017年2期2017-04-01
- 一種三電平NPC逆變器四橋臂故障容錯(cuò)拓?fù)?/a>
平NPC逆變器四橋臂故障容錯(cuò)拓?fù)淝袷缽V，李思光(濱州學(xué)院 電氣工程系，山東 濱州256603)針對(duì)逆變器的器件故障較難準(zhǔn)確定位的問題，提出一種三電平NPC逆變器四橋臂故障容錯(cuò)拓?fù)?。利用該拓?fù)涓淖儠r(shí)使用的開關(guān)器件可對(duì)逆變器器件短路或開路故障進(jìn)行準(zhǔn)確定位，從而為逆變器的容錯(cuò)控制提供依據(jù)。該拓?fù)淇蓪?shí)現(xiàn)半橋臂替換，最多可對(duì)逆變器3個(gè)橋臂同時(shí)進(jìn)行容錯(cuò)控制。三電平逆變器；容錯(cuò)控制；半橋臂替換；四橋臂網(wǎng)絡(luò)出版地址：http://www.cnki.net/kcms/det
工礦自動(dòng)化 2016年10期2016-10-28
- 大型雙回轉(zhuǎn)平板拖車的省力推拉式拖柄機(jī)構(gòu)研究
拖車；省力；回轉(zhuǎn)橋臂；拖柄1 引言現(xiàn)有的20t及以上雙回轉(zhuǎn)平板拖車的拖柄結(jié)構(gòu)存在的最大問題是：由于兩端均具有牽引拖柄，當(dāng)使用一端時(shí)，另一端拖柄伸出車體的臺(tái)面，使拖車的轉(zhuǎn)彎半徑增大，或在使用過程中由于拖柄外露，存在潛在的安全隱患，駕駛員轉(zhuǎn)彎或倒車等動(dòng)作按常規(guī)根據(jù)車身判斷造成剮蹭貨物、建筑或工作人員。使用雙回轉(zhuǎn)拖車的場(chǎng)所，一般情況下場(chǎng)地均較窄小，因此更需要縮短最小轉(zhuǎn)彎半徑。2 應(yīng)用場(chǎng)所及結(jié)構(gòu)構(gòu)成本機(jī)構(gòu)應(yīng)用于具有雙回轉(zhuǎn)的平板拖車物流領(lǐng)域，具體涉及受場(chǎng)地限制的承載
物流技術(shù) 2016年3期2016-10-22
- 模塊化多電平矩陣變換器輸入輸出頻率相近時(shí)低頻運(yùn)行控制策略
制策略。方案采用橋臂電流反饋控制，實(shí)現(xiàn)輸入輸出側(cè)電流和內(nèi)部環(huán)流的三重控制，并約束內(nèi)部環(huán)流不影響輸入輸出側(cè)；電壓外環(huán)采用層次化電容電壓控制策略，包括M3C總電容電壓控制、輸入輸出側(cè)相間平衡控制以及橋臂間平衡控制，其中橋臂間平衡控制通過疊加高頻環(huán)流及零序電壓實(shí)現(xiàn)，并引入PR控制器實(shí)現(xiàn)差頻紋波的閉環(huán)抑制。該方案適用于輸入輸出側(cè)頻率相同的特例工況。通過OPAL-Rtlab半實(shí)物實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了該方案的可行性和有效性，以及優(yōu)良的動(dòng)靜態(tài)特性。模塊化多電平矩陣變換器 模塊化多
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2016年22期2016-10-14
- 基于模塊化多電平變換器的靜止同步補(bǔ)償器橋臂不對(duì)稱及其控制策略
的靜止同步補(bǔ)償器橋臂不對(duì)稱及其控制策略秦海鴻趙海偉馬策宇董耀文聶新（南京航空航天大學(xué)自動(dòng)化學(xué)院南京210016）在高壓大容量無功補(bǔ)償領(lǐng)域，采用模塊化多電平變換器（MMC）作為靜止同步補(bǔ)償器（STATCOM）主電路拓?fù)洌壳耙呀?jīng)在工程上得到了應(yīng)用。在模塊化多電平變換器上、下橋臂參數(shù)不對(duì)稱時(shí)，基頻交流分量在上、下橋臂之間分配不均，同時(shí)橋臂電流中的直流分量和二倍頻分量也會(huì)流入交流側(cè)。建立了橋臂參數(shù)不對(duì)稱MMC-STATCOM的交流側(cè)和直流側(cè)模型，分析了不同頻率下
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2016年14期2016-10-12
- 基于虛擬輸出阻抗分析的并聯(lián)三相四橋臂逆變器環(huán)流抑制
分析的并聯(lián)三相四橋臂逆變器環(huán)流抑制陳軼涵 沈 茜 任 磊 龔春英（南京航空航天大學(xué)自動(dòng)化學(xué)院 南京 210016）三相四橋臂（3P4L）逆變器在三相三橋臂逆變器的基礎(chǔ)上引入第四橋臂，使得三相能夠解耦控制并具備帶不對(duì)稱負(fù)載能力。多個(gè)逆變單元共輸入、輸出方式并聯(lián)，能夠?qū)崿F(xiàn)功率擴(kuò)容，但同時(shí)也帶來并聯(lián)單元之間的環(huán)流問題。而 3P4L由于其獨(dú)特的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，其并聯(lián)控制策略較單相或三相三橋臂逆變器并聯(lián)更為復(fù)雜。在基于雙閉環(huán)平均電流均流控制的并聯(lián) 3P4L逆變器控制策略基
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2016年8期2016-10-11
- 探究橋臂電阻及待測(cè)電阻的阻值改變對(duì)惠斯通電橋相對(duì)不確定度的影響
000 )?探究橋臂電阻及待測(cè)電阻的阻值改變對(duì)惠斯通電橋相對(duì)不確定度的影響王邦文，盧錦杰，竺江峰*(浙江海洋大學(xué)，浙江 舟山316000 )基于惠斯通電橋原理，進(jìn)行橋臂電阻及待測(cè)電阻的阻值改變對(duì)惠斯通電橋相對(duì)不確定度的影響的探究，得出了在橋臂比為1:1的情況下，隨著橋臂電阻的增大，相對(duì)不確定度也會(huì)隨之變化。測(cè)得的待測(cè)電阻的相對(duì)不確定度與橋臂電阻的變化曲線趨勢(shì)與待測(cè)電阻無關(guān)，但不同的待測(cè)電阻在相同的橋臂電阻的情況下測(cè)得的相對(duì)不確定度不同?；菟雇姌颍?span id="j5i0abt0b" class="hl">橋臂電阻
大學(xué)物理實(shí)驗(yàn) 2016年4期2016-09-08
- 模塊化多電平變流器開環(huán)環(huán)流抑制策略的漸進(jìn)穩(wěn)定性分析
間環(huán)流的存在使得橋臂電流產(chǎn)生畸變，一方面增加了變流器的損耗，另一方面對(duì)功率器件的安全工作范圍也提出了更高的要求。本文從兩個(gè)方面分析了開環(huán)環(huán)流抑制策略的漸進(jìn)穩(wěn)定性。首先證明了開環(huán)環(huán)流抑制策略的基本原理，并在此基礎(chǔ)上提出開環(huán)環(huán)流抑制的一般原理，為模塊化多電平變流器開環(huán)環(huán)流抑制的系統(tǒng)設(shè)計(jì)提供了理論依據(jù)。其次，相比實(shí)現(xiàn)起來更為簡(jiǎn)單的實(shí)際值調(diào)制環(huán)流抑制方法，本文的基于橋臂能量的開環(huán)環(huán)流抑制策略具有模塊電容電壓自平衡的特性，無需施加額外的控制；同時(shí)，從理論上證明了該開
電工電能新技術(shù) 2016年10期2016-05-03
- 基于模塊化多電平的柔性直流系統(tǒng)故障穩(wěn)態(tài)特性分析
直流系統(tǒng)，考慮了橋臂電抗對(duì)兩極短路故障不控整流穩(wěn)態(tài)運(yùn)行期間換相重疊的影響，分析了可能出現(xiàn)的換相重疊角范圍及各自對(duì)應(yīng)的故障場(chǎng)景。針對(duì)不同的換相重疊角范圍，分析了相應(yīng)的橋臂導(dǎo)通工作情況，并據(jù)此推導(dǎo)出直流故障后穩(wěn)態(tài)階段直流電流、電壓、橋臂電流、交流電流的精確計(jì)算公式。最后，在PSCAD/EMTDC仿真平臺(tái)上搭建了基于模塊化多電平的柔性直流輸電系統(tǒng)模型，通過不同故障距離的仿真算例驗(yàn)證不同換相重疊角范圍下理論計(jì)算的準(zhǔn)確性。柔性直流系統(tǒng)；模塊化多電平；兩極短路；不控整
電力系統(tǒng)保護(hù)與控制 2016年21期2016-04-12
- 一種基于3次諧波注入的并聯(lián)三相四橋臂逆變器均流控制策略
注入的并聯(lián)三相四橋臂逆變器均流控制策略陳軼涵 任 磊 鄧 翔 龔春英 （南京航空航天大學(xué)江蘇省新能源發(fā)電與電能變換重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室 南京 210016）摘要三相四橋臂逆變器（3p4l）在三相三橋臂逆變器的基礎(chǔ)上引入第四橋臂，使得三相能夠解耦控制并具備帶不對(duì)稱負(fù)載能力，在此基礎(chǔ)上采用3次諧波注入可以提高逆變器的直流電壓利用率。若將多個(gè)三相四橋臂逆變器單元共直流母線并聯(lián)，能夠?qū)崿F(xiàn)擴(kuò)容。但是并聯(lián)單元的電感電流若不采取控制，會(huì)導(dǎo)致環(huán)流問題，嚴(yán)重時(shí)會(huì)損壞逆變器。在基于平均
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2016年4期2016-04-07
- 熱備用子模塊對(duì)MMC運(yùn)行特性影響分析
塊電容電壓波動(dòng)、橋臂環(huán)流、頻率等穩(wěn)態(tài)運(yùn)行特性的影響，最后通過仿真進(jìn)一步驗(yàn)證了理論分析的正確性和有效性。模塊化多電平換流器（MMC）；冗余配置；熱備用子模塊（SM）；冗余度；開關(guān)函數(shù)0 引言基于模塊化多電平換流器轉(zhuǎn)換器的高壓直流輸電(modularized multilevel converter-HVDC, MMC-HVDC)是電壓源換流器型高壓直流輸電（voltage source converter-HVDC, VSC-HVDC）技術(shù)向高電壓大功率方向
新型工業(yè)化 2015年10期2015-07-25
- 基于MMC的鐵路功率調(diào)節(jié)器方案對(duì)比
平臺(tái)，驗(yàn)證了3 橋臂MRPC 系統(tǒng)的補(bǔ)償效果。2 MRPC系統(tǒng)介紹2.1 MMC的工作原理MMC拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)如圖1所示，通過控制開關(guān)器件的通斷狀態(tài)，可實(shí)現(xiàn)交流側(cè)多電平輸出［8］。圖1 MMC拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)Fig.1 Topology structure of MMC2.2 RPC的工作原理本文中牽引供電補(bǔ)償系統(tǒng)可以分為V/v牽引供電系統(tǒng)和RPC補(bǔ)償系統(tǒng)兩個(gè)部分，結(jié)構(gòu)見圖2。圖2 V/v變壓器和RPC組成的補(bǔ)償裝置Fig.2 Compensation device c
電氣傳動(dòng) 2015年4期2015-07-11
- 基于重疊電流法的AAMC電容電壓均衡策略
0016)介紹了橋臂交替導(dǎo)通多電平換流器(AAMC)的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)及其工作原理。相比于傳統(tǒng)MMC而言，具有模塊數(shù)更少，沒有環(huán)流和能夠直流閉鎖等優(yōu)點(diǎn)，同時(shí)沒有增加開關(guān)損耗，故具有良好的發(fā)展前景。但AAMC在處理電容電壓均衡的問題上相比MMC而言更為困難。采用重疊電流的方法，通過配置橋臂電抗器，改變橋臂導(dǎo)通時(shí)間并加以額外的控制策略，最后實(shí)現(xiàn)電容電壓的均衡。在PSCAD/EMTDC平臺(tái)上建立了每個(gè)橋臂14個(gè)模塊的AAMC拓?fù)淠Ｐ停ㄟ^仿真驗(yàn)證了重疊電流法的有效性。交
電氣自動(dòng)化 2015年5期2015-05-04
- 模塊化多電平變換器模型及穩(wěn)態(tài)特性研究
前景。本文以上下橋臂總體電容電壓之和、上下橋臂總體電容電壓之差、橋臂環(huán)流以及輸出電流為狀態(tài)變量建立了MMC的四階大信號(hào)模型，并在大信號(hào)模型的基礎(chǔ)上研究了MMC的穩(wěn)態(tài)特性，得到了環(huán)流、橋臂電流以及上下橋臂平均電容電壓的精確解析表達(dá)式。研究表明，環(huán)流主要含有直流分量和二次諧波分量，上橋臂電容電壓與下橋臂電容電壓的偶次諧波同相，奇次諧波反相，電容電壓直流分量與穩(wěn)態(tài)額定值略有差異。最后搭建了三相48模塊的MMC仿真平臺(tái)及實(shí)驗(yàn)樣機(jī)，仿真波形和實(shí)驗(yàn)波形均與理論解析表達(dá)
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2015年12期2015-04-14
- 基于模塊化多電平換流器的直流輸電系統(tǒng)網(wǎng)側(cè)不平衡故障穿越研究
時(shí)，會(huì)導(dǎo)致MMC橋臂上產(chǎn)生兩倍頻的正序、負(fù)序和零序環(huán)流，零序環(huán)流由于不能在三相橋臂之間相互抵消而進(jìn)入高壓直流側(cè)，會(huì)影響其他換流站的運(yùn)行。為此設(shè)計(jì)了二次零序環(huán)流控制器來對(duì)其進(jìn)行抑制。并針對(duì)不平衡故障時(shí)，在相同傳輸功率下子模塊電容電壓波動(dòng)幅值變大的問題，提出了通過對(duì)橋臂注入一定的負(fù)序二次環(huán)流，降低子模塊電容電壓波動(dòng)的控制策略。在Matlab/Simulink中搭建了基于MMC-HVDC的仿真模型，仿真結(jié)果表明此算法能保證直流母線電壓的穩(wěn)定，并降低子模塊電容電壓
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2015年12期2015-04-14
- 一種移相全橋DC/DC 變換器的設(shè)計(jì)
M1、M3為超前橋臂，M2、M4為滯后橋臂，無論是超前橋臂還是滯后橋臂，上下兩只功率管總是互補(bǔ)導(dǎo)通，且?guī)в幸欢ǖ乃绤^(qū)?？梢酝ㄟ^改變驅(qū)動(dòng)信號(hào)相移角α的寬度來調(diào)整對(duì)角管的導(dǎo)通狀況［2］，從而達(dá)到穩(wěn)定輸出電壓的目的。圖2 移相全橋電路結(jié)構(gòu)圖3 主電路工作波形分析可知兩個(gè)橋臂實(shí)現(xiàn)ZVS 的條件不同，超前橋臂容易實(shí)現(xiàn)，而滯后橋臂比較困難［2］。然而，如果提供的條件達(dá)到了滯后橋臂實(shí)現(xiàn)ZVS 的要求時(shí)，超前橋臂也就滿足了ZVS 的條件。因此可采用增加諧振電感和增大勵(lì)磁電
電子科技 2015年10期2015-03-06
- 單相交/交MMC的簡(jiǎn)化模型及電容電壓平衡
為此，提出了一種橋臂內(nèi)和橋臂間電容電壓平衡的方法。所提出的橋臂內(nèi)電壓平衡方法結(jié)合了傳統(tǒng)載波移相脈寬調(diào)制（CPSPWM）和載波層疊脈寬調(diào)制（PDPWM）下電壓平衡法的優(yōu)點(diǎn)，橋臂內(nèi)子模塊電容電壓平衡只需要2個(gè)比例調(diào)節(jié)器，極大地減小了控制系統(tǒng)的計(jì)算量；提出的橋臂間電壓平衡通過連接上下橋臂的功率通道實(shí)現(xiàn)，避免了與輸入/輸出電壓和電流的相互影響，解決了傳統(tǒng)橋臂間電容電壓平衡法中共模電流注入電網(wǎng)的問題。同時(shí)，建立了MMC的簡(jiǎn)化數(shù)學(xué)模型，該模型可以被看作背靠背的PWM變
電源學(xué)報(bào) 2015年6期2015-02-18
- 模塊化多電平變換器優(yōu)化調(diào)度調(diào)制策略研究
塊電容電壓波動(dòng)與橋臂能量的波動(dòng)幅值和頻率的關(guān)系，通過在三相輸出相電壓中注入高頻電壓分量，同時(shí)在每相橋臂環(huán)流中注入同頻率且大小隨負(fù)載電流變化的高頻電流分量，達(dá)到抑制低頻時(shí)模塊電容電壓波動(dòng)的目的。其中，為了平衡子模塊電容電壓，文獻(xiàn)［9-11］采用了含有電容電壓閉環(huán)控制的載波移相調(diào)制，由于每個(gè)子模塊需要一個(gè)PI控制器和比較單元，隨著子模塊總數(shù)的增多，導(dǎo)致控制系統(tǒng)的復(fù)雜程度和硬件成本增加。文獻(xiàn)［12-14］采用的是結(jié)合排序思想的調(diào)制策略，無需PI控制器和比較單元，
電源學(xué)報(bào) 2015年6期2015-02-18
- 孤立的雙側(cè)橋臂梗死一例報(bào)道
吳曉牧孤立的雙側(cè)橋臂梗死一例報(bào)道項(xiàng)正兵 吳曉牧小腦前下動(dòng)脈；橋臂梗死橋臂又稱小腦中腳，位于腦橋外側(cè)被蓋部，是聯(lián)系小腦與腦橋的纖維通路，是3對(duì)小腦腳中最粗大的1對(duì)。橋臂位于小腦前下動(dòng)脈(anterior inferior cerebellar artery，AICA)及小腦上動(dòng)脈(superior cerebellar artery，SCA)供血的交界區(qū)，其供血主要由長(zhǎng)旋動(dòng)脈、橋外側(cè)下動(dòng)脈(由AICA發(fā)出分支)和橋外側(cè)后動(dòng)脈(由SCA發(fā)出分支)共同完成，側(cè)支
- 橋臂梗死18例臨床及影像特征分析
南昌330006橋臂梗死18例臨床及影像特征分析項(xiàng)正兵1,2吳曉牧11.江西省人民醫(yī)院神經(jīng)內(nèi)科，江西南昌330006；2.南昌大學(xué)醫(yī)學(xué)院臨床醫(yī)學(xué)系，江西南昌330006目的探討橋臂梗死的臨床、影像特點(diǎn)及治療預(yù)后。方法收集2007年1月～2014年8月江西省人民醫(yī)院收治18例橋臂梗死患者的臨床資料，并進(jìn)行回顧性分析及復(fù)習(xí)相關(guān)文獻(xiàn)。結(jié)果本組病例急性或亞急性起病，主要臨床表現(xiàn)為眩暈、共濟(jì)失調(diào)性步態(tài)伴或不伴惡心嘔吐、周圍性面癱、面部感覺障礙、聽力下降、Horner
中國醫(yī)藥導(dǎo)報(bào) 2015年20期2015-01-11
- 模塊化多電平換流器不對(duì)稱橋臂的環(huán)流穩(wěn)態(tài)分析
。然而，MMC的橋臂環(huán)流問題始終制約著MMC的發(fā)展[8-10]。橋臂環(huán)流是由于上、下橋臂能量分布不均勻?qū)е碌?，不僅可能引起波形的畸變影響輸出質(zhì)量，還會(huì)增加器件的損耗，提高對(duì)開關(guān)器件的要求。目前已有大量的研究顯示，對(duì)于上、下橋臂對(duì)稱的MMC而言，其環(huán)流的成分為直流量和2次分量[11-13]。但實(shí)際上，橋臂的電阻、電感是很難做到完全相等的，總會(huì)有一些誤差難以避免地存在，這勢(shì)必會(huì)導(dǎo)致環(huán)流的成分更加復(fù)雜化，以往的理論也難以對(duì)此情況進(jìn)行分析。因此有必要對(duì)橋臂阻感不對(duì)
電力自動(dòng)化設(shè)備 2014年7期2014-09-28
- 4橋臂矩陣變換器幅值優(yōu)化容錯(cuò)控制方法
100191）4橋臂矩陣變換器幅值優(yōu)化容錯(cuò)控制方法王莉娜，張東旭（北京航空航天大學(xué)自動(dòng)化科學(xué)與電氣工程學(xué)院，北京 100191）近年來提出的直接占空比脈寬調(diào)制技術(shù)，由于具有橋臂間控制獨(dú)立、易于實(shí)現(xiàn)等優(yōu)點(diǎn)，在電力電子系統(tǒng)的脈寬調(diào)制控制中得到了很好的應(yīng)用。采用DDPWM技術(shù)和4橋臂矩陣變換器結(jié)構(gòu)，提出一種具有較高電壓傳輸比的幅值優(yōu)化容錯(cuò)控制方法，可使矩陣變換器在正常和故障工作模式下，均能獲得較高的電壓利用率和功率輸出能力。仿真結(jié)果驗(yàn)證了所提出方法的正確性和有效
電氣傳動(dòng) 2014年6期2014-04-28
- 橋臂梗死16例臨床分析
，孫 凡，朱瑜齡橋臂梗死16例臨床分析曹恒恩，牛 平，蘇 岑，孫 凡，朱瑜齡目的探討橋臂梗死的臨床特點(diǎn)、治療及預(yù)后。方法 對(duì)我院2009年1月—2012年1月收治的16例橋臂梗死的臨床資料進(jìn)行回顧性分析。結(jié)果 本組均為急性起病，典型臨床表現(xiàn)為突發(fā)聽力障礙、眩暈伴或不伴惡心嘔吐、小腦性共濟(jì)失調(diào)、周圍性面癱、面部感覺減退及Horner綜合征等。突發(fā)聽力障礙是特異性臨床表現(xiàn)。頭磁共振彌散加權(quán)成像表現(xiàn)為孤立的單側(cè)或雙側(cè)橋臂梗死、單側(cè)或雙側(cè)橋臂梗死伴其他后循環(huán)區(qū)梗死
解放軍醫(yī)藥雜志 2014年4期2014-02-27
- 基于IMC5橋臂逆變器雙電機(jī)矢量控制研究
另外，可以利用5橋臂逆變器驅(qū)動(dòng)2臺(tái)異步電機(jī)，這樣，開關(guān)器件進(jìn)一步減少，節(jié)約成本，減少了變頻器的體積。目前，國內(nèi)外學(xué)者對(duì)5橋臂逆變器雙電機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)的研究也取得了一定成果。文獻(xiàn)[4]提出了5橋臂逆變器的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)；文獻(xiàn)[5]給出了一種適用于5橋臂逆變器的調(diào)制策略，并對(duì)其進(jìn)行了深入地分析；而對(duì)于基于IMC的5橋臂逆變器系統(tǒng)和其驅(qū)動(dòng)性能的相關(guān)研究，尚未見諸文獻(xiàn)。本文首先給出了一種新型的基于IMC 5橋臂逆變器雙電機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，然后提出了一種適用于本系統(tǒng)的調(diào)制
電氣傳動(dòng) 2013年1期2013-09-22
- 單極性SPWM逆變橋驅(qū)動(dòng)方式研究
D1H、D1L的橋臂1和含開關(guān)管S2H、S2L及續(xù)流二極管D2H、D2L的橋臂2組成，也稱H橋。續(xù)流二極管一般為開關(guān)管MOSFET或IGBT內(nèi)帶的體二極管。H橋單極性驅(qū)動(dòng)時(shí)，全橋4個(gè)開關(guān)管的開關(guān)頻率分成高頻載波頻率和低頻調(diào)制波頻率兩種。在每個(gè)斬波（載波開關(guān)）周期內(nèi)，橋路的輸出電壓Uab在正和零（或零和負(fù)）間跳變，正、負(fù)兩種電平不會(huì)同時(shí)出現(xiàn)在一個(gè)斬波周期內(nèi)。在工程實(shí)踐中［1－4］，單極性逆變橋路具有多種驅(qū)動(dòng)方式，筆者按照斬波作業(yè)在橋臂中所處的位置及其互補(bǔ)與否
浙江科技學(xué)院學(xué)報(bào) 2012年3期2012-05-28
- 兩種柔性直流輸電技術(shù)的比較研究
核心元件，由6個(gè)橋臂組成，按照傳統(tǒng)高壓直流輸電的習(xí)慣，這些橋臂可以稱作“換流閥”。每相包括上、下2個(gè)橋臂；每個(gè)橋臂均由大量IGBT直接串聯(lián)形成。如圖2所示，采用脈寬調(diào)制（PWM）技術(shù)控制各個(gè)橋臂的導(dǎo)通、關(guān)斷，即可使換流器輸出寬度可調(diào)的方波電壓Uc[8]。設(shè)Uc的基波分量為，系統(tǒng)電壓與之間的相角差為δ，相電抗和變壓器漏抗之和為X，則換流器與交流系統(tǒng)之間傳輸?shù)挠泄和無功Q為：圖2 脈寬調(diào)制（PWM）此外，基于HVDC-light的二極管鉗位型三電平拓?fù)湟苍贏
山東電力高等?？茖W(xué)校學(xué)報(bào) 2011年5期2011-07-19
- 橋臂梗死的臨床及影像特點(diǎn)
作 454000橋臂梗死的臨床及影像特點(diǎn)張三軍 鄭獻(xiàn)召 苗冬云河南焦作市人民醫(yī)院神經(jīng)內(nèi)科 焦作 454000目的探討橋臂梗死的臨床及影像特點(diǎn)。方法通過回顧、復(fù)習(xí)總結(jié)6例病例,結(jié)合相關(guān)文獻(xiàn),總結(jié)橋臂梗死的臨床及影像特點(diǎn)。結(jié)果6例患者中以女性居多,女5例(83.3%);年齡多發(fā)生于中年,其中 43～54歲 4例,少數(shù)發(fā)生于少年或老年;多無既往史,少數(shù)有糖尿病或冠心病病史。首發(fā)癥狀多以頭暈為表現(xiàn),病情逐漸進(jìn)展,主要侵犯三叉神經(jīng)、面神經(jīng)、前庭神經(jīng)、外展神經(jīng)以及小腦
中國實(shí)用神經(jīng)疾病雜志 2011年9期2011-01-29