唇口
- 旋轉(zhuǎn)油封熱-力耦合溫度場(chǎng)分析*
應(yīng)變和摩擦,油封唇口與旋轉(zhuǎn)軸接觸區(qū)域受到比油封其他部分更高的溫度。大多數(shù)油封失效是油封唇口摩擦生熱引起的高溫導(dǎo)致的[2],溫度會(huì)強(qiáng)烈影響油封橡膠材料的硬度和力學(xué)性能,因此接觸壓力、摩擦和磨損也強(qiáng)烈依賴于唇口溫度[3]。因?yàn)橄鹉z是熱的不良導(dǎo)體,油封唇口熱量的積累會(huì)加速油封的磨損老化,進(jìn)而影響油封的使用壽命[4],因此建立可靠的油封模型,對(duì)油封溫度場(chǎng)進(jìn)行模擬預(yù)測(cè)具有重要意義。油封雖然結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,但由于生熱研究涉及到流體力學(xué)、固體力學(xué)、傳熱學(xué)、摩擦學(xué)和動(dòng)力學(xué)等多方
彈性體 2023年3期2023-11-19
- 高壓環(huán)境下彈簧蓄能密封件密封特性分析
裝配中的過(guò)盈量、唇口角度對(duì)其性能的影響，同時(shí)分析彈簧蓄能密封在不同壓力下的性能。1 二維軸對(duì)稱有限元模型1.1 三維蓄能彈簧力學(xué)分析如圖1所示 ，在V形彈簧彈簧蓄能密封系統(tǒng)中，活塞桿、密封槽及彈簧蓄能密封夾套的結(jié)構(gòu)呈軸對(duì)稱分布，且受力分布均勻，因此彈簧蓄能密封的密封結(jié)構(gòu)屬于軸對(duì)稱問(wèn)題[10-11]。鑒于有限元仿真分析彈簧蓄能密封三維結(jié)構(gòu)模型計(jì)算量大，故文中選擇建立等效二維軸對(duì)稱模型。彈簧蓄能密封內(nèi)置彈簧(圖1)不具有對(duì)稱性，對(duì)其力學(xué)特性進(jìn)行分析。圖1 彈簧
潤(rùn)滑與密封 2023年10期2023-11-08
- 機(jī)械旋轉(zhuǎn)軸類件的油封結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)油封性能的影響分析
范圍內(nèi)，曲軸油封唇口兩側(cè)的接觸壓力呈不對(duì)稱分布，隨著油側(cè)唇角、過(guò)盈量和理論接觸寬度值的增大，曲軸油封的最大接觸壓力呈現(xiàn)減小趨勢(shì)；隨著氣側(cè)唇角、彈簧勁度系數(shù)和腰厚的增大，曲軸油封的最大接觸壓力呈現(xiàn)增大趨勢(shì)；隨著過(guò)盈量、彈簧勁度系數(shù)和腰厚的增大，曲軸油封的單位周長(zhǎng)徑向力呈現(xiàn)增大趨勢(shì)。建議安裝過(guò)盈量為0.78 mm，油封腰厚為0.09 mm左右的油封，可緩解油封唇口磨損，彈簧的勁度系數(shù)為0.869 N/mm左右具有良好的密封性能；氣側(cè)唇角為30°左右可延長(zhǎng)油封使
汽車實(shí)用技術(shù) 2023年10期2023-06-14
- 考慮溫度時(shí)油封運(yùn)行工況參數(shù)對(duì)其可靠性的影響*
摩擦熱，使得油封唇口部位的溫度升高；隨著油封的穩(wěn)定運(yùn)行，在油膜壓力和接觸壓力的共同作用下，在油封唇口與轉(zhuǎn)軸之間形成一層很薄的潤(rùn)滑油膜，這時(shí)唇口熱量主要由油膜內(nèi)的黏性摩擦產(chǎn)生的；如果油封的散熱條件不好，由于溫度升高會(huì)降低潤(rùn)滑油的黏度，導(dǎo)致油封泄漏，而且溫度升高會(huì)引起油封材料老化，從而降低油封的使用壽命。因此，工作溫度對(duì)油封的運(yùn)行可靠性至關(guān)重要。眾多學(xué)者對(duì)油封工作時(shí)的唇口溫度情況進(jìn)行了研究，HAJJAM和BONNEAU[1]在考慮油封表面粗糙度的基礎(chǔ)上，結(jié)合熱
潤(rùn)滑與密封 2023年5期2023-05-25
- 某輕卡車型離合助力器故障分析及整改
測(cè)試統(tǒng)計(jì)對(duì)密封圈唇口厚度不滿足要求進(jìn)行確認(rèn)。密封圈唇口厚度分為外唇口厚度和內(nèi)唇口厚度，如圖6所示，外唇口厚度為A，內(nèi)唇口厚度為B，外唇口厚度A影響密封圈與缸體內(nèi)腔安裝槽的過(guò)盈量，內(nèi)唇口厚度B影響密封圈與其內(nèi)配合的柱塞之間的過(guò)盈量，二者直接影響密封圈的密封效果。圖6 密封圈結(jié)構(gòu)圖參照市場(chǎng)表現(xiàn)較好的 E23S離合助力器設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，唇口厚度A和B設(shè)計(jì)值為0.6～1.0 mm，與E523S離合助力器保持一致?，F(xiàn)對(duì)40套故障件拆解的密封圈進(jìn)行檢測(cè)（橡膠密封圈尺寸檢測(cè)工
汽車實(shí)用技術(shù) 2023年9期2023-05-22
- 半浮式驅(qū)動(dòng)橋輪邊漏油分析及結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)
動(dòng)橋均為外油封的唇口劃傷（見(jiàn)圖1）。圖1 外油封唇口劃傷對(duì)油封唇口的缺口進(jìn)行分析，原因有三：1）對(duì)庫(kù)存油封質(zhì)量排查，符合圖樣設(shè)計(jì)要求，油封唇口未發(fā)現(xiàn)質(zhì)量異常。2）對(duì)油封壓裝的工藝要求排查，工藝文件、工藝流程、操作者及工裝都符合工藝要求。3）看故障件油封的唇口缺口，是被硬物刮傷。對(duì)產(chǎn)品結(jié)構(gòu)及工藝分析優(yōu)化前設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)如圖2所示，半軸與雙列軸承內(nèi)圈和擋圈過(guò)盈配合，擋圈與齒圈過(guò)盈配合，軸承座與外油封安裝面和雙列軸承內(nèi)圈過(guò)盈配合，橋管凸緣頭與內(nèi)油封安裝面過(guò)盈配合，鎖止
汽車工藝師 2022年12期2023-01-04
- 十字節(jié)密封圈結(jié)構(gòu)失效模式及其優(yōu)化研究*
一個(gè)零部件。因其唇口大變形、過(guò)度磨損和高溫等問(wèn)題,會(huì)導(dǎo)致密封失效漏油,進(jìn)而引起內(nèi)部滾針燒損卡死等功能性問(wèn)題。目前,十字節(jié)售后問(wèn)題主要是由密封失效引起的,因此,需要設(shè)計(jì)出較為合理的密封圈,以減小失效問(wèn)題。在密封圈設(shè)計(jì)開(kāi)發(fā)時(shí),主要根據(jù)十字節(jié)內(nèi)部預(yù)留安裝空間進(jìn)行設(shè)計(jì),在滿足安裝要求的前提下,從結(jié)構(gòu)形式設(shè)計(jì)和橡膠材料性能入手，盡可能提高密封圈使用壽命,保證密封性能。橡膠材料的選擇主要根據(jù)使用環(huán)境和性價(jià)比來(lái)決定的,當(dāng)環(huán)境一定時(shí),基本不再選擇新材料,所以工程師和學(xué)者們
機(jī)電工程 2022年11期2022-11-24
- 高速脂潤(rùn)滑滾動(dòng)軸承密封結(jié)構(gòu)優(yōu)化與漏脂試驗(yàn)*
摩擦熱增加，油封唇口溫升增加。高溫升引起油封材料力學(xué)性能大幅下降，加劇油封的磨損、老化及變形[2]，從而引起潤(rùn)滑脂泄漏，進(jìn)而影響軸承的潤(rùn)滑性能，造成軸承的早期失效。因此，密封問(wèn)題已成為高速脂潤(rùn)滑滾動(dòng)軸承的突出問(wèn)題[3]。針對(duì)滾動(dòng)軸承的密封性能，學(xué)者們做了大量的數(shù)值模擬和試驗(yàn)研究。文獻(xiàn)[4]利用高速軸承脂潤(rùn)滑試驗(yàn)裝置，進(jìn)行了冷卻效果試驗(yàn)，結(jié)果表明：在有冷卻情況下，高速滾動(dòng)軸承可以采用脂潤(rùn)滑。文獻(xiàn)[5]利用有限元軟件模擬了密封介質(zhì)在密封間隙中的流動(dòng)情況，結(jié)果表
潤(rùn)滑與密封 2022年9期2022-09-21
- 涵道螺旋槳設(shè)計(jì)變量的影響及其流動(dòng)機(jī)理
涵道擴(kuò)散角、涵道唇口形狀和來(lái)流速度等設(shè)計(jì)變量對(duì)涵道螺旋槳系統(tǒng)推力和效率的影響，此項(xiàng)研究的范圍較為廣泛，但少有從涵道與槳葉相互影響的角度研究，且限于研究目的和當(dāng)時(shí)試驗(yàn)技術(shù)的水平，文中對(duì)各參數(shù)對(duì)氣動(dòng)效率的影響表述較多，而對(duì)流動(dòng)特征和流動(dòng)機(jī)理的討論較少。Graf使用試驗(yàn)方法研究了圓形唇口、橢圓形唇口對(duì)涵道螺旋槳系統(tǒng)的氣動(dòng)特性的影響；Pereira使用試驗(yàn)方法研究了不同涵道出口擴(kuò)張角對(duì)涵道螺旋槳系統(tǒng)的氣動(dòng)特性的影響。Akturk和Camci運(yùn)用計(jì)算和試驗(yàn)的方法研究
航空學(xué)報(bào) 2022年7期2022-09-05
- 制動(dòng)缸常見(jiàn)密封失效分析及控制方法研究
素有：骨架密封圈唇口結(jié)構(gòu)不同；骨架密封圈唇口與缸體配合的過(guò)盈量不同；缸體內(nèi)壁粗糙度不同。圖3是某型號(hào)制動(dòng)缸在實(shí)際運(yùn)用過(guò)程中發(fā)生密封性失效后拆解分析的零部件狀態(tài)，從圖中可以明顯觀察到骨架密封圈唇口存在異常磨損，磨損下來(lái)的較多橡膠顆粒與油脂混合后堆積在骨架密封圈儲(chǔ)油槽及唇口處導(dǎo)致密封失效。通過(guò)對(duì)故障零部件的狀態(tài)、尺寸進(jìn)行詳細(xì)檢查，缸體內(nèi)壁的粗糙度為Ra1.412 μm～Ra1.714 μm，初步判定為缸體內(nèi)壁粗糙導(dǎo)致骨架密封圈唇口的異常磨損。同時(shí)也考慮到骨架密
軌道交通裝備與技術(shù) 2022年3期2022-07-29
- 轉(zhuǎn)速對(duì)旋轉(zhuǎn)式唇形密封接觸性能參數(shù)的影響
設(shè)計(jì)一般通過(guò)密封唇口徑向力或泄漏率建立臨界脫開(kāi)判據(jù)[3-5]，依靠試驗(yàn)研究法或設(shè)計(jì)者經(jīng)驗(yàn)完成，導(dǎo)致設(shè)計(jì)周期長(zhǎng)、成本高，已有的研究成果與工程設(shè)計(jì)應(yīng)用還存在一定的脫節(jié)。對(duì)于旋轉(zhuǎn)式唇形密封圈，由于轉(zhuǎn)速越高，其產(chǎn)生的離心力增加，進(jìn)而對(duì)唇形密封的力變形及接觸性能參數(shù)的影響也越大。為建立密封唇口臨界脫開(kāi)判據(jù)與接觸性能參數(shù)的關(guān)聯(lián)性，準(zhǔn)確預(yù)測(cè)旋轉(zhuǎn)式唇形密封的脫開(kāi)轉(zhuǎn)速，探究密封圈轉(zhuǎn)速對(duì)其力變形及接觸性能參數(shù)的影響規(guī)律，是預(yù)測(cè)密封脫開(kāi)轉(zhuǎn)速的理論基礎(chǔ)。為此，以旋轉(zhuǎn)式唇形密封圈為
液壓與氣動(dòng) 2022年3期2022-06-09
- 旋轉(zhuǎn)式唇型圈停車密封開(kāi)啟全過(guò)程密封特性研究
。而在高轉(zhuǎn)速下，唇口部分橡膠因離心力作用與軸呈現(xiàn)脫開(kāi)趨勢(shì)，當(dāng)升至某個(gè)轉(zhuǎn)速時(shí)，唇口的最大接觸壓力小于流體壓力[1]，開(kāi)始與裝配軸脫開(kāi)，實(shí)現(xiàn)無(wú)接觸運(yùn)轉(zhuǎn)，此時(shí)需要液封輪來(lái)阻止燃料泄漏。即高速下液封輪起密封作用，低速下唇形圈起密封作用，兩者相互配合使用。當(dāng)轉(zhuǎn)速逐漸降低，唇形圈能夠再次實(shí)現(xiàn)密封作用，該用法也屬于停車密封?？梢钥闯觯芊馊Φ拿撻_(kāi)轉(zhuǎn)速是發(fā)動(dòng)機(jī)渦輪泵端面密封結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的重要參數(shù)[2]。唇形圈與液封輪配合使用的難點(diǎn)是難以根據(jù)工程應(yīng)用精確控制唇口脫開(kāi)轉(zhuǎn)速，當(dāng)設(shè)計(jì)
潤(rùn)滑與密封 2022年1期2022-01-25
- 橡膠油封摩擦生熱數(shù)值模擬與實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證*
流體壓力[2]和唇口附近溫度場(chǎng)的精確計(jì)算，在理論上存在較大的困難[3]。而數(shù)值模擬可對(duì)橡膠油封的上述問(wèn)題進(jìn)行準(zhǔn)確分析[4-7]。油封與高速旋轉(zhuǎn)軸之間因摩擦生熱，會(huì)導(dǎo)致唇口附近溫度很高，并會(huì)加速橡膠的老化和磨損[8]，使其服役壽命縮短[9-10]。因此，準(zhǔn)確預(yù)測(cè)油封唇口附近的溫度場(chǎng)具有重要實(shí)際意義。LIU等[11]研究了表面帶有不同紋理結(jié)構(gòu)的軸對(duì)油封磨耗和密封性能的影響。馬靈童和孟慶睿[12]用FLUENT建立金屬薄盤結(jié)構(gòu)摩擦副熱流固耦合模型，對(duì)其生熱過(guò)程進(jìn)
潤(rùn)滑與密封 2021年11期2022-01-17
- 168F汽油機(jī)潤(rùn)滑系統(tǒng)常見(jiàn)故障的原因分析
失去自緊彈簧箍緊唇口的作用，導(dǎo)致油封唇口與曲軸軸頸表面貼合壓力不足，即唇口不能緊壓軸面，造成油封密封作用失效而漏油。②曲軸露出外側(cè)的軸頸泥沙、塵土過(guò)多，更換油封時(shí)未注意清潔，致使唇口與軸頸表面貼合處夾帶塵土等雜物，引起油封唇口及軸頸早期磨損，油封唇口容易被拉傷、刮傷而漏油。③油封骨架變形或是主軸承蓋孔座制造質(zhì)量不合格；安裝油封時(shí)方法不當(dāng)，如用錘子敲擊油封，使油封骨架受力不均，致使油封骨架變形，油封外徑表面與主軸承蓋座孔貼合不嚴(yán)，曲軸連桿甩油時(shí)，使機(jī)油從貼合
農(nóng)機(jī)使用與維修 2021年9期2021-11-27
- 渦輪葉片壓力面縫型氣膜冷卻結(jié)構(gòu)的數(shù)值研究
結(jié)構(gòu)的不同縫寬、唇口厚度及加工位置對(duì)渦輪葉片冷卻效率和氣動(dòng)損失的影響規(guī)律。1 計(jì)算模型采用E3 導(dǎo)葉作為計(jì)算分析模型，縫結(jié)構(gòu)設(shè)置在葉盆，葉片中部為冷氣腔，冷氣由葉根進(jìn)入腔內(nèi)，再通過(guò)開(kāi)縫沿切線方向噴射出，冷氣出口上表面與上游葉片表面連接部位為唇口。為保證葉片整體強(qiáng)度，在相鄰縫間設(shè)加強(qiáng)肋，共6 個(gè)肋片，寬度均為0.5 mm，葉片模型如圖1 所示。圖1 葉片模型Fig.1 Blade model針對(duì)流固耦合和氣動(dòng)效率分析計(jì)算，采用Adapco軟件的Star 模塊
中國(guó)民航大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年4期2021-09-26
- 鈑金挖補(bǔ)修理在發(fā)動(dòng)機(jī)唇口型面中的應(yīng)用
要：發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣道唇口是由時(shí)效硬化處理后的鋁合金板材加工而成的三維復(fù)雜曲面結(jié)構(gòu)，服役環(huán)境惡劣且部件位置特殊，極易受損，已有的維修方法費(fèi)用高、周期長(zhǎng)。南航沈陽(yáng)復(fù)合材料修理車間短艙項(xiàng)目組創(chuàng)新開(kāi)發(fā)的直接使用成品時(shí)效硬化板材鈑金加工工藝，無(wú)需外委熱處理和后期校型，大大縮短了維修周期，為機(jī)隊(duì)運(yùn)行提供了保障。關(guān)鍵詞：唇口；三維復(fù)雜曲面；時(shí)效硬化Keywords：lip skin；3D complex surface；age hardening1 研究背景現(xiàn)代民航客機(jī)為追
航空維修與工程 2021年5期2021-09-05
- 解讀骨架油封的密封原理及安裝技術(shù)
高速型油封；根據(jù)唇口數(shù)量劃分，可分為雙唇型油封和單唇型油封；根據(jù)耐壓程度劃分，可分為耐壓性密封和低壓型密封。3 骨架密封優(yōu)缺點(diǎn)骨架密封優(yōu)缺點(diǎn)：（1）可用溫度范圍大（-30～260℃），使用復(fù)合材料可以增強(qiáng)耐低溫性能；（2）對(duì)安裝軸的表面硬度適應(yīng)性廣；（3）除了軸的表面光潔度影響，不同軸的材質(zhì)使用壽命不一樣，普通碳鋼最長(zhǎng)，其次是鉻鐵合金，含鎳合金鋼較差（經(jīng)驗(yàn)積累、沒(méi)有經(jīng)過(guò)實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證）；（4）彎曲強(qiáng)度好，變形??；（5）成本低；（6）拆裝方便，更換簡(jiǎn)單。4 骨架密
中國(guó)設(shè)備工程 2021年15期2021-08-14
- 氣門油封結(jié)構(gòu)參數(shù)設(shè)計(jì)及優(yōu)化*
，以驗(yàn)證氣門油封唇口的最佳參數(shù)。呂迪[8]分析了影響氣門油封機(jī)油泄漏量的要素，建立了有限元模型對(duì)其中一些要素進(jìn)行模擬仿真，并設(shè)計(jì)臺(tái)架試驗(yàn)進(jìn)行對(duì)比驗(yàn)證。張付英等[9]研究了彈簧勁度系數(shù)、過(guò)盈量等對(duì)唇形油封密封性能的影響。上述的研究大多考慮的是單一結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)油封密封性能的影響規(guī)律，并未考慮多個(gè)油封參數(shù)共同作用下的油封密封性能。因此，針對(duì)多結(jié)構(gòu)參數(shù)共同影響下油封密封性能的研究和優(yōu)化，是非常有必要的。本文作者以初始?xì)忾T油封為基礎(chǔ)，基于正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)原理，對(duì)氣門油封油
潤(rùn)滑與密封 2021年7期2021-07-23
- 基于正交試驗(yàn)的曲軸油封結(jié)構(gòu)參數(shù)研究
δ）和前后唇角對(duì)唇口Von Mises應(yīng)力及唇口接觸壓力展開(kāi)研究，得到二者在唇口接觸寬度上的分布，并在此基礎(chǔ)上對(duì)油封結(jié)構(gòu)進(jìn)行了優(yōu)化。江華生等[7]利用有限元軟件ANSYS建立了發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸無(wú)簧油封的軸對(duì)稱有限元模型，分析油封腰厚（s）、腰長(zhǎng)、空氣側(cè)角度、圓角半徑和δ等結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)油封唇口最大接觸壓力、唇口徑向力和唇口接觸寬度等密封性能和接觸性能指標(biāo)的影響。上述研究?jī)H考慮單一結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)曲軸油封靜態(tài)接觸性能的影響規(guī)律，而曲軸油封的實(shí)際應(yīng)用情況復(fù)雜多變，因此對(duì)多個(gè)結(jié)
橡膠工業(yè) 2021年2期2021-07-20
- 盾構(gòu)主驅(qū)動(dòng)密封優(yōu)化研究
主要有橡膠老化及唇口過(guò)度磨損、油脂過(guò)量注入及泄漏、摩擦力矩增大致使主驅(qū)動(dòng)油溫快速上升等。其中，橡膠老化及唇口過(guò)度磨損是密封失效的主要形式。密封失效原因較多，貫穿于設(shè)計(jì)、生產(chǎn)、使用整個(gè)過(guò)程[2-5]：1)通常密封件尺寸大、剛度小、易變形，因此砂石較易進(jìn)入密封內(nèi)部[6]；2)密封安裝不合格導(dǎo)致密封破壞，特別是唇形密封，其結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)保證了較好的結(jié)構(gòu)跟隨性和耐磨特性，但對(duì)材料依賴度高；3)主驅(qū)動(dòng)齒輪油污染，特別是磨合期產(chǎn)生的細(xì)小金屬顆粒，可能會(huì)劃傷和加劇唇口磨損[7
隧道建設(shè)(中英文) 2021年6期2021-07-05
- 考慮微觀形貌影響的油封磨損分析*
料損失不可避免，唇口的表面輪廓和其與旋轉(zhuǎn)軸之間的相互作用會(huì)改變，如何對(duì)密封件的磨損過(guò)程進(jìn)行精確地建模和預(yù)測(cè)，近些年逐漸成為了學(xué)者們研究的重點(diǎn)?，F(xiàn)有主流的磨損仿真方法有3種，分別是節(jié)點(diǎn)位移法[3]、元素死亡法和Umeshmotion法[4]。第一種是發(fā)生的磨損以有限元節(jié)點(diǎn)位移的形式建模。第二種元素死亡法是通過(guò)死亡元素來(lái)代替節(jié)點(diǎn)位移，雖然能有效地避免網(wǎng)格扭曲，但精度受到了限制。第三種使用了ABAQUS中的子程序Umeshmotion，主要表現(xiàn)為在不改變網(wǎng)格個(gè)數(shù)
潤(rùn)滑與密封 2021年6期2021-06-30
- K型圈結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)及驗(yàn)證 *
通過(guò)縫隙撐開(kāi)支撐唇口進(jìn)入壓力腔室，壓力腔室壓力作用在內(nèi)部將K型圈向外撐開(kāi)，使主密封唇口及輔助密封唇口兩處達(dá)到密封目的。圖2 現(xiàn)有K型圈結(jié)構(gòu)原理2 問(wèn)題描述在現(xiàn)有城軌地鐵車輛運(yùn)營(yíng)過(guò)程中，踏面制動(dòng)單元產(chǎn)品停放缸處于長(zhǎng)充氣狀態(tài)。經(jīng)過(guò)試驗(yàn)，停放缸在-25 ℃環(huán)境下密封功能正常，在-40 ℃環(huán)境下密封功能失效；另外在停放缸充氣瞬間，常出現(xiàn)停放缸漏氣現(xiàn)象，漏風(fēng)持續(xù)一段時(shí)間后恢復(fù)正常，嚴(yán)重的將一直漏風(fēng)，影響車輛停放制動(dòng)緩解功能，提高車輛的耗風(fēng)量進(jìn)而影響車輛制動(dòng)安全。目前
機(jī)械研究與應(yīng)用 2021年2期2021-05-18
- 淺析汽車后驅(qū)動(dòng)橋油封失效模式及整改
模式分析1.油封唇口卡咬油封唇口存在微觀的條紋或凹槽破損，如圖1所示。圖1 油封唇口微觀的條紋和凹槽破損油封唇口卡咬現(xiàn)象主要有兩方面原因：一是裝配過(guò)程，二是使用過(guò)程。裝配時(shí)，主要因耦合零部件存在銳邊、毛刺，從而導(dǎo)致在裝配過(guò)程中損壞油封唇口；使用時(shí)，主要是因外界的灰塵、泥沙以及后驅(qū)動(dòng)橋內(nèi)部的清潔度不良而造成油封唇口卡咬。2.油封唇口偏磨油封唇口存在非圓周均勻磨損，即磨損寬度在圓周上不均勻，最小寬度與最大寬度的位置基本成對(duì)稱狀態(tài)，如圖2所示。圖2 油封唇口偏磨
汽車工藝師 2021年4期2021-05-15
- 高充量密度重型柴油機(jī)燃燒室形狀優(yōu)化數(shù)值模擬研究
柴油機(jī)的燃燒室的唇口直徑、唇口深度和中央凸臺(tái)高度的優(yōu)化，減少了60%的顆粒物排放，使其只需加裝選擇性催化還原裝置而無(wú)需加裝顆粒捕集器即可滿足Tier 4排放法規(guī)要求，同時(shí)燃油消耗率降低了2%。文獻(xiàn)[8]中對(duì)一臺(tái)車用柴油機(jī)的燃燒室進(jìn)行了優(yōu)化，使外特性油耗平均降低了約2.0 g/(kW·h)，歐洲穩(wěn)態(tài)測(cè)試循環(huán)加權(quán)油耗降低了2.2 g/(kW·h)，而加權(quán)NOx比排放基本不變。重型柴油機(jī)常運(yùn)行于高負(fù)荷工況，此時(shí)每循環(huán)噴油量大,噴油持續(xù)期長(zhǎng)，缸內(nèi)可燃混合氣難以快速
內(nèi)燃機(jī)工程 2021年2期2021-04-17
- 旋轉(zhuǎn)軸唇形密封件磨損仿真分析
高溫會(huì)致使密封件唇口與轉(zhuǎn)軸之間的摩擦加劇，磨損加快，是導(dǎo)致密封件失效的主要原因[2-3]。圖1展示一種典型的旋轉(zhuǎn)軸唇形密封件磨損后的唇口情況。密封件的失效會(huì)直接影響機(jī)械系統(tǒng)整體的效率，導(dǎo)致大量的經(jīng)濟(jì)損失，甚至發(fā)生安全事故。因此，準(zhǔn)確預(yù)測(cè)唇形密封件的磨損情況，評(píng)估工作壽命具有重要的意義。早期對(duì)密封件使用壽命的預(yù)測(cè)主要是通過(guò)對(duì)大量實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)得出，但是這種方式需要花費(fèi)大量的人力物力。為此，SALANT與FLAHERTY[4-5]提出了一種數(shù)值仿真方法來(lái)模擬密封
潤(rùn)滑與密封 2021年3期2021-03-30
- 飛行器鼻錐凹腔-發(fā)散組合冷卻數(shù)值模擬
，它可以利用凹腔唇口的分流作用以及腔內(nèi)壓力振蕩造成的能量耗散來(lái)達(dá)到減阻防熱的目的，且冷卻效果取決于凹腔形狀、寬度、深度以及唇緣鈍化程度[23-28]。Lu和Liu[29]對(duì)馬赫數(shù)Ma=8條件下的帶迎風(fēng)凹腔結(jié)構(gòu)的頭錐進(jìn)行了數(shù)值模擬，結(jié)果顯示，這種冷卻結(jié)構(gòu)可以使駐點(diǎn)附近區(qū)域的熱流有小幅下降，并使表面的熱流峰值移至凹腔唇口的下游，但是對(duì)駐點(diǎn)以外的區(qū)域幾乎沒(méi)有作用。針對(duì)發(fā)散冷卻和迎風(fēng)凹腔結(jié)構(gòu)各自的優(yōu)缺點(diǎn)及互補(bǔ)性，提出一種新型的組合冷卻結(jié)構(gòu)：凹腔-發(fā)散組合冷卻，即將
航空學(xué)報(bào) 2021年2期2021-03-26
- 氣門導(dǎo)管同軸度對(duì)氣門油封泄漏率影響研究
桿和氣門油封橡膠唇口的同軸度對(duì)機(jī)油泄漏率一致性影響較大。進(jìn)一步對(duì)裝配尺寸鏈進(jìn)行分析，鎖定影響較大，且探測(cè)度更高的氣門導(dǎo)管同軸度。針對(duì)氣門導(dǎo)管同軸度的影響因素進(jìn)行研究，分析其對(duì)氣門油封機(jī)油泄漏率的影響，并提出對(duì)應(yīng)的控制方法。1 氣門導(dǎo)管同軸度影響分析1.1 氣門桿與氣門油封唇口同軸度氣門油封密封原理：氣門桿與橡膠材質(zhì)唇口為過(guò)盈配合，建立初始密封壓力，如圖2所示。隨氣門桿往復(fù)運(yùn)動(dòng)，氣門油封橡膠唇口與氣門桿之間形成油膜[2]。在相同設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)下，不同初始密封壓力，
柴油機(jī)設(shè)計(jì)與制造 2021年4期2021-02-25
- 一種軸對(duì)稱變幾何進(jìn)氣道氣動(dòng)設(shè)計(jì)及性能分析*
移動(dòng)中心錐，改變唇口與外壓段激波的相對(duì)位置以調(diào)整捕獲流量，同時(shí)改變內(nèi)收縮段的收縮比以調(diào)整進(jìn)氣道的通流能力；JAMES F Connors等[6]提出了在中心錐設(shè)置槽道的變幾何方案，低馬赫數(shù)下中心錐前移，槽道開(kāi)啟，增大了喉道面積，提高了進(jìn)氣道起動(dòng)能力；YUSUKE Maru等[7]設(shè)計(jì)了一種多級(jí)圓盤組合而成的中心錐，在較低的飛行馬赫數(shù)下，各級(jí)圓盤分別前移，圓盤間形成的凹腔被渦流填滿，從而在圓盤間形成氣動(dòng)連接面，在不過(guò)分破壞外壓縮流場(chǎng)的條件下，使得進(jìn)氣道的捕獲
固體火箭技術(shù) 2021年6期2021-02-17
- 密封唇部微觀紋理方向?qū)τ头饷芊庑阅艿挠绊?/a>
厚度、摩擦扭矩、唇口密封壓力、唇口平均溫度、唇口最高溫度等密封性能參數(shù)，研究三角形紋理的不同度數(shù)對(duì)油封密封性能的影響并獲得使密封性能最佳的三角形紋理方向.1 油封唇部表面三角形紋理模型文中選取帶彈簧的內(nèi)包金屬骨架型油封，其型號(hào)為60 mm×80 mm×8 mm，主體材料為丁腈橡膠(NBR)[8].如圖1所示，油封油側(cè)唇角為45°，空氣側(cè)唇角為25°，軸徑d=60 mm.圖1 徑向唇形油封示意圖Fig.1 Schematic of radial lip se
排灌機(jī)械工程學(xué)報(bào) 2021年1期2021-01-19
- 玉璧底碗的年代特征
、直唇玉璧底碗、唇口玉璧底碗三種樣式。卷沿玉璧底碗 最早在偃師杏園鄭洵墓（778 年）[1]128中見(jiàn)到。 敞口，小卷沿，圓唇，淺弧腹，內(nèi)底凸起，圈足底面外高內(nèi)低。 內(nèi)外壁施豆青釉。 口徑14.4 厘米，底徑6.2 厘米，高4.3 厘米。 （圖1-1）鞏義司馬進(jìn)墓（公元832 年）[2]所見(jiàn)的卷沿玉璧底碗，卷沿接近消失，內(nèi)壁有四條凸棱。 敞口，窄卷沿，圓唇，淺弧腹稍直，內(nèi)底近平，圈足底面平。內(nèi)外壁施白釉。口徑14.6 厘米，足徑7.2 厘米，高3.9 厘米
黃河·黃土·黃種人(華夏文明) 2020年12期2021-01-13
- 軋機(jī)油膜軸承密封防水能力改善
密封蓋上，水封的唇口部分與旋轉(zhuǎn)軋輥的端面貼合，形成一道防水動(dòng)密封。鋁環(huán)平面?zhèn)韧ㄟ^(guò)膠釘貼在軋輥端面上，內(nèi)沿抵在DF密封圈封水唇的根部連同DF密封圈及錐套與軋輥一同旋轉(zhuǎn)，鋁環(huán)與水封及密封蓋的凹槽形成一道迷宮式密封，同時(shí)鋁環(huán)在旋轉(zhuǎn)時(shí)又能將少量的積水甩向外圓周，從而緩解DF密封圈的密封壓力。DF密封圈是此密封結(jié)構(gòu)中的核心部件，其內(nèi)圈的主唇、副唇與軋輥輥脖緊密貼合并形成有吸附作用的負(fù)壓腔，同時(shí)在腰部鋼帶的作用下對(duì)其進(jìn)行徑向定位；DF密封圈在錐套和鋁環(huán)的夾緊作用下對(duì)其
冶金設(shè)備 2020年4期2020-12-29
- V型密封圈結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)密封性能影響研究
封圈內(nèi)外圈過(guò)盈、唇口角度等結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)密封性能的影響規(guī)律的研究尚未見(jiàn)報(bào)道。為此，筆者采用ANSYS軟件，針對(duì)柱塞泵填料密封結(jié)構(gòu)， 建立了V型填料密封圈二維軸對(duì)稱有限元模型， 對(duì)V型填料密封圈密封效果進(jìn)行了有限元數(shù)值模擬分析，并通過(guò)實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了該模擬結(jié)果的準(zhǔn)確性。 在此基礎(chǔ)上，研究分析了外過(guò)盈量、內(nèi)過(guò)盈量及唇口角度等結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)密封性能的影響，研究結(jié)果可為V型密封圈的設(shè)計(jì)、選用和結(jié)構(gòu)優(yōu)化提供依據(jù)和參考。1 V型填料密封有限元模型1.1 模型簡(jiǎn)化柱塞泵填料密封結(jié)構(gòu)如
化工機(jī)械 2020年5期2020-11-14
- 考慮溫度影響時(shí)具有表面紋理唇形油封的密封性能研究
系數(shù).摩擦熱會(huì)使唇口溫度急劇升高，加速唇口部位的老化和變硬，對(duì)油封的密封性能和使用壽命都產(chǎn)生很大影響[9].所以，表面紋理在有效改善密封性能的同時(shí)也會(huì)帶來(lái)一定的不利影響.文中基于流量因子統(tǒng)計(jì)學(xué)方法建立的粗糙油封混合潤(rùn)滑方程與能量方程耦合，通過(guò)Matlab編程計(jì)算唇部具有表面微凹坑紋理油封在接觸區(qū)域的軸向溫度分布情況,研究不同轉(zhuǎn)速下接觸區(qū)域的最高溫度以及溫度升高對(duì)具有表面紋理的油封密封性能的影響.1 油封的結(jié)構(gòu)參數(shù)和表面紋理模型1.1 油封的結(jié)構(gòu)參數(shù)及模型旋
排灌機(jī)械工程學(xué)報(bào) 2020年9期2020-10-16
- 往復(fù)式骨架油封溫度場(chǎng)的動(dòng)態(tài)分析*
和流體壓力對(duì)油封唇口處等效應(yīng)力與接觸壓力的影響規(guī)律[4]。張佳佳等[5]利用FLUENT軟件分析了軸速、前后唇角、接觸寬度以及抱軸力等參數(shù)對(duì)油封摩擦面上溫度最大值的影響。油封失效的主要原因是由唇口溫度過(guò)高引起的橡膠老化[6]，而以上文獻(xiàn)主要集中研究了油封的結(jié)構(gòu)參數(shù)和外界工況對(duì)油封性能的影響，但都沒(méi)有給出合理的取值范圍。因此，本文作者采用ABAQUS軟件模擬往復(fù)式骨架油封唇口處的溫度場(chǎng)，分析過(guò)盈量、流體壓力、往復(fù)速度和摩擦因數(shù)對(duì)油封唇口處溫度的作用規(guī)律，再依
潤(rùn)滑與密封 2019年12期2019-12-26
- 某直升機(jī)尾減速器唇形油封滲漏失效分析
帶動(dòng)滑油飛濺，對(duì)唇口有一定的沖擊。2 失效分析針對(duì)尾減輸入唇形油封滑油滲漏的現(xiàn)象，從設(shè)計(jì)、試制、安裝3 個(gè)方面對(duì)尾減輸入唇形油封和唇形油封相配件進(jìn)行分析、排查。2.1 設(shè)計(jì)2.1.1 唇形油封設(shè)計(jì)（1）油封結(jié)構(gòu)尺寸。影響唇形油封密封效果的主要因素包括唇形油封的唇口過(guò)盈量、前唇角α 和后唇角β，該尾減輸入唇形油封設(shè)計(jì)值見(jiàn)表1。圖1 尾減輸入油封安裝結(jié)構(gòu)表1 唇形油封結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì)復(fù)查唇口過(guò)盈量過(guò)大則易于磨損老化，影響密封壽命；過(guò)盈量過(guò)小則影響密封性能。一般來(lái)說(shuō)
設(shè)備管理與維修 2019年10期2019-10-26
- 空氣散熱器成形工藝研究
結(jié)構(gòu)空氣散熱器由唇口、殼體、罩通過(guò)機(jī)加帶板用螺栓連接而成，其中唇口、殼體分別由材料為TC2-M-δ1.5mm的鈦合金板料熱成形成不同形狀的蒙皮通過(guò)氬弧焊連接而成，結(jié)構(gòu)如圖1所示。圖1 空氣散熱器二、空氣散熱器成形工藝中存在的問(wèn)題(一)零件結(jié)構(gòu)復(fù)雜，成形精度低。零件罩結(jié)構(gòu)形式為“幾”字形結(jié)構(gòu)，存在負(fù)角度現(xiàn)象，零件高度較高，工藝上采取熱拉深+手工校形的方案。零件拉深時(shí)為避免負(fù)角度導(dǎo)致的無(wú)法脫?，F(xiàn)象發(fā)生，工裝設(shè)計(jì)時(shí)采取角度補(bǔ)償，利于零件脫模。零件拉深后采取人工校
產(chǎn)業(yè)與科技論壇 2019年17期2019-10-24
- 低動(dòng)能來(lái)流下背負(fù)式進(jìn)氣道非定常流動(dòng)特性分析
掠的進(jìn)口形式，在唇口繞流處容易出現(xiàn)分離，導(dǎo)致進(jìn)氣道性能下降，因此針對(duì)唇口后掠角度對(duì)進(jìn)氣道分離流動(dòng)的影響需要深入探究。本文采用改進(jìn)的延遲分離渦模擬(Improved Delayed Detached-Eddy Simulation,IDDES)方法、高質(zhì)量的計(jì)算網(wǎng)格和高精度計(jì)算格式對(duì)飛翼布局無(wú)人機(jī)背負(fù)式進(jìn)氣道低動(dòng)能來(lái)流時(shí)流場(chǎng)特性進(jìn)行數(shù)值模擬，研究唇口分離流動(dòng)對(duì)進(jìn)氣道性能及其內(nèi)部壓力脈動(dòng)特性的影響，并通過(guò)改型設(shè)計(jì)對(duì)唇口分離流動(dòng)進(jìn)行控制改進(jìn)，降低分離帶來(lái)的不利影
北京航空航天大學(xué)學(xué)報(bào) 2019年4期2019-05-05
- 帶回油線唇形密封的反向泵送機(jī)制研究與實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證﹡
)是一種通過(guò)柔性唇口施加的徑向力和唇口表面微觀形貌的變形產(chǎn)生的反向泵送效應(yīng)實(shí)現(xiàn)流體密封的接觸式動(dòng)密封，由于其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、加工工藝成熟、安裝方便等原因，廣泛應(yīng)用于各種機(jī)械旋轉(zhuǎn)軸上[1-2]。隨著現(xiàn)代工業(yè)的發(fā)展，對(duì)油封提出了在更高溫度、壓力和轉(zhuǎn)速條件下保持優(yōu)異性能的要求，為了應(yīng)對(duì)嚴(yán)苛工況帶來(lái)的技術(shù)挑戰(zhàn)，人們?cè)谟头饨Y(jié)構(gòu)、材料等方面進(jìn)行了大量研究[3]。回油線就是一種提升油封性能的優(yōu)化結(jié)構(gòu)，又稱為回流線、回油溝、導(dǎo)流槽、流體動(dòng)壓油封等，通過(guò)在油封唇口及附近設(shè)計(jì)凸起結(jié)
潤(rùn)滑與密封 2019年2期2019-02-20
- 軸表面矩形微螺旋槽織構(gòu)對(duì)唇形油封密封性能的影響
封原理是軸轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)唇口依靠其表面的粗糙微凸體或紋理的非對(duì)稱周向彈性變形引起的流體反向泵送作用機(jī)制［1］，即將油封已泄漏到唇口空氣側(cè)的潤(rùn)滑油介質(zhì)泵送回油側(cè)的過(guò)程，其密切依賴的前提條件是油封唇口應(yīng)具有非對(duì)稱的幾何結(jié)構(gòu)和橡膠唇口表面存在大量的微觀粗糙形貌［2?4］。為了增強(qiáng)反向泵送作用以提升密封效果，人們?cè)谙鹉z唇口或軸的表面設(shè)計(jì)及加工表面微織構(gòu)，但是由于橡膠唇口的表面織構(gòu)容易磨損而未得到更多應(yīng)用［5］。隨著金屬表面激光加工技術(shù)的發(fā)展，在油封軸表面加工微織構(gòu)增強(qiáng)反向
中國(guó)機(jī)械工程 2018年14期2018-09-22
- 馬赫數(shù)1.5～4.5的曲面軸對(duì)稱變幾何進(jìn)氣道設(shè)計(jì)
總壓縮角31°，唇口內(nèi)角15°，此時(shí)進(jìn)氣道內(nèi)收縮比為1.04，總收縮比為3.12，錐尖到唇口820 mm。喉道后擴(kuò)張通道的面積分布可以按照各種擴(kuò)壓規(guī)律設(shè)計(jì)，比如等壓力梯度、等馬赫數(shù)梯度和等面積變化等，本文中等壓力梯度和等馬赫數(shù)梯度規(guī)律混合使用，保證變化是緩急緩。該段設(shè)計(jì)對(duì)流動(dòng)的穩(wěn)定性和出口流場(chǎng)的畸變影響較大，擴(kuò)張比為2.0，最大局部當(dāng)量擴(kuò)張角小于5°，最終設(shè)計(jì)的進(jìn)氣道基準(zhǔn)構(gòu)型見(jiàn)圖1，記作Inlet1，總長(zhǎng)2.5 m。圖1 基準(zhǔn)進(jìn)氣道三維構(gòu)型(Inlet1)
火箭推進(jìn) 2018年4期2018-09-11
- 油封在變速器上的應(yīng)用及常見(jiàn)故障分析
高速旋轉(zhuǎn)下，油封唇口與軸之間會(huì)形成油膜，此油膜具有一定的液體潤(rùn)滑特性，在油封的作用下，油膜的剛度恰好使油膜與空氣接觸端形成一個(gè)新月面，防止了工作介質(zhì)的泄漏，從而實(shí)現(xiàn)旋轉(zhuǎn)軸的密封。靜密封：油封唇口與軸過(guò)盈配合，且油封彈簧進(jìn)一步對(duì)密封唇口施加徑向壓緊力，進(jìn)而防止?jié)櫥偷男孤?。圖22.2 影響油封密封性能的因素2.2.1 加油量對(duì)油封性能的影響油封工作時(shí)接觸潤(rùn)滑油種類很多，成分復(fù)雜，最常用的有機(jī)械油、透平油、齒輪油等。潤(rùn)滑油不同、油封的潤(rùn)滑狀態(tài)不一樣，摩擦熱也有
汽車實(shí)用技術(shù) 2018年14期2018-08-09
- 旋轉(zhuǎn)式骨架油封關(guān)鍵參數(shù)對(duì)主唇配合區(qū)的影響分析
圓圈，并去掉遠(yuǎn)離唇口且對(duì)性能無(wú)影響的部分工藝尺寸。分析中采用軸的徑向位移模擬過(guò)盈量。3 結(jié)果與討論每個(gè)參數(shù)在常用范圍內(nèi)變化取值，其他參數(shù)值設(shè)置為常數(shù)，分別為：δ＝0.6 mm，R＝0.3 mm，K＝0.7 N mm-1，α＝45°。3.1 過(guò)盈量存在一定過(guò)盈量的柔性密封唇能夠?qū)ρb配后軸產(chǎn)生的微偏心量進(jìn)行補(bǔ)償，并降低跳動(dòng)量大的軸對(duì)密封性能的不利影響。δ太小，唇口接觸區(qū)徑向壓力過(guò)小，導(dǎo)致油封早期泄漏；δ太大，接觸區(qū)徑向壓力過(guò)大，導(dǎo)致油膜中斷，造成油封與軸干摩擦
橡膠工業(yè) 2018年8期2018-07-23
- 基于TRIZ的減速器高速軸漏油分析與解決*
看出旋轉(zhuǎn)軸被油封唇口磨出兩道溝槽[3]。圖1 目前密封結(jié)構(gòu) 圖2 磨損后的旋轉(zhuǎn)軸(2) 減速器的使用環(huán)境惡劣，礦井中漂浮著煤粉、礦石粉等顆粒物，隨著空氣流動(dòng)，這些顆粒性物質(zhì)必然會(huì)進(jìn)入外露的油封唇口與旋轉(zhuǎn)軸的接觸面。(3) 減速器使用操作不規(guī)范，在加注潤(rùn)滑油的過(guò)程中總會(huì)帶入煤渣等顆粒性物質(zhì)，導(dǎo)致潤(rùn)滑油中存在大量雜質(zhì)，隨著潤(rùn)滑油在箱體內(nèi)腔流動(dòng)，潤(rùn)滑油中的雜質(zhì)會(huì)進(jìn)入油封唇口與旋轉(zhuǎn)軸的接觸面。(4) 維護(hù)、更換零件難度大。因減速器輸入軸聯(lián)接部分位于罩筒之中，輸
機(jī)械研究與應(yīng)用 2018年3期2018-07-11
- 旋轉(zhuǎn)軸用油封泄漏分析及建議
簧組成。骨架油封唇口內(nèi)徑在自由狀態(tài)下比密封部位軸外徑小，在骨架油封和軸裝配后，油封唇口對(duì)軸產(chǎn)生一定的徑向壓力。當(dāng)軸旋轉(zhuǎn)時(shí)，軸與唇口之間形成一條寬約0.3 mm～0.5 mm環(huán)形密封帶，并保持一層約0.003 mm厚的油膜，使唇口和軸在接近液體摩擦的條件下工作，以減少唇口摩擦。當(dāng)油封唇口微量磨損后，彈簧的收緊作用能有效地給予補(bǔ)償[1]。油封面上有螺旋槽，當(dāng)油膜碰到油封螺旋槽，就會(huì)受到螺旋斜面的作用而產(chǎn)生作用力P，如圖1所示，此力就會(huì)將欲外流的液體介質(zhì)壓回儲(chǔ)油
裝備制造技術(shù) 2017年11期2018-01-15
- 張緊輪總成優(yōu)化設(shè)計(jì)
油脂材料及密封圈唇口結(jié)構(gòu)優(yōu)化，提升了產(chǎn)品性能，降低了售后IPTV值，同時(shí)也提高經(jīng)濟(jì)效益。1 張緊輪總成產(chǎn)品現(xiàn)狀分析LJ462Q張緊輪總成主要故障模式為異響，產(chǎn)生原因?yàn)橛椭瑩p耗過(guò)快及漏脂造成油脂偏少。為解決此問(wèn)題，主要在油脂材料及密封結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)上進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。2 設(shè)計(jì)方案及優(yōu)化2.1 原狀態(tài)（1）優(yōu)化設(shè)計(jì)前LJ462Q張緊輪總成采用潤(rùn)滑油脂材料為Unirex N2.（2）優(yōu)化設(shè)計(jì)前LJ462Q張緊輪總成的密封圈唇口結(jié)構(gòu)為單唇口。2.2 優(yōu)化設(shè)計(jì)（1）材料更改。
裝備制造技術(shù) 2017年9期2017-11-17
- 民用大涵道比發(fā)動(dòng)機(jī)短艙阻力數(shù)值研究
阻力Dp又可分為唇口吸力Dlip和尾部阻力Db。某典型短艙的阻力示意圖如圖1所示。圖1 短艙阻力示意圖1.1 附加阻力流量系數(shù)φi為進(jìn)入進(jìn)氣道的實(shí)際空氣質(zhì)量流量與以自由流參數(shù)流過(guò)捕獲面積的空氣質(zhì)量流量之比，表達(dá)式為(1)其中A0為通過(guò)進(jìn)氣道進(jìn)口的流量所對(duì)應(yīng)的自由流流管面積，c0為飛行速度，ρ0為大氣密度，A1為進(jìn)氣道的捕獲面積，即進(jìn)氣道前緣處的橫截面面積。對(duì)于亞聲速進(jìn)氣道而言，當(dāng)進(jìn)氣道流量系數(shù)小于最大流量系數(shù)，即φiDadd計(jì)算公式為(2)但是若按該式計(jì)算
沈陽(yáng)航空航天大學(xué)學(xué)報(bào) 2017年4期2017-10-09
- 寬厚板熱矯直機(jī)支承輥旋轉(zhuǎn)油封設(shè)計(jì)選型
，并且支承輥油封唇口處的輥?zhàn)幼畲笮D(zhuǎn)速度達(dá)到1.2 m/s。(2)適用于油氣潤(rùn)滑的密封要求。寬厚板熱矯直機(jī)支承輥軸承采用的是油氣潤(rùn)滑方式，潤(rùn)滑介質(zhì)是壓縮空氣連續(xù)作用帶動(dòng)的極壓齒輪油，由于在軸承座內(nèi)設(shè)計(jì)有油氣回路，故油封潤(rùn)滑介質(zhì)一側(cè)的壓力按最高0.03 MPa考慮。(3)適用于有塵場(chǎng)合的密封要求。在生產(chǎn)中，有時(shí)熱矯直機(jī)使用大量的外冷卻液，此液體中含有矯直時(shí)產(chǎn)生的微小金屬顆粒、酸性物質(zhì)及其它雜質(zhì)，一旦因密封不良進(jìn)入軸承座，會(huì)直接引起磨粒磨損，導(dǎo)致軸承早期疲勞而
中國(guó)重型裝備 2017年3期2017-09-07
- 某型發(fā)動(dòng)機(jī)在線清洗噴射架強(qiáng)度計(jì)算與振動(dòng)分析
確保從飛機(jī)進(jìn)氣道唇口安裝清洗噴射裝置進(jìn)行發(fā)動(dòng)機(jī)清洗時(shí)的可靠性，避免噴射裝置和飛機(jī)共振，文章利用有限元數(shù)值仿真對(duì)噴射架進(jìn)行了結(jié)構(gòu)靜力強(qiáng)度和模態(tài)計(jì)算分析，得到噴射架10階振型及固有頻率，噴射架結(jié)構(gòu)強(qiáng)度滿足要求。進(jìn)行了發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣道唇口測(cè)振分析，得到發(fā)動(dòng)機(jī)在冷運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下，相應(yīng)進(jìn)氣道唇口測(cè)振頻譜值。設(shè)計(jì)進(jìn)行了模擬環(huán)境振動(dòng)驗(yàn)證試驗(yàn)，得出結(jié)論：噴射架固有頻率與冷運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣道唇口振動(dòng)頻率沒(méi)有耦合，發(fā)動(dòng)機(jī)冷運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下的飛機(jī)進(jìn)氣道唇口振動(dòng)不會(huì)損壞噴射裝置，也不會(huì)對(duì)在
海軍航空大學(xué)學(xué)報(bào) 2017年2期2017-07-12
- 旋轉(zhuǎn)式唇形密封圈開(kāi)啟特性研究
究了彈簧緊箍力、唇口過(guò)盈量以及泵入口壓力對(duì)臨界開(kāi)啟轉(zhuǎn)速的影響規(guī)律，進(jìn)行了唇形密封圈水運(yùn)轉(zhuǎn)試驗(yàn)。結(jié)果表明：隨著彈簧緊箍力的增加，臨界開(kāi)啟轉(zhuǎn)速呈線性增加，推薦彈簧緊箍力取值范圍為0.1～0.3 N/mm；當(dāng)唇口過(guò)盈量從0.1 mm增加到0.8 mm時(shí)，臨界開(kāi)啟轉(zhuǎn)速增加量?jī)H為1%，推薦唇口過(guò)盈量取值范圍為0.3～0.6 mm；泵入口壓力對(duì)臨界開(kāi)啟轉(zhuǎn)速影響較大，當(dāng)泵入口壓力較高時(shí)，可以通過(guò)減小彈簧緊箍力來(lái)降低臨界開(kāi)啟轉(zhuǎn)速；泵入口壓力從0.4～0.75 MPa變化時(shí)
火箭推進(jìn) 2016年5期2017-01-09
- 噴氣織機(jī)骨架油封裝配方法及失效分析
狀態(tài)下，骨架油封唇口比軸徑小，有一定的過(guò)盈量，裝配后油封的端唇部周向擠壓軸外圓面，密封了流體的向外運(yùn)動(dòng)。密封唇部一般為橡膠材質(zhì)，具有一定的柔性及彈性，能夠抵消部分機(jī)械設(shè)備的振動(dòng)及流體壓力的變化，配合螺旋彈簧的收縮，以及密封唇部的橡膠基質(zhì)對(duì)軸產(chǎn)生均勻的徑向壓力，保持唇部與軸表面穩(wěn)定的密封狀態(tài)。防塵唇部可以有效地減少雜質(zhì)侵入油封唇口，造成密封唇部磨損。金屬骨架支撐配合部位，在腔體孔中產(chǎn)生配合力，防止油液從油封外圓面與腔體內(nèi)的接觸面間泄漏。1.2 密封原理軸運(yùn)轉(zhuǎn)
紡織器材 2016年6期2017-01-04
- 涵道風(fēng)扇外形參數(shù)對(duì)氣動(dòng)特性的影響*
轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)，涵道唇口外形、擴(kuò)張角和涵道高度對(duì)氣動(dòng)特性的影響，并對(duì)流場(chǎng)進(jìn)行分析。橢圓形唇口的涵道風(fēng)扇總拉力系數(shù)小，氣動(dòng)效率低；當(dāng)涵道擴(kuò)張角在8.2°附近時(shí)，功率系數(shù)相對(duì)最小，隨著擴(kuò)張角增大，在槳盤下方靠近涵道壁面附近出現(xiàn)氣流分離；涵道拉力系數(shù)對(duì)涵道風(fēng)扇高度的變化敏感度低，隨著高度增加功率系數(shù)略有下降。涵道風(fēng)扇；外形參數(shù)；氣動(dòng)特性；唇口外形；擴(kuò)張角；涵道高度涵道風(fēng)扇由于其優(yōu)越的性能(結(jié)構(gòu)緊湊、氣動(dòng)效率高、安全性好、噪音低等)，已經(jīng)成為小型旋翼飛行器動(dòng)力裝置的熱
國(guó)防科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2016年4期2016-10-10
- 油封密封性能的實(shí)驗(yàn)研究
靜止時(shí),依靠油封唇口與軸的過(guò)盈配合實(shí)現(xiàn)靜密封;而當(dāng)軸轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí),在油封唇口與軸表面之間會(huì)形成一層潤(rùn)滑油膜,將油封唇口與軸表面分開(kāi),以減少油封唇口的磨損和摩擦生熱量[1]。對(duì)于油封的動(dòng)態(tài)密封機(jī)理,研究者提出了不同的理論來(lái)解釋,主要有Jagger提出的表面張力理論[2],日本的赤崗純提出的邊界潤(rùn)滑理論、荒井芳田提出的吸引理論，以及Horve提出的泵汲效應(yīng)[3]。泵汲效應(yīng)能比較合理地解釋密封機(jī)理,根據(jù)泵汲效應(yīng)原理，由于油封結(jié)構(gòu)使得油封唇口空氣側(cè)和油側(cè)的壓力分布為非對(duì)
- 馬赫數(shù)2.5~7.0的二元變幾何進(jìn)氣道設(shè)計(jì)
-43A采用轉(zhuǎn)動(dòng)唇口形式[9]，法國(guó)LEA采用斜向平移唇口設(shè)計(jì)[10]。對(duì)于更寬范圍工作的RBCC發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣道，GTX發(fā)動(dòng)機(jī)采用移動(dòng)錐形中心體變幾何方案并進(jìn)行了進(jìn)氣道縮比實(shí)驗(yàn)[11]。美國(guó)Aerojet公司提出的Sturtjet發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣道通過(guò)轉(zhuǎn)動(dòng)整個(gè)頂板來(lái)調(diào)節(jié)喉道的面積以適應(yīng)寬范圍工作[12]。日本JAXA的RBCC發(fā)動(dòng)機(jī)采用頂板上下平移方案[13]。國(guó)內(nèi)張浩等針對(duì)內(nèi)置中心支板的二元進(jìn)氣道[14]，通過(guò)轉(zhuǎn)動(dòng)唇口、調(diào)節(jié)肩部型面以及設(shè)置放氣槽實(shí)現(xiàn)了Ma=2.
火箭推進(jìn) 2015年5期2015-12-16
- 柴油機(jī)活塞材料的選擇理念
過(guò)該溫度，燃燒室唇口承受的熱量就可能導(dǎo)致其產(chǎn)生裂紋。這種效應(yīng)不僅涉及材料，而且涉及到結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。前不久，F(xiàn)ederal Mogul公司在1臺(tái)升功率高達(dá)93 k W的3.0 L高增壓全鋁柴油機(jī)上配裝了全新設(shè)計(jì)的活塞，同時(shí)，這種用于轎車和輕型商用車的活塞新技術(shù)可使活塞在溫度高達(dá)420℃的應(yīng)用場(chǎng)合正常運(yùn)行。因?yàn)殇X的應(yīng)用場(chǎng)合已超出目前可能達(dá)到的使用范圍，因此，更高的燃燒壓力和升功率迫使活塞必須采用鋼作為材料。當(dāng)負(fù)荷極高的轎車柴油機(jī)應(yīng)用鋼活塞時(shí)，與鋁活塞相同，在熱管理
汽車與新動(dòng)力 2014年1期2014-10-22
- 齒輪減速機(jī)漏油形式及解決對(duì)策
5）異物進(jìn)入油封唇口。密封蓋彈出的主要原因有：1）減速機(jī)內(nèi)部壓力過(guò)大；2）密封蓋孔公差選取不當(dāng)。通氣器漏油的主要原因有：1）通氣器結(jié)構(gòu)不合理；2）通氣器位置選擇不當(dāng)。2 解決方案減速機(jī)結(jié)構(gòu)緊湊，安裝形式多樣，無(wú)特殊要求一般不采用干燥井、迷宮式等特種密封結(jié)構(gòu)，所以杜絕漏油現(xiàn)象的主攻方向是改進(jìn)裝配工藝、加工工藝和局部結(jié)構(gòu)優(yōu)化方面，對(duì)此我公司多年來(lái)在這方面取得了優(yōu)異成果，總結(jié)如下。2.1 優(yōu)化油封裝配工藝當(dāng)喬十二郎第一次出現(xiàn)在焰火渠時(shí)，老太醫(yī)一眼就看出，這孩子身
機(jī)械工程師 2014年5期2014-07-01
- 發(fā)動(dòng)機(jī)風(fēng)扇托架油封漏油的研究分析
大等原因?qū)е掠头?span id="j5i0abt0b" class="hl">唇口異常磨損而失去密封作用，最終導(dǎo)致機(jī)油滲漏。本文通過(guò)對(duì)油封工作原理、油封對(duì)配合軸的表面要求、零部件技術(shù)參數(shù)、故障數(shù)據(jù)測(cè)量統(tǒng)計(jì)等深入的分析和研究，并提出合理建議和改進(jìn)措施。故障背景；工作原理；技術(shù)要求1 故障背景和描述售后和零公里整車裝配的某型號(hào)發(fā)動(dòng)機(jī)，出現(xiàn)風(fēng)扇托架油封磨損漏油故障，不僅影響整車質(zhì)量和合格率，增加售后維修和服務(wù)成本，給用戶造成經(jīng)濟(jì)損失后，還會(huì)嚴(yán)重?fù)p壞企業(yè)品牌形象。主要故障形式如圖1。油封采用的是具有極佳的抗磨擦性、化學(xué)穩(wěn)定性
山東工業(yè)技術(shù) 2014年18期2014-04-29
- 拖拉機(jī)油封漏油原因及解決措施
自由狀態(tài)下，油封唇口內(nèi)徑比軸徑小，具有一定的過(guò)盈量。（2）安裝后，油封刃口的過(guò)盈壓力和自緊彈簧的收縮力對(duì)旋轉(zhuǎn)軸產(chǎn)生一定的徑向壓力。（3）工作時(shí)，油封唇口在徑向壓力的作用下，形成0.2～0.4mm寬的密封接觸環(huán)帶。在潤(rùn)滑油壓力的作用下，油液滲入油封刃口與轉(zhuǎn)軸之間形成極薄的一層油膜。油膜受油液表面張力的作用，在轉(zhuǎn)軸和油封刃口外沿形成一個(gè)“新月”面防止油液外溢，起到密封作用。（4）對(duì)于油封骨架與座孔的密封靠骨架與座孔的過(guò)盈量來(lái)實(shí)現(xiàn)。大馬力輪式拖拉機(jī)常見(jiàn)漏油部位的
機(jī)械工程師 2013年4期2013-03-25
- 第三代輪轂軸承單元密封件的設(shè)計(jì)與性能驗(yàn)證
侵入。在設(shè)計(jì)橡膠唇口和凸緣之間的配合時(shí)，要從密封件的基本功能入手，應(yīng)設(shè)有唇口，從圖2可以看出，徑向唇口主要起防油脂泄漏作用，而兩個(gè)側(cè)唇主要起防止外界污染物進(jìn)入的作用。由徑向唇和側(cè)唇形成兩個(gè)唇口腔，腔內(nèi)填充少量潤(rùn)滑脂，起潤(rùn)滑作用，防止唇口過(guò)快磨損。密封作用必須在相對(duì)運(yùn)動(dòng)表面之間實(shí)現(xiàn)，由于制造公差的存在，密封時(shí)肯定會(huì)遇到旋轉(zhuǎn)誤差的問(wèn)題。旋轉(zhuǎn)誤差包括：偏心、橡膠唇口和凸緣密封直徑的圓度誤差。偏心是指密封件橡膠唇口內(nèi)圓與凸緣(軸)表面不同心[3]。凸緣旋轉(zhuǎn)時(shí)需克服
軸承 2012年7期2012-07-20
- 結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)徑向唇形密封圈密封性能的影響研究
圈，考慮抱軸力與唇口接觸寬度的關(guān)系，建立簡(jiǎn)化的二維模型，推導(dǎo)得到了新的包含轉(zhuǎn)速與抱軸力的生熱量和泵汲率表達(dá)式，并分析了結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)密封性能的影響。結(jié)果表明：計(jì)算數(shù)據(jù)與現(xiàn)有實(shí)驗(yàn)和模擬結(jié)果取得了較好的一致性，結(jié)構(gòu)參數(shù)中的兩側(cè)唇角、唇口厚度和軸徑的改變會(huì)影響唇口的形變量，從而改變接觸寬度，最終影響到密封性能；空氣側(cè)唇角的變化對(duì)抱軸力的影響更大，而油側(cè)唇角的變化對(duì)泵汲率的影響更顯著；隨著唇口厚度的增加，接觸寬度也增加，這會(huì)導(dǎo)致唇口壓力均勻分布，不利于促進(jìn)泵汲率；隨著