臥層
- 考慮黏層油遷移影響的OGFC面層空隙結構表征
GFC 面層與下臥層有足夠的黏結性，一般需要在鋪筑OGFC之前撒布黏層油[19]。目前常用的黏層油材料為改性乳化瀝青。在鋪筑壓實的過程中，高溫OGFC混合料會使黏層油流動性增大；黏層油有可能沿著OGFC 的空隙向上遷移，會改變界面附近OGFC 的空隙結構，進而影響OGFC 的透水性能和降噪性能。CHEN 等[20]利用CT 掃描觀測到乳化瀝青黏層油會從界面處向OGFC 遷移，并且對黏層油的遷移高度進行了計算，但其并未對黏層油遷移對OGFC空隙率和空隙結構的
中南大學學報（自然科學版） 2023年7期2023-09-01
- 高壓噴射注漿處理深埋軟弱夾層技術探究
以下分布有軟弱下臥層（中砂、松散卵石或稍密卵石），其強度及變形驗算不滿足設計要求，因此需進行地基處理。經(jīng)方案對比后采用淺層換填+高壓噴射注漿的加固方式，先根據(jù)軟弱下臥層的埋深進行平面分區(qū)，采用深層加固結合淺層換填方式，再在豎向進行分段，對軟弱下臥層采用高壓噴射注漿。通過室內配合比試驗、數(shù)值模擬、現(xiàn)場試驗相結合的方式對設計進行驗證，施工后通過檢測和監(jiān)測結果反饋，承載力和變形均滿足設計要求，從而反映出高壓噴射注漿的地基加固方式對該類工程是適宜的。高壓噴射注漿加
四川建筑 2023年1期2023-06-29
- 基于軟土加固區(qū)跟隨下臥層變形的高速鐵路剛性樁復合地基計算方法
幅收縮并集中在下臥層中豎向附加應力較大、土層厚度較大的軟黏土或較軟的黏性土體(軟土)，成為工后沉降的主要變形區(qū)，也就是路基工后沉降的變形源[9]。由于這些土體的不均勻性，在鐵路服役期內發(fā)生的固結和次固結變形也是不均勻的，這種不均勻變形傳遞到軌道，將形成軌道不平順。因此，研究軌道與路基相互作用，不僅要研究軌道結構荷載自上而下傳遞到下臥層形成工后沉降主要變形區(qū)的機制，還需要研究下臥層變形自下而上傳遞到鋼軌對軌道平順性的影響機制。筆者結合高速鐵路工程實踐，根據(jù)地
鐵道學報 2023年1期2023-02-13
- 和縣龍興湖一站地基加固方案分析
kPa，為軟弱下臥層。根據(jù)《建筑地基處理技術規(guī)范》（JGJ79－2012），當?shù)鼗芰臃秶鷥扔熊浫跸?span id="j5i0abt0b" class="hl">臥層時，應符合下列規(guī)定：應按下式驗算軟弱下臥層的地基承載力：pz+pcz≤faz式中：pz—相應于作用的標準組合時，軟弱下臥層頂面處的附加壓力值（kPa）；pcz—軟弱下臥層頂面處土的自重壓力值（kPa）；faz—軟弱下臥層頂面處經(jīng)深度修正后的地基承載力特征值（kPa）。對矩形基礎，上式中的pz值可按下列公式簡化計算：式中：b—矩形基礎或條形基礎底邊的寬度
治淮 2022年4期2022-05-26
- 削坡開挖條件下軟弱下臥層的驗算
計中常規(guī)的軟弱下臥層驗算已經(jīng)運用得很成熟了，但隨著工程建設的發(fā)展，在工程實踐中亦出現(xiàn)了非常規(guī)條件下的軟弱下臥層驗算。削坡大開挖便是其中一種工程情況，建設項目多位于緩坡丘陵和低山丘陵地區(qū)，建設范圍內地形起伏高差較大，通常高差可達幾米至十幾米，設計建設±0.00 以丘陵坡腳為基準面，為使現(xiàn)狀地面滿足設計要求，需通過非回填式大開挖手段整體降低工程項目區(qū)的地面標。在此工況下部分區(qū)域上覆土層厚度已發(fā)生較大改變，根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB 50007—2011
大科技 2022年19期2022-05-18
- 國外某大型原油儲罐地基處理方案比選設計
），為確保軟弱下臥層承載力滿足設計要求，需分析確定合理地基處理方案，現(xiàn)場各地層力學參數(shù)見表1。表1 場地地層條件本工程設計儲罐直徑為80m，儲罐高度為22m，設計使用年限為50a；建筑結構的安全等級為二級；儲罐地基基礎設計等級為乙級。2 天然狀態(tài)地基承載力驗算2.1 罐底地基承載力要求十萬立鋼制儲罐地基基礎設計計算相關參數(shù)如下：儲罐直徑D=80m，儲罐高度22m，儲罐最大充水重量1.15×106kN。計算得儲罐地基最大充水受壓（P 最大）計算式見式（1）。
石油化工建設 2022年1期2022-03-11
- 高速公路樁承式加筋路堤沉降規(guī)律數(shù)值分析
力、路基沉降及下臥層沉降的變化規(guī)律。費康[7]對低置換率樁承式加筋路堤進行了現(xiàn)場試驗，對沉降及側向水平變形等內容進行了觀測分析。張良[8]研究了樁端持力層對樁承式路基承載特性的影響，測試了路堤荷載作用下的地基變形、墊層筋帶拉力、路堤基底壓力等數(shù)據(jù)，分析了樁端持力層強度的變化對樁承式路基的破壞模式、變形和承載特性、筋帶拉力等的影響規(guī)律?？刂坡坊ず蟪两凳歉咚俟仿坊O計的關鍵。目前關于樁承式路堤的研究主要集中在承載能力分析以及力的傳遞機制上，對樁承式路堤的沉
價值工程 2022年8期2022-03-07
- 軟土地基橋頭不同地基處理過渡段沉降特性分析
是過渡區(qū)的軟弱下臥層區(qū)域，積聚了較大的超靜孔壓，軟弱下臥層區(qū)域的最大超靜孔壓為111.2kPa，如圖5所示。圖5 土體超靜孔壓分布云圖(填筑期末)預壓期末，排水板處理的一般路段超靜孔壓基本完全消散，但是管樁處理區(qū)域和管樁變樁長過渡區(qū)域下臥層土體的超靜孔壓消散緩慢，該區(qū)域在預壓期末的最大超靜孔壓仍然高達105.1kPa，如圖6所示。圖6 土體超靜孔壓分布云圖(預壓期末)工后15年，排水板處理區(qū)和管樁過渡區(qū)的超靜孔壓消散完畢，管樁下臥層土體超靜孔壓也消散至15
廣東公路交通 2021年6期2022-01-06
- 剛性基礎下水泥土樁復合地基有效長徑比研究
論樁土模量比、下臥層與加固區(qū)模量比、復合地基置換率等因素對樁有效長徑比的影響。1 數(shù)值分析1.1 數(shù)值計算模型計算模型由混凝土基礎、水泥土樁和土體組成。土體與樁體的非線性特性采用Drucker-Prager模型進行表述。在模擬分析中，樁間土體（即加固區(qū)土體）的重度及其他參數(shù)是根據(jù)蕭山淤泥質土情況來取值的，依次為：重度γ=19.3 kN·m-3、粘聚力c=24.5 kPa、內摩擦角Ф=12°、膨脹角Φf=10°、彈性模量Es1=5.2 MPa。樁體彈性模量E
黑龍江八一農墾大學學報 2021年6期2021-12-30
- 軟弱下臥層壓縮模量對基礎沉降控制分析
下的土體就稱為下臥層。下臥層雖然承受的荷載可以忽略不計，但如果出現(xiàn)軟弱下臥層的情況，就必須考慮地基基礎的沉降，控制其變形。其中地基土的壓縮模量的取值直接影響著地基的變形(圖1)。本文針對地基基礎下臥層的性質與地基沉降關系進行研究，通過模擬出土層最佳壓縮模量取值范圍，并分析地基土軟弱下臥層控制基礎變形的因素，從而使地基基礎的設計方案更加合理科學，不僅使能避免今后發(fā)生嚴重的工程事故，也能達到更好的經(jīng)濟效益。圖1 地基基礎示意圖2 研究背景在巖土工程中地基變形是
地質災害與環(huán)境保護 2021年2期2021-07-05
- 偏心荷載作用下軟弱下臥層頂部荷載分布研究
常需要驗算軟弱下臥層的承載力。對于雙柱基礎當基礎荷載相差較大的時候，會導致基礎受到較大偏心荷載的影響從而產(chǎn)生較大的偏心矩。而且在實際工程中柱子在兩個垂直方向一般都存在彎矩。這就導致基礎地面壓力實際為兩個垂直方向梯形荷載分布的疊加。當彎矩較大時，疊加后的壓力荷載最大值可能比平均壓力大得多，導致軟弱下臥層局部承載力不足，而出現(xiàn)局部的沉降和失穩(wěn)[2]。因此有必要對附加偏心荷載作用下的軟弱下臥層頂部壓力分布規(guī)律做研究分析。1 單向基底附加偏心荷載作用下軟弱土頂部壓
廣東建材 2021年4期2021-05-11
- 懸浮水泥攪拌樁在深厚軟土地基處理中的應用
kPa。（3）下臥層地基承載力。懸浮水泥攪拌樁地基存在軟臥下臥層，必須驗算軟弱下臥層的地基承載力：式中：Pz為荷載效應標準組合時，軟弱下臥層頂面處的附加應力值；Pcz為軟弱下臥層頂面處土的自重壓力值；faz為軟弱下臥層頂面處經(jīng)深度修正后地基承載力特征值。經(jīng)計算，Pz+Pcz=26.0+214.3=240.3kPa≤faz=274.3kPa。采用懸浮水泥攪拌樁處理后，單樁承載力、復合地基承載力及下臥層承載力驗算均達到設計標準，滿足要求。3 沉降量的確定水泥攪
工程技術研究 2021年3期2021-03-11
- 淺談旋噴樁復合地基的設計
樁復合地基軟弱下臥層驗算當旋噴樁長度不是很長，未穿透整個軟弱層，這時必須對樁長以下軟弱下臥層的強度進行驗算。很多人認為持力層強度滿足承載力要求，整個地基強度就可以滿足，或者認為由現(xiàn)場載荷板試驗得出的承載力就是整個地基的承載力。實際因為載荷試驗用的載荷板的尺寸不大，所以載荷試驗的影響深度較小，它只能反映持力層土的承載力，對軟弱下臥層的承載力仍要計算復核，這點要特別注意。旋噴樁一般情況下都是水泥摻量較大的，單樁具有較高的樁身強度及較大的粘結力，其樁身強度接近于
水泥工程 2020年4期2020-12-18
- 基于智能壓實的路基壓實質量影響因素分析
碾壓遍數(shù)，以及下臥層強度等因素的影響[6]。級配良好、在土體最佳含水率附近的路基填料更易獲得好的壓實效果。壓路機的速度、振動頻率和振幅同樣對壓實效果有不小的影響，較高的振幅振頻、較低的速度，會使路基獲得更好的壓實效果。與這幾類影響因素不同，填筑層厚度和下臥層強度除了會對路基整體壓實效果產(chǎn)生影響外，還會成為智能壓實指標計算的誤差來源：①路基填筑層厚度會對整體壓實效果產(chǎn)生影響。通常情況下，在同一填筑層中，由于距離振動壓實力較近，上部材料的壓實效果優(yōu)于下部材料的
交通科技 2020年5期2020-10-23
- 剛性基礎下砼芯水泥土樁復合地基沉降計算
均值。1.7 下臥層沉降計算復合地基下臥層沉降計算的關鍵是下臥層土體附加應力的計算。本文采用Boussinesq-Mindlin聯(lián)合求解的方法：1)地表樁間土壓力引起的附加應力可由Boussinesq解求得。2)樁側阻力和端阻力在下臥層引起的附加應力可由Mindlin解求得。上述兩者迭加后得到下臥層土體附加應力，采用分層總和法就可以計算下臥層土體的沉降量，與樁周土的壓縮量相加后就可得到復合地基的總沉降量。2 界面模型參數(shù)的選取2.1 界面?zhèn)饶ψ枇Πl(fā)揮剛度系
中南大學學報（自然科學版） 2020年8期2020-10-09
- 高層建筑采用天然地基的可行性分析
，則④粉土為其下臥層，采用旁壓試驗及其他勘察手段綜合確定其地基承載力。旁壓試驗成果統(tǒng)計如表1所示；土的厚度、物理力學性質指標及承載力如表2所示；勘探孔平面布置圖如圖1所示。表1 旁壓試驗成果統(tǒng)計表2.5 天然地基分析與評價（1）強度驗算。第一，持力層強度驗算。以2號樓為例，進行持力層強度驗算，基礎埋深為現(xiàn)地面下5.77m，基礎持力層為③層粉質黏土，該層承載力特征值為280kPa，其持力層強度可按兩種方法驗算。按《高層建筑巖土工程勘察標準》（JGJ/T 72
工程技術研究 2020年15期2020-09-21
- 基坑降水施工引起高速鐵路復合地基沉降的計算分析
V——樁底刺入下臥層中的長度。其中，SP可以通過現(xiàn)場測量所得，刺入量可通過樁端處應力比的大小變化求取，根據(jù)工程經(jīng)驗，有如式（2）所示的經(jīng)驗公式[12]：式中：n′——樁端處的樁土應力比。當水位下降時，會引起下臥層壓縮變形，此時下臥層的壓縮模量、置換率、樁徑和內摩擦角等為定值，但水位下降會引起上部荷載重新分配，樁間土體的有效應力降低。采用分層總和法計算下臥層壓縮量S2〔式（3）〕：式中：S2——下臥層的壓縮量；Vpi——第i分層土壓力；Esi——第i分層壓縮
建筑施工 2020年4期2020-08-07
- 中小橋明挖擴大基礎軟弱下臥層地基承載力驗算
度,探討有軟弱下臥層的明挖擴大基礎的驗算方法。1 工程實例某1～20 m跨簡支板橋,橋寬12 m,臺高6 m。擬采用重力式橋臺,明挖擴大基礎,2層基礎,每層厚度0.75 m,擴大基礎埋深0.5 m,基礎寬度b=3.8 m,基礎長度l=12.8 m。橋臺構造如圖1所示。圖1 橋臺構造示意圖1.1 地質概況根據(jù)工程地質勘查報告,橋位處巖土層從上至下依次為① 黏土、② 粉質黏土、③ 黏土,各巖土層設計參數(shù)見表1。不考慮地下水影響。表1 各巖土層設計參數(shù)1.2 關
工程與建設 2020年4期2020-06-15
- 桂林地區(qū)CFG樁復合地基沉降變形研究
層模量的ζ倍，下臥層壓縮量依舊按照天然土層計算，其中，采用各向同性均質的直線變形體理論計算加固區(qū)和下臥層土體的應力分布，最終復合地基的沉降變形由兩者沉降之和乘1個沉降經(jīng)驗系數(shù)所得，其計算公式(1)：(1)表1 沉降計算經(jīng)驗系數(shù)ψsTable 1 Empirical coefficient ψsof settlement calculation復合地基沉降變形計算深度應符合大于土層的厚度，并按公式(2)計算：(2)表2 Δz值Table 2 List of
礦產(chǎn)與地質 2020年6期2020-03-03
- 興稷水庫導流泄洪閘穩(wěn)定和應力計算及處理措施
要求。3.3 下臥層地基承載力計算根據(jù)地質條件，卵石混合土層下部為第四系全新統(tǒng)洪沖積（Q4pal）低液限黏土層，應對此下臥層進行承載力驗算。根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》，軟弱下臥層承載力公式:式中:pz——軟弱下臥層頂面的附加壓力值，kPa；pcz——軟弱下臥層頂面地基土的自重壓力值，為202.8 kPa；faz——軟弱下臥層頂面處經(jīng)深度修正后的地基承載力特征值，為305.3 kPa；pk——基底平均最大應力，計算得219.3 kPa；pc——基礎底面處土
山西水利科技 2019年4期2019-12-23
- 壓密注漿樁材料設計要點解讀
——《壓密注漿樁技術規(guī)范》解讀(二)
的壓縮量S1，下臥層的壓縮量S2，復合地基的總沉降S為兩部分壓縮量之和，沉降示意見圖2。圖2 復合地基沉降示意對下臥層沉降量S2，采用分層總和法計算，而對加固區(qū)范圍內的壓縮量S1，則針對各類復合地基的特點采用一種或幾種計算方法。2.1.1 加固區(qū)地基壓縮量計算方法2.1.1.1 復合模量法復合模量法是加固區(qū)壓縮量計算方法中計算結果與實際觀察數(shù)據(jù)吻合較好的方法，也是《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB 5007—2011)規(guī)范推薦方法。復合模量法計算的公式見式(3
水利建設與管理 2019年10期2019-10-24
- 木樁復合地基在軟土地基處理中的設計與應用
。2.4 軟弱下臥層驗算根據(jù)地勘報告，由于粉土層厚度較大，復合地基以下土體均為粉土層，屬軟弱下臥層，因此需對其進行驗算，根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》 （GB50007-2011） 第5.2.7 條公式計算如下：1) 軟弱下臥層頂面地基承載力特征值計算：式中：faz—— 軟弱下臥層頂面經(jīng)深度修正后的地基承載力特征值（KPa）；ηd—— 軟弱下臥層頂面埋深的地基承載力修正系數(shù)，本工程取值為1.5；d—— 軟弱下臥層頂面埋置深度，為13.4m ；γm—— 軟弱下
建材發(fā)展導向 2019年23期2019-07-20
- 輕質填料法在路堤加寬中的地基變形分析
〈3〉粗砂層（下臥層）。有限元分析的本構模型：硬殼層、淤泥質亞粘土層采用修正劍橋模型；粗砂層、原路堤填土與新路堤輕質土采用線彈性體模型。老路采用塑料排水板處理軟土層，塑料排水板平面上為等邊三角形分布，間距1.5 m，貫穿軟土層。加寬部分采用輕質土直立填筑。計算過程分為4 個時段：老路堤施工期、老路堤工后固結期（道路運營期10年）、新路堤施工期、新老路堤工后固結期（道路運營期15年）。因路基斷面是軸對稱，計算時取路基斷面的一半進行計算分析。地基計算分析寬度6
廣東土木與建筑 2019年4期2019-04-25
- 泡沫混凝土在城市軟土地基路橋過渡段處理中的應用
減小過渡段軟弱下臥層沉降，擬采用泡沫混凝土作為路基填料，配合預制方樁進行軟基處理的方案。路橋過渡段10 m路段進行處理，處理方案見圖1。由于泡沫混凝土彈性模量可達250 MPa,較路基填土壓縮模量大很多，其抗壓縮變形能力強，受到荷載后產(chǎn)生的壓縮變形很小，相較于樁土復合地基及軟弱下臥層的變形基本可以忽略。因此，橋頭過渡段處理后的沉降量主要由復合地基沉降量s1及軟弱下臥層沉降量s2兩部分構成，即：s=s1+s2(1)樁土復合地基沉降量計算可采用復合模量法[1]
山西建筑 2018年24期2018-09-27
- 復合地基下臥層沉降的黏彈性分析
似看作加固區(qū)與下臥層的沉降之和。目前對于加固區(qū)沉降計算的研究較多，文獻[1]根據(jù)以往的研究成果[2-5]首次考慮了樁土的相互作用，獲得了端承剛性樁加固區(qū)沉降的解析解；文獻[6]針對成層土，應用彈性理論推導了路堤荷載下加固區(qū)樁及樁周土壓縮量計算的理論解；文獻[7]考慮上部填土的土拱效應和樁土荷載傳遞性狀，推導出了復合地基加固區(qū)沉降變形解析式；文獻[8]在文獻[7]基礎上既考慮填土的土拱效應，又考慮到樁周土體成層性，給出了一種更合理的路堤荷載下復合地基沉降計算
中原工學院學報 2018年4期2018-09-14
- 談蘭州新區(qū)某工地地基基礎型式選擇
條件，作為基礎下臥層應進行承載和變形驗算。擬建場地地表以下5 m～10 m深度內地層主要為角礫和黃土狀粉土，若以角礫為淺基礎持力層，需進行下臥層承載力驗算和濕陷及壓縮變形分析，若滿足變形要求，則可直接采用經(jīng)濟合理的天然地基。根據(jù)場地內上部各層土的工程性狀及其埋深，若選擇淺基礎型式，則基礎持力層為角礫或黃土狀粉土，若以角礫層為淺基礎持力層，則黃土狀粉土層為其下臥層，否則將以黃土狀粉土層為建筑物持力層，而該層土力學性能差，具非自重Ⅰ級濕陷性，采用以角礫層為基礎
山西建筑 2018年26期2018-03-26
- 剛性基礎下組合樁復合地基下臥層沉降分析
組合樁復合地基下臥層沉降分析程一杰1，馬利東2，劉 洋1(1. 華北科技學院 建筑工程學院，北京 東燕郊 065201；2. 北京誠通嘉業(yè)集團,北京 100062)針對剛性基礎下長短組合樁復合地基，采用Flac3D模擬軟件結合現(xiàn)場資料構建有限元分析模型，分析了長短組合樁復合地基下臥層的沉降規(guī)律。通過控制改變荷載等級與短樁長度，對復合地基下特征點進行監(jiān)測記錄分析。根據(jù)實驗分析結果，進一步揭示長短樁復合地基下樁土各個交界面的沉降情況，為沉降計算的改良提供理論支
華北科技學院學報 2017年5期2018-01-11
- 基坑降水引起水泥土攪拌樁復合地基的沉降計算
和有效應力增量下臥層擴散模型三種實用計算方法。2.1 常規(guī)地基模型基坑降水引起水泥土攪拌樁復合地基最終沉降量為地下水位以上復合土層的壓縮量，可按式(4)計算:(4)2.2 有效應力增量水位以下擴散模型該模型把基坑降水引起水泥土攪拌樁復合地基沉降量分為地下水位以上的壓縮量和地下水位以下的壓縮量。地下水位以上，加固區(qū)壓縮量由有效應力增量引起；地下水位以下，把地下水位處有效應力增量視作基底附加應力。地下水位以下加固區(qū)至下臥層附加應力擴散可按天然地基模型或實體樁基
山西建筑 2017年36期2018-01-11
- 天然地基軟弱下臥層頂面附加壓力計算方法探討
）天然地基軟弱下臥層頂面附加壓力計算方法探討孫 君（常州市規(guī)劃設計院，江蘇常州 213000）天然地基軟弱下臥層承載力驗算的關鍵，為下臥層頂面附加壓力的計算。目前規(guī)范尚未明確1≤ES1/ES2＜3時軟弱下臥層頂面的附加壓力計算方法，本文分別采用附加應力系數(shù)法和地基壓力擴散角法（含葉戈羅夫理論解法、高大釗建議方法及地方規(guī)范提供方法），同時考慮了壓縮模量比和計算深度的變化，對各計算方法下臥層頂面附加壓力計算結果進行了分析對比，并給出1≤ES1/ES2＜3時軟弱
城市地質 2017年4期2018-01-03
- 探討軟弱下臥層頂應力求解
0)?探討軟弱下臥層頂應力求解常 文 兵(中國汽車工業(yè)工程有限公司,天津 300000)從均布荷載和局部荷載兩方面，介紹了引起軟弱下臥層頂應力荷載的因素，套用《建筑地基基礎設計規(guī)范》應力擴散方法，得到了軟弱下臥層頂應力解，并與采用自重應力得到的軟弱下臥層頂應力解進行了比較，以供參考。軟弱下臥層，自重應力，應力擴散0 引言軟弱下臥層頂處應力由兩部分荷載組成：一是分布在軟弱下臥層頂?shù)木己奢d，通常為軟弱下臥層頂處自重應力；二是軟弱下臥層頂存在的局部荷載，通常為
山西建筑 2017年4期2017-06-01
- 淺談地下防滲墻在堤防透水堤基處理中的應用
的抗?jié)B條件差，下臥層為粉質粘土或者淤泥質土，該弱透水層以下為粗砂層，透水性強，建議進行必要的防滲處理。根據(jù)工程實際情況，擬采用深層攪拌樁來進行防滲，深層攪拌樁穿過堤基下臥層至粗砂層。2、計算基本原理滲流計算可根據(jù)實際情況分為不穩(wěn)定滲流計算和穩(wěn)定滲流計算。該新建堤防為均質土堤，根據(jù)《堤防工程設計規(guī)范》（GB50286-2013）中滲流計算公式，采用有限元法進行滲流及滲透穩(wěn)定計算。3、地下防滲墻的防滲效果分析（1）基本資料某新建堤防工程，選取該堤防的一個典型斷
水能經(jīng)濟 2016年5期2016-10-19
- CFG樁在某寫字樓工程地基處理中的應用
1。3.3.2下臥層沉降計算復合地基下臥層壓縮量S2仍采用分層總和法計算，關鍵在于下臥層中附加應力的計算。下臥層土體中附加應力難以精確確定，可采用的近似計算方法主要有應力擴散法、等效實體法、Mindlin-Geddes法和當層法。理論上講，等效實體法和Mindlin-Geddes法更為嚴密，但由于所需參數(shù)不易確定且計算比較繁瑣，難以推廣。目前工程中常采用應力擴散法和當層法，應力擴散法計算原理簡單，且已積累了較豐富的工程經(jīng)驗，因此本工程采用應力擴散法計算下臥
西部探礦工程 2016年5期2016-09-15
- 關于存在多層軟弱下臥層的驗算及其工程應用
于存在多層軟弱下臥層的驗算及其工程應用馮震國（江陰市建筑設計研究院有限公司214400）筆者在實際工程中碰到存在多層軟弱下臥層的問題，根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》及《工程地質手冊》，分析了受力層范圍內各種軟弱下臥層對基礎承載力的影響，并判斷其中控制性的軟弱下臥層。本文結合了筆者在景陽華府項目的結構設計經(jīng)驗，提供了根據(jù)多層軟弱下臥層反算基礎底允許附加應力并求修正后的地基承載力特征值的方法，對本行業(yè)工程設計人員具有一定的指導及參考意義。多層軟弱下臥層；允許附加
建材與裝飾 2015年10期2015-10-29
- 水泥攪拌樁加固山間軟土沉降簡化計算方法探討
復合模量法聯(lián)合下臥層用應力擴散法更為接近實測值，復合地基的沉降計算是合理的．復合地基；沉降；軟土水泥深層攪拌樁處理軟土地基的方法因其造價低、施工簡單、應用范圍廣等優(yōu)點，近幾年被廣泛應用于地基加固工程中，特別是應用于淤泥質土、淤泥、粘性土、粉土、雜填土等軟弱地質的加固工程．與此同時，一些問題也日益凸顯出來，如因施工單位對工藝控制不嚴格，使得攪拌不均勻，水泥實際摻入比和水泥強度等級降低，攪拌樁強度不能達到設計要求等等，從而導致復合地基的樁體強度不夠，最終反映到
溫州大學學報（自然科學版） 2015年1期2015-06-23
- 基于分層總和法的水泥攪拌樁復合地基沉降分析
基，由加固區(qū)和下臥層組成。其沉降包括加固區(qū)的沉降和樁端下未處理區(qū)的沉降。目前，對于復合地基沉降的計算主要基于分層總和法:加固區(qū)沉降常采用復合模量法、樁身壓縮量法或應力修正法進行計算;下臥層沉降常采用的方法主要有壓力擴散法、等效實體法和改進Geddes法等［1－3］。本文基于復合地基理論的分層總和法，確定加固區(qū)和下臥層沉降的計算方法，定量地分析各因素對沉降計算結果的影響，為獲得濱海新區(qū)復合地基沉降計算的有效方法提供理論支撐。1 計算方法分析1.1 加固區(qū)沉降
軍事交通學院學報 2015年4期2015-05-06
- 基坑開挖對單樁及群樁回彈位移的影響分析
樁土相對剛度及下臥層相對剛度對單樁回彈位移的影響；然后對5×5群樁在基坑開挖條件下的回彈位移進行了分析，研究了群樁遮簾效應對基樁回彈位移、樁土相對位移及樁側摩阻力發(fā)揮量的影響；最后研究了下臥層相對剛度及群樁構形對群樁遮簾效應的影響。1 有限元模型及材料參數(shù)1.1 有限元模型本文采用三維有限元程序對基坑開挖條件下的單樁及群樁回彈位移進行分析。圖1為單樁和群樁的有限元網(wǎng)格圖。根據(jù)對稱性，取模型的1/4進行計算。圖中基坑開挖深度為10m，開挖寬度40m，單樁及群
吉林大學學報（地球科學版） 2014年2期2014-12-25
- CFG樁復合地基變形計算方法探討★
合地基變形分為下臥層的變形和加固區(qū)的變形兩個部分。對加固區(qū)的變形計算參考規(guī)范方法，按復合模量法計算;下臥層上部的應力根據(jù)應力擴散法進行計算。1)加固區(qū)變形量計算:其中，p0為準永久組合時基礎底面處的附加應力，kPa;n1為加固區(qū)范圍內土層分層數(shù);Esi為加固區(qū)范圍內基礎底面下第i層土的壓縮模量，MPa;zi，zi－1為加固區(qū)范圍內基礎底面至第i層、第i－1層土底面的距離均為平均附加應力系數(shù);ξ為土的壓縮模量提高系數(shù)。2)下臥層變形量計算:考慮應力隨深度擴散
山西建筑 2014年23期2014-11-09
- 大廣高速公路K83+800～K93+000段軟基工后沉降計算
果，對于基礎和下臥層均為剛性的復合地基有一定的合理性。然而，在道路土程中，除了下臥層具有一定的壓縮性外，在復合地基與路基之間還常設置一定厚度的墊層，導致樁體向下臥層和墊層有一定的刺入量，也就不再符合等應變條件。若在這種情況下仍采用復合模量法，即要求樁體變形和樁間土變形一致，實際由樁間土承擔的荷載被假設轉移到了樁體上，就會高估樁體的承載能力而低估樁間土的抗壓縮能力，致使計算結果偏小，給工程安全造成隱患。然而，下臥層具有一定的壓縮性，在復合地基與基礎之間常設置
時代農機 2014年9期2014-09-24
- 砂石樁在廠區(qū)鐵路地基處理中的應用研究
基承載力能滿足下臥層驗算要求，且路基工后沉降控制在30 cm以內，達到了鋼鐵廠鐵路路基的使用要求。砂石樁，鐵路路基，地基處理1 概述一建造于東南亞某國家的大型鋼鐵廠，其鐵路部分全部位于新近形成的吹填土內。該區(qū)域原地基中存在軟土層，厚度3.0 m～11.0 m，后吹填4.0 m左右的砂層，場地形成后采用真空預壓結合強夯進行初步處理，處理后場地表層的地基承載力特征值不小于90 kPa，軟土的固結度不小于0.8，顯然作為普通的建設場地，經(jīng)過處理后的吹填土能滿足要
山西建筑 2014年11期2014-08-11
- 疊溪古堰塞湖地震擾動沉積物特征
征的擾動層及其下臥層（下接觸層）土壤進行分析。結果表明，巖心中存在10個明顯的擾動層，其擾動現(xiàn)象與疊溪古堰塞湖地表出露的擾動現(xiàn)象一致。擾動層粒度總體上大于其下臥層（下接觸層）。擾動層沉積物的平均粒徑（d50）在0.006 8～0.010 7 mm，大多數(shù)為0.008 mm左右。擾動層的粉粒含量波動較大，其下臥層粉粒的質量分數(shù)大多在64%左右；相對應黏粒的質量分數(shù)，擾動層多在33%左右，而其下臥層波動較大。這些擾動層與下臥層的特征反映了湖相沉積物在沉積過程中
成都理工大學學報（自然科學版） 2014年3期2014-06-27
- 用VB2008和Excel2007開發(fā)軟弱下臥層強度驗算程序
范圍內存在軟弱下臥層時,需要驗算軟弱下臥層強度。以往工作中手工計算費時費力且容易出現(xiàn)錯誤。使用程序進行驗算不僅可以避免上述問題，計算結果的保存、查閱也十分容易。因此自動驗算軟弱下臥層強度必將成為一種主流趨勢，也可以將工程技術人員從繁重的工作中解脫出來。微機和可視化編程語言的普及，使工程技術人員有機會、有能力成為程序的開發(fā)者。他們根據(jù)工作實際需要開發(fā)出適合本單位實際情況的計算軟件。Visual Studio Team System 2008是微軟公司精心打造
吉林地質 2014年1期2014-03-26
- 某高層建筑地基不均勻沉降原因分析
降計算3．1 下臥層強度驗算根據(jù)場地地層條件及建筑物地基處理情況，該樓素混凝土樁復合地基樁端下臥層為⑤層，⑦層粉質粘土及⑥層中粗砂，屬不均勻地基，強度驗算簡圖見圖2。圖2 復合地基下臥層驗算簡圖1)下臥層為⑤層及⑦層粉質粘土。根據(jù)GB 50007-2011建筑地基基礎設計規(guī)范式5．2．7-3:(式中符號意義詳見規(guī)范)。計算下臥層為⑤層及⑦層粉質粘土時頂面處的附加壓力值。其中，l=38 m;b=24 m;Pk=550 kPa;z=15 m;φ =24°;Pc
山西建筑 2013年2期2013-11-06
- K0≠1時基礎軟弱下臥層臨界埋深的討論
≠1時基礎軟弱下臥層臨界埋深的討論黃朝煊，袁文喜，方詠來（浙江省水利水電勘測設計院，杭州310002）通過數(shù)學理論推導，給出了考慮靜止土壓力系數(shù)K0≠1時的條形基礎的地基臨界荷載P1／4，并與國標《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）中相應公式（5.2.5條）進行了對比分析，認為國標公式過高估計了地基承載力，而本文公式相對較合理。當基礎受力層范圍內存在軟弱下臥層時，國標中“5.2.7”條給出了軟弱下臥層承載力驗算公式，但未說明軟弱下臥層埋深超
長江科學院院報 2013年1期2013-08-09
- 樁承式路堤沉降計算分析
果偏大。而對于下臥層，樁體會將上部荷載傳遞為摩擦力和樁端力作用于土體上面，樁間土下臥層所受到的附加應力是比較小的，所以下臥層的附加應力計算不需要考慮群樁與樁間土之間的相互作用。概括而言，如果不考慮樁帽下土體和樁的相互作用所進行的樁間土沉降計算結果是偏大一些的。2.2 樁頂沉降計算樁頂沉降主要包括三方面的計算:樁端下臥層沉降、樁端刺入量和樁身壓縮量。在對下臥層進行沉降計算時，需要考慮群樁與樁間土之間相互作用所產(chǎn)生附加應力，按照土層法計算各土層沉降最后相加得出
黑龍江交通科技 2013年5期2013-08-05
- 嵌巖樁樁端以下基巖持力層最小厚度探討
.2 相對軟弱下臥層的影響對于基巖持力層下強風化巖的影響簡化為下臥層對持力層的等效均布頂托力q2（kPa）來模擬，其中:式中：kv為下臥層豎直向基床系數(shù)，k N/m3；s為下臥層地基變形，m。2.3 計算內容及假定為確定持力層的最小厚度，該項研究僅考慮單樁樁基持力層受壓破壞這種模式，理論計算主要按基巖持力層抗沖切、抗剪、抗彎驗算，并假定持力層基巖為完整巖。無根萍雖然主要依靠出芽法繁殖，但它也會開花結果。開花之前，葉狀體上方會形成一個凹陷下去的坑，稱為“花腔
城市道橋與防洪 2013年7期2013-01-09
- 考慮下臥層特性的復合地基荷載傳遞規(guī)律模型試驗研究
4]。帶有軟弱下臥層的復合地基荷載傳遞機制不同于常規(guī)的復合地基，由此也有不同的設計分析方法。目前針對下臥層的復合地基少有研究，關于存在軟弱下臥層的室內模型試驗更少，為了弄清其作用機制，并確定可靠的設計理論和方法，筆者進行了室內靜態(tài)模型試驗，著重討論復合地基中樁身軸力、樁側摩阻力和荷載分擔比的分布及發(fā)展過程[5－7]。2 室內模型試驗2.1 試驗模型試驗采用河海大學自主研制的室內沉降模型試驗設備[8]。試驗儀器主要由試驗模型桶、加載系統(tǒng)、觀測系統(tǒng)以及荷載量測
巖土力學 2012年1期2012-11-05
- 海城西站CFG樁帽復合地基數(shù)值分析
a左右，隨后在下臥層中逐漸衰減，于樁底以下約21 m處減少到0.1倍自重應力以內。CFG樁身應力大小則在1 000～2 300 kPa之間，從上向下逐漸減小。圖2 不同工況地基附加應力分布通過比較可以看出，加固后樁間土體應力大幅減少，樁中應力遠大于周邊土體應力，說明褥墊層、樁帽有效分擔了上部荷載并將其傳遞給了CFG樁體，加固區(qū)的樁體起主要承載作用，樁土間模量置換作用明顯。樁底附近出現(xiàn)了應力突變，下臥層土體應力較無樁地基中對應部位的要大，說明加固區(qū)將荷載傳遞
鐵道建筑 2012年5期2012-07-30
- 長短樁復合地基沉降控制研究
基加固區(qū)壓量和下臥層壓縮量，復合地基加固區(qū)的壓縮量記S1，地基壓縮層厚度內加固區(qū)下臥層厚度為S3，其壓縮量記S2。則荷載作用下復合地基總沉降量S可表示為：S＝S1＋S2，而對于長短樁復合地基，由于其加固體內樁長不同，如圖2所示，其變形則可表示為：式中：S1——長短樁共同加固區(qū)的壓縮量；S2——長樁加固區(qū)的壓縮量；S3——下臥層壓縮量。圖2 長短樁復合地基若復合地基設置有墊層，則復合地基總沉降量還應加上墊層的沉降量，但由于墊層的壓縮量在施工過程中接近于完成，
長春工程學院學報（自然科學版） 2012年2期2012-07-02
- 基礎剛度變化與軟弱下臥層對基礎設計的研究
的影響2 軟弱下臥層對基礎設計的影響對任何建筑物的地基基礎設計均需滿足承載力的要求。實際工程中常常碰到地基較為復雜的情況，其中成層地基中的軟弱下臥層就是一種常見的情況。GB 50007-2002建筑地基基礎設計規(guī)范規(guī)定，當?shù)鼗写嬖谲浫跸?span id="j5i0abt0b" class="hl">臥層時，除了驗算持力層承載力之外，還必須驗算軟弱下臥層承載力，公式如下:Pz+Pcz＜ fz。其中，Pz為軟弱下臥層頂面處的附加應力設計值，kPa;Pcz為軟弱下臥層頂面處土的自重應力標準值，kPa;fz為軟弱下臥層頂面經(jīng)
山西建筑 2012年5期2012-06-14
- 攪拌樁復合地基加固軟土地基的工程應用
用復合模量法和下臥層采用應力擴散法的組合計算方法。1工程概況本工程背景是江蘇省某小區(qū)的軟土地基處理,上部為6棟多層商品房。采用深層攪拌樁加固軟土,水泥攪拌樁的樁徑為d=700mm,樁長為L=12000mm,水泥摻合比為18%,置換率為14·5%,樁距為1.8m和1.85m兩種,正方形布置。常規(guī)攪拌樁復合地基的樁距s≤2d(d為樁徑),此復合地基的樁距S=(2.57~2.64)d(d為樁徑),屬于樁距比較大的情況,而且在本地區(qū)采用此地基處理方法的工程很少,缺
城市建設理論研究 2011年23期2011-12-20
- 換土墊層軟弱下臥層驗算的一點體會
3換土墊層軟弱下臥層驗算的一點體會王德勝 王雄飛湖南省地質工程勘察院，湖南，株洲 412003換填地基處理在淺基礎設計中經(jīng)常用到，但在地基換填后的軟弱下臥層驗算中的一些細節(jié)易使人疏忽，并導致計算結果出現(xiàn)一定的偏差。本文通過軟弱下臥層驗算工程實例，說明對一些細節(jié)的疏忽可能導致截然相反的判定結果。換填墊層；地基處理；軟弱下臥層承載力驗算Replacement cu；shfoiounndation treat；mwenetak underlying layer
中國科技信息 2011年9期2011-10-26
- 強夯置換法在處理厚層素填土中的應用
。2.4.4.下臥層承載力驗算根據(jù)樁長計算，墩端進入素填土層內，強夯處理后墩間土承載力為140kPa。（1）設計參數(shù)基礎底板底標高：1.10～1.50m地下水位高程：-1.80～1.10m，計算取0.5m現(xiàn)地面高程：2.90 m各土層參數(shù)詳見表1。（2）計算公式pz＋pcz≤faz式中：pz—相當于荷載效應標準組合時，軟弱下臥層頂面處的附加應力值；pcz—軟弱下臥層頂面處土的自重應力值；faz—軟弱下臥層頂面處經(jīng)深度修正后地基承載力特征值。（3）自重應力p
中國科技信息 2011年7期2011-10-26
- 水泥粉噴樁復合地基在罐基礎中的應用
入量；②加固區(qū)下臥層土層的壓縮量 s2；③復合地基墊層的壓縮量。復合地基墊層壓縮量一般較小，且多發(fā)生在施工期，故一般可不予考慮。深層攪拌樁復合地基沉降s可用下式表示：（1）加固區(qū)的變形量s1，復合土層的壓縮變形值可根據(jù)上部荷載、樁長、樁身強度等按經(jīng)驗取10～30 mm，本工程基礎中心處取30 mm。（2）下臥層土層的壓縮量s2，下臥層土層的壓縮量s2的計算通常采用分層總和法，即：式中：s2：下臥層土層的壓縮量，m；n1：加固區(qū)范圍內土層分層數(shù)；n2：沉降計
科學之友 2011年36期2011-10-18
- 旋噴法處理軟弱下臥層地基
于地基存在軟弱下臥層，不滿足設計要求。處理方法:方案一:采用水泥土攪拌樁復合地基方法處理，該方案是利用水泥作為主要固化劑，通過特別的攪拌機械將被加固土和水泥漿強制拌和，通過水泥水解、水化反應所生成的水泥水化物與土顆粒發(fā)生離子交換、團?；饔?、碳化反應以及硬凝反應等一系列物理—化學作用，形成具有一定強度的水穩(wěn)定性的水泥加固土。但該方法在處理淤泥土的同時，將②粉質粘土(粘土)層一并處理。表層土強度很高，是不必加固的。方案二:采用高壓旋噴法，將鉆桿直接鉆入淤泥層
山西建筑 2011年22期2011-05-22
- 新型CFG樁板結構復合地基沉降計算
擴散到樁間土、下臥層或樁基底巖石層，從而達到控制松軟土路基沉降與變形破壞的目的。CFG樁板結構復合路基示意圖如圖1所示。CFG樁板結構復合地基的加固機理可以概括為樁體的置換作用、樁對土體的擠密和加筋作用以及承載板對外荷載的調整均化作用［2－4］。在豎向荷載的作用下，樁板結構的承載板底面土、樁間土、樁端以下土都參與工作，承載板、樁群、土形成一個相互作用、共同工作的體系。圖1 CFG樁板結構復合路基示意圖在復合地基設計中，一般把承載板看作是聯(lián)系各個樁，將上部結
湖北理工學院學報 2011年1期2011-03-17
- 高壓注漿在高層建筑軟弱地基加固中的應用
固高層建筑軟弱下臥層,承載力特征值可提高90%～120%,最終沉降由295mm降低為10～15mm,地基變形大幅度降低,且施工簡便,經(jīng)濟效益佳,可供類似工程參考。軟弱下臥層;高壓注漿;地基加固湖南省懷化市華欣房地開發(fā)有限公司2003年開發(fā)的4棟“云龍花園”24層高層住宅,屬市級重點工程。4棟住宅均為同一設計,總建筑面積8.4萬m2,每棟建筑面積21000m2,鋼筋砼框架剪力墻結構,地下室一層,±0.001以上24層,層高3m,鋼筋砼筏板基礎,筏板面積121
采礦技術 2010年3期2010-11-17
- 換土墊層法處理軟土地基的研究
。2 墊層底面下臥層承載力設計值的修正問題現(xiàn)行《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007-2002)中墊層底面下臥層的承載力特征值按下式修正：式中：faz-修正后的下臥層承載力特征/kPa；fak-下臥層承載力特征~/kPa；ηd-承載力深度修正系數(shù)；γ0-下臥層頂面以上各層土的平均重度/kN·m-3；d-基礎埋 m；z-墊層厚度/m。該公式僅適用于下臥層為堅硬的粘性土或密實的砂性土等承載力較高、壓縮性較低的土層。如果下臥層為較軟土層且厚度較大，換填處理時又
中國新技術新產(chǎn)品 2010年8期2010-09-08
- 傾斜鵝卵石下臥層地基對基礎及上部結構的影響
道地基上。傾斜下臥層地基—上部結構—基礎的共同作用研究成為巖土工程實踐中所面臨的一個具有現(xiàn)實意義的重要課題。1 課題研究的目的針對現(xiàn)在許多高校的新校區(qū)建立在古河道的河漫灘上，在河漫灘地質條件下，淤泥下往往是傾斜的鵝卵石，工程上通常的做法是將淤泥挖除后回填墊層,鵝卵石地基作為傾斜的下臥層勢必對基礎和上部機構產(chǎn)生影響,尤其是不均勻沉降對基礎和上部結構內力和建筑物的傾斜產(chǎn)生的影響更不可忽略。所以研究這種情況下地基與基礎和上部機構的共同作用分析是有現(xiàn)實意義的并希望
河南建材 2010年4期2010-03-21
- 碎石墊層在百萬千瓦級機組主廠房地基處理中的應用
，能有效的控制下臥層的壓縮變形。圖2 7#鍋爐沉降觀測點平均沉降曲線圖3 7#主廠房觀測點平均沉降曲線5 三維數(shù)值模擬運用快速拉格朗日有限差分法對主廠房砂礫石墊層地基進行數(shù)值計算。模型平面尺寸根據(jù)基礎尺寸及其與相鄰基礎之間的位置關系確定，模型高度考慮了碾壓墊層地基的受力影響范圍，一般獨立基礎取墊層底標高向下1.5b(b為基礎寬度)深度范圍為模型高度下限，本工程取至砂層層頂。模型簡圖見圖4。圖4 物理模型簡圖根據(jù)物理模型，結合巖土工程勘察報告及碾壓墊層試驗報
電力勘測設計 2010年2期2010-02-08