爐管
- 裂解爐含鋁高溫合金爐管發(fā)展與應(yīng)用
條件會(huì)導(dǎo)致裂解爐爐管在運(yùn)行過程中出現(xiàn)結(jié)焦、滲碳、蠕變等現(xiàn)象，限制了裂解爐運(yùn)行周期和爐管使用壽命［1］?；诖?，爐管設(shè)計(jì)制造人員一直致力于通過各種手段提升爐管的力學(xué)性能、 抑制其結(jié)焦過程， 進(jìn)而延長(zhǎng)裂解爐運(yùn)行周期和爐管使用壽命， 提升乙烯裝置經(jīng)濟(jì)效益。 采用新型爐管材料是一種有效的手段。1 含鋁高溫合金爐管技術(shù)發(fā)展目前，裂解爐爐管材料一般采用合金材料。相比于普通碳鋼， 鉻鎳合金材料具有優(yōu)異的高溫抗腐蝕性和力學(xué)性能， 可以滿足裂解反應(yīng)較為苛刻的反應(yīng)條件。 最早
石油化工設(shè)備 2023年5期2023-10-10
- 基于熱-結(jié)構(gòu)耦合爐管吊鉤結(jié)構(gòu)優(yōu)化前后的對(duì)比分析
中,管式加熱爐的爐管系統(tǒng)長(zhǎng)期工作于高溫、高壓和腐蝕性介質(zhì)環(huán)境中[1],因此對(duì)爐管系統(tǒng)的可靠性提出了更高要求。其中,爐管吊鉤是加熱爐爐管系統(tǒng)中的重要連接件,一般安裝于加熱爐爐壁上,不僅承擔(dān)輻射段爐管的重量,同時(shí)也受到爐內(nèi)高溫?zé)煔廨椛浜蛯?duì)流的共同作用,其材質(zhì)主要為奧氏體耐熱合金鋼鑄件[2]。因其結(jié)構(gòu)直接暴露于高溫?zé)煔庵?運(yùn)行過程中容易出現(xiàn)溫度變化不均勻引起的附加荷載及位移問題,導(dǎo)致結(jié)構(gòu)失效,嚴(yán)重時(shí)會(huì)引發(fā)安全事故。如何在常規(guī)爐管吊鉤結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)上,結(jié)合分析設(shè)計(jì)方法對(duì)
工業(yè)加熱 2023年7期2023-09-28
- 合成氨裝置一段爐爐管系統(tǒng)隱患處理及運(yùn)行維護(hù)建議
程中，發(fā)現(xiàn)一段爐爐管系統(tǒng)存在諸多隱患，須在裝填新催化劑前對(duì)一段爐爐管系統(tǒng)進(jìn)行消缺及整改。以下就本次一段爐檢修情況等作一介紹。1 一段爐簡(jiǎn)況一段爐共分東西兩側(cè)爐膛，每側(cè)爐膛有120根轉(zhuǎn)化管，共240根，分A、B、C、D四排燒嘴，共有360個(gè)燒嘴。爐管系統(tǒng)包括上集氣管、上豬尾管、爐管、下豬尾管、下集氣管，爐管規(guī)格為φ152 mm×14.7 mm，單根爐管長(zhǎng)度為14 440 mm，爐管單排豎直排列；上、下豬尾管規(guī)格均為φ42.16 mm×7.94 mm。2 一段
中氮肥 2022年6期2022-11-25
- 制氫裝置轉(zhuǎn)化爐爐管焊縫開裂原因分析及預(yù)防措施
發(fā)現(xiàn)有1根延伸段爐管存在裂紋，其工作溫度為460 ℃，材質(zhì)為SA-312 TP304H，對(duì)其進(jìn)行打磨時(shí)發(fā)現(xiàn)該裂紋為穿透性裂紋，這將會(huì)造成爐管內(nèi)介質(zhì)泄漏，給制氫裝置的安全生產(chǎn)帶來隱患。另外，在裝置停工檢修時(shí)發(fā)現(xiàn)還有5根爐管焊縫也存在裂紋缺陷。為了防止裂紋缺陷的進(jìn)一步擴(kuò)大，保證設(shè)備的安全生產(chǎn),有必要對(duì)制氫裝置轉(zhuǎn)化爐爐管進(jìn)行失效分析，并提出相應(yīng)的整改措施。1 制氫裝置轉(zhuǎn)化爐及爐管情況1.1 轉(zhuǎn)化爐情況轉(zhuǎn)化爐是制氫裝置的核心設(shè)備，爐管內(nèi)裝有催化劑，介質(zhì)通過爐管被加
石油化工腐蝕與防護(hù) 2022年5期2022-11-07
- 新型強(qiáng)化傳熱裂解爐爐管的應(yīng)用
器，裂解爐輻射段爐管是裂解爐的“心臟”，是將原料反應(yīng)生成目的產(chǎn)物的最核心部位。輻射段爐管工作條件十分苛刻，輻射段爐膛作為提供反應(yīng)熱的場(chǎng)所，其內(nèi)部溫度高達(dá)1 200～1 400℃，裂解反應(yīng)在輻射段爐管內(nèi)進(jìn)行，該反應(yīng)是高溫強(qiáng)吸熱、體積膨脹、易結(jié)焦的過程。因此，爐管既是特殊形式的“換熱器”，又是重要的“反應(yīng)器”。某石化80×104t/a乙烯裝置裂解爐原輻射段爐管形式為普通光管，材質(zhì)為下行管25Gr-35Ni，上行管35Gr-45Ni，清焦周期為55～60天/次。
石油石化綠色低碳 2022年5期2022-10-27
- 轉(zhuǎn)化爐爐管水浸超聲檢測(cè)應(yīng)用研究
形式，因此轉(zhuǎn)化爐爐管是既充當(dāng)換熱器又充當(dāng)反應(yīng)器。轉(zhuǎn)化管材料通常為HP40或HP40Nb，在工作過程中最高溫度可達(dá)到1000 ℃左右，經(jīng)過長(zhǎng)時(shí)間的高溫蠕變會(huì)逐漸產(chǎn)生裂紋，國外對(duì)轉(zhuǎn)化爐爐管的高溫蠕變損傷已有較多研究[1-2]。轉(zhuǎn)化爐內(nèi)任何一根爐管發(fā)生故障，都會(huì)導(dǎo)致轉(zhuǎn)化爐停工檢修，影響裝置安全運(yùn)行。轉(zhuǎn)化爐爐管通過離心鑄造的方式進(jìn)行制造，表面有楊梅粒子涂層，常規(guī)檢測(cè)方法無法對(duì)爐管母材進(jìn)行檢測(cè)。國內(nèi)外相關(guān)研究機(jī)構(gòu)開展了爐管超聲檢測(cè)研究[3-4]，何萌等[5]對(duì)比了多
廣州化工 2022年18期2022-10-23
- 高壓加氫循環(huán)氫爐管剩余壽命評(píng)估
易爆的特性，確保爐管的穩(wěn)定運(yùn)行關(guān)系到整套裝置的安全和效益。某石化加氫裂化裝置循環(huán)氫加熱爐爐管已經(jīng)連續(xù)運(yùn)行14萬h，長(zhǎng)期在高溫工況下服役的不銹鋼材料可能會(huì)出現(xiàn)碳化物析出、材料脆性上升等情況，影響爐管的安全運(yùn)行。為了確保設(shè)備可以繼續(xù)安全運(yùn)行，通過現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)和對(duì)樣品進(jìn)行金相分析以及力學(xué)性能測(cè)試等，對(duì)輻射段爐管進(jìn)行安全評(píng)估，同時(shí)研究評(píng)估爐管的剩余壽命，對(duì)今后裝置安全運(yùn)行是否需要更換爐管以及如何安全管理給出指導(dǎo)性意見【1】。1 現(xiàn)場(chǎng)爐管檢查該加熱爐為立式底燒型，輻射段
石油化工設(shè)備技術(shù) 2022年5期2022-09-16
- 制氫轉(zhuǎn)化爐爐管損傷狀態(tài)分析
氫裝置負(fù)荷波動(dòng)，爐管內(nèi)介質(zhì)偏流，爐膛內(nèi)溫度場(chǎng)不均勻，造成爐管局部超溫，導(dǎo)致1根爐管泄漏著火。制氫轉(zhuǎn)化爐作為制氫裝置的核心設(shè)備，爐管失效不僅會(huì)對(duì)企業(yè)造成重大經(jīng)濟(jì)損失，而且影響裝置的安全、長(zhǎng)周期運(yùn)行。考慮到爐管超溫以及泄漏著火引起的爐管局部過熱對(duì)爐管壽命的影響，沒有明顯破壞的爐管能否繼續(xù)安全使用是企業(yè)迫切需要解決的問題。因此，有必要對(duì)爐管的損傷程度以及安全性進(jìn)行全面的檢驗(yàn)與分析，掌握沒有明顯破壞的爐管的損傷情況，為轉(zhuǎn)化爐檢修提供技術(shù)依據(jù)，對(duì)未來轉(zhuǎn)化爐的安全運(yùn)行
設(shè)備管理與維修 2022年15期2022-08-28
- 制氫轉(zhuǎn)化爐爐管損壞原因的分析
流段。輻射段由兩爐管和三排火嘴組成。一共是78 根爐管和27 個(gè)火嘴。爐管的材質(zhì)型號(hào)是Hp40nb。爐管內(nèi)徑114.3 mm，有效加熱長(zhǎng)度13 m。爐管兩端分別與入口豬尾管，出口豬尾管相連，材質(zhì)采用耐腐蝕、耐高溫高蠕變強(qiáng)度的Incoloy800。出口集氣管分為爐內(nèi)熱集氣管和爐底冷集氣管組成。輻射段爐管采用平衡錘吊掛的上支承結(jié)構(gòu)。制氫的轉(zhuǎn)化流程是，3.6 MPa 的6 987 kg·h-1的天然氣和23 268 kg·h-1的中壓蒸汽經(jīng)過轉(zhuǎn)化爐對(duì)流段的天然氣
遼寧化工 2022年8期2022-08-27
- 蒸汽鍋爐水冷壁爐管爆裂失效分析
等企業(yè)中，水冷壁爐管是蒸汽鍋爐的主體部分。在長(zhǎng)期高溫條件下，水冷壁爐管容易產(chǎn)生珠光體球化、高溫蠕變等損傷，進(jìn)而造成爐管發(fā)生爆裂事故[1～8]。2019 年2 月，某石化公司熱電廠鍋爐車間，一臺(tái)蒸汽鍋爐在檢修結(jié)束后，剛開始啟爐生產(chǎn)就由于MFT 保護(hù)動(dòng)作引起停爐。鍋爐檢查發(fā)現(xiàn)，前墻水冷壁爐管從甲側(cè)往乙側(cè)數(shù)第3 個(gè)聯(lián)箱的第62 根爐管發(fā)生了爆裂。該蒸汽鍋爐于1987 年10 月投入使用，累計(jì)運(yùn)行27.6 萬小時(shí)。爐管尺寸規(guī)格Ф60×5 mm，爐管材料為Q245R
設(shè)備管理與維修 2022年14期2022-08-24
- 乙烯裂解爐管應(yīng)用原位涂層后焊縫裂紋原因分析
1臺(tái)裂解爐輻射段爐管應(yīng)用原位涂層新技術(shù)對(duì)爐管內(nèi)表面進(jìn)行處理。7 臺(tái)輻射段爐管從制造廠運(yùn)到安裝現(xiàn)場(chǎng)后，按照規(guī)范要求，對(duì)7 臺(tái)裂解爐爐管焊縫分別進(jìn)行5%射線檢測(cè)抽檢[1]，發(fā)現(xiàn)采用原位涂層技術(shù)對(duì)爐管內(nèi)表面進(jìn)行處理的輻射段爐管（φ62 mm×7 mm）有幾道焊縫有裂紋，其余6 臺(tái)未進(jìn)行原位涂層的φ62 mm×7 mm 輻射段爐管中沒有發(fā)現(xiàn)焊縫存在裂 紋。1 爐管材質(zhì)化學(xué)成分性能、焊接性1.1 化學(xué)成分性能離心鑄造35Cr-45Ni-Nb+微合金爐管是典型的Fe-
化工設(shè)備與管道 2022年3期2022-08-12
- 加氫爐爐管設(shè)計(jì)探討
的工藝流程，使得爐管處在高溫、高壓、臨氫狀態(tài)下直接見火操作的苛刻環(huán)境[1]。本文主要從設(shè)計(jì)角度對(duì)加氫爐爐管設(shè)計(jì)問題進(jìn)行探討，為設(shè)計(jì)人員在設(shè)計(jì)該類加熱爐爐管時(shí)提供參考。1 爐管設(shè)計(jì)選材爐管是加熱爐系統(tǒng)設(shè)備中最重要的組成部分，也是設(shè)計(jì)過程中重中之重。在加熱爐爐管設(shè)計(jì)過程中重點(diǎn)考慮三個(gè)要素：爐管最高管壁金屬溫度，爐管工作的最高壓力，爐管內(nèi)外部介質(zhì)的腐蝕情況[2]。1.1 材料選擇按照上文提到的選材要素，加氫爐爐管最苛刻的操作條件一般是壓力18～20MPa，管壁溫
石油和化工設(shè)備 2022年3期2022-07-13
- 105 Nm3/h垂直管排制氫轉(zhuǎn)化爐管長(zhǎng)期服役過程中組織性能研究
000 ℃以上，爐管壁溫高達(dá)850～1 000 ℃，工作介質(zhì)為原料烴、水、氫氣、一氧化碳、二氧化碳、甲烷等，爐管外為煙氣。轉(zhuǎn)化爐管在爐膛內(nèi)普遍采用立式排列、豎琴式管排結(jié)構(gòu)。轉(zhuǎn)化爐操作條件苛刻，對(duì)爐管材料性能和質(zhì)量有很高的要求，離心鑄造HP25Cr35NiNbMA材料具有良好的抗高溫蠕變性能，目前被廣泛用作制氫轉(zhuǎn)化爐管。HP25Cr35NiNbMA爐管長(zhǎng)期在高溫下服役，組織性能不可避免地會(huì)發(fā)生劣化[1-3]。國內(nèi)外學(xué)者針對(duì)離心鑄造HP25Cr35NiNbMA
壓力容器 2022年4期2022-06-15
- 一段轉(zhuǎn)化爐爐管彎曲變形原因分析及預(yù)防措施
段爐轉(zhuǎn)化管（簡(jiǎn)稱爐管）是一段爐內(nèi)的關(guān)鍵部件，維護(hù)好一段爐尤其是一段爐爐管的運(yùn)行意義重大。中國石油天然氣股份有限公司塔里木油田石化分公司（簡(jiǎn)稱塔石化）合成氨裝置設(shè)計(jì)產(chǎn)能為450kt／a，采用丹麥托普索傳統(tǒng)蒸汽轉(zhuǎn)化工藝，蒸汽轉(zhuǎn)化過程在3.9MPa壓力條件下進(jìn)行，轉(zhuǎn)化系統(tǒng)原料氣水碳比為3.04（摩爾比）。較高的轉(zhuǎn)化壓力可有效節(jié)省系統(tǒng)總壓縮功，而較低的水碳比既能保證裝置的長(zhǎng)周期、安全、穩(wěn)定運(yùn)行，又可降低系統(tǒng)能耗。塔石化合成氨裝置一段爐采用側(cè)燒式，設(shè)置2個(gè)南北走向的
中氮肥 2021年1期2021-12-24
- 碳化爐冷卻裝置損壞原因分析及改進(jìn)
，通常在碳化爐的爐管出料端串聯(lián)一個(gè)換熱效率高的冷卻裝置對(duì)舟皿實(shí)施冷卻。當(dāng)串列的舟皿依次慢速通過該冷卻裝置時(shí)，冷卻裝置內(nèi)流動(dòng)的冷卻水會(huì)將舟皿的熱量帶走，實(shí)現(xiàn)對(duì)舟皿的快速降溫。1 常用碳化爐冷卻裝置的結(jié)構(gòu)常用的碳化爐冷卻裝置一般采用夾套式換熱器的結(jié)構(gòu)形式，如圖1 所示：冷卻裝置右法蘭與碳化爐加熱區(qū)連接，左法蘭與碳化爐出舟口連接，左、右法蘭與金屬爐管及外套兩端焊接形成夾套水冷結(jié)構(gòu)，即通過外套內(nèi)的冷卻水可以冷卻金屬爐管的外表面；金屬爐管右端沉孔內(nèi)襯硅酸鋁纖維疊塊及
設(shè)備管理與維修 2021年17期2021-11-02
- 制氫轉(zhuǎn)化爐爐管檢測(cè)技術(shù)的應(yīng)用研究
氫裝置核心設(shè)備，爐管承受高溫(850 ～1000℃)、高壓(2 ～5MPa)，服役條件惡劣。一臺(tái)制氫轉(zhuǎn)化爐中，轉(zhuǎn)化爐管數(shù)量在幾根至幾百根，任何一根爐管的損壞，均將迫使整個(gè)裝置停車，同時(shí)造成一系列的連鎖反應(yīng)，除造成巨大的經(jīng)濟(jì)損失外，還極易引起火災(zāi)、爆炸等安全事故。因此，對(duì)高溫爐管進(jìn)行專業(yè)檢測(cè)，綜合評(píng)估檢測(cè)數(shù)據(jù)和安全評(píng)價(jià)，提前做到正確的預(yù)判、預(yù)測(cè)和預(yù)防，是保證其安全運(yùn)行的重要手段。檢測(cè)項(xiàng)目一般分為宏觀檢測(cè)、智能超聲波檢測(cè)、手動(dòng)超聲檢測(cè)、蠕脹測(cè)量、金相檢測(cè)、硬度
中國設(shè)備工程 2021年17期2021-09-17
- 制氫裝置轉(zhuǎn)化爐爐管開裂分析
熱、高溫等特點(diǎn)，爐管極易發(fā)生材質(zhì)劣化失效的情況。某制氫轉(zhuǎn)化爐2012年3月開始使用，2020年9月在使用過程中發(fā)現(xiàn)E-121部位（由北向南第1排、第2排）發(fā)生開裂，筆者對(duì)該爐管開裂處取樣，進(jìn)行宏觀檢查、力學(xué)性能試驗(yàn)、化學(xué)成分分析、金相檢驗(yàn)、掃描電鏡觀察及能譜分析等檢驗(yàn)檢測(cè)，分析爐管開裂的原因。兩處發(fā)生開裂的爐管，規(guī)格為DN80mm×8.0mm,材料為12Cr2MoG。爐管內(nèi)側(cè)介質(zhì)為水蒸氣，外側(cè)介質(zhì)為煙氣；爐管內(nèi)操作溫度為400℃，爐管外操作溫度為700℃；
化工機(jī)械 2021年3期2021-08-05
- 煤化工變換設(shè)備在改擴(kuò)建項(xiàng)目中利舊的可行性分析
b)款，取主變換爐管口a (介質(zhì)入口)、b(介質(zhì)出口)開孔最大直徑dop=812.8 mm(DN800)。已知主變換爐內(nèi)徑Di=3186 mm，則dop＜Di/2，符合等面積法適用范圍要求。(1)主變換爐上管口由GB 150.3—2011的第6.4.1條b)款：①管口中心距：主變換爐管口a與管口d1、d2、d3中心距均為800 mm。其他管口中心距按公式(1)計(jì)算：主變換爐管口a與管口c1(人孔)中心距：②主變換爐管口a和管口d1、d2、d3直徑之和均為(
化工管理 2021年10期2021-04-25
- 某HP40Nb 爐管失效分析與性能測(cè)試
化工行業(yè)中，高溫爐管是一類十分重要的部件。爐管能否在設(shè)計(jì)年限內(nèi)保持正常運(yùn)行，直接關(guān)系著生產(chǎn)的安全。制氫轉(zhuǎn)化爐爐管的運(yùn)行溫度通常在800～900 ℃之間，壓力在0.5～4.0 MPa 之間。[1]Ni質(zhì)量分?jǐn)?shù)為35%的HP40Nb 奧氏體耐熱鋼，由于具有較好的抗?jié)B碳性能[2]、較強(qiáng)的抗高溫蠕變斷裂強(qiáng)度以及良好的抗氧化性與焊接性能，常常在石化行業(yè)中被作為轉(zhuǎn)化爐以及裂解爐爐管的優(yōu)良材料。1 失效爐管概況某企業(yè)HP40Nb 爐管在運(yùn)行8 年后出現(xiàn)裂紋，設(shè)備被迫停機(jī)
上海化工 2021年2期2021-04-23
- 某加熱爐爐管的數(shù)值計(jì)算與壽命預(yù)測(cè)
的重要設(shè)備，內(nèi)部爐管的可靠服役年限和安全性指標(biāo)是其長(zhǎng)期穩(wěn)定運(yùn)行的重要保證。對(duì)爐管的研究包含了模型設(shè)計(jì)、材料選擇、結(jié)構(gòu)排布、約束位置以及蠕變壽命等諸多方面。既要使爐管能將渣油加熱到加氫裂化反應(yīng)所需溫度，又要讓選取的爐管材料（TP347H）可以在高溫高壓的加熱爐內(nèi)安全運(yùn)行[1]。本文以對(duì)流室爐管為研究對(duì)象，首先利用Flunet 求解管內(nèi)流場(chǎng)，得到流固耦合面的溫度場(chǎng)、壓力場(chǎng)、出口流體溫度以及壓力降；之后，把前者作為載荷條件加入到爐管溫度場(chǎng)、應(yīng)力場(chǎng)分析中，分別求解
農(nóng)業(yè)裝備與車輛工程 2021年3期2021-04-02
- 加氫精制裝置加熱爐爐管材質(zhì)劣化檢測(cè)及分析
在整個(gè)加熱過程中爐管長(zhǎng)期處于600～1 600℃的高溫，承受的熱負(fù)荷及溫差循環(huán)交替變化均較大，容易發(fā)生損傷，一旦發(fā)現(xiàn)異常需要及時(shí)分析原因并采取相應(yīng)的處理措施［1-3］。1 加氫精制裝置加熱爐及爐管宏觀檢查1.1 三合一加熱爐構(gòu)成某石化企業(yè)加氫精制裝置三合一加熱爐構(gòu)成及煙氣管道系統(tǒng)布置見圖1。該加熱爐為組合式加熱爐，其主要設(shè)備為3個(gè)不同功能的加熱爐，分別是反應(yīng)進(jìn)料加熱爐F2101、主汽提塔重沸爐F2102及分餾塔底重沸爐F2103，這3個(gè)加熱爐共用1套煙氣管
石油化工設(shè)備 2021年1期2021-01-20
- 滲碳對(duì)乙烯裂解爐服役爐管組織與拉伸性能的影響
其最重要的構(gòu)件為爐管；爐管既是換熱件，又是裂解介質(zhì)的反應(yīng)區(qū)域[1]。乙烯裂解爐的常規(guī)工況較為苛刻，高溫、高碳勢(shì)、低氧壓以及管內(nèi)外的高溫氧化或硫化環(huán)境均可能造成爐管的損傷失效[2-5]。乙烯裂解爐爐管的失效形式主要有彎曲失效、穿孔失效和開裂失效3種。滲碳、蠕變以及爐管結(jié)焦等都是失效誘發(fā)因素[1]，其中50%以上的爐管失效與滲碳有關(guān)[6]。爐管一旦失效將會(huì)嚴(yán)重影響乙烯裂解爐的運(yùn)行安全，因此對(duì)爐管進(jìn)行損傷檢測(cè)與評(píng)價(jià)具有重要意義。爐管的損傷伴隨著組織退化和性能劣化
機(jī)械工程材料 2020年11期2020-12-01
- 乙烯裂解爐鎳基爐管焊接修復(fù)開裂原因分析及對(duì)策
輻射段二程24根爐管出現(xiàn)破裂，爐管中裂解原料泄漏噴射到爐膛中燃燒，被迫緊急停爐搶修。該爐管材質(zhì)為25Cr-35Ni-Nb+MA，屬鎳基材料，規(guī)格為φ120mm×7mm，爐管內(nèi)介質(zhì)操作壓力為0.33MPa，爐管在爐膛內(nèi)垂直分布，如圖1所示。爐管外壁溫度達(dá)1115℃，爐管內(nèi)介質(zhì)為循環(huán)乙烷，管外介質(zhì)為燃料氣燃燒產(chǎn)生的煙氣。該爐管設(shè)計(jì)使用壽命為10萬h，至爐管出現(xiàn)破裂累計(jì)生產(chǎn)運(yùn)行時(shí)間約為3.6萬h。爐管內(nèi)原料裂解過程中，在爐管內(nèi)壁不斷結(jié)焦，需周期性停產(chǎn)燒焦或清焦，
金屬加工(熱加工) 2020年10期2020-11-23
- 四級(jí)球化10CrMo910鋼爐管剩余壽命評(píng)價(jià)
，在這些行業(yè)中，爐管主要承擔(dān)著輸送、傳遞能量的職責(zé)。但是，在長(zhǎng)期高溫服役過程中，爐管材料組織逐漸發(fā)生變化，受到一定的損傷作用，其金屬性能逐漸降低，爐管服役壽命也隨之降低。高溫爐管的剩余壽命研究一直以來都是科研工作者關(guān)注的熱點(diǎn)，國內(nèi)外學(xué)者對(duì)剩余壽命評(píng)估進(jìn)行了大量的研究。陳舜青等[2]通過研究?jī)?nèi)氧化層與爐管剩余壽命的相關(guān)關(guān)系，利用內(nèi)氧化層厚度實(shí)際評(píng)價(jià)爐管剩余壽命；Lee[3]通過對(duì)Cr-Mo合金鋼進(jìn)行超聲測(cè)量，建立了定量超聲測(cè)量材料蠕變損傷程度的測(cè)量方法，發(fā)現(xiàn)
壓力容器 2020年9期2020-10-23
- 裂解爐輻射段爐管失效分析及預(yù)防
關(guān)鍵設(shè)備，輻射段爐管又是裂解爐的核心部件，工藝物料在其內(nèi)部進(jìn)行高溫裂解反應(yīng)，爐管表面溫度可達(dá)1 000 ℃以上，在如此苛刻的操作條件下，伴隨裂解爐運(yùn)行過程中的周期性開、停車以及非正常操作下的緊急停車，導(dǎo)致輻射段爐管存在較高的故障率。某石化乙烯裝置共有8 臺(tái)裂解爐，其中1 臺(tái)氣體爐，7 臺(tái)液體爐，氣體爐輻射段采用2-1-1-1 型爐管配置，液體爐采用2-1 型爐管配置，入口管材質(zhì)為25Cr-35Ni-Nb+MA，出口管材質(zhì)為35Cr-45Ni-Nb+MA，材
化工設(shè)備與管道 2020年3期2020-08-26
- 高溫爐管服役過程中的顯微組織和硬度變化及其損傷評(píng)價(jià)
造HP-Nb合金爐管長(zhǎng)時(shí)間暴露于高溫環(huán)境中，合金組織會(huì)出現(xiàn)滲碳[1]、高溫氧化、脆性相析出與團(tuán)聚等現(xiàn)象，導(dǎo)致爐管損傷[2-5]；當(dāng)損傷達(dá)到一定程度時(shí)，爐管將發(fā)生開裂、泄漏等事故。在高溫服役過程中，爐管顯微組織的變化與材料性能的退化有著密切的關(guān)系，因此顯微組織的評(píng)估成為判斷爐管運(yùn)行狀況的重要依據(jù)。LE MAY等[6]采用組織分級(jí)的方法對(duì)制氫轉(zhuǎn)化爐爐管的蠕變損傷程度進(jìn)行了評(píng)估，并對(duì)其剩余服役壽命進(jìn)行了預(yù)測(cè)。鞏建鳴等[7]將蠕變損傷和碳化物聚集情況相結(jié)合來判斷爐
機(jī)械工程材料 2020年8期2020-08-22
- 乙烯裂解爐對(duì)流段爐管開裂原因分析
驗(yàn)與分析1.1 爐管宏觀、低倍分析爐管水平安裝在爐內(nèi)，迎向高溫?zé)煔鈧?cè)為向火面，其顏色為棕紅色，背向煙氣側(cè)為背火面，其顏色為深棕紅色。裂紋均在爐管的向火面，肉眼可見三條明顯的裂紋，依次標(biāo)記為裂紋1、2、3，見圖1。圖1 爐管開裂宏觀示意圖將裂紋1、2、3 切割，得到爐管斷口1、2、3。爐管斷口處沒有明顯地塑性變形，裂紋起源于爐管內(nèi)壁，沿管壁向外擴(kuò)展。因高溫蒸汽的作用，斷口表面呈藍(lán)黑色，表明斷口發(fā)生了一定程度的高溫氧化。在爐管斷口上的裂紋擴(kuò)展區(qū)，可見“海灘線”
中國設(shè)備工程 2020年7期2020-06-28
- 乙烯裂解爐長(zhǎng)周期運(yùn)行技術(shù)應(yīng)用
傳遞給輻射室內(nèi)的爐管，將爐管內(nèi)流通的原料進(jìn)行急速裂解，產(chǎn)生裂解氣，裂解氣經(jīng)過各層精餾工序便能得到最終的主產(chǎn)品乙烯、丙烯等。對(duì)流段的作用是用于回收燃料氣燃燒輻射后余熱。其中一部分用來預(yù)熱并氣化對(duì)流段盤管內(nèi)的原料，而另一部分剩余的熱量用來預(yù)熱超高壓鍋爐給水及過熱超高壓蒸汽。裂解爐運(yùn)行過程中，需要關(guān)注很多數(shù)據(jù)參數(shù)，如爐管裂解出口內(nèi)表面溫度COT、外表面溫度TMT、一級(jí)冷出口溫度、原料預(yù)熱段溫度、爐膛負(fù)壓、爐膛溫度、排煙溫度等；除此之外還需要關(guān)注的直觀現(xiàn)象，有爐管
設(shè)備管理與維修 2020年2期2020-03-24
- 加熱爐爐管損傷研究進(jìn)展及展望
的過程中，加熱爐爐管內(nèi)的溫度相對(duì)較高，受到內(nèi)部溫度、壓力以及其他因素的影響，加熱爐的爐管非常容易出現(xiàn)損傷問題，在爐管出現(xiàn)損傷問題以后，不但會(huì)使得加熱爐的運(yùn)行效率受到一定的影響，而且還容易引發(fā)其他類型的安全問題，由此可見，防止加熱爐的爐管出現(xiàn)損傷問題十分重要。為了防止加熱爐的爐管出現(xiàn)損傷問題，就必須對(duì)加熱爐爐管損傷出現(xiàn)的機(jī)理進(jìn)行深入研究，以此才能制定更好的防護(hù)方案。目前，國內(nèi)外學(xué)者已經(jīng)對(duì)加熱爐爐管損傷問題進(jìn)行了深入研究，但是研究過程中仍然存在一定的問題，這些
工業(yè)加熱 2020年8期2020-03-02
- 氫氣加熱爐爐管斷裂原因分析及改進(jìn)
加熱爐尤為苛刻，爐管一旦產(chǎn)生較大裂紋，在管內(nèi)壓力下裂口會(huì)迅速擴(kuò)大，大量氫氣泄漏、起火，造成嚴(yán)重?fù)p失。加熱爐爐管可能受到的腐蝕種類很多，對(duì)于氫氣加熱爐而言，爐管常常存在如下腐蝕：（1）爐管管內(nèi)介質(zhì)腐蝕，包括氫損燒、H2+H2S 腐蝕以及連多硫酸腐蝕等；（2）爐管管外腐蝕，包括高溫部位的釩腐蝕和低溫部位的露點(diǎn)腐蝕。上述腐蝕程度（或速度）通?？梢酝ㄟ^合理選材及工藝優(yōu)化得以降低或避免。1 工程概述某加氫裝置中氫氣加熱爐正常使用多年后，發(fā)現(xiàn)爐管出現(xiàn)腐蝕而開裂。該加熱
工業(yè)爐 2020年1期2020-02-20
- 乙烷爐運(yùn)行周期異常的原因分析
“S&W”技術(shù)，爐管型號(hào)為USC-12 M，設(shè)計(jì)能力16.5 t/h。為了適應(yīng)裝置二期擴(kuò)能改造，2013年對(duì)乙烷爐進(jìn)行了擴(kuò)能改造，循環(huán)乙烷丙烷進(jìn)料量提高至21.5 t/h，爐管類型由原來的1-1-1-1-1-1更換為2-2-1-1-1-1型。改造后，運(yùn)行周期基本維持在100天以上。但在2016年8—12月期間，乙烷爐運(yùn)行周期大幅縮短，最短只有1天，最長(zhǎng)也只有26天，主要直接原因是運(yùn)行過程中發(fā)生焦塊突然脫落，堵塞在爐管彎頭。期間，因?yàn)榻沽６氯?span id="j5i0abt0b" class="hl">爐管，發(fā)生6次非
石油石化綠色低碳 2019年5期2019-11-08
- 四合一加熱爐正U型爐管綠色清理技術(shù)
的核心部位，輻射爐管按正U 型布置，其中規(guī)格為φ101.6 mm×5.74 mm 的共80 組，規(guī)格為φ88.9 mm×5.49 mm 的共98 組，每組有效長(zhǎng)度均為29.177 m，材質(zhì)均為A335 P9 合金鋼。正U型爐管的兩端與四合一爐頂?shù)募瞎芟噙B。在投產(chǎn)前，將爐頂集合管端部DN600 法蘭蓋打開，并用內(nèi)窺鏡對(duì)每組輻射爐管逐一檢查，發(fā)現(xiàn)28 組爐管內(nèi)殘留有水、螺栓、螺母、螺釘?shù)入s物。集合管與連續(xù)重整反應(yīng)器相連，重整反應(yīng)器內(nèi)嚴(yán)禁水及蒸汽進(jìn)入，在距離裝
石油工程建設(shè) 2019年2期2019-05-11
- 球化1Cr5Mo加熱爐爐管的剩余壽命評(píng)價(jià)研究
工藝設(shè)備，加熱爐爐管直接受火焰加熱，且承受一定壓力，易出現(xiàn)高溫材質(zhì)劣化及蠕變等損傷，其損傷機(jī)理與高溫承壓特種設(shè)備類似，而出現(xiàn)材質(zhì)劣化后的爐管是否能夠繼續(xù)安全使用也是企業(yè)及裝置中極為關(guān)心的問題。某石化企業(yè)二甲苯裝置異構(gòu)加熱爐投用至今已使用30多年。該爐對(duì)流段主要用來預(yù)熱抽余液塔底物料，輻射段主要用于加熱異構(gòu)反應(yīng)器進(jìn)料包括間二甲苯、乙苯、氫氣等。2012年對(duì)該輻射段爐管進(jìn)行了更換，2018年金相檢測(cè)也發(fā)現(xiàn)新更換的輻射段爐管存在4-5級(jí)球化。本文通過金相檢測(cè)、壁
中國特種設(shè)備安全 2019年12期2019-04-22
- 廢能鍋爐高溫過熱器爐管爆裂失效分析
2Cr1MoVG爐管（以下簡(jiǎn)稱爐管）中流動(dòng)的鍋爐水，使其產(chǎn)生40公斤蒸汽并入園區(qū)蒸汽管網(wǎng)。其高溫過熱器爐管規(guī)格φ38mm×3mm，進(jìn)口煙氣溫度為964℃，出口煙氣溫度為832℃，爐管內(nèi)的蒸汽壓力設(shè)計(jì)為4.3MPa。裝置共有AB兩臺(tái)鍋爐間歇使用，B鍋爐自2015年3月16日投入使用（煮爐），保持在30%～50%負(fù)荷運(yùn)行，累計(jì)運(yùn)行1242小時(shí)（約52天）后，在同年11月17日運(yùn)行過程中2根爐管發(fā)生爆裂泄漏，使鍋爐無法正常工作。為了防止事故的再次發(fā)生，通過分析失
中國設(shè)備工程 2019年4期2019-03-07
- 加熱爐水冷壁爐管爆裂失效分析*
熱爐常采用水冷壁爐管結(jié)構(gòu)。在加熱爐運(yùn)行過程中，爐管易產(chǎn)生內(nèi)壁結(jié)垢、內(nèi)外壁腐蝕、長(zhǎng)期高溫蠕變、金相組織損傷及短期超溫超壓等現(xiàn)象，最終導(dǎo)致爐管發(fā)生開裂或者爆裂事故[1-3]。某化工廠蒸汽加熱爐投產(chǎn)使用了20多年，爐管累計(jì)運(yùn)行不到10×104h，蒸汽介質(zhì)出口溫度為350 ℃，操作壓力為10 MPa，爐管材質(zhì)為Q245R，規(guī)格尺寸為φ60 mm×5 mm。2017年，該加熱爐的一根水冷壁爐管突然發(fā)生爆裂，造成裝置緊急停車，經(jīng)濟(jì)損失較大。為了查明爐管爆裂原因，技術(shù)人
石油化工腐蝕與防護(hù) 2018年4期2018-08-29
- 高溫制氫轉(zhuǎn)化爐爐管在役檢測(cè)及評(píng)價(jià)
07)制氫轉(zhuǎn)化爐爐管長(zhǎng)期工作于高溫、高壓下，在富氫、硫和碳等工藝介質(zhì)中運(yùn)行，同時(shí)爐管內(nèi)原料氣在催化劑作用下轉(zhuǎn)化為CO和H2等?？量痰墓に嚄l件易造成爐管高溫蠕變、材料劣化、應(yīng)力腐蝕及滲碳等形式的失效破壞，尤其在運(yùn)行過程中出現(xiàn)的過熱、過燒易使爐管材料的碳化物快速析出并聚集、長(zhǎng)大，或者使組織中σ相析出，降低爐管的高溫綜合性能，最終通過蠕變產(chǎn)生裂紋而導(dǎo)致爐管破裂[1]。另外，爐管內(nèi)溫度不均勻、頻繁的啟停和升降溫速度過快也會(huì)造成很大的溫差應(yīng)力，使爐管不均勻變形或嚴(yán)重
石油化工腐蝕與防護(hù) 2018年2期2018-05-11
- 在役乙烯裂解爐管金相組織分析與力學(xué)性能研究
0)在役乙烯裂解爐管金相組織分析與力學(xué)性能研究陳德昌 張佳亮 胡足(蘭州石化公司研究院， 蘭州 730060)本次試驗(yàn)對(duì)服役8年的U型輻射段爐管進(jìn)行了宏觀形貌、化學(xué)成分、金相組織、元素面掃描及力學(xué)性能測(cè)試研究，結(jié)果表明，爐管沒有發(fā)生明顯的蠕脹和彎曲變形，但已發(fā)生滲碳，組織劣化嚴(yán)重，高溫強(qiáng)度嚴(yán)重下降且呈明顯脆性，沖擊韌性值低，力學(xué)性能下降，已不適合繼續(xù)使用。裂解爐管；滲碳；蠕變?cè)跓捰突すI(yè)生產(chǎn)中，乙烯的生產(chǎn)占有極其重要的地位，而乙烯生產(chǎn)裝置的投入成本也相對(duì)
化工管理 2017年19期2017-07-31
- 乙烯裂解爐爐管失效形式及其原因分析研究進(jìn)展*
學(xué)院)乙烯裂解爐爐管失效形式及其原因分析研究進(jìn)展*金沛斌**沈利民(中國礦業(yè)大學(xué)化工學(xué)院)總結(jié)了乙烯裂解爐爐管的失效形式，分析了爐管失效原因。發(fā)現(xiàn)乙烯裂解爐爐管失效形式主要表現(xiàn)為彎曲失效、穿孔失效和開裂失效，其失效原因通常表現(xiàn)為多種因素共同作用的結(jié)果。乙烯裂解爐 爐管 失效形式 原因分析乙烯裂解爐是乙烯生產(chǎn)中的關(guān)鍵設(shè)備，而其核心構(gòu)件是乙烯裂解爐爐管。爐管不僅是乙烯裂解爐的換熱件，同時(shí)又是裂解介質(zhì)的反應(yīng)區(qū)域。由于長(zhǎng)期在高碳勢(shì)、低氧壓和高溫的復(fù)雜環(huán)境下服役，乙
化工機(jī)械 2016年3期2016-03-13
- 在線清焦技術(shù)的應(yīng)用對(duì)焦化加熱爐的影響
操作會(huì)導(dǎo)致加熱爐爐管表面熱偶脫落、爐管表面氧化剝皮、爐管入口固定螺栓松動(dòng)、爐管出口法蘭螺栓疲勞等不良后果。同時(shí)針對(duì)在線清焦操作產(chǎn)生的不良影響，提出了一些建議。在線清焦 延遲焦化 加熱爐 損害中國石油烏魯木齊石化公司1.20 Mt/a延遲焦化裝置加熱爐于2011年11月正式投用，加熱爐為直壁附墻燃燒雙面輻射立式爐，爐管材質(zhì)為A335P9，加工介質(zhì)為減壓渣油，設(shè)計(jì)負(fù)荷41.79 MW。2012年9月中國石油烏魯木齊石化公司首次對(duì)加熱爐進(jìn)行在線清焦操作。本文主要
石油煉制與化工 2015年2期2015-09-03
- 制氫轉(zhuǎn)化爐爐管紅管分析及處理措施
運(yùn)行環(huán)境，轉(zhuǎn)化爐爐管容易發(fā)生彎曲、花斑、紅管、爆管等現(xiàn)象，嚴(yán)重影響設(shè)備的平穩(wěn)運(yùn)行。某石化公司4萬m3·h-1制氫裝置轉(zhuǎn)化爐有4排共176根轉(zhuǎn)化管，爐管主管段采用鑄鋼25Cr35N-iNb-MA材料，內(nèi)徑110mm，有效管長(zhǎng)12.9m，爐管設(shè)計(jì)溫度為910℃。裝置于2014年10月份第4次開工后發(fā)現(xiàn)第4排37#爐管出現(xiàn)紅管、彎曲的現(xiàn)象，為平衡全廠氫氣管網(wǎng)需求，裝置調(diào)整操作，平穩(wěn)運(yùn)行至2015年5月份擇機(jī)進(jìn)行停工檢修。1 紅管后的工藝調(diào)整裝置開工后發(fā)現(xiàn)437#
化工技術(shù)與開發(fā) 2015年7期2015-01-29
- HPM乙烯裂解爐管的滲碳損傷研究
解爐[2]。裂解爐管是裂解爐中的重要部件，在乙烯設(shè)備投資中所占的比例相當(dāng)大。裂解爐管處于極其惡劣的工作環(huán)境中，爐管的工作溫度很高，在高碳勢(shì)及各種應(yīng)力作用下容易產(chǎn)生滲碳、結(jié)焦和熱疲勞損傷而導(dǎo)致爐管發(fā)生失效的事故[3]。在裂解爐管的失效統(tǒng)計(jì)中，由于爐管滲碳因素導(dǎo)致的爐管斷裂失效事故占有相當(dāng)大的比例[4]。目前制造爐管的耐熱合金以Fe- Cr- Ni合金為主體，加入少量的C，Si、Nb、W、Ti、Al、Co、Mo調(diào)整組分和改善金相組織，以期有更好的抗高溫氧化和抗
化工機(jī)械 2015年4期2015-01-13
- 國產(chǎn)乙烯裂解爐管抽樣檢測(cè)狀況
泛用作乙烯裂解爐爐管材料，其設(shè)計(jì)溫度高達(dá)1150℃［1－4］，乙烯裂解爐爐管的兩種典型材質(zhì)分別為25Cr35NiNb和35Cr45NiNb。對(duì)于25Cr35NiNb爐管，典型化學(xué)成分見表1;對(duì)于35Cr45NiNb爐管，典型化學(xué)成分見表2。表1 25Cr35NiNb爐管化學(xué)成分 %表2 35Cr45NiNb爐管化學(xué)成分 %目前，乙烯裂解爐管和管件制造、檢驗(yàn)等依據(jù)HG/T 2601—2011《高溫承壓用離心鑄造合金爐管》［5］、HG/T 3673—2011《
壓力容器 2014年3期2014-09-14
- 在線清焦技術(shù)在1.20Mt/a焦化加熱爐上的應(yīng)用
不停爐的情況下對(duì)爐管內(nèi)焦層進(jìn)行清除的過程。操作時(shí)對(duì)加熱爐多管程中的某一管程切除進(jìn)料并通入清焦介質(zhì)，清焦介質(zhì)以及清除的焦炭與其它正常運(yùn)行管程的油品一同進(jìn)入焦炭塔。在線清焦技術(shù)有兩種［1］：一種是恒溫法，其原理是利用高速流動(dòng)的水蒸氣對(duì)焦垢層的沖刷作用及水蒸氣在高溫下與焦炭發(fā)生水煤氣反應(yīng)生成一氧化碳和氫氣；另一種方法是在線清焦的核心方法——變溫法，其原理是利用金屬爐管與管內(nèi)焦垢層熱膨脹系數(shù)的不同，通過快速升高及降低爐管溫度，使得焦炭層與爐管剝離。在線清焦技術(shù)在國
石油煉制與化工 2014年7期2014-07-19
- 鍋爐爐管開裂泄漏原因分析
13001)鍋爐爐管開裂泄漏原因分析杜守信，蘇 輝，謝禹均(遼寧石油化工大學(xué)，遼寧 撫順 113001)通過宏觀觀察、能譜分析化學(xué)成分、金相組織和掃描電鏡分析等方法。對(duì)某熱電廠蒸汽鍋爐爐管開裂問題進(jìn)行研究。結(jié)果表明：焊接溫度使爐管表面的組織發(fā)生了改變，屈氏體使爐管脆化，塑性和韌性降低，變形能力變差。焊接收縮拉應(yīng)力和其它應(yīng)力是爐管產(chǎn)生開裂及裂紋擴(kuò)展的主要原因。20G鋼；鍋爐爐管；開裂蒸汽鍋爐屬于承壓特設(shè)備，其工作環(huán)境較為惡劣，需要長(zhǎng)期在高溫高壓條件下服役，因
當(dāng)代化工 2014年9期2014-02-20
- 丙烯酸裝置余熱鍋爐爐管的爆裂原因
熱源來加熱20鋼爐管（以下簡(jiǎn)稱爐管）中流動(dòng)的冷凝水，使其產(chǎn)生水蒸氣供反應(yīng)器用。爐管的外徑為38mm，厚度為3.5mm，進(jìn)口煙氣溫度為700℃，出口煙氣溫度為480℃，爐管內(nèi)的蒸汽壓力設(shè)計(jì)為0.8 MPa。2011年3月16日在運(yùn)行過程中數(shù)根爐管（2004年開始使用）同時(shí)發(fā)生爆裂泄漏，使鍋爐無法正常工作。為了防止事故的再次發(fā)生，作者通過分析失效爐管的化學(xué)成分、微觀組織以及結(jié)垢物，找到了爐管爆裂的原因，并提出了解決辦法。1 理化檢驗(yàn)及結(jié)果1.1 宏觀形貌由圖1
機(jī)械工程材料 2013年4期2013-10-21
- 原料預(yù)熱爐、轉(zhuǎn)化爐檢修經(jīng)驗(yàn)談
膛溫度360℃，爐管內(nèi)原料氣壓力1.7MPa。爐管材質(zhì)為1Gr5Mo,該爐生產(chǎn)期間操作平穩(wěn)，爐體保溫效果較好，熱效率較高，對(duì)流段出口溫度在 170℃。所以在檢修的時(shí)候，針對(duì)具體情況，清理燃燒器、阻火器，開人孔，對(duì)爐內(nèi)進(jìn)行檢查：爐墻及爐底平整、無變形、裂紋、凸起；氧化起皮、焊縫完好。爐管直管段、急彎彎頭肉眼觀察無彎曲變形、并對(duì)爐管下急彎彎頭測(cè)厚。F101爐管爐管共38根，1#入口管，逆時(shí)針到38#出口管，自33#爐管起，顏色漸次變黑，38#爐管與1#爐管顏色
中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2012年2期2012-12-31
- 脫氫加熱爐爐管變形原因的分析
苯廠)脫氫加熱爐爐管變形原因的分析查日松*（金陵石化烷基苯廠)對(duì)在用的脫氫加熱爐爐管的變形情況進(jìn)行分析，對(duì)各種導(dǎo)致爐管變形的因素進(jìn)行篩選，排除不成立的因素，找出導(dǎo)致爐管變形的真正原因。加熱爐 爐管 吊架 平衡錘 受力分析 高溫1 爐管故障現(xiàn)象某脫氫加熱爐在使用過程中發(fā)現(xiàn)54根爐管中有2根存在變形情況，爐頂部對(duì)應(yīng)的平衡錘墜落。正常狀態(tài)下爐管在南北方向是對(duì)稱分布的，但這2根爐管卻向北方側(cè)傾。2 加熱爐概況該脫氫加熱爐爐管中流動(dòng)的介質(zhì)包括氫氣和烷烴，氫氣的質(zhì)量百
化工裝備技術(shù) 2012年2期2012-12-18
- 鍋爐爐管爆裂事故的分析
3）經(jīng)驗(yàn)交流鍋爐爐管爆裂事故的分析丁 芒（江蘇省特種設(shè)備安全監(jiān)督檢驗(yàn)研究院，南京 210003）采用宏觀檢驗(yàn)、金相檢驗(yàn)及能譜分析等方法對(duì)一起爐管爆裂事故的原因進(jìn)行了分析。結(jié)果表明，爐管本身沒有質(zhì)量問題，但爐管在焊接時(shí)產(chǎn)生了裂紋，經(jīng)受長(zhǎng)期超溫后引起強(qiáng)度下降，焊接裂紋逐步由外向內(nèi)擴(kuò)展，最終導(dǎo)致爐管爆裂。鍋爐；爐管爆裂；分析鍋爐在石油、化工、電力等行業(yè)應(yīng)用較為廣泛，它是一種直接用火焰加熱的設(shè)備，受熱面內(nèi)外表面會(huì)受到火焰、煙氣、灰塵、水與蒸汽等物質(zhì)的侵蝕、過熱而磨
化工生產(chǎn)與技術(shù) 2010年2期2010-12-08