干度
- 超臨界二氧化碳壓縮機進口干度與氣動性能關聯(lián)性分析
此，筆者首次引入干度這一表征兩相流的重要無量綱參數(shù)，探究其對超臨界二氧化碳壓縮機內(nèi)部流場及總體氣動性能的影響。1 幾何模型與數(shù)值方法本文的超臨界二氧化碳離心壓縮機葉輪由7個主葉片和7個分流葉片組成，葉片擴壓器由13個葉片組成，如圖1所示。其主要設計參數(shù)及幾何參數(shù)見表1和表2。使用NUMECA軟件進行數(shù)值求解，采用結構化網(wǎng)格，單通道網(wǎng)格節(jié)點數(shù)為88萬。網(wǎng)格無關性驗證如圖2所示。第1層壁面網(wǎng)格厚度為0.001 mm，y+小于80。圖1 超臨界二氧化碳壓縮機葉輪
動力工程學報 2022年12期2022-12-18
- 蒸汽干度及過?？諝庀禂?shù)控制技術
一定壓力、溫度和干度濕飽和或過飽和蒸汽。將合格的蒸汽注入井下，使原油受熱膨脹，黏度降低，從而提高稠油的開采能力。蒸汽干度的合理控制[1]，是保證注汽鍋爐的蒸汽質量重要前提。生產(chǎn)現(xiàn)場受設備性能、注汽井汽竄、井下工具失效及外供燃料經(jīng)常更換等原因影響[2]，造成蒸汽干度波動較大，降低注汽質量，甚至影響注汽鍋爐安全運行?，F(xiàn)場缺少在線蒸汽干度自動測試技術手段[3]，需要員工對蒸汽干度參數(shù)反復進行調(diào)整，勞動強度大。目前已有的測試方法存在精度低、人為影響因素大等不足，為
石油石化節(jié)能 2022年11期2022-11-28
- 微細通道內(nèi)CO2流動沸騰換熱數(shù)值模擬分析
入研究，表明隨著干度的增加，流型從彈狀流向塞狀流最后向環(huán)狀流的轉變.Yoon等[10]對常規(guī)通道水平管內(nèi)的沸騰換熱進行了實驗研究，表明CO2在中低干度區(qū)，沸騰換熱系數(shù)隨熱流密度的增大而增大.Yun等[11-14]通過實驗研究表明CO2換熱系數(shù)比相同工況條件下的R134a高了47%，并將干涸區(qū)域分成過渡區(qū)域和完全干涸區(qū)域兩部分.張良等[15]研究表明，在中低干度區(qū)，CO2沸騰換熱系數(shù)隨質量流速、熱流密度的增加而增加，在高干度區(qū)，隨熱流密度增加發(fā)生干涸時的干度
天津城建大學學報 2022年4期2022-07-21
- 全面質量管理在稠油熱采中的應用
量衡量依據(jù)為蒸汽干度。如何控制和提高蒸汽干度是提高蒸汽質量的有效途徑。本文運行全面質量管理（TQC）方法，對影響蒸汽干度的因素進行全面梳理分析，通過產(chǎn)熱、吸熱、輸熱環(huán)節(jié)熱管理，建立提高蒸汽質量的有效措施。關鍵詞：蒸汽; 干度; 質量注汽站（企業(yè)）產(chǎn)生的合格蒸汽（產(chǎn)品）通過注汽鍋爐注入到指定油層，采油管理區(qū)（顧客）關注的是蒸汽的質量和成本。因此，上述指標是稠油熱采全面質量管理的著力點。一、稠油熱采全面質量管理技術背景1.1 稠油熱采全面質量管理的提出TQM是
科學與財富 2022年6期2022-07-04
- 多流程分液板式冷凝器的變工況性能研究
主要受質量流量和干度等因素影響。Yan等[2]通過實驗研究了板式冷凝器在不同工況下的傳熱系數(shù)和壓降，發(fā)現(xiàn)平均干度較高時，α和壓降(?P)有顯著提高，而質量流量對α的影響不大。Shi等[3]指出干度是影響α的重要因素。Ahmad等[4]通過實驗研究了幾何結構及運行工況對板式冷凝器中制冷劑流量分配的影響，發(fā)現(xiàn)提高入口干度能夠一定程度上解決流量不均勻分配問題，并且對其流動性能及傳熱性能都有一定程度的改善。Arsenyeva等[5]提出一種變板間距的板式冷凝器，其
廣東工業(yè)大學學報 2022年1期2022-02-11
- 高效蒸發(fā)流型全域構建蒸發(fā)器熱力性能實驗研究
器的傳熱系數(shù)隨著干度的增加，先升高后降低，并在干度約為0.7 時達到峰值。鐘天明等［4］基于經(jīng)典管內(nèi)沸騰理論，根據(jù)換熱流體在高干度區(qū)域（約0.7 ～0.9）可大幅度提高換熱效率的現(xiàn)象，提出高效蒸發(fā)流型全域構建機制以及高效蒸發(fā)流型全域構建蒸發(fā)器。新型高效蒸發(fā)流型全域構建蒸發(fā)器的熱力性能尚未獲得深入研究。本文采用實驗手段對建造的高效蒸發(fā)流型全域構建蒸發(fā)器進行傳熱特性以及壓降特性研究，并利用綜合性能指標獲得新型蒸發(fā)器熱力性能的綜合評價。1 實驗1.1 兩種蒸發(fā)器
制冷 2021年4期2022-01-15
- 歡喜嶺油田如何提高注汽井的測試成功率
汽剖面資料、井下干度值、油井生產(chǎn)時的溫度壓力變化等，能夠對稠油井和注汽井進行綜合分析評價，為稠油開發(fā)方式提供可靠依據(jù)。但是，注汽井井下溫度高、壓力大對測試儀器和設備要求高，井下注汽管柱情況復雜，長期高溫注蒸汽容易導致管柱變形，高溫測試項目開展時間短測試經(jīng)驗少等情況，是導致注汽井測試成功率低的重要原因。因此，如何提高注汽井測試成功率成為我們的主要研究課題。1 目前現(xiàn)狀對高溫測試項目從2017年-2020年的測試成功率進行統(tǒng)計（見表1），測試成功率偏低的主要集
油氣·石油與天然氣科學 2021年5期2021-09-10
- R32在水平光管/微肋管內(nèi)流動沸騰換熱特性實驗研究
了管子長度對工質干度、液膜厚度、軸向速度等變量的影響，并與實驗值進行了對比，結果表明，模擬值與實驗值相比要小，但在實驗誤差允許范圍內(nèi)。李敏霞等[4]實驗研究了在蒸發(fā)溫度15℃、流量密度100 kg/(m2·s)、熱流密度6～24 kW/m2工況下，R32在2 mm水平光滑不銹鋼管內(nèi)的流動沸騰換熱特性，并與R134a和HF01234yf進行了比較，同時也對現(xiàn)有用于對R32和HF01234yf的換熱系數(shù)進行預測的公式進行了研究。結果表明，R32的傳熱系數(shù)為HF
六盤水師范學院學報 2021年2期2021-05-31
- 實施注汽優(yōu)化工程 提升注汽經(jīng)濟效益
質量密切相關的，干度波動直接影響原油產(chǎn)量。因此，提高注汽干度，不論從短期上還是長遠上其效益都十分可觀。為確保注汽質量，項目組實施了注汽全過程優(yōu)化管理，對注汽過程中鍋爐的運行參數(shù)的合理性、輸汽管線的合理長度、輸汽流程及井口的保溫等方面進行了全面分析評價，并采取了相應對策，同時對注汽質量考核制度及方法進行了完善修訂。一、注汽優(yōu)化工程預實施方案1.優(yōu)化鍋爐運行，提高產(chǎn)汽干度受注汽鍋爐配套的水處理工藝，鍋爐結構設計等因素影響，注汽鍋爐都有其額定注汽干度。如高干度鍋
中國應急管理科學 2021年7期2021-05-08
- 濕蒸汽流經(jīng)可調(diào)式臨界流噴嘴的數(shù)值模擬
特性，分析了蒸汽干度、入口壓力、調(diào)節(jié)錐位置以及蒸汽凝結對臨界流量的影響。1 可調(diào)式臨界流噴嘴工作原理及結構設計1.1 工作原理本文設計的可調(diào)式臨界流噴嘴裝置如圖1所示，由固定臨界流文丘里噴嘴、調(diào)節(jié)錐、三腳支架、蝸輪蝸桿機構以及密封結構組成。蒸汽從入口進入臨界流噴嘴，經(jīng)過調(diào)節(jié)錐和文丘里管之間的喉部后再從蒸汽出口流出。該裝置通過轉動蝸輪帶動蝸桿來改變調(diào)節(jié)錐的位置，由此改變流體通過噴嘴喉部截面大小，從而達到調(diào)節(jié)蒸汽臨界流量的目的。圖1 可調(diào)式臨界流噴嘴裝置示意圖
西安石油大學學報（自然科學版） 2021年1期2021-01-27
- 水平光滑管內(nèi)R245fa軸向均勻沸騰傳熱特性實驗研究
，工位測試段進口干度由工位前加熱段熱平衡推出，工位測試段出口干度由工位后加熱段和工位測試段熱平衡推出。因測試段加熱管采用電流熱效應原理均勻發(fā)熱，穩(wěn)定狀態(tài)下同等變化時間內(nèi)的熱流量是恒定的。且因直流電和一維徑向傳熱向管壁內(nèi)側提供的均勻熱流，忽略溫度微小變化對金屬導熱系數(shù)的影響，不銹鋼管導熱系數(shù)λtube為16.26 W/(m·K)[16]。兩相平均沸騰傳熱系數(shù)htp、不銹鋼測試段管外側面積A、各測點的內(nèi)壁溫Ti[16]與測試段的平均內(nèi)壁溫Twall通過式(1)
廣東工業(yè)大學學報 2020年6期2020-11-30
- 豎直矩形小通道內(nèi)上升流沸騰換熱規(guī)律研究
用沸騰換熱系數(shù)隨干度、質量流率增大而增大，而熱流密度對沸騰換熱系數(shù)影響較小。文獻[8-9]表明由于核態(tài)沸騰和對流沸騰換熱機理共同作用，沸騰換熱系數(shù)隨干度，熱流密度以及質量流率增大而增大。同時，上述實驗研究都提出了相應經(jīng)驗關聯(lián)式，但這些關聯(lián)式都是以有限實驗數(shù)據(jù)為基礎，將其應用于實際工程有待進一步驗證[9]。對于沸騰換熱研究，數(shù)值模擬方法比實驗方法具有更大的優(yōu)越性[10-11]。所以很多學者采用數(shù)值模擬技術對沸騰換熱機理進行模擬[12]，如文獻[13]采用CF
建筑熱能通風空調(diào) 2020年8期2020-09-24
- 基于SPSS 豎直埋地換熱器性能影響因素分析
（進口質量流量、干度、蒸發(fā)溫度）對出口溫度，出口總壓恢復系數(shù)和出口蒸汽體積分數(shù)存在不同程度的影響。本文基于SPSS 統(tǒng)計軟件通過方差分析的方法，檢驗進口工質參數(shù)對出口溫度，出口總壓恢復系數(shù)和出口蒸汽體積分數(shù)的影響程度。通過回歸分析的方法求解進口工質參數(shù)對出口工況參數(shù)的相關模型。提出減小地下?lián)Q熱系統(tǒng)埋深的設計思路，并利用最佳工況效果多目標規(guī)劃模型求解蒸發(fā)充分發(fā)展段最佳換熱性能對應的工況參數(shù)。1 因素敏感性分析1.1 干度、質量流量對出口溫度的影響模擬計算中，
建筑熱能通風空調(diào) 2020年6期2020-08-03
- 地面管線蒸汽干度計算模型及影響因素分析
一種稠油熱采蒸汽干度計算方法，并通過試驗加以驗證，理論計算與現(xiàn)場測量參數(shù)吻合良好，同時分析了埋藏深度、油層厚度、滲透率等油藏參數(shù)對確定合理蒸汽干度的影響。史明濤[7]等人運用數(shù)值模擬結合現(xiàn)場實際方法對勝利油田Z區(qū)塊注汽干度進行優(yōu)選，結果表明當出口注汽干度達到95%以上時，平均產(chǎn)油量可增加4～8 t/d。楊文波[8]建立了蒸汽壓力梯度、干度梯度、溫度梯度和熱量的傳遞模型，并對勝利油田稠油注汽井注入蒸汽的物性參數(shù)進行計算。楊驍[9]通過數(shù)值分析方法研究了稠油熱
節(jié)能技術 2020年2期2020-07-16
- 水平管內(nèi)R245fa/R141b沸騰換熱特性的實驗研究
，指出傳熱系數(shù)隨干度的增加先增大后降低，其臨界干度為0.4～0.5，這與黃曉燕等[7]的實驗結果相似。戴源德等[8]指出熱通量對臨界干度的影響高于質流密度與飽和溫度，且熱通量越大，臨界干度越小。Lillo 等[9]研究表明，干度較高時水平管內(nèi)R1233zd(E)的強迫對流換熱占主導地位，隨著蒸發(fā)溫度升高，工質沸騰傳熱系數(shù)降低。Zhang 等[10]研究水平管內(nèi)R134a 的沸騰傳熱特性，指出干度低于0.3 時，熱通量與蒸發(fā)壓力會影響沸騰傳熱系數(shù)。根據(jù)水平管
化工學報 2020年4期2020-05-28
- 水平井蒸汽驅注氣參數(shù)優(yōu)化實驗
沿著水平段流量、干度和溫度的變化，對蒸汽注入?yún)?shù)進行優(yōu)化研究，為確定合理的開發(fā)技術對策，指導現(xiàn)場動態(tài)調(diào)控起到重要作用。1 實驗部分依據(jù)洼70塊油層物性參數(shù)，選取水平井蒸汽驅物理模擬相似準數(shù)，見表1，根據(jù)相似準數(shù)進行比例?；?，主要參數(shù)見表2。實驗采用高溫高壓水平井蒸汽驅三維模型，主體部分0.265 m×0.265 m×0.08 m，模擬原型的1/2個注采單元，相對側面各布一口水平井，在吞吐階段做吞吐井，蒸汽驅階段分別做為注汽井和采油井。布置壓力測點，監(jiān)測注采
承德石油高等?？茖W校學報 2019年5期2019-12-03
- 注蒸汽井蒸汽熱力參數(shù)計算
到井底應具有較高干度，因此注蒸汽井熱力參數(shù)計算至關重要，本文提供了一種注蒸汽井蒸汽熱力參數(shù)系統(tǒng)計算方法，預算蒸汽在注汽過程中熱力參數(shù)的變化（壓力、溫度、熱損失、干度），為優(yōu)化注汽工藝參數(shù)及注汽效果評價提供依據(jù)。關鍵詞：熱力參數(shù)；壓力；溫度；干度1 引言熱力采油成為提高原油采收率重要手段之一，它涉及油藏工程、傳熱學、地質學等多門學科。要科學管理好注蒸汽井必須要研究注蒸汽井注汽的全過程，該階段許多參數(shù)直接影響注采參數(shù)選取、注入蒸汽熱能利用及注汽效果評價。2 地
中國化工貿(mào)易·下旬刊 2019年5期2019-10-21
- 疏水表面改性對微通道換熱和壓降性能的影響
進入實驗段工質的干度，以及通過實驗段電阻絲來控制實驗段熱流。數(shù)據(jù)測試采集系統(tǒng)包括數(shù)據(jù)采集儀、高速攝像儀、壓差變送器、熱電偶、壓力傳感器、流量計。微通道實驗段包含0.55 mm*0.55 mm的微通道以及加熱電阻絲。圖1 實驗系統(tǒng)原理文中通過搭建循環(huán)回路的微通道試驗臺，研究疏水表面對微通道換熱和壓降性能的影響。2 壓降分析通過改變微量節(jié)流閥控制工質的質量流量，改變預熱器功率控制實驗段進口干度。同時拍攝下不同干度下的工質流體的流型圖。實驗得到其熱流密度為q=6
應用能源技術 2019年7期2019-08-08
- 基于油藏參數(shù)的蒸汽驅干度確定方法
)0 引 言蒸汽干度是蒸汽驅的主要操作參數(shù)，其對蒸汽驅開發(fā)效果影響應高度重視[1-3]。Gomaa通過數(shù)值模擬研究，提出蒸汽干度為0.40時熱利用率最高，開發(fā)效果最好[4]。Chu[5]根據(jù)國外28個油田實例數(shù)據(jù)歸納總結出了一個經(jīng)驗公式，但需要反查施工數(shù)據(jù)才能得到適宜的蒸汽干度值，不方便現(xiàn)場應用。李平科、張俠和岳清山等人[6-9]通過數(shù)值模擬確定的蒸汽干度最優(yōu)值約為0.40。國內(nèi)外還有一些關于蒸汽驅適用蒸汽干度的類似研究[10-14]，多數(shù)都是采用數(shù)值模擬
特種油氣藏 2019年3期2019-07-26
- 波紋翅片通道內(nèi)液化天然氣流動沸騰換熱特性分析
密度、熱流密度和干度下板翅式換熱器流道內(nèi)天然氣流動沸騰的換熱特性，總結不同工況下?lián)Q熱性能的變化規(guī)律，以便對板翅式換熱器換熱性能進行優(yōu)化設計。1 數(shù)值模型1.1 模型對象描述板翅式換熱器單層翅片結構如圖1(a)所示。本文研究冷流體在流道中的流動沸騰過程，如圖1(b)，冷流體從下往上豎直流動，通過流道的兩側換熱壁面與熱流體進行換熱，其中流道內(nèi)流體的蒸發(fā)汽化相變過程屬于流動沸騰過程。要正確描述流體兩相變化流動沸騰的過程，必須考慮流體在流道中的流動過程、介質汽化相
制冷技術 2018年2期2018-07-02
- 聯(lián)合式濕蒸汽流量干度測量技術在稠油熱采中的應用
產(chǎn)生的蒸汽一般為干度0.8左右的濕蒸汽[2]。經(jīng)長距離輸運，蒸汽干度一般為0.4～0.7。為減少投資風險、降低熱采成本和提高經(jīng)濟效益，需對注汽系統(tǒng)參數(shù)進行監(jiān)測與控制，其中蒸汽干度[3]、注汽速度[4]和注汽壓力是最重要的注汽參數(shù)。常規(guī)的注汽壓力較方便測量，而注汽干度與注汽流量(速度)相互耦合，不能直接獲得，是注汽監(jiān)測的重點和難點。傳統(tǒng)的單相流量計，如差壓式、變面積、渦街等，在濕蒸汽的計量應用中均會存在偏差，需要進行干度修正，而由于兩相流型的復雜性和汽、液之
石油管材與儀器 2018年2期2018-04-19
- 水平微肋管內(nèi)有機工質R245fa的沸騰換熱性能
增大而減小；隨著干度增大，沸騰換熱系數(shù)先增大后降低，存在1個臨界干度；在實驗條件下，臨界干度約為0.4，并與實驗工況有關；超過臨界干度時，質量流速對R245fa沸騰換熱系數(shù)的強化作用增大，而飽和溫度對沸騰換熱的抑制作用增大；在4種常用關聯(lián)式中，KANDLIKAR關聯(lián)式對R245fa沸騰換熱性能的預測較精確，預測值與91.6%的實驗值偏差在±25%以內(nèi)，絕對平均偏差為11.2%，能滿足工程設計要求。微肋管；R245fa；沸騰換熱；預測關聯(lián)式有機朗肯循環(huán)(OR
中南大學學報（自然科學版） 2018年3期2018-04-12
- SAGD循環(huán)預熱水平段注汽參數(shù)規(guī)律
程求解蒸汽壓力、干度等特性參數(shù)沿水平井變化規(guī)律,對循環(huán)流速及注汽干度進行敏感性分析,對循環(huán)預熱注汽速度、注汽干度、注汽時間3個參數(shù)進行整體聯(lián)合優(yōu)化。1 模型建立1.1 基本假設井筒物理模型如圖1所示。其中長油管下入水平段趾端B點,短油管下入水平段跟端A點,水平段采取篩管完井;蒸汽由長油管注入,至水平段B點進入長油管與篩管環(huán)空,沿環(huán)空返回環(huán)空A點,最后進入采油管柱采出[8-9]。循環(huán)預熱水平段與豎直段相比與油層接觸距離長、面積大,蒸汽在井筒中流動,由于存在摩
中國石油大學學報（自然科學版） 2018年1期2018-03-16
- 吸汽剖面精細化解釋方法研究
可以得到井下蒸汽干度分布和油層的吸汽情況，為注汽效果分析和注汽參數(shù)調(diào)整提供依據(jù)。由于數(shù)據(jù)分析的數(shù)學模型假設情況與實際注汽管線和井下管柱結構相差較大，導致理論模型計算的沿程干度值偏高，計算結果直接影響下一步調(diào)整措施，因此采用注汽系統(tǒng)熱損失和井下蒸汽干度取樣測試結果對模型進行校正，給出了校正后的計算方法。通過實例計算可以看出，實際的蒸汽干度沿程分布低于校正前的理論計算值，計算結果更加貼近實際。吸汽剖面；注汽管線；干度取樣；熱損失稠油熱采井下動態(tài)監(jiān)測技術能夠提供
石油工業(yè)技術監(jiān)督 2017年10期2017-12-27
- 蒸汽計量技術在采油注汽系統(tǒng)中的應用
，需對蒸汽流量和干度進行實時監(jiān)測并進行控制，蒸汽計量技術在注汽系統(tǒng)監(jiān)測中起到重要作用。就蒸汽流量和蒸汽干度的測量，總結、比較了常用的測量方法，并綜述了蒸汽流量、干度測量理論的研究進展，最后介紹了計量自動控制的研究與應用。稠油熱采；濕蒸汽；計量技術；質量流量；干度0 引 言我國擁有豐富的稠油資源，是繼美國、加拿大和委內(nèi)瑞拉之后的世界第四大稠油生產(chǎn)國。在油層的稠油開采中，由于超稠油粘度高、油層條件下流動能力低，傳統(tǒng)的壓差驅動方式不再適用，熱力學方法中的蒸汽吞吐
石油管材與儀器 2017年5期2017-12-06
- 高溫高壓下光學法測量蒸汽干度的原理
下光學法測量蒸汽干度的原理王穎(遼寧省盤錦市遼河油田鉆采工藝研究院儀表所，遼寧 盤錦 124010)氣液兩相流的干度測量就是確定氣相質量流量與氣液兩相總質量流量的比值，隨著計算機技術的提高以及其他領域的進步，測量方法也在持續(xù)改進。根據(jù)實際情況的不同，測量氣液兩相流干度的方法有很多種。本文利用高溫高壓下飽和水和飽和水蒸氣的光譜吸收原理推導出了飽和水蒸氣的蒸汽干度值。飽和蒸汽;飽和水;蒸汽干度;光譜吸收由于氣液兩相流廣泛存在于石油、化工、動力、食品以及制冷等生
化工管理 2017年32期2017-11-24
- 鋸齒扁管內(nèi)沸騰換熱試驗
換熱的影響與一個干度值有關。當干度小于此值時，沸騰換熱系數(shù)會隨著熱流密度及飽和壓力增大而增大；而當干度大于此值時，沸騰換熱系數(shù)隨著干度增大而急劇下降，熱流密度和飽和壓力對換熱的影響較小；該干度值會隨著熱流密度或飽和壓力增大而逐漸變小。質量流率對沸騰換熱的影響與熱流密度有關，隨著熱流密度增大，質量流率的影響趨向大干度區(qū)域。通過分析各參數(shù)對沸騰換熱的影響，建立了一個預測試驗工況下微小尺寸鋸齒扁管的沸騰換熱系數(shù)計算經(jīng)驗公式。沸騰； 換熱； 兩相流； 制冷劑R13
航空學報 2017年3期2017-11-20
- 便攜式干度測試儀
4010)便攜式干度測試儀劉丹(遼河油田鉆采工藝研究院儀表所，遼寧盤錦124010)本文介紹了新研制的一種便攜式干度測試儀，可直觀地顯示蒸汽干度，實現(xiàn)了蒸汽干度的在線連續(xù)測量。干度測試;便攜隨著稠油熱采工藝技術的不斷完善，蒸汽干度作為衡量蒸汽質量的重要指標，其監(jiān)測技術也越來越受到重視。在兩相流地面計量技術方面，國內(nèi)外主要有脈沖中子技術、γ射線密度計組合體、核磁共振、擾動技術、脈動技術、放射性原子示蹤法、阻抗探針等技術，但由于受環(huán)境及條件的限制，使用范圍受到
化工管理 2017年30期2017-11-03
- 蒸汽干度測量方法概述
2)分析測試蒸汽干度測量方法概述邱麗燦，張輪亭(中海油能源發(fā)展股份有限公司工程技術分公司，天津 塘沽 300452)熱注蒸汽開采稠油時，蒸汽干度是一個關鍵的參數(shù)，它不僅會影響鍋爐的安全運行，也會直接關系到稠油的開采效率。介紹了油田熱注蒸汽干度測量方法，闡述了各種測量方法的原理、特點及應用情況，并展望了油田熱注蒸汽干度測量方法的發(fā)展趨勢。熱注蒸汽；干度；測量方法熱注蒸汽開采稠油采用的是濕飽和蒸汽，是目前成本較低、效率較高的方法。濕飽和蒸汽是一種兩相流，它的壓
當代化工 2016年3期2016-12-20
- 筒式電容測試注汽井干度算法機理與實現(xiàn)
式電容測試注汽井干度算法機理與實現(xiàn)韓 建 黃 穎 牟海維 邢志方(東北石油大學電子科學學院，黑龍江 大慶 163318)為研究熱采注汽井沿程蒸汽參數(shù)的變化規(guī)律，采用筒式電容方法精密測量注汽井蒸汽熱力學參數(shù)，分析注汽井溫度、壓力和蒸汽干度隨井深的變化特征。構建注汽井蒸汽干度測量模型，對蒸汽干度測量模型進行數(shù)值反演，考查蒸汽干度隨介電常數(shù)的變化規(guī)律，揭示了干度值隨井深的增大逐漸減小。蒸汽干度 筒式電容 注汽井在注汽井稠油開采過程中，為了實時掌握油層的位置、分布
化工自動化及儀表 2016年4期2016-11-22
- 稠油熱采地面管線蒸汽熱力參數(shù)計算及影響因素分析
數(shù)（壓力、溫度、干度等）的影響因素。結果表明，為了提高蒸汽干度利用率和減小地面管線沿程熱損失，應優(yōu)選導熱系數(shù)低、絕熱性能好的保溫材料，增加注汽速率，提高鍋爐出口蒸汽干度，減小鍋爐出口蒸汽壓力，從而為管線輸汽系統(tǒng)的工藝設計提供參考。稠油熱采；地面管線；熱力參數(shù)；壓力約束注蒸汽熱力采油成為當今稠油強化開采的主要方式，包括蒸汽吞吐和蒸汽驅兩種技術。稠油注蒸汽熱采就是將鍋爐產(chǎn)生的高壓高溫飽和濕蒸汽，由地面管線運輸至井口、再由井口通過井筒傳輸注入油層，達到降低稠油黏
石油工業(yè)技術監(jiān)督 2016年9期2016-11-15
- 注汽鍋爐干度控制系統(tǒng)的若干思考
，首先闡述了蒸汽干度控制系統(tǒng)中的幾個技術難題，包括蒸汽干度檢測、蒸汽干度主體的時滯性。最后，對注汽鍋爐干度控制系統(tǒng)進行了分析。希望可以為注汽鍋爐設備的使用提供意見。關鍵詞：注汽鍋爐；干度；控制系統(tǒng)；思考在油田鍋爐正常運行時，經(jīng)常使用蒸汽干度控制技術。該技術的高低，在很大程度上影響著整個注汽鍋爐的工作性質。然而，油田熱采通常受到生態(tài)條件的限制，往往不能達到工藝要求。在這種情況下，要求嚴格控制油田注汽鍋爐內(nèi)的濕飽度與蒸汽的出口位置的干度。根據(jù)以往經(jīng)驗，一般以7
科技尚品 2016年3期2016-05-30
- SAGD注汽系統(tǒng)高干度濕蒸汽流量計量
AGD注汽系統(tǒng)高干度濕蒸汽流量計量張維娜 （中油遼河工程有限公司，遼寧盤錦124010）摘要：SAGD注汽系統(tǒng)的濕蒸汽干度通常較高，注汽鍋爐出口需要加裝汽水分離裝置，裝置出口的水蒸汽干度能達到99%以上?？紤]到沿程損失和干度降，注汽系統(tǒng)中水蒸汽的平均干度一般也超過95%。本文針對如此高干度的水蒸汽分析，當蒸汽體積占比通常達到98%以上時，可以簡化計量，按照單相流體來設置流量計，既能降低工程投資，也能基本滿足生產(chǎn)需求。關鍵詞：高干度蒸汽；干度；體積占比；簡化
中國新技術新產(chǎn)品 2016年1期2016-04-11
- 油田注汽鍋爐的能耗研究
行過程中蒸發(fā)量、干度、天然氣耗量和單耗的測試、分析、研究，得到在滿足蒸汽生產(chǎn)要求的情況下鍋爐的能耗規(guī)律，從而對鍋爐生產(chǎn)參數(shù)的調(diào)控達到蒸汽生產(chǎn)的節(jié)能效果。油田注汽鍋爐；蒸發(fā)量；干度；天然氣耗量；單耗；節(jié)能在我國，稠油資源的儲量約占我國石油總儲量的70%，稠油的高效開采和有效利用正逐漸成為油田采油的研究重點。注汽鍋爐是油田熱力開采稠油最重要的設備之一，也是油田主要的耗能設備之一，其能耗約占油田熱力采油系統(tǒng)總能耗的70%。因此，針對油田注汽鍋爐的能耗研究，特別是
化工管理 2016年13期2016-03-15
- 蒸汽干度控制在注汽鍋爐上的應用
1 注汽鍋爐蒸汽干度控制的現(xiàn)存問題在熱力開采稠油中，需要向稠油層注入高壓高溫的濕蒸汽，而這種蒸汽的干度對稠油開采的經(jīng)濟效益有著重要的影響，因此蒸汽干度需要實時檢測與控制。在化工、食品加工、制藥等很多工業(yè)生產(chǎn)行業(yè)中，干度檢測和控制也是非常重要的[1]。所以注汽鍋爐蒸汽干度的先進自動控制顯得格外重要，并且提高注汽鍋爐蒸汽干度控制的先進自動控制能力已成為我國采油事業(yè)的當務之急。根據(jù)對采油廠的注汽采油進行現(xiàn)場調(diào)研，發(fā)現(xiàn)干度控制存在以下不足：（1）無法及時掌握注汽鍋
當代化工 2015年11期2015-11-14
- 稠油注汽管線熱損失計算分析與評價
要：向油井注入高干度的蒸汽是提高油汽比的關鍵點。本文通過保溫管線傳熱機理的研究；計算保溫材料每千米熱損失、蒸汽干度降低值；通過鈦陶瓷保溫材料和硅酸鋁巖棉保溫材料的保溫性能、防水性能、機械性能、使用壽命的比較，可以看出鈦陶瓷保溫材料以上四方面性能均優(yōu)于硅酸鋁保溫材料，是注汽管線保溫材料的升級換代產(chǎn)品。關鍵詞：注汽管線；保溫材料；鈦陶瓷；硅酸鋁；熱損失；干度稠油熱采是向油層注入高溫高壓蒸汽，注入地層蒸汽干度越高，其熱焓越高。如何保證注入油層蒸汽的干度，是本文研
科學與技術 2015年2期2015-10-21
- 洼38塊蒸汽驅開發(fā)技術研究
蒸汽驅通過開展高干度注汽、優(yōu)化注采參數(shù)、回字型井網(wǎng)探索試驗等調(diào)控技術，蒸汽驅開發(fā)效果明顯改善。通過總結洼38塊深層特稠油蒸汽驅開發(fā)主要做法，為國內(nèi)同類油藏開展蒸汽驅試驗提供參考。1 洼38塊東三段蒸汽驅基本情況小洼油田洼38塊東三段油藏埋深1240～1430m，構造平緩，地層傾角2°～4°，沉積類型為三角洲前緣沉積，巖石分選較好，平均孔隙度22.3%，平均滲透率1 066×10-3μm2，為中高孔、高滲儲層，儲層巖性結構成熟度高，非均質性較弱，單井有效厚度
油氣藏評價與開發(fā) 2015年2期2015-07-05
- 蒸汽驅注蒸汽井筒熱損失分析
蒸汽驅注蒸汽井筒干度損失的計算方法，使蒸汽驅注蒸汽井筒熱損失得到有效控制。蒸汽驅；井筒熱損失；數(shù)值模擬在使用蒸汽驅進行采油的過程中，蒸汽注入的熱量和干度與稠油降粘開采的效果有著緊密聯(lián)系，本文主要通過采用數(shù)值模擬的方式，對蒸汽驅注蒸汽井筒熱損失情況進行分析，以為蒸汽驅開發(fā)提供可參考依據(jù)。一、蒸汽驅注蒸汽井筒的理論分析在稠油開采過程中，采用蒸汽驅的方式，可以有效降低稠油的粘度，從而改善流比度，最終達到提高驅油效率的目的。一般情況下，注蒸汽井筒的組成結構主要包括
化工管理 2015年3期2015-03-23
- R22 及其替代制冷劑的吸氣噴液循環(huán)理論分析
可以定義3 點的干度為吸氣噴液時的最小吸氣干度。不同的制冷劑在不同的工況下，最小吸氣干度也不同，在本文中所要研究的4 種制冷劑中，R22 的最小吸氣干度為0.91，而其余3 種工質的最小吸氣干度都小于0.88。另外，對于吸氣干度大于1 的情況，為了方便作圖對比，定義名義吸氣干度［7］為式中:h、hl和hg分別代表當前比焓、飽和液體比焓和飽和氣體比焓，可知兩相狀態(tài)下，名義干度和干度是相等的。圖2 吸氣噴液循環(huán)壓焓圖2 數(shù)學理論模型為了對比4 種制冷劑的濕壓縮
鄭州鐵路職業(yè)技術學院學報 2015年3期2015-03-18
- 臥式螺旋管內(nèi)流動沸騰傳熱惡化特性及其判斷準則
因此，本文在較寬干度范圍內(nèi)對臥式螺旋管內(nèi)流動沸騰傳熱特性進行實驗研究，分析螺旋管內(nèi)不同截面的壁溫飛升情況，并建立流動沸騰傳熱惡化發(fā)生時的預測模型.1 實驗裝置與傳熱惡化判定方法1.1 實驗裝置實驗系統(tǒng)主要包括實驗工質回路、冷卻水回路、測量系統(tǒng)和數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)，如圖1所示.預熱段與實驗段均采用穩(wěn)壓直流電源直接加熱.整個循環(huán)由泵提供動力，工質R134a 由計量泵輸出，經(jīng)質量流量計測得流量值，到達預熱段被加熱到所需工況，然后進入實驗段進行加熱測量，而后在套管式冷凝
東南大學學報（自然科學版） 2015年6期2015-03-12
- 過熱注汽鍋爐干度的測量與控制
)?過熱注汽鍋爐干度的測量與控制文恒，陸艷斌，黨延輝(新疆華隆油田科技股份有限公司，新疆 克拉瑪依 834000)摘要：注汽鍋爐干度的測量和控制是提高原油采收率的重要控制指標。干度測量方便性和準確性的提高，以及干度的模糊控制研究是技術發(fā)展的趨勢。介紹了蒸汽干度的各種測量方法和原理，著重介紹了干度的軟測量以及過熱鍋爐的模糊控制方式的實現(xiàn)。結合稠油開采的實際經(jīng)驗，過熱注氣鍋爐干度的軟測量和控制在疆油田應用取得了良好效果。關鍵詞：稠油開采干度比焓隨著油田稠油區(qū)塊
石油化工自動化 2015年6期2015-02-26
- 微通道內(nèi)流動沸騰特性研究
流密度、過熱度和干度等.對去離子水在內(nèi)徑為0.65 mm、長為102 mm的圓形管道內(nèi)流動沸騰換熱進行了實驗研究，得到了局部換熱系數(shù)隨干度的變化關系，進而根據(jù)換熱系數(shù)的變化趨勢討論了飽和流動沸騰區(qū)微通道內(nèi)主導的換熱機制.結果表明：從換熱系數(shù)隨干度的變化關系很難判定主導的換熱機制；將實驗數(shù)據(jù)與已發(fā)表的預測關聯(lián)式進行了比較，發(fā)現(xiàn)大多關聯(lián)式都失效，說明基于常規(guī)理論的模型不再適用于微通道.關鍵詞：微通道； 流動沸騰換熱； 干度； 換熱關聯(lián)式； 模型中圖分類號： T
能源研究與信息 2014年4期2015-01-27
- 油田提高注汽鍋爐蒸汽出口干度技術研究
注汽鍋爐蒸汽出口干度技術研究潘立生1，張?，?（1. 新疆油田公司工程技術公司，新疆 克拉瑪依 834000； 2. 勝利油田石油化工總廠，山東 東營 257600）新疆油田超稠油開發(fā)和普通稠油后期開采需要更高的蒸汽干度，而常規(guī)鍋爐蒸汽出口干度只有80%，已不能滿足現(xiàn)階段注蒸汽開采工藝要求。為此，提出了汽水分離、過熱、摻混方法進提高蒸汽干度，并使其伴有15 ℃過熱度，達到了蒸汽驅稠油熱采條件，現(xiàn)場應用表明該方法在節(jié)能、環(huán)保和能效上效果顯著。稠油開發(fā)；蒸汽干
當代化工 2015年1期2015-01-03
- 稠油熱采隔熱油管技術適應性分析
向井底注入大量高干度蒸汽，對油層進行蒸汽加熱，蒸汽的熱利用率是決定開發(fā)效果的關鍵因素[2]。在開采中淺層稠油油藏時，熱采效率矛盾不突出，但是隨著開采深度的加深，熱效率利用低的問題逐漸突出。蒸汽吞吐井在井筒深度超過一定限度后，蒸汽干度下降到油藏開發(fā)要求的極限干度以下，無法達到油藏開發(fā)的條件。對于采用普通光油管注汽的油井，熱損失將會很高，注入到油層的蒸汽熱燴、干度很低，蒸汽波及體積小，造成吞吐開發(fā)效果較差和SAGD 循環(huán)預熱不充分。且由于注汽熱損失大，油層套管
石油化工應用 2014年3期2014-12-24
- 雙V錐組合測量飽和濕蒸汽的干度及流量研究
錐測量飽和濕蒸汽干度的算法的提出圖1 井口雙V錐節(jié)流元件示意圖Fig.1 Schematic diagram of wellhead double V-cone throttling components如圖1所示，在注汽管線上的安裝規(guī)格和結構不同的兩個V錐元件，由于兩個測量單元安裝在同一個管線中，并且距離非常的近，所以，流經(jīng)前后兩個測量單元的蒸汽質量流量相同、蒸汽體積流量和蒸汽干度也可視為相等。由此，通過雙V錐蒸汽體積流量公式聯(lián)立方程即可得到蒸汽干度值，
當代化工 2014年2期2014-11-14
- 油田注汽鍋爐蒸汽干度控制系統(tǒng)解決方案
分析注汽鍋爐蒸汽干度測試的現(xiàn)狀從現(xiàn)狀看，在我國有三種干度測試方法，第一種是利用電導率測量的方法，簡單地說就是去測量爐水電導率和注汽鍋爐進水電導率。運用注汽鍋爐蒸汽干度測試這種方法在不標定的情況下就可以實現(xiàn)在線的檢測。因為它是根據(jù)調(diào)到率的不同來計算電阻率，并且不需要對承壓部件進行改動。第二種是運用標準的孔板去測量差壓。它是根據(jù)以往總結出來的經(jīng)驗的公式去進一步的判斷出蒸汽的干度。但是由于這個方法的出發(fā)點是流動的模型理論，而且在測量的過程中需要大量的設備費用。因
化工管理 2014年24期2014-08-15
- 聲學法測量濕蒸汽干度可行性研究
蒸汽注入過程中其干度的變化值是判斷油層分布的重要參數(shù)，同時也是合理利用蒸汽資源的重要參考依據(jù)，及時掌握油井蒸汽濕度情況，可為原油有效開采提供有力保障[1,2]。在現(xiàn)有的蒸汽干度技術測量中，傳統(tǒng)方法耗時長且準確性不高，光學方法等高精度測量都是在實驗室中進行的，并不能在井下實現(xiàn)，并且造價昂貴。目前的蒸汽干度測量方法還不能滿足在線測量的需要，所以需要尋找一種快速、準確且測量成本較低的方法來測量蒸汽干度[3,4]。筆者針對目前常用濕蒸汽干度測量方法存在的問題，從機
化工自動化及儀表 2014年3期2014-08-03
- 王莊油田t82稠油區(qū)塊注汽效果評價
；注汽壓力；注汽干度；鍋爐；開發(fā)效果隨著勝利老油區(qū)進入開發(fā)后期，難動用區(qū)塊特別是稠油低滲區(qū)塊所占比重逐步增大。該區(qū)塊熱采注汽的主要特點是：開發(fā)初期注汽壓力較高，注汽干度一般都比較低。如對于21MPa亞臨界注汽鍋爐，在注汽壓力達到20MPa時，注汽干度難以達到50%。通過王莊油田t82區(qū)塊現(xiàn)場試驗以及對注汽鍋爐相關指標的研究，在高壓低滲區(qū)塊注汽開發(fā)不同的工況下，綜合考慮其他相關指標以及相關因素，對提高注汽開發(fā)效果非常關鍵。1 影響注汽開發(fā)效果的因素1.1 注
油氣田地面工程 2014年12期2014-04-06
- 泡沫金屬圓管內(nèi)沸騰傳熱的數(shù)值模擬
系數(shù)與質量流率、干度的變化關系，以期了解泡沫金屬管中沸騰強化換熱的機制，促進工業(yè)化應用和推廣。1 數(shù)值模擬過程1.1 數(shù)學模型為了計算方便，更好地建立數(shù)學模型，對模型做如下簡化:(1)泡沫金屬是均勻的且各向同性;(2)工質為不可壓縮流體;(3)工質的物理性質不隨溫度發(fā)生變化;(4)忽略自然對流與輻射傳熱。泡沫金屬內(nèi)兩相的流動模型:連續(xù)方程式中 ρm——混合密度(α相的體積分數(shù))，ρm=∑αkρk;m動量方程式中 μm——混合粘度，μm=∑αkμk;g——重
節(jié)能技術 2014年3期2014-03-29
- 稠油區(qū)塊注汽干線存在的問題及整改方案
；壓力損失；蒸汽干度；管徑1 存在的問題某稠油區(qū)塊現(xiàn)有油井48口，平均注汽壓力為7.8MPa，年注汽量6.8×104t，由注汽站燃油注汽爐提供干度70%左右的濕飽和蒸汽進行蒸汽吞吐開發(fā)。存在的問題：一是注汽干線的阻力損失較大；二是井底蒸汽干度值較低。由于現(xiàn)有注汽干線較長（如某注汽干線長度為2.85km）、管徑較小（干管d=114mm×9mm、d=76mm×6mm），輸送飽和濕蒸汽時管線的阻力損失約2.65MPa，無法滿足地質部門對注汽壓力、速度和干度的要求
油氣田地面工程 2014年12期2014-03-08
- 淺談油田注汽鍋爐蒸汽干度控制系統(tǒng)
核心技術就是蒸汽干度控制技術， 蒸汽干度控制效果的好壞很大程度上就決定了整個注汽鍋爐的工作性能。 由于受油田熱采生態(tài)條件的限制，油田注汽鍋爐中濕飽和蒸汽在出口處其干度應該穩(wěn)定在75-80%之間，過高或過低都無法滿足生產(chǎn)工藝的要求。 蒸汽干度受到眾多因素的影響，難以對其進行有效、準確的控制。狀態(tài)，這在工作過程中就會引起較大的時間滯后性與慣性。 從而導致鍋爐給水或是燃料流量產(chǎn)生變化很長時間以后， 鍋爐輸出段的蒸汽干度值才會相應發(fā)生變化， 另外檢測蒸汽干度不能直
化工管理 2013年12期2013-11-30
- 注汽鍋爐蒸汽干度模糊-預測控制的應用研究
提高注汽鍋爐蒸汽干度的自動化檢測精度和控制質量一直是亟待解決的問題。僅遼河油田現(xiàn)在投入使用的注汽鍋爐就有400多臺，而這些注汽鍋爐的自動化控制水平很低，大多是先依靠人工化驗測量蒸汽干度，再通過人工根據(jù)經(jīng)驗調(diào)節(jié)給水量、燃料量以及風流量來控制蒸汽干度。這一過程需要耗費大量的人力，控制效率很低。而且控制精度不高，誤差很大。從人工測得蒸汽干度到調(diào)節(jié)相應控制變量需要很長的時間，滯后現(xiàn)象十分嚴重。如果能夠通過先進的控制算法實現(xiàn)蒸汽干度的實時在線監(jiān)測與控制，不但可以節(jié)省
電子設計工程 2013年21期2013-08-20
- 濕飽和蒸汽兩相流的測量與應用
蒸汽兩相流量及其干度和密度的質量流量計是人類正在努力攻克的難題。1 油田采油注氣安全計量的重要性兩相流濕飽和蒸汽的測量一直是油田采油注汽的重要環(huán)節(jié)。國內(nèi)許多油田處于后期開發(fā)階段，以遼河油田公司為例，大部分稠油主力區(qū)塊已進入蒸汽吞吐后期開發(fā)階段，稠油儲藏已沒有加密的余地，吞吐效果差。為了保持產(chǎn)量規(guī)模的穩(wěn)定，注汽開采稠油技術已被公認為一種有效手段，但其汽－水兩相流的計量問題至今還被認為是一個世界性難題。一爐一井的計量問題還可估算，一爐多井或數(shù)臺爐子同走一條干線
石油化工自動化 2012年1期2012-01-12