油口
- 徑向磁液軸承的轉(zhuǎn)子散熱規(guī)律研究
較低，這是由于出油口通入的均為恒溫油液，不斷對軸承轉(zhuǎn)子進行冷卻，隨著油液流出油口流動速度變緩，油液的冷卻速度下降，轉(zhuǎn)子溫度逐漸增高。軸承轉(zhuǎn)子的平均溫度為25.94 ℃。2.3 轉(zhuǎn)子熱變形分析將轉(zhuǎn)子溫度導入至Static Structural模塊求解轉(zhuǎn)子的應(yīng)變，結(jié)果如圖7所示。可知：轉(zhuǎn)子的熱變形呈均勻?qū)ΨQ分布，隨后由內(nèi)向外逐漸增大，在磁極兩端處熱變形最大，達到1.83 μm。圖7 導磁套應(yīng)變云圖3 參數(shù)變化對導磁套散熱規(guī)律的影響導磁套熱變形產(chǎn)生的根本原因一是
機床與液壓 2023年22期2023-12-20
- 軸向柱塞泵的空穴流動特性分析與優(yōu)化
m，根據(jù)柱塞泵進油口處氣穴的產(chǎn)生，評價優(yōu)化過程的可靠性。1 計算模型1.1 柱塞運動圖1所示的是軸向柱塞運動示意圖。圖1 軸向柱塞運動示意圖Fig.1 Schematic diagram of axial plunger movement當柱塞隨軸在z軸上以恒定的角轉(zhuǎn)速 ω旋轉(zhuǎn)時，柱塞在z軸方向的速度為式中：R為柱塞分布圓半徑；β為斜盤傾角；θ 為缸體轉(zhuǎn)角。1.2 柱塞腔壓力軸向柱塞泵腔內(nèi)壓力Pi是由各柱塞腔控制容積中進入和排出的流量疊加所得，其表達式[1
機械科學與技術(shù) 2023年8期2023-09-17
- 基于有限元的盾構(gòu)機主軸承腔內(nèi)潤滑特性研究*
總功率，W。2 油口位置分析2.1 油口位置分布對于6 m級盾構(gòu)機主軸承的油口位置分布，文中將對2種方案進行對比。方案1為傳統(tǒng)盾構(gòu)機主軸承潤滑方案，是4個進油口位于軸承頂部且沿剖面對稱分布，如圖5所示。方案2為18個進油口位于軸承上半圈且非對稱分布，如圖6所示。油口位置剖面如圖7所示，其中進油口X、出油口OX為主推一側(cè)，Y、OY為副推一側(cè)。圖5 方案1油口位置分布圖6 方案2油口位置分布圖7 油口位置剖面示意對2種方案的潤滑油油相分布進行對比。為保證對比條
潤滑與密封 2023年7期2023-07-29
- 三相臥螺離心機性能分析及結(jié)構(gòu)改進
且控制出水口和出油口的徑向高度，使得出水口與出油口的壓力近似相等．圖2 出水口、出油口以及螺旋輸送器(3)在螺旋輸送器圓柱段葉片上開孔，使擋油板擋住的油相可以通過開孔流回出油口，防止油相在擋油板處堆積，最后溢過擋油板，從出砂口流出．這種三相臥螺離心機的新穎性和優(yōu)點主要有：擋油板可以防止油滴繼續(xù)向出砂口移動；螺旋輸送器葉片上開孔的設(shè)計可以使油相盡可能地從出油口流出，提高分離效率．2.2 數(shù)值模型構(gòu)建根據(jù)三相臥螺離心機的結(jié)構(gòu)模型建立數(shù)值模型．歸納其幾何參數(shù)見表
大連理工大學學報 2023年1期2023-02-04
- 基于線性回歸的單柱塞泵單向閥參數(shù)優(yōu)化
在柱塞腔的進、出油口分別安裝單向閥。單向閥是單柱塞泵系統(tǒng)中最核心的元件，其性能直接影響整個系統(tǒng)的性能。近年來，國內(nèi)外針對影響單向閥性能的參數(shù)進行了大量研究。例如：陶柳等人[3-4]基于AMESim軟件，通過仿真分析了彈簧剛度、閥芯質(zhì)量和液動力對單向閥動態(tài)穩(wěn)定性的影響。姚麗英等人[5]研究了閥芯活塞桿直徑對FDY480/50型液控單向閥開啟壓力的影響。常玉連等人[6]利用Fluent軟件中的動網(wǎng)格技術(shù)研究了彈簧剛度對單向閥開啟過程的影響。李勝永[7]通過建立
工程設(shè)計學報 2022年6期2023-01-12
- 汽車自動變速箱星排數(shù)字式電液控制閥的設(shè)計與研究
經(jīng)過閥殼體表面的油口P、T、A和B，其中P口連接系統(tǒng)進油(油泵)，T口連接系統(tǒng)油箱，A口和B口分別連接液壓執(zhí)行元件(AT星排作動器)的進油口與回油口。在閥芯體的圓周表面上，在與油孔a、b和a′、b′對應(yīng)的位置，分別對稱加工寬度為、深度為、圓心角為的4條扇形沉槽。在該扇形沉槽中，分別對稱加工徑向短孔平臺e、f和平臺c、d，并分別在2個平臺上加工油孔m和n。-剖面與-剖面結(jié)構(gòu)相同，方向為沿順時針旋轉(zhuǎn)90°，在-剖面沿閥芯體的軸向分別加工油孔x和y，并使-剖面與
汽車與新動力 2022年5期2022-10-29
- 基于速度預(yù)測的鍛造操作機大車定位控制研究
實測的馬達進、出油口壓力曲線、鍛造操作機位移曲線，調(diào)節(jié)機械系統(tǒng)、液壓系統(tǒng)參數(shù)設(shè)置，最終結(jié)果如圖3所示，仿真精度較高，聯(lián)合仿真模型能夠較好的反映實際系統(tǒng)。如圖3所示，在t=4.98 s時，比例閥全開，馬達進油口壓力瞬時升高至10 MPa；t=14 s時，比例閥開始關(guān)閉，由于大車慣性，馬達出油口壓力上升，進油口壓力下降，馬達開始反向制動；當出油口壓力達到最大，大車速度降為0 m/s，但此時，由于馬達出油口壓力大于進油口壓力，反向扭矩達到最大且大于操作機機械系統(tǒng)
液壓與氣動 2022年10期2022-10-17
- 高頻二維脈寬調(diào)制轉(zhuǎn)閥流體控制特性研究
相通，另一端與回油口T相通；閥套上開有均布的菱形窗口。隨著閥芯旋轉(zhuǎn)，主進油口P與負載口A、回油口T交替相通，閥芯鋸齒溝槽與閥套菱形窗口配合形成平行四邊形閥口。圖1 二維脈寬調(diào)制轉(zhuǎn)閥結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 Structural diagrams of two-dimensional PWM rotary valve圖2 閥芯軸向位移調(diào)節(jié)流體“PWM波”占空比原理圖Fig.2 Structural diagrams of duty cycle of fluid
農(nóng)業(yè)機械學報 2022年6期2022-08-05
- 鉆桿摩擦壓接壓力緩沖裝置的研制與應(yīng)用
制摩擦壓力緩沖進油口P，位于活塞腔另一端的緩沖油缸蓋上還設(shè)有油缸活塞處回油口T2；緩沖油缸蓋外端開口中固定插設(shè)有先導閥座，并且先導閥座的中心沿軸向開設(shè)有遙控摩擦壓力進油口A，緩沖油缸蓋的外端且靠近先導閥座端的位置開設(shè)有錐形先導閥芯處回油口T1；開啟壓力調(diào)節(jié)傳動軸的內(nèi)端中心沿軸向開設(shè)有閥芯插槽，并且閥芯插槽中滑動插設(shè)有錐形先導閥芯；錐形先導閥芯上套設(shè)有3 個彈簧座，第一彈簧座滑動套設(shè)在錐形先導閥芯上且靠近閥芯插槽的一端，第一彈簧座與固定套設(shè)在錐形先導閥芯另一
設(shè)備管理與維修 2022年12期2022-07-21
- 接觸網(wǎng)作業(yè)車平臺下降問題分析
升降電磁換向閥進油口；操作電氣開關(guān)至“上升”，升降電磁換向閥閥芯移動到右位；壓力油經(jīng)升降電磁換向閥右位進油口、雙單向節(jié)流閥、閥塊B1口、平衡閥主油路、升降油缸無桿腔；升降油缸有桿腔內(nèi)的油液經(jīng)閥塊A1口、雙單向節(jié)流閥、升降電磁換向閥右位出油口、旋轉(zhuǎn)電磁換向閥中位進出油口、回油濾清器、油箱；升降油缸的無桿腔接通壓力油、有桿腔接通回油箱，實現(xiàn)升降油缸上升。升降油缸的活塞桿與升降柱的內(nèi)柱、作業(yè)臺連接，油缸帶動作業(yè)平臺上升。如果此時電氣開關(guān)至“停止”，升降電磁換向閥
鐵道運營技術(shù) 2022年2期2022-05-06
- 適用于加工多種型號轉(zhuǎn)向器閥體的鉆銑夾具
動力轉(zhuǎn)向器進、出油口的要求為,進油口必須與油泵相連,出油口必須與油罐相連。油泵為高壓油,油罐為低壓油。由此,閥體進油口、出油口平面及孔加工的要求均比較高。2 零件結(jié)構(gòu)分析為滿足不同的使用要求,企業(yè)生產(chǎn)的動力轉(zhuǎn)向器型號較多,但結(jié)構(gòu)基本類似。動力轉(zhuǎn)向器外形如圖1所示。轉(zhuǎn)向器的主要零件是閥芯、閥體,其中閥體的結(jié)構(gòu)形狀如圖2所示,但尺寸規(guī)格有多種不同。▲圖1 動力轉(zhuǎn)向器外形▲圖2 轉(zhuǎn)向器閥體圖2所示的閥體,其進、出油口用箭頭表示,形狀不規(guī)則。不同型號的轉(zhuǎn)向器閥體的
機械制造 2022年12期2022-02-10
- 單動力源驅(qū)動四配流窗口軸向柱塞馬達特性分析
流窗口中有2個進油口和2個排油口，且能實現(xiàn)4個進出油口獨立控制；2個進油口中分別有單壓力源驅(qū)動和雙壓力源驅(qū)動兩種工況，本研究研究的是第一種工況，新型軸向馬達與蓄能器組成相關(guān)回路可實現(xiàn)回轉(zhuǎn)運動制動能量的回收再利用。圖1 新型軸向馬達配流盤結(jié)構(gòu)新型軸向馬達能量回收原理如圖2所示[11]，在此回路中，配流窗口A，B由4個二位二通電磁比例閥組成的回路獨立控制進油和排油，從而降低系統(tǒng)的節(jié)流損耗?；谂淞鞔翱贏，B進出油液流量和負載旋轉(zhuǎn)方向選取最優(yōu)控制策略，提高旋轉(zhuǎn)執(zhí)
液壓與氣動 2022年1期2022-01-23
- 大牽引力連續(xù)油管牽引器設(shè)計及仿真
。鎖緊機構(gòu)包括卸油口滑套、楔形燕尾滑塊、燕尾滑塊、燕尾滑塊擋圈、壓縮彈簧、左側(cè)外套筒。伸縮往復(fù)機構(gòu)包括內(nèi)活塞滑套、空心活塞定位擋環(huán)、空心活塞、卡環(huán)。牽引機構(gòu)包括內(nèi)活塞滑套二、牽引活塞、壓縮彈簧、牽引滑套、右中心管。燕尾滑塊右側(cè)與卸油口滑套相接，左側(cè)與燕尾滑塊擋圈相接。壓縮彈簧一端固定在斜接頭的右側(cè)，另一端頂住燕尾滑塊擋圈。楔形燕尾滑塊通過楔形槽嵌在燕尾滑塊之上。1為連續(xù)油管；2為接頭部分包括打撈頸；3為鎖緊卡瓦；4為密封接頭；5為斜接頭；6為壓縮彈簧；7為
科學技術(shù)與工程 2021年26期2021-10-08
- 順序閥在壓力控制回路中的應(yīng)用
的最底部,此時進油口和出油口是隔絕的。當進油口通入壓力油時,油液通過油道c、d進入控制活塞的底部,對控制活塞形成向上的推力。當推力能夠克服彈簧阻力時,閥芯上移,進油口和出油口實現(xiàn)連通,順序閥工作。這一通過進油口油液壓力迫使閥芯上移,進而使順序閥工作的控制方式稱為內(nèi)控。圖1 順序閥結(jié)構(gòu)因為工作需要,出油口的油液壓力需要保持一定的壓力值,此時泄油口流出的油液需要通過單獨的油管流回油箱,這一泄油方式稱為外泄。當出油口的油液流回油箱時,可將泄油口堵塞,將上閥蓋轉(zhuǎn)動
裝備機械 2021年2期2021-07-02
- 山地輸電線路微型樁基礎(chǔ)施工機具的研究
（1）的兩個工作油口以及油箱連通；包括閉式泵（5），帶有變量缸（8）和補油泵（6），該閉式泵的兩個工作油口分別與液壓馬達回轉(zhuǎn)機構(gòu)兩個工作油口連通；包括控制閥（3），該控制閥的兩個工作油口分別與上述變量缸的兩個工作油口連通，同時，分別與第一溢流閥（9）、補油泵和閉式泵連通。第一溢流閥的兩個工作油口分別與補油泵和閉式泵殼體泄油口連通，作為補油泵壓力控制閥；其中第二溢流閥（4）與第一高壓溢流閥（13）組成A 口多功能閥，該A 口多功能閥的兩個工作油口分別與閉式泵
科學技術(shù)創(chuàng)新 2021年18期2021-06-23
- 基于AMESim的電液制動系統(tǒng)設(shè)計與仿真研究*
壓油,液壓泵的出油口和馬達進油口為低壓。超越負載作用下,馬達加速運動。1.2 制動系統(tǒng)設(shè)計要求電液制動系統(tǒng)的設(shè)計需要滿足以下要求:(1)在下坡路況,整車在重力作用下產(chǎn)生超速現(xiàn)象,應(yīng)設(shè)置限速回路;(2)背壓可調(diào),且整車在前進與后退時均可調(diào)節(jié);(3)下坡時,要求車輛平穩(wěn)運行,否則橫梁會劇烈搖晃;(4)下坡時,可對車輛施加緊急制動。1.3 行車制動液壓系統(tǒng)原理閉式驅(qū)動系統(tǒng)的制動原理圖如圖2所示(流動式架橋機行車制動液壓系統(tǒng)為先導式平衡回路[6])。圖2 行車制動
機電工程 2021年6期2021-06-22
- 四配流窗口軸向柱塞馬達機液耦合仿真分析
窗口，其中2個進油口和2個出油口，在工作過程中可同時處于馬達或泵工況。使用該馬達進行能量回收的同時，可有效降低液壓系統(tǒng)的復(fù)雜程度。軸向柱塞馬達在設(shè)計和使用過程中常會出現(xiàn)各種問題，如噪聲大、磨損嚴重等。由于軸向柱塞馬達工作時受力比較復(fù)雜，對軸向柱塞馬達的運行機理和受力情況尚未做到完全解析，無法得到其運行過程中準確的受力及應(yīng)力應(yīng)變值。采用傳統(tǒng)的理論計算和試驗方法不但耗費工時，得到的結(jié)果與實際情況相差較大。目前基于物理樣機的多體動力學聯(lián)合仿真技術(shù)在工程領(lǐng)域得到廣
液壓與氣動 2021年6期2021-06-16
- 一種全液壓助力制動叉車液壓系統(tǒng)
路控制閥8 的進油口P1，流經(jīng)環(huán)形油道30 進入穩(wěn)定分流閥31，將油液分成兩路，一路油液供給升降換向閥5 和傾斜換向閥7，另一路油液通過穩(wěn)定分流油口PF 供給全液壓助力制動閥19。當無轉(zhuǎn)向和制動操作時，油液流入全液壓助力制動閥19 的進油口P2，流經(jīng)二位三通流量順序閥22 的油口b1，通過控制油道，推動閥芯右移，將油液分成兩路。一路油液通過油道b1 供給全液壓制動系統(tǒng)，另一路通過分流油口N 供給全液壓轉(zhuǎn)向系統(tǒng)，通過全液壓轉(zhuǎn)向器16 的進油口P3、回油口T3
安徽科技 2021年3期2021-04-06
- 船用液壓系統(tǒng)平衡閥的應(yīng)用和系統(tǒng)故障排除
活塞彈簧腔；A—油口(接閥側(cè)壓力油)；B—油口(接工作負載，油缸或油馬達)；X—控制油接入口；M—測壓口；T—回油口。當液流從A至B時，其控制油口X不工作，壓力油只需克服主閥芯彈簧的壓緊力，便將主閥芯2打開，油液通過打開的閥口實現(xiàn)了流動。此工況條件下平衡閥具有單向閥的功能，可以確保當與A口相連的管路突然爆裂或者系統(tǒng)換向閥切換至中位等情況下，主閥芯在油腔8的負載油壓和彈簧的共同作用下直接關(guān)閉。由于錐形主閥芯與閥座形成線密封，可以達到接近于零泄漏的截止狀態(tài)，這
江蘇船舶 2021年6期2021-02-10
- 新型電磁閥流通特性研究
達A，這個時候回油口T關(guān)閉[5]。最終確定HCD模型如圖2所示。圖2 HCD電磁換擋閥模型3.2 原始參數(shù)液壓閥原始參數(shù)見表1。表1 液壓閥原始參數(shù)3.3 流通特性研究對于液壓元件的流通能力，可以通過進出口的壓差損失來反應(yīng)，壓差損失越小流通能力越好，閥的性能也越好[6],壓差損失特性如圖3所示。圖3 壓差損失特性3.3.1 進油口流量與流通特性關(guān)系車輛最初設(shè)計為2.8 L/min，現(xiàn)在探究流量為2.4、2.8、3.2 L/min流量下進出口壓強特性，仿真數(shù)
汽車零部件 2020年12期2020-12-28
- 進油口位置對標準金屬量器計量油品容積的影響分析*
陳奕森 陳立玲進油口位置對標準金屬量器計量油品容積的影響分析*張強 陳國宇 陳房勇 賴法全 陳奕森 陳立玲（廣州能源檢測研究院，廣東 廣州，510000）針對不同進油口位置對標準金屬量器計量油品容積的影響問題，對比分析進油口位置分別在計量頸部、下錐體底部2個位置的標準金屬量器液位刻度隨靜置時長的變化。試驗結(jié)果表明：從0 s~600 s，進油口在計量頸部、下錐體底部時的標準金屬量器容積變化量分別為0.54 mL，0.26 mL；進油口在下錐體底部時讀取的液位
自動化與信息工程 2020年4期2020-08-26
- 雙向非對稱柱塞泵的聯(lián)合仿真與泄漏特性研究
式，研究EHA三油口非對稱柱塞泵的泄漏特性。1 新配流方案圖1a所示為EHA非對稱三油口柱塞泵配流盤的結(jié)構(gòu)，其中油口A為大腔，對應(yīng)圖1b中非對稱缸回路的無桿一端，油口B為小腔，對應(yīng)圖1b中回路的有桿一端，油口T代表蓄能器，與作動器的油箱連接，用于平衡泵的總流量。工作中，只要使配流窗口A和B面積的比值等于差動缸兩腔面積比，就可實現(xiàn)通過一臺柱塞泵直接控制非對稱缸[7]。M點與N點分別代表配流盤的上下死點，P點為小腔與蓄能器口之間的非止點過渡區(qū)，由于柱塞經(jīng)過此區(qū)
液壓與氣動 2020年6期2020-06-15
- 變壓差自動恒流閥的仿真研究
所示，閥上有三個油口:進油口、出油口和卸油口。來自上游的高壓油從進油口進入,經(jīng)閥體腔室從出油口流出,同時通過反饋流道反饋在閥芯左側(cè)的受控腔，對閥芯產(chǎn)生一個向右的液壓推動力,該力與彈簧的預(yù)緊力相平衡。當出油口壓力未達到閥的設(shè)定壓力時,閥芯處于最左端,槽口開度最大。當出油口壓力達到閥的設(shè)定壓力時,閥芯動密封的彈簧右移,槽口開度減小,從而實現(xiàn)出油口的穩(wěn)壓和節(jié)流,使出油口的壓力和流量不因進油口壓力的改變而發(fā)生明顯變化。另一方面,閥芯動密封在長期使用后必然有一定的泄
機械制造 2020年5期2020-06-09
- 平衡閥在冶金設(shè)備液壓系統(tǒng)中的應(yīng)用和故障分析
同于單向閥。如果油口A的壓力大于油口B的壓力，油口A壓力油克服控制腔(8)中的彈簧力及油口B內(nèi)壓力對主閥芯(2)的負載力，將主閥芯(2)打開，實現(xiàn)油口A至油口B導通；如果油口B的壓力大于油口A的壓力，主閥芯(2)在控制腔(8)中的彈簧力及油口B內(nèi)壓力的作用下復(fù)位，實現(xiàn)油口B至油口A截止且無泄漏。隨著x口控制油壓力不斷增加，逐步克服控制腔(9)中彈簧力驅(qū)動控制閥芯(4)向右運動，當控制閥芯(4)與先導體(3)接觸后，進一步推動先導體(3)向右運動，先導體(3
福建質(zhì)量管理 2020年7期2020-04-21
- 新能源輕卡EHPS管路接頭密封方式淺析
與液壓轉(zhuǎn)向器進出油口和動轉(zhuǎn)油泵高壓油口之間連接處漏油。本文重點對新能源輕卡EHPS動轉(zhuǎn)管路幾種連接密封方式進行結(jié)構(gòu)和裝配分析，在設(shè)計過程提高動轉(zhuǎn)管路接頭密封性，提前規(guī)避管路漏油點，解決動轉(zhuǎn)管路漏油頑疾。1 擴口式管接頭螺母擴口式接頭螺母用于動轉(zhuǎn)管路與液壓轉(zhuǎn)向器進出油口之間連接。該連接方式密封原理為按照（45～50）N·m扭緊力矩對擴口式管接頭螺母進行定扭時，動轉(zhuǎn)鋼管喇叭擴口內(nèi)錐面與連接接頭的球面擠壓形成線密封，擴口式管接頭螺母內(nèi)錐面與動轉(zhuǎn)鋼管喇叭擴口外弧面
汽車實用技術(shù) 2019年21期2019-11-22
- 推土機轉(zhuǎn)向制動閥性能分析與研究
作用面積 P.進油口 T泄油口 A.離合器腔 B.制動器腔 X.搖臂位移 X0.制動閥空行程 L0.總行程圖1 轉(zhuǎn)向制動閥結(jié)構(gòu)圖當推動搖臂1往右移動時，由于離合器調(diào)制彈簧k1預(yù)壓緊力大于復(fù)位彈簧k2預(yù)壓緊力，因此，搖臂1通過推動轉(zhuǎn)向閥先導閥2及彈簧座4推動離合器閥5向右側(cè)移動， 此時， 油口P和油口A之間的通道逐漸打開， 油口A和油口T之間的通道逐漸關(guān)閉， 發(fā)生此情況時，離合器內(nèi)的壓力pA開始升高，同時pA通過阻尼孔R2進入柱塞腔，作用于離合器閥5壓力作用
液壓與氣動 2019年9期2019-09-17
- 某輸油泵出油口壓力波動分析與優(yōu)化
能。特對輸油泵壓油口進行壓差波動測試。圖1是對高壓油口壓力抖動劇烈的輸油泵進行壓力波動測試。縱坐標單位為KPa，電機與輸油泵轉(zhuǎn)速比1：1，電機轉(zhuǎn)速2520rpm，出油口設(shè)定位500KPa，發(fā)現(xiàn)測試點（輸油泵出油口區(qū)域）壓力波動幅值約5000KPa，是設(shè)定值的10倍左右，且周期性變化。由于輸油泵轉(zhuǎn)速為2520rpm，且內(nèi)、外轉(zhuǎn)子齒數(shù)分別為5和6，很容易算出每齒壓力波動時間約為0.00476s，與圖1波動峰值相同。說明對于轉(zhuǎn)子式輸油泵由于困油的存在，會有周期性
時代汽車 2019年12期2019-09-13
- 三位兩擋控制型多路開關(guān)閥的研制及應(yīng)用
作位，這時，從進油口P輸入的高壓油流量Q全部進入執(zhí)行油口A，控制工作油缸工作；b.右工作位（右擋）：當DT2通電（+）時，集裝式電磁氣閥控制氣體進入進氣口b，氣缸活塞推動推桿M，驅(qū)動閥芯F進行換向工作，閥芯F處于右工作位，這時，從進油口P輸入的高壓油流量Q全部進入執(zhí)行油口B，控制工作油缸工作。c.中位：當DT1和DT2均不通電（-）時，從進油口P輸入的高壓油流量Q通過中位進入回油口后全部返回油箱，執(zhí)行油口A/B不輸出高壓油，油缸停止工作。2.2 技術(shù)短板從
專用汽車 2019年6期2019-06-29
- Clinical outcomes of endoscopic management of pancreatic fluid collections in cirrhotics vs non-cirrhotics： Α
-0204油缸進油口之間的液壓油列出不可壓縮流體的一般能量方程如式(11)所示:Bleeding occurred in one patient in each group as detailed above. Infectious complications were seen in five non-cirrhotic and two cirrhotic patients. Recurrence of PFC needing reinterventio
World Journal of Gastrointestinal Endoscopy 2019年6期2019-06-20
- 蓋板式插裝單向閥對系統(tǒng)過濾器造成損壞的原因分析
單向閥主要包括進油口A，出油口B，控制口X，控制油口X內(nèi)部含有節(jié)流器。圖1 蓋板式插裝閥結(jié)構(gòu)Fig.1 Structure of cover-plate cartridge check valve圖2 液壓元件圖形符號Fig.2 Graphic symbol for hydraulic components1.4 面積比蓋板式插裝單向閥插件有3個面積(圖3)，我們把錐閥芯暴露于A油口的有效面積稱為AA，錐閥芯暴露于B油口的有效面積稱為AB，錐閥芯暴露于彈簧
有色金屬加工 2019年2期2019-04-19
- 一種新型雙作用二級液壓缸
小、重量輕、進出油口均設(shè)置在一級伸出活塞桿端部、雙向承受載荷、動作順序確定且唯一等。此時，普通的二級液壓缸難以滿足以上要求，并且由于要雙向承受載荷，因此在活塞桿和缸筒上均需要加工油孔，進而導致二級液壓缸結(jié)構(gòu)尺寸大、重量大。另外，普通的二級液壓缸的動作順序是由一級活塞桿和二級活塞桿受力確定的，為了保證動作順序，一般在設(shè)計時，要求一級活塞桿伸出時油液作用面積是二級活塞桿油液作用面積的1.5倍，二級活塞桿收回時油液作用面積是一級活塞桿油液作用面積的1.5倍。以往
建筑機械 2018年11期2018-11-22
- 蓄能器結(jié)構(gòu)參數(shù)對其減震性能趨勢的影響
體主要指蓄能器進油口直徑、壓力腔直徑、泄油口直徑對壓力減小率的影響趨勢，特基于一款橫置6DCT液壓系統(tǒng)的部分支路建立理論模型并開展仿真分析，旨在提供一種分析思路及手段。蓄能器；液壓系統(tǒng)；減震能力；仿真分析1 緒言蓄能器是自動變速器液壓系統(tǒng)中常見的零部件，其結(jié)構(gòu)相對簡單且常采取彈簧式蓄能器布置于液壓模塊中，有以下幾點主要作用：1、吸收脈動，減震，平穩(wěn)系統(tǒng)油路壓力；2、緩和沖擊，保護系統(tǒng)；3、起儲存作用，可一定程度補償系統(tǒng)泄漏。下圖1所示為一款橫置6DCT變速
汽車實用技術(shù) 2018年20期2018-10-26
- 液壓傳動中溢流閥和順序閥圖形符號表示法的商榷
圖1。其中P為進油口，T為回油口。直動式順序閥的結(jié)構(gòu)原理圖與圖形符號見圖2，其中A為進油口，B為出油口，Y為外泄口，X為外控口。若將外控口X和外泄口Y一起堵塞，就得到內(nèi)控內(nèi)泄式順序閥，圖形符號見圖2(b)。上述直動式溢流閥和直動式順序閥的圖形符號顯然都遵循了國家標準對液壓圖形符號的規(guī)定[2-4]，但是從圖1(b)和圖2(b)中可以看出，直動式溢流閥和內(nèi)控內(nèi)泄式順序閥的圖形符號完全相同，雖然圖1和圖2表明：兩者結(jié)構(gòu)基本相似，工作原理也相似；但是直動式溢流閥具
機械工程與自動化 2018年1期2018-04-02
- 水電站接力器控制環(huán)跳動原因分析和處理
制環(huán)；跳動；緩沖油口0 引言某水電站位于浙江省云和縣境內(nèi)的甌江上游龍泉溪上，安裝有6臺單機容量50?MW的水輪發(fā)電機組，擔負著浙江和華東電網(wǎng)的調(diào)峰和事故備用任務(wù)。接力器是調(diào)速器的操作機構(gòu)，是水輪機調(diào)節(jié)的重要部件，接力器的開、關(guān)推動控制環(huán)的轉(zhuǎn)動，從而帶動導水葉的開、關(guān)，調(diào)節(jié)著機組的運行。接力器檢修質(zhì)量的好壞直接影響機組運行的質(zhì)量。1 事件詳情該水電站1號機在1次A級檢修(擴大性大修)的修前試驗時發(fā)現(xiàn)，接力器在全開、全關(guān)2個位置時控制環(huán)有跳動現(xiàn)象，并伴有“咯吱
電力安全技術(shù) 2017年11期2017-12-21
- KD424：小型挖掘機用泵
觸；負載敏感閥的油口與壓力切斷閥和功率閥的油口相通；伺服活塞通過頂桿與功率杠桿底部相接觸，液壓油通過伺服活塞小孔對頂桿進行作用，然后作用于功率杠桿，同時回轉(zhuǎn)泵出油口引一壓力油作用于回轉(zhuǎn)閥芯，使總功率恒定；回轉(zhuǎn)泵與主泵串接，其中回轉(zhuǎn)泵的進油口連接油箱，出油口連接回轉(zhuǎn)推土回路。本發(fā)明制造成本低、穩(wěn)定性高、可靠性好。授權(quán)號：CN201310687259.3endprint
科技創(chuàng)新與品牌 2017年9期2017-10-20
- 膠帶運輸系統(tǒng)排土機干油集中潤滑系統(tǒng)的設(shè)計改造
環(huán)一次，那么每出油口依次出油一次。相對二級分配器同樣，為解決摩擦副需脂多少，在設(shè)計系統(tǒng)時，可以改變分配器出油口，既上一出油口與下一出油口聯(lián)通，然后堵住下一出油口，油脂經(jīng)上一出油口雙倍排出。系統(tǒng)在管路和分配器上裝有溢流閥和指示器，可以直接觀察堵塞狀況。由于兩條供油主管的油路在設(shè)計和實際安裝都存在，故只對注油機注油控制進行設(shè)計改造。3 原理3.1 機械原理采用真空吸壓式雙活塞泵，滑叉向左進行運動，則下組活塞1、2也會向左運動，在彈簧頂推作用下當活塞2位于極限位
化工設(shè)計通訊 2017年5期2017-06-05
- 液壓泵試驗臺測控系統(tǒng)的設(shè)計與實現(xiàn)
PID算法實現(xiàn)出油口、回油口壓力控制；設(shè)計了人性化的報警功能；通過ODBC接口，每隔1 s將系統(tǒng)運行參數(shù)存入數(shù)據(jù)庫，以便分析故障；軟件調(diào)試界面大大縮短現(xiàn)場調(diào)試時間；經(jīng)過運行測試，系統(tǒng)滿足設(shè)計要求。液壓泵；LabWindows/CVI；滯環(huán)控制；PID控制；數(shù)據(jù)庫0 引言液壓傳動與控制技術(shù)以其結(jié)構(gòu)小巧、可靠性高，控制精度高，輸出功率大等優(yōu)點，被廣泛應(yīng)用于工業(yè)中，包括機床、船舶、鍛壓、冶金、汽車、航空航天等領(lǐng)域。其中液壓泵作為液壓系統(tǒng)的動力元件，將機械能轉(zhuǎn)化為
計算機測量與控制 2016年6期2016-11-17
- 動力轉(zhuǎn)向器控制閥結(jié)構(gòu)設(shè)計的優(yōu)化
均勻分布著三個進油口、三個回油口和六個出油口(其中三個油口通往殼體上腔、另外三個油口通殼體下腔)，其內(nèi)表面上開有同閥套相配合的六個同樣寬度的縱向油槽。圖1 三件套式控制閥結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 Three-piece type control valve structure diagram閥套的外表面上切有六條不貫通的縱向油槽，且每兩個油槽之間分布有等值的鍵寬，用來與螺桿軸內(nèi)表面的縱向油槽配合形成油液的流動間隙。閥套外圓面的下端開有矩形缺口，而輸入軸下端安裝
傳動技術(shù) 2016年1期2016-11-11
- 海洋平臺起重機的恒張力壓力補償控制系統(tǒng)
、B、C、D四個油口，所述第二手動換向閥為二位四通換向閥A1、B1、C1、D1的四個油口，所述電磁換向閥為二位三通電磁閥有A2、B2、C2的三個油口，所述動力繼電器控制電磁換向閥的切換；所述液壓泵和第一溢流閥并聯(lián)后與單向閥進油口連接，所述第一手動換向閥的油口A和第二手動換向閥的油口A1并聯(lián)后與單向閥的出油口連接；所述第二節(jié)流閥和液壓馬達并聯(lián)后與第一手動換向閥的油口D連接，所述第二節(jié)流閥和液壓馬達的另一端油口分別與第二手動換向閥的油口D1和油口C1的兩個油口
中國科技縱橫 2016年14期2016-10-10
- 回轉(zhuǎn)系統(tǒng)的加載系統(tǒng)設(shè)計
比例溢流閥，其進油口與DS1出油口相通。圖1 比例溢流閥加載原理圖電信號輸入到比例溢流閥的比例放大器中，通過控制電信號來實現(xiàn)控制比例溢流閥中彈簧的預(yù)壓縮量，進而控制閥口的開啟壓力。BYA1進油口與DS1出油口接通，BYA1閥口開啟壓力和DS1出油口壓力保持一致，因而BYA1閥口開啟壓力升高或降低到某一值，DS1出油口壓力也會升高或降低到某一值。而DS1出油口的壓力值又決定了回轉(zhuǎn)系統(tǒng)執(zhí)行元件馬達輸出軸上模擬載荷的大小，這樣，就由DS1出油口的壓力值控制了馬達
裝備制造技術(shù) 2016年6期2016-09-19
- 帶有轉(zhuǎn)閥換向機構(gòu)的手動油泵
泵，包括泵體、進油口、出油口、高壓泵口和低壓泵口，所述帶有轉(zhuǎn)閥換向機構(gòu)的手動油泵設(shè)有轉(zhuǎn)閥系統(tǒng)，所述轉(zhuǎn)閥系統(tǒng)包括閥芯和轉(zhuǎn)動把，所述轉(zhuǎn)閥與所述進油口、出油口、高壓泵口、低壓泵口連接，所述轉(zhuǎn)動把控制所述閥芯轉(zhuǎn)動，所述閥芯用于進油口和高壓泵口連通或出油口和高壓泵口連通，所述轉(zhuǎn)閥換向機構(gòu)的手動油泵具有轉(zhuǎn)閥系統(tǒng)，轉(zhuǎn)閥系統(tǒng)能夠通過閥芯的轉(zhuǎn)動使進油口和高壓泵口連通同時使出油口和低壓泵口連通、也可使出油口和高壓泵口連通時進油口和低壓泵口連通，進而達到使帶有轉(zhuǎn)閥換向機構(gòu)的手動
科技資訊 2016年23期2016-05-30
- 水下臥式采油樹油管掛出油口角度的優(yōu)化設(shè)計
式采油樹油管掛出油口角度的優(yōu)化設(shè)計秦 蕊1，李清平1，羅曉蘭2，段夢蘭2(1. 中海油研究總院，北京 100028；2. 中國石油大學(北京)海洋油氣研究中心，北京 102249)針對減少流動損失這一工程問題，通過分析油管懸掛器的結(jié)構(gòu)特點，綜合考慮其在水下臥式采油樹中的位置和功能，基于阻力系數(shù)方法提出了油管懸掛器出油口角度的優(yōu)化設(shè)計方法。同時，采用FLUENT軟件對不同出油口角度下的油管懸掛器內(nèi)部流體流動進行數(shù)值模擬，為理論設(shè)計方法提供證明和依據(jù)。最終得到
海洋工程裝備與技術(shù) 2015年1期2015-12-09
- 齒輪泵與重型自卸車的取力器直連型式淺析
，就采用側(cè)進側(cè)出油口的齒輪泵安裝方式(見圖5)。齒輪泵安裝位置處于車架的橫梁下方時，如采用側(cè)進側(cè)出油口的齒輪泵安裝方式，齒輪泵的進油管與車架橫梁下方干涉安裝不了，這種情況采用后進后出油口的齒輪泵安裝方式(見圖6)，可解決齒輪泵與車架橫梁干涉及進油管安裝問題。2.2齒輪泵直連形式及參數(shù)為達到齒輪泵直連取力器，國外普遍采用取力器輸出端接口形式為B8×32×36 DIN 5462型內(nèi)花鍵，法蘭連接尺寸80 mm×80 mm,孔4-Φ13 mm，國內(nèi)也有部分采用。
專用車與零部件 2015年12期2015-09-20
- 現(xiàn)行液壓氣動標準目錄
OD液壓傳動 四油口方向控制閥安裝面GB/T2877-2007液壓二通蓋板式插裝閥 安裝連接尺寸GB/T2878.1-2011ISO6149-1:2006,IDT液壓傳動連接 帶米制螺紋和O形圈密封的油口和螺柱端 第1部分:油口GB/T2878.2-2011ISO6149-2:2006,MOD液壓傳動連接 帶米制螺紋和O形圈密封的油口和螺柱端 第2部分:重型螺柱端(S系列)GB/T2878.4-2011ISO6149-4:2006,MOD液壓傳動連接 帶米
液壓與氣動 2015年3期2015-04-16
- 氣動測試旋轉(zhuǎn)閥性能的研究及應(yīng)用
轉(zhuǎn)一個角度后，進油口和左腔節(jié)油口溝通打開，左氣動量儀浮標上升，隨著開口增大，氣流增大，氣動量儀浮標上升越高。即:順時針旋轉(zhuǎn)主閥時，進油口打開，左氣動量儀浮標先于右氣動量儀浮標上升，但可以觀察到兩浮標上升的差值;逆時針旋轉(zhuǎn)主閥時，回油口打開，右氣動量儀浮標先于左氣動量儀浮標上升，同樣可以觀察到兩浮標上升的差值;開口越大，氣動量儀浮標上升越高。通過旋轉(zhuǎn)主閥，氣動量儀浮標高低變化，有效分析閥開口的大小和進、回油開口大小。同時可以測算出遮蓋量，順時針旋轉(zhuǎn)時，進油口
制造技術(shù)與機床 2014年3期2014-11-28
- 基于AMESim的油氣潤滑遞進式分配器特性的仿真與分析
損失時，分配器出油口流量與進油口流量是相同的。而在此仿真中，在分配器進油口處設(shè)置了一節(jié)流閥，故節(jié)流閥出口流量及壓力在理論上等于分配器進油口的流量及壓力。節(jié)流閥出油口的理論流量為:式中:A為節(jié)流面積，Cdc為流量系數(shù)，Δp為節(jié)流孔前后壓差，ρ為油液密度。2 遞進式分配器的仿真模型2.1 遞進式分配器的工作原理及仿真模型目前分配器的結(jié)構(gòu)主要有遞進式和非遞進式兩類，遞進式分配器主要有片式和塊式兩種類型。在油氣潤滑系統(tǒng)中多采用片式，即每一個遞進式分配器都由1個起始
機床與液壓 2014年11期2014-07-18
- 旋裝式機油濾清器止回功能失效原因分析
器的結(jié)構(gòu)簡圖，進油口14（常見周布6或8個）和出油口1均加工在底板2上，底板與連接板4通過焊接連接，連接板與外殼5采用包邊密封連接，密封圈4安裝在連接板上的凹槽內(nèi)，起到與發(fā)動機缸體或缸蓋之間的密封作用；過濾組件包括濾芯6和固定濾芯的中心管7、上端蓋12、下端蓋11；支撐彈簧8將過濾組件壓緊在底板的內(nèi)側(cè)，起固定防松作用。圖示形式的旋裝式機油濾清器通過出油口的內(nèi)螺紋安裝在發(fā)動機上，發(fā)動機工作時，機油經(jīng)機油泵加壓后從進油口進入濾清器，頂開止回閥片13（橡膠膜片）
汽車零部件 2014年4期2014-06-23
- 輕松識別溢流閥、減壓閥、順序閥圖形符號
閥是根據(jù)系統(tǒng)中進油口的油液作用力作用在閥芯上與彈簧力相平衡的原理來控制閥芯的啟閉動作，以控制進油口處的油液壓力。減壓閥是使出口壓力(二次壓力)低于進口壓力(一次壓力)的一種壓力控制閥，其工作時利用出油口的油液作用于閥芯上的液壓力和彈簧力相平衡來控制閥芯移動，保持出口壓力恒定。順序閥是用來控制液壓系統(tǒng)中各元件先后動作順序的液壓元件。根據(jù)控制方式的不同，順序閥可分為內(nèi)控式和外控式兩大類，內(nèi)控式用閥的進口壓力控制閥芯的啟閉;外控式用外來的控制壓力油控制閥芯的啟閉
鄭州鐵路職業(yè)技術(shù)學院學報 2014年4期2014-03-17
- 船用低速智能柴油機排氣閥驅(qū)動特性
閥液壓控制單元進油口倒角(通向排氣閥驅(qū)動系統(tǒng)活塞下部，決定了伺服油到活塞的連通時刻)，排氣閥液壓控制單元回油口倒角(排氣閥驅(qū)動系統(tǒng)活塞下部燃油通向低壓油路，決定了伺服油到低壓油路的連通時刻)，節(jié)流孔(決定了排氣閥處伺服油的回油量)等關(guān)鍵參數(shù)對排氣閥開啟過程及關(guān)閉過程的影響規(guī)律.3.1 排氣閥液壓控制單元進油口倒角圖4、5為不同伺服油壓力條件下(140 bar，200 bar)，進油口倒角在初始值基礎(chǔ)上每增加0.5 mm時對排氣閥開啟及關(guān)閉過程的影響規(guī)律.圖
哈爾濱工程大學學報 2013年7期2013-10-25
- 液力驅(qū)動注聚泵旋轉(zhuǎn)式配流閥結(jié)構(gòu)與分析
。閥套外有15個油口，分別與15根油管相連接。其中：A 油口、B油口為高、低壓油進口，分別與高壓油泵、低壓油泵連接；C 油口為回油口，與回油箱連接。油口1～3為配流閥高壓油的輸出口，分別與3個動力端液缸的無桿腔連接；油口4～6為配流閥低壓油的輸出口，分別與3個動力端液缸的有桿腔連接；油口7～12為配流閥的回油口，油口7～9分別與3個動力端液缸的無桿腔連接，油口10～12分別與3個動力端液缸的有桿腔連接。圖2 配流閥油路連接示意2.2.2 工作過程通過配流閥
石油礦場機械 2013年8期2013-07-08
- 廣州地鐵數(shù)控不落輪鏇床驅(qū)動輪控制回路的分析與改進
閥芯移至最右，回油口T 完全關(guān)閉，工作油口A只和進油口P聯(lián)通，驅(qū)動輪從原始位直接上升到工作位，此時外置壓力傳感器將采集到的軸重值P1轉(zhuǎn)換成信號值傳遞到PLC，當驅(qū)動輪到達工作位后，再控制夾緊裝置下壓輪對軸箱。圖2 輪對裝夾示意圖（2）加工在加工前，驅(qū)動輪將自動恒壓，恒壓的含義就是驅(qū)動輪的支撐力P 保持不變，如圖3 所示。在恒壓前，夾緊裝置的下壓力P2需要操作人員在程序內(nèi)手動設(shè)置，由于此時已經(jīng)獲得軸重值P1，因此恒壓后，支撐值P=軸重值P1+下壓值P2，在加
機電工程技術(shù) 2013年4期2013-06-01
- 液控單向閥的應(yīng)用與分析
不需要克服反向出油口P2對活塞向下的力，使控制油壓力Pk大大減小.同時將外泄油口同油箱相連，這樣活塞桿上端面壓力為零，使活塞桿上下活動自如.它消除了內(nèi)泄式液控單向閥P2腔只能為零的限制條件，擴大了液控單向閥的使用范圍.圖1中（c）則是更為合理先進的泄壓式液控單向閥，外泄式液控單向閥解決了P2下推力問題，但P1作用在主閥芯上表面的下推力依舊很大，控制油路克服壓力很大.同時單向閥主閥芯在打開的瞬間，油液瞬間通過打開的閥芯，將會造成強烈的沖擊，損壞液控單向閥內(nèi)部
韶關(guān)學院學報 2013年2期2013-05-14
- 拖拉機強壓入土機構(gòu)中的耕深控制方案
分體式限位閥的C油口和D油口阻斷，實現(xiàn)了良好的限位控制，手動調(diào)節(jié)螺母在調(diào)節(jié)螺桿的螺紋上無級調(diào)節(jié)，實現(xiàn)了耕深的無級控制。該結(jié)構(gòu)包括分體式限位閥、調(diào)節(jié)螺桿、手動調(diào)節(jié)螺母、預(yù)緊/復(fù)位彈簧和調(diào)節(jié)套管，分體式限位閥上設(shè)有互相垂直的兩個油口D油口和C油口，D油口和C油口分別與雙作用油缸的活塞腔和活塞桿連接，分體式限位閥的閥芯和調(diào)節(jié)螺桿的一端轉(zhuǎn)動連接，調(diào)節(jié)螺桿的另一端與外提升臂轉(zhuǎn)動連接，在調(diào)節(jié)螺桿上設(shè)有螺紋，在調(diào)節(jié)螺桿的外圓面上從一端到另一端套有手動調(diào)節(jié)螺母、預(yù)緊/復(fù)位
機械工程師 2013年1期2013-03-25
- 基于AMESim的電控噴油器的結(jié)構(gòu)仿真與分析
后，一部分通過進油口進控制腔，另一部分通向蓄壓腔。電磁閥通電時，控制閥開啟，控制腔內(nèi)的高壓燃油通過出油口瀉出，針閥受到的向下的壓力快速減小，向上的力大于向下的力，針閥抬起，開始噴油。控制脈寬過后，電磁閥未通電，控制閥關(guān)閉，從而密封住控制腔內(nèi)的高壓燃油，控制腔和蓄壓腔壓強相等時，針閥受到的向下的壓力大于向上的力，重新關(guān)閉，噴油結(jié)束。電控噴油器根據(jù)電控單元(ECU)發(fā)出的控制信號，將高壓燃油以最佳的噴油定時、噴油量、噴油率和噴射方式噴射到燃燒室中［1］。圖1
機床與液壓 2013年17期2013-03-17
- 基于顫振效應(yīng)的電液比例方向閥進油口壓力波動分析
和頻率對比例閥進油口壓力波動的影響，并通過Simulink進行仿真，仿真結(jié)果與現(xiàn)場測試數(shù)據(jù)一致，證明了分析的正確性，對比例閥的調(diào)試與應(yīng)用具有參考價值。1 液壓系統(tǒng)原理圖1所示為某核電站調(diào)功機組液壓系統(tǒng)原理。泵1出來的油經(jīng)阻尼2進入電液比例換向閥3，再經(jīng)過閥后阻尼4進入油缸6。阻尼2是為了保障機組的安全運行，保證一路出現(xiàn)故障，其他回路能不受干擾并正常工作。阻尼4是為了防止因負載突然變化造成的管路波動，閥前阻尼2和比例閥進油口采用金屬軟管連接。泵1出口壓力為定
合肥工業(yè)大學學報（自然科學版） 2013年3期2013-03-07
- 二通插裝閥方向控制回路故障的分析與排除
始調(diào)試時沖洗工作油口流量小、流速慢，壓力建立不起來，經(jīng)測試換向控制閥塊進油口P口的進油流量基本上與泵的額定流量相符，說明換向控制閥塊之前的油路沒有故障，綜合分析后把故障確定在換向控制閥塊上.換向控制閥塊液壓原理圖如圖2所示.圖2 換向控制閥塊液壓原理圖Fig.2 Schematic diagram of reversing valves piece of hydraulic2.1 兩油口都有油液，流量一大一小，均達不到正常的流量從圖2可知換向控制閥塊由二通
中國工程機械學報 2012年4期2012-07-25
- 油氣分離緩沖罐的改進
：油氣混合物從進油口進入緩沖罐，經(jīng)過能量吸收器后噴到緩沖隔板上，因壓力降低加之擴散作用，使原油中溶解的天然氣游離出來。分離后的油靠自重落到底部，經(jīng)過破沫網(wǎng)破沫后從油出口排出，而攜帶有小油滴的天然氣，又經(jīng)過氣體整流器和捕霧器后，從出氣口排出。2.存在的問題。由于不同油藏及油藏的不同時期的油氣比存在差別，油氣分離緩沖罐在使用中逐漸暴露出工藝設(shè)計存在的缺陷。一是生產(chǎn)出來的天然氣氣量調(diào)節(jié)范圍小。在實際生產(chǎn)中，在一些油田開采初期或者油氣比高的油田，增壓點或接轉(zhuǎn)站上的
中國設(shè)備工程 2011年11期2011-10-21
- 并聯(lián)式三油口軸向變量柱塞泵設(shè)計、建模與仿真
。柱塞泵工作時，油口2、3分別與柱塞獨立連通（并聯(lián)式），調(diào)整柱塞與油口2、3連通的數(shù)目比值，即可實現(xiàn)油口2、3輸出流量的變化。圖4是以新的配流原理為基礎(chǔ)設(shè)計的變排量三油口軸向比例柱塞泵應(yīng)用于泵控差動缸回路原理圖。油口1接通差動缸無桿腔，油口2接通差動缸有桿腔，通過調(diào)整柱塞與油口2連通數(shù)目來補償差動缸的兩端輸入／輸出流量的差異。相比于圖2所示的泵控回路，系統(tǒng)省去了因引入補油泵而帶來的額外能耗損失，同時簡化了系統(tǒng)結(jié)構(gòu)、降低了成本。圖5為并聯(lián)式三油口軸向柱塞泵并
中國機械工程 2011年7期2011-05-30