熱端
- 乙烯裂解爐爐管伸縮囊安裝工藝及質(zhì)量控制
施工內(nèi)容包括冷、熱端耐高溫布兜的安裝與縫合，陶瓷纖維散棉填裝，防雨布、遮雨檐的安裝及爐內(nèi)防振繩的纏繞。爐管伸縮囊的安裝工序復(fù)雜，難度較大。1 工程材料及工具介紹在材料使用上，因裂解爐裝置的特殊工藝要求，伸縮囊安裝用的所有材料均由廠家提供。廠家從荷蘭Insulcon公司直接采購，需持領(lǐng)料單，從總包領(lǐng)取。施工中所需材料及機具如表1 所示。表1 伸縮囊安裝用材料及機具2 施工程序及施工方法領(lǐng)料之前開箱查驗材料種類及數(shù)量，檢查材料狀況是否完好。材料領(lǐng)取至現(xiàn)場后要合
石油化工建設(shè) 2023年5期2023-11-02
- 新型余熱鍋爐冷卻水流動及傳熱特性模擬和優(yōu)化
高溫?zé)煔馊肟趥?cè)的熱端集箱內(nèi)設(shè)置不同的導(dǎo)流結(jié)構(gòu)來改善冷卻水溫度場的分布情況，達(dá)到強化傳熱的效果。1 新型急冷器熱端集箱導(dǎo)流結(jié)構(gòu)模型與計算假設(shè)1.1 幾何模型急冷器熱端集箱局部結(jié)構(gòu)平面示意圖見圖1。 急冷器前半部分的總長度約為7.2 m。 高溫?zé)煔馊肟谥睆? m， 入口壁面耐火隔層厚度75 mm，入口保護(hù)套管伸入管內(nèi)100 mm。 熱端集箱內(nèi)徑1.2 m。 換熱套管呈轉(zhuǎn)角正三角形排布，管間距為120 mm，套管的外管尺寸為φ89 mm×6 mm，內(nèi)管尺寸為φ6
石油化工設(shè)備 2023年5期2023-10-10
- 雙向進(jìn)氣型脈沖管膨脹機能流分析研究
發(fā)明專利,其包括熱端調(diào)相器、脈管、高壓氣體口等結(jié)構(gòu),采用多孔結(jié)構(gòu)保證冷端待膨脹氣體均勻流入脈沖管,避免湍流對內(nèi)部氣體活塞的破壞影響,通過脈沖管中部留存的氣體活塞實現(xiàn)冷端流體膨脹降溫?；?zé)崾窖h(huán)經(jīng)過多年發(fā)展在較小制冷量的工況下具備效率高的優(yōu)勢,間壁式低溫循環(huán)在十到百瓦級制冷量范圍中具有優(yōu)勢。對系統(tǒng)開展能量流動分析是探究其內(nèi)部機理并實現(xiàn)優(yōu)化的重要方式,以往研究已建立了較為完善的焓流理論[11]?；诿}沖管膨脹機系統(tǒng)內(nèi)無回?zé)崞鞯奶攸c,將焓流理論應(yīng)用于雙向進(jìn)氣型脈
低溫工程 2023年1期2023-03-20
- 硅橡膠擠出機
頭的側(cè)壁內(nèi)開設(shè)有熱端孔。通過設(shè)置加熱環(huán)、熱端孔和冷端孔，從而當(dāng)使用的時候，螺桿轉(zhuǎn)動與加熱環(huán)摩擦產(chǎn)生熱量，然后通過步進(jìn)電機帶動吸附圈轉(zhuǎn)動，讓彈性氣囊與冷端孔的頂端連通，當(dāng)彈性氣囊運動到冷端孔的時候，磁鐵與磁鐵二相吸，促使彈性氣囊膨脹，從而產(chǎn)生負(fù)壓將冷端孔內(nèi)部的氣體吸出，從而、熱端孔內(nèi)的熱空氣可以流向冷端孔，熱空氣對模頭內(nèi)壁殘留的橡膠進(jìn)行加熱融化，達(dá)到清理的效果（申請專利號：CN202221716181.4）。
橡塑技術(shù)與裝備 2023年2期2023-02-10
- 250 W 空間自由活塞斯特林發(fā)電機模擬與實驗研究
圖6 為發(fā)電機的熱端溫度和運行頻率隨加熱功率的變化規(guī)律。當(dāng)加熱功率從1 000 W 增加到1 200 W時,實驗中發(fā)電機的輸出功率由205 W 增加到254.4 W,熱電效率由20.44%增加到21.24%,熱端溫度由850.76 K 增加到885.02 K,與模擬結(jié)果變化規(guī)律一致,實驗中發(fā)電機的運行頻率由72.61 Hz 增加到73.4 Hz。隨著加熱功率的增加,模擬與實驗結(jié)果輸出功率的差異由13 W 增加至91.8 W,效率的差異由1.3%增加至7.6
低溫工程 2022年5期2022-11-04
- 半導(dǎo)體冷熱墻的實驗研究
與鋁棒相連的面是熱端，熱量經(jīng)過鋁棒傳給室內(nèi)的鋁板，再由鋁板與室內(nèi)空氣自然對流換熱，室內(nèi)的鋁板與室內(nèi)空氣自然對流，將冷量傳到室內(nèi)。若需要采暖，將半導(dǎo)體片與電源反接，室內(nèi)鋁板就變成熱端。2 半導(dǎo)體制冷量的計算根據(jù)半導(dǎo)體片的熱電制冷原理，根據(jù)測得的半導(dǎo)體冷熱端溫差、電壓及電流，可以計算出半導(dǎo)體制冷原件的特性參數(shù)[3]。式中，α——制冷片的塞貝克系數(shù)，V/K；U——供電電壓，V；I——制冷元件的工作電流，A；ΔT——制冷元件的冷熱端溫差，K。式中，Qc——半導(dǎo)體元
價值工程 2022年26期2022-09-26
- 回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器漏風(fēng)對大容量鍋爐]熱效率的影響探討
為冷端徑向漏風(fēng)、熱端徑向漏風(fēng)、旁路漏風(fēng)、軸向漏風(fēng)以及中心筒漏風(fēng)。冷端徑向漏風(fēng)未流經(jīng)轉(zhuǎn)子，對空預(yù)器換熱不造成影響，占直接漏風(fēng)的30%～50%；熱端徑向漏風(fēng)是空氣經(jīng)過加熱后從空預(yù)器熱端徑向漏入煙氣側(cè)，與進(jìn)入空預(yù)器的煙氣混合后排出，占直接漏風(fēng)的50%～70%[1]；軸向漏風(fēng)也不流經(jīng)轉(zhuǎn)子，不影響換熱；旁路漏風(fēng)是空氣不被加熱而混入熱風(fēng)，使空預(yù)器換熱效率有所下降。這些問題隨著旁路密封和軸向密封技術(shù)的發(fā)展得到了有效控制[2]。1.2 空預(yù)器漏風(fēng)對鍋爐熱效率計算的影響空預(yù)
技術(shù)與市場 2022年9期2022-09-23
- 基于鎳鈦片的彈熱冰箱設(shè)計與仿真研究
、冷端保溫箱體、熱端散熱器及彈熱工質(zhì)等部件組成。通過電機的傾斜放置及絲桿滑塊系統(tǒng)，將電機的旋轉(zhuǎn)運動轉(zhuǎn)化為夾具的水平和豎直兩個方向上的運動。彈熱工質(zhì)在夾具帶動下，完成拉伸放熱、卸載吸熱的過程，圖1所示分別為三代彈熱冰箱的設(shè)計及實物圖，圖1(a)和(b)為基于鎳鈦絲的彈熱冰箱，圖1(c)為基于鎳鈦片的彈熱冰箱。圖1(a)為第一代緊湊型彈熱冰箱實物圖，第一代彈熱冰箱為臥式設(shè)計，熱端散熱器位于第一代臥式彈熱冰箱系統(tǒng)上方，冷端保溫箱體位于系統(tǒng)下方，通過卸載12根長度
制冷學(xué)報 2022年4期2022-08-18
- 瓦里安醫(yī)用直線加速器GFIL 聯(lián)鎖故障的檢修
聯(lián)鎖和高壓部分的熱端控制電路及低壓部分的冷端控制電路有關(guān)。復(fù)雜的電子槍控制電路包含的主要部件有：熱端部分由槍脈沖驅(qū)動板、燈絲電源板、低壓電源模塊及熱端母板組成；冷端部分由槍控制板、自動頻率控制板和槍脈沖控制板、電源板、高壓電源模塊及冷端母板組成，見圖1[1]。圖1 柵控數(shù)字化電子槍的主要部件接線圖2 GFIL 聯(lián)鎖的主要原因及維修方法熱端及冷端的控制電路為電子槍提供了穩(wěn)定的柵極脈沖電壓、燈絲電壓和陰極高壓，任一電壓系統(tǒng)異常均可導(dǎo)致GFIL 聯(lián)鎖。2.1 柵
醫(yī)療裝備 2022年7期2022-05-18
- 空間百瓦自由活塞斯特林發(fā)電機的實驗研究
機（TDC）,在熱端和冷端溫度分別為650 ℃和50 ℃時,該發(fā)電機運行頻率80 Hz,輸出功率55 W,熱電效率20%[5]。2004 年NASA 資助Sunpower 公司研制先進(jìn)斯特林發(fā)電機（ASC）。通過大量的性能測試與結(jié)構(gòu)優(yōu)化,研制了一系列機型,2012 年該機型的優(yōu)化基本完成,其中ASC-E 在熱端850 ℃,冷端90 ℃時,發(fā)電機的輸出功率為88 W,熱電效率達(dá)到38%[6-7]。但是因為國外產(chǎn)品禁運以及國內(nèi)起步較晚,相較于國外,國內(nèi)關(guān)于該技
低溫工程 2022年1期2022-03-30
- 聚光焦斑偏移對太陽能斯特林發(fā)動機性能的影響
；通過升降臺調(diào)節(jié)熱端距離菲涅爾透鏡的高度，改變聚光焦斑的大??；通過導(dǎo)軌微移臺調(diào)節(jié)焦斑落在熱端的位置，改變其偏移量；通過非接觸式轉(zhuǎn)速測速儀測定飛輪轉(zhuǎn)速；通過太陽能輻射計測得太陽輻射強度；通過功率計測得發(fā)電機輸出功率。1.2 測試平臺工作原理聚光焦斑的大小、溫度是能流密度的直接體現(xiàn)，將平行太陽光垂直透過菲涅爾透鏡折射匯集，所形成焦斑在斯特林發(fā)動機的熱端上產(chǎn)生高溫，菲涅爾透鏡聚光原理如圖1 所示。通過氣缸內(nèi)工作介質(zhì)經(jīng)過冷卻、壓縮、吸熱、膨脹為一個周期的循環(huán)來輸出
能源與環(huán)境 2022年1期2022-03-07
- Ni-GNSs增強Sn2.5Ag0.7Cu0.1RE復(fù)合釬料/Cu釬焊接頭熱遷移組織與性能
00 h后,對冷熱端成分分析可知，冷端聚集大量Bi原子，熱端聚集大量Sn原子，而兩端都生成了同樣的Cu-Sn IMC，這表明熱端的Cu原子很難通過熱遷移擴散到冷端。文獻(xiàn)[13]研究了Sn3.0Ag0.5Cu焊點在150 ℃下的熱遷移現(xiàn)象，發(fā)現(xiàn)Cu原子從熱端向冷端遷移，Sn原子遷移方向相反。隨著無鉛釬料的發(fā)展，納米顆粒增強復(fù)合無鉛釬料也備受關(guān)注，但有關(guān)復(fù)合釬料釬焊接頭熱遷移研究卻鮮有文獻(xiàn)報道。復(fù)合釬料熱遷移行為的研究對其在大溫度梯度下可靠性及應(yīng)用具有指導(dǎo)意義
河南科技大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2022年2期2022-01-13
- 入口壓力對小尺寸渦流管能量分離特性的影響
-2］。熱氣流從熱端出口排出，冷氣流則到達(dá)熱端出口附近時發(fā)生轉(zhuǎn)向，最終從逆流至冷端出口流出。這種神奇的溫度分離現(xiàn)象被稱作“渦流效應(yīng)”或“蘭克效應(yīng)”［1，3］。渦流管無運動部件，僅依靠氣體高壓即可生成低溫和高溫兩股流體，已廣泛應(yīng)用于制冷、制熱、干燥、分離，甚至天然氣水合物控制［4-8］。盡管渦流管結(jié)構(gòu)簡單，但內(nèi)部流動和傳熱機理非常復(fù)雜。研究者們提出了諸如“膨脹和多循環(huán)效應(yīng)”“絕熱冷卻和粘性加熱”、二次流理論、聲流理論等［9-12］，但仍無法完全解釋能量分離效
實驗室研究與探索 2021年11期2022-01-06
- 強化熱端換熱對渦流管性能影響
艾國生等[3]在熱端管前端增加了排液結(jié)構(gòu)，避免了凝結(jié)的液滴在熱端管中二次蒸發(fā)．Matveev等[4]通過數(shù)值模擬研究了渦流室與熱端管的連接方式對冷端溫降的提升作用．郭向吉[5]通過模擬和實驗探究了進(jìn)動渦核和流場振動特性對渦流管能量分離現(xiàn)象的影響．張恒瑞[6]采用新型的阻渦器結(jié)構(gòu)，更大限度地回收了冷端和熱端出口處的壓力能．Bazgir等[7]在冷端出口處增加不同形狀的翅片結(jié)構(gòu)來提升渦流管的等熵效率．由于上述能量分離現(xiàn)象的存在，內(nèi)外氣體之間的溫差傳熱會影響渦流
大連理工大學(xué)學(xué)報 2021年6期2021-11-29
- 基于輻射制冷-溫室效應(yīng)的熱電系統(tǒng)性能分析*
利用溫室效應(yīng)增加熱端溫度,以提高冷熱端溫差,達(dá)到全天候無間斷的發(fā)電效果.實驗研究了熱電模塊冷熱端溫差隨時間的變化及其受環(huán)境濕度的影響.在中國陜西的夏季實驗測量和分析結(jié)果表明:輻射制冷使熱電模塊冷熱端在夜間維持約1.1 ℃的溫差;溫室效應(yīng)可使熱端溫度比環(huán)境溫度高出13.9 ℃;環(huán)境濕度在20%和45%的條件下,熱電模塊冷熱端的全天平均溫差分別為1.9 ℃和1.6 ℃,表明20%的環(huán)境濕度條件下該系統(tǒng)具有更好的發(fā)電性能.本裝置實現(xiàn)了全天候的被動能量輸出,在離網(wǎng)
物理學(xué)報 2021年21期2021-11-19
- 熱端管長度對渦流管性能影響的實驗研究
構(gòu)特性的研究中,熱端管長度對渦流管能量分離的影響一直無法得到長足的進(jìn)展。Soni 和Thomson[4]認(rèn)為渦流管長徑比L/D(熱端管長度與渦流室直徑之比)L/D>45 時渦流管會擁有較好的能量分離效果。2005 年,何曙以渦流室直徑為D=6 mm,熱端管長度L分別為80 mm、100 mm、140 mm的渦流管進(jìn)行試驗研究[5],所選取的3 組熱端長變化范圍太小即長徑比變化范圍太小,不足以說明熱端管長對渦流管性能的影響。2006 年王遠(yuǎn)鵬對長徑比分別為1
低溫工程 2021年4期2021-11-05
- 基于蒸發(fā)冷卻的半導(dǎo)體制冷裝置制冷性能研究
體制冷裝置的冷、熱端需要不斷地?zé)峤粨Q才能保持正常工作。工作時,半導(dǎo)體制冷片的冷、熱端面的散熱密度可以達(dá)到104W/m2[2]。半導(dǎo)體制冷片的冷、熱端換熱性能的好壞直接影響整個制冷系統(tǒng)的運行。提高半導(dǎo)體制冷片制冷效果的關(guān)鍵是:(1)半導(dǎo)體材料的開發(fā)。半導(dǎo)體制冷技術(shù)發(fā)展的瓶頸之一在于材料的優(yōu)值系數(shù)低,同晶類化合物形成類質(zhì)同晶固溶體,可使晶格熱導(dǎo)率降低,從而使得材料優(yōu)值系數(shù)增加[3]。S W Kim 等以TiNiSn 為基底,在惰性氣體環(huán)境下,結(jié)合熱壓成型和粉末
低溫工程 2021年2期2021-06-06
- 不同熱邊界條件下板翅式換熱器軸向?qū)釋Q熱的影響
，認(rèn)為隔板的冷端熱端是絕熱的，但在某些實際情況中并非如此。文獻(xiàn)[29]中發(fā)現(xiàn)在某些小型J-T 制冷器系統(tǒng)中，換熱器的冷端幾乎與蒸發(fā)器接觸，這可能會導(dǎo)致冷端大量的熱量損失，此時熱流體相比于端部絕熱被冷卻到了更低的溫度，溫度降低20%～30%，取決于傳熱單元數(shù)NTU、無量綱軸向?qū)嵋蜃右约盁崛荼取Ｒ虼苏J(rèn)為，取不同端部邊界條件時，軸向?qū)釋τ趽Q熱能力的影響可能與隔板兩端絕熱時不同，若此時軸向?qū)岬挠绊懗潭容^小，可以考慮在隔板兩端采取此種特殊的熱邊界條件，以此來削
化工學(xué)報 2021年4期2021-05-15
- 基于冷藏箱熱端散熱器的優(yōu)化設(shè)計
，半導(dǎo)體制冷片在熱端結(jié)合傳統(tǒng)的風(fēng)冷、水冷、熱管等散熱方式，可以有效提高制冷效率，使半導(dǎo)體制冷片達(dá)到的制冷溫度不斷降低，能滿足冷藏需求。由于半導(dǎo)體制冷片具有機構(gòu)簡單、體積小、溫控精準(zhǔn)、反應(yīng)迅速、無運動部件、噪音小等特點，在小型冷藏箱方面存在巨大應(yīng)用潛力[3]。提高半導(dǎo)體制冷片制冷效率是半導(dǎo)體制冷技術(shù)研究的核心，相關(guān)研究主要包括兩個方面：一是提高半導(dǎo)體材料優(yōu)值系數(shù)，研究出高效半導(dǎo)體制冷材料；二是優(yōu)化半導(dǎo)體制冷熱端散熱效率，減小半導(dǎo)體制冷片冷熱端溫差，達(dá)到優(yōu)化制
工業(yè)加熱 2021年4期2021-05-12
- 渦流管能量分離特性研究進(jìn)展
冷孔板、冷端管、熱端管和可調(diào)熱流控制閥等部件構(gòu)成[1]。壓縮氣體在噴嘴中膨脹，沿切線方向進(jìn)入渦流室，由于冷孔板的阻擋，氣體在經(jīng)過渦流變換后同時分離成溫度不同的兩股流體，其中外層流體的溫度較高，而內(nèi)層流體的出口溫度低于入口溫度，這種獨特的現(xiàn)象稱為溫度分離或能量分離效應(yīng)[1]。常規(guī)的渦流管為單向進(jìn)氣，一般根據(jù)冷熱氣流出口位置的不同將渦流管分成2種形式：順流型及逆流型。順流型渦流管中，冷、熱氣流出口在噴嘴的同一側(cè)；逆流型渦流管外層熱流體直接從熱端出口流出，中心冷
北京石油化工學(xué)院學(xué)報 2021年1期2021-04-12
- 半導(dǎo)體制冷系統(tǒng)熱端散熱試驗研究
況迅速惡化，強化熱端散熱是目前提高半導(dǎo)體制冷性能的主要手段之一［7-9］。相關(guān)學(xué)者對半導(dǎo)體制冷熱端散熱做了相關(guān)理論研究［10］，同時做了液體冷卻散熱［11］、熱管散熱［12］、蒸發(fā)冷卻散熱［3］、熱端散熱優(yōu)化設(shè)計［13］等試驗研究。研究者對熱端散熱改善進(jìn)行了試驗研究，試驗結(jié)果可提高半導(dǎo)體制冷片的制冷性能，獲得較低的冷端溫度，但獲得冷端最低溫度較為有限，難以滿足大溫差工況要求。本文對單片半導(dǎo)體制冷片熱端散熱進(jìn)行試驗研究，通過試驗結(jié)果，分析了半導(dǎo)體熱端散熱對冷
流體機械 2021年2期2021-03-20
- 一種新型燃燒器壁溫監(jiān)測傳感器數(shù)值分析
墻內(nèi)，一端截面（熱端）與燃燒器內(nèi)壁表面平行。金屬桿以一定的距離埋設(shè)有壓電晶體測溫探頭，測溫探頭測得金屬桿上每一位置的溫度，通過分析金屬桿上溫度變化規(guī)律計算出遠(yuǎn)離高溫區(qū)測溫點溫度與熱端溫度的對應(yīng)關(guān)系。以傳感器測桿內(nèi)截面熱端的溫度代替燃燒器內(nèi)壁表面溫度，并與實際熱電偶測得的溫度進(jìn)行校準(zhǔn)。從而通過傳感器冷端溫度推測燃燒器內(nèi)壁溫度，在實際鍋爐運行操控中達(dá)到保護(hù)測溫設(shè)備和解決測溫遲滯性的目的。圖1 傳感器埋設(shè)1 模型的建立1.1 物理模型圖2 是傳感器金屬測桿熱傳遞
山東電力技術(shù) 2021年2期2021-03-15
- 進(jìn)氣溫度及冷流率對渦流管制冷性能的影響
發(fā)生室、冷端管、熱端管和熱端調(diào)節(jié)閥7部分組成，其結(jié)構(gòu)尺寸如下：渦流管總長L=130 mm，噴嘴直徑Di=12 mm，環(huán)形進(jìn)氣腔內(nèi)徑D1=22 mm，外徑D2=25 mm，流道沿渦流發(fā)生室切向分布，流道截面為矩形，邊長B=1.8 mm，渦流發(fā)生室直徑Dv=14 mm，冷端管徑Dc=5.4 mm，冷端管長Lc=40 mm，熱端管錐段錐度θh=26.6°，熱端管徑Dh=11 mm，熱端管長Lh=85 mm,熱端調(diào)節(jié)閥為圓錐臺，其大圓直徑D3=8 mm,小圓直徑D
北京化工大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2020年6期2021-01-15
- 基于ANSYS的溫差發(fā)電系統(tǒng)設(shè)計分析
[2]；在熱電片熱端加裝蓄熱體，利用蓄熱體的大熱容和強換熱特性，將柴油機排氣源的大部熱量存儲于蓄熱體中，保證熱電片熱端溫度的穩(wěn)定性；另外除熱電轉(zhuǎn)換器件與冷端和熱端貼合區(qū)域外，冷端和熱端之間的縫隙處采用納米保溫板材料填充，以減少熱量由熱端向冷端傳遞，以維持穩(wěn)定的熱勢差。設(shè)計的溫差熱電裝置，熱端換熱區(qū)，耐高溫蓄熱材料填充于不銹鋼高溫?zé)煹纼?nèi)，縫隙處用石墨紙?zhí)畛?；冷端換熱區(qū)，采用不銹鋼水冷管緊密排布，并與不銹鋼導(dǎo)熱板殼體焊接，不銹鋼導(dǎo)板殼體與水冷管之間灌入導(dǎo)熱油，
綠色科技 2020年24期2021-01-09
- 600 MW機組空氣預(yù)熱器蓄熱板失效分析
計為三段蓄熱板：熱端和中溫段蓄熱板厚度為0.5 mm，高度分別為350 mm和1 000 mm，材料為低碳鋼；冷端蓄熱板厚度為0.75 mm，高度為950 mm，材料為抗腐蝕搪瓷鋼。為滿足國家對火電廠NOx排放要求，對該機組進(jìn)行了SCR脫硝改造。機組在運行1年后，空預(yù)器煙氣側(cè)壓降上升到2 kPa左右，達(dá)到原設(shè)計鍋爐額定蒸發(fā)量(BMCR)工況下煙氣側(cè)壓降(1.27 kPa)的1.57倍。同時，空預(yù)器熱一次風(fēng)溫在BMCR工況下約為310 ℃，遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于空預(yù)器設(shè)計
發(fā)電設(shè)備 2020年6期2020-11-27
- 天然氣單流渦流管熱力特性優(yōu)化研究
向流入渦流室，在熱端管作三維強旋湍流“折返”運動后全部由冷端管排出，將渦流管內(nèi)氣體的熱量更高效地轉(zhuǎn)移到渦流管外壁，以便利用其熱能對調(diào)壓閥先導(dǎo)氣體進(jìn)行加熱[4-7]。為使SCVT加熱技術(shù)更好地適應(yīng)天然氣管道系統(tǒng)的工況調(diào)整和環(huán)境溫度變化，筆者在前人有關(guān)RHVT的研究基礎(chǔ)上[8-13]，采用數(shù)值模擬方法對影響SCVT熱力性能的結(jié)構(gòu)參數(shù)和操作參數(shù)進(jìn)行了優(yōu)化。1 計算模型SCVT的計算區(qū)域為噴嘴(正方形)、渦流室、熱端管和冷端管(如圖1所示)。本研究中將天然氣簡化為
北京石油化工學(xué)院學(xué)報 2020年3期2020-10-13
- 基于FLUENT的渦流管內(nèi)部場的數(shù)值模擬及旋流流動分析
由噴嘴、渦流室、熱端閥、冷端管、熱端管組成，其中渦流室和熱端管是渦流管能量分離的主要場所。工作原理為：高壓氣體經(jīng)噴嘴膨脹加速后高速切向進(jìn)入渦流室，氣體在渦流室內(nèi)形成高速旋渦流動并沿著熱端管壁向熱端閥方向流動，由于熱端閥和渦流室之間的壓力差作用，在渦流管軸心區(qū)域產(chǎn)生自熱端閥向冷孔板孔徑方向的反向旋流流動，兩股旋渦流體之間發(fā)生能量轉(zhuǎn)換，致使外緣流體溫度增高而內(nèi)緣流體溫度降低，外緣高溫流體自熱端出口流出，內(nèi)緣低溫流體經(jīng)過冷孔板孔徑從冷端出口流出。圖1 渦流管結(jié)構(gòu)
流體機械 2020年8期2020-09-15
- 延伸波長InGaAs探測器封裝用二級熱電制冷器性能研究
級熱電制冷器冷、熱端溫差的影響研究以及不同氣體封裝條件下多級熱電制冷器性能的研究。江世臣等人[8]開展了某星載CCD器件所用熱電制冷器的性能研究,獲得了安裝方式、輸入功耗、負(fù)載功率與冷熱端溫差的對應(yīng)關(guān)系以及大氣和真空環(huán)境對制冷器的性能影響。具體應(yīng)用時,InGaAs探測器封裝用的熱電制冷器通過輻射制冷進(jìn)行冷卻和散熱,熱端溫度不穩(wěn)定,熱電制冷器往往處于273 K以下溫度工作,而關(guān)于熱電制冷器處于低溫下工作時的性能研究的報道較少,因此,需要開展低溫下熱電制冷器性
激光與紅外 2020年8期2020-09-03
- 基于機器視覺的發(fā)動機熱端螺紋缺失檢測方法
為了實現(xiàn)對發(fā)動機熱端總成安裝情況的實時監(jiān)測，避免在生產(chǎn)過程中出現(xiàn)不合格的產(chǎn)品，以CCT15發(fā)動機熱端總成為研究對象，重點研究其中各內(nèi)孔螺紋是否缺失的機器視覺判斷實現(xiàn)方法，設(shè)計了一種將采樣約束與相關(guān)像素近圓分布選擇并用的改進(jìn)隨機Hough圓檢測方法，提高了熱端總成整體圖像中螺孔及凸焊螺母等目標(biāo)區(qū)域的定位可靠性。將檢測出的圓個數(shù)與標(biāo)準(zhǔn)零件中需要安裝的個數(shù)進(jìn)行對比，從而判斷內(nèi)孔螺紋是否漏裝、少裝。實驗結(jié)果表明，該方法能準(zhǔn)確并且快速檢測出發(fā)動機熱端總成的螺紋缺失情
軟件導(dǎo)刊 2020年8期2020-09-02
- 熱電腿幾何位形對熱電發(fā)電器性能的影響
能和增大熱電偶冷熱端溫差是提高TEG性能最直接的兩條途徑。熱電優(yōu)值(ZT)是評價TEG性能優(yōu)劣的一個無量綱量[2]:式中:S、σ、T、κc和κp分別為Seebeck系數(shù)、電導(dǎo)率、絕對溫度、電子熱導(dǎo)率和晶格熱導(dǎo)率[3]。提高熱電材料的ZT可以有效地優(yōu)化TEG的性能。熱電偶冷熱端溫差主要取決于TEG的應(yīng)用環(huán)境,強化熱端聚熱和冷端散熱有助于提高冷熱端溫差。然而,TEG的性能不僅受材料性質(zhì)及溫差的制約還與熱電腿的尺寸[4]、排列方式及幾何形狀[5-7]緊密相關(guān)。J
上海第二工業(yè)大學(xué)學(xué)報 2020年1期2020-04-18
- 基于帕爾帖效應(yīng)的便攜式理療儀系統(tǒng)實驗研究
制冷效果的影響、熱端風(fēng)扇電壓對制冷效果的影響和皮膚電傳感器測試；確保制冷的效果以及快速緩減疲勞。本系統(tǒng)具有制冷速度快、效果好、安全環(huán)保的優(yōu)勢[7-10]。1 實驗及測量系統(tǒng)1.1 實驗系統(tǒng)結(jié)構(gòu)便攜式理療儀系統(tǒng)主要由7塊鋁板組成，整體可分為兩個部分，分別是頭部制冷體和軀干制冷體，中間部分使用支撐架連接。頭部制冷體采用 20 cm×15 cm四面制冷的長方體結(jié)構(gòu)，軀干制冷體采用1.5 m×0.7 m兩面制冷的長方體結(jié)構(gòu)，其中內(nèi)側(cè)為制冷面，外側(cè)為散熱面。實驗中采
制冷技術(shù) 2019年4期2019-11-01
- 冷卻方式對發(fā)動機冷卻系統(tǒng)溫差發(fā)電器的影響
排氣系統(tǒng)[9]，熱端的溫度足夠高(排氣系統(tǒng)的溫度能達(dá)到600 ℃以上)，但是由于一般的市售溫差發(fā)電片自身不可能承受超過220 ℃以上的溫度，所以不可能利用太高的溫度[10]；如果熱端利用冷卻系統(tǒng)的余熱能量，由于溫差發(fā)電片體積較小，熱端和冷端存在較大的熱量交換，因此主要的問題是如何保證冷端溫度[11]。目前，冷端一般采用外部冷卻的方式，比如自然風(fēng)冷、強制風(fēng)冷及水冷。已有的研究結(jié)果表明，如果采用自然風(fēng)冷，在車速為90 km/h和120 km/h的情況下，溫差發(fā)
車用發(fā)動機 2019年4期2019-08-26
- 中國自主鑄成重型燃機大尺寸一級靜葉
是我國在重型燃機熱端核心部件上取得的第一個重要突破，也是國家科技重大專項“航空發(fā)動機和燃?xì)廨啓C”迄今最重要的里程碑式的成果。被譽為裝備制造業(yè)“皇冠上的明珠”的燃?xì)廨啓C，我國此前僅具備重型燃機冷端部件制造與總裝能力，尚未掌握其熱端部件設(shè)計制造核心技術(shù)，也沒有相關(guān)自主研制能力。渦輪第一級靜葉作為重型燃機典型的熱端零部件，其核心制造技術(shù)一直處于國外絕對封鎖狀態(tài)。專家認(rèn)為，國家電投旗下中國聯(lián)合重燃、中科院金屬所、江蘇永瀚等協(xié)同攻關(guān)，既交付了一套質(zhì)量合格的實物葉片，
發(fā)明與創(chuàng)新·大科技 2019年1期2019-06-17
- 中國自主鑄成重型燃機大尺寸一級靜葉
是我國在重型燃機熱端核心部件上取得的第一個重要突破，也是國家科技重大專項“航空發(fā)動機和燃?xì)廨啓C”迄今最重要的里程碑式的成果。被譽為裝備制造業(yè)“皇冠上的明珠”的燃?xì)廨啓C，我國此前僅具備重型燃機冷端部件制造與總裝能力，尚未掌握其熱端部件設(shè)計制造核心技術(shù)，也沒有相關(guān)自主研制能力。渦輪第一級靜葉作為重型燃機典型的熱端零部件，其核心制造技術(shù)一直處于國外絕對封鎖狀態(tài)。專家認(rèn)為，國家電投旗下中國聯(lián)合重燃、中科院金屬所、江蘇永瀚等協(xié)同攻關(guān)，既交付了一套質(zhì)量合格的實物葉片，
發(fā)明與創(chuàng)新 2019年1期2019-03-26
- 雙粗塔生產(chǎn)優(yōu)級酒精的差壓蒸餾節(jié)能裝置及其生產(chǎn)工藝
第一醪液預(yù)熱器的熱端入口與第一粗餾塔的頂部酒汽管道連通；第二醪液預(yù)熱器的熱端入口與回收塔的頂部酒汽管道連通，熱端出口與回收塔的回流口連通；第三醪液預(yù)熱器的熱端入口與第一粗餾塔的底部出口管道連通；第一粗餾塔的側(cè)線采出管口與第四醪液預(yù)熱器的冷端入口連通，第四醪液預(yù)熱器的冷端出口與第二粗餾塔的進(jìn)料口連通，第四醪液預(yù)熱器的熱端入口與第二粗餾塔的底部廢醪液管道連通，第四醪液預(yù)熱器的熱端出口與第一粗餾塔的底部塔釜連通。差壓蒸餾節(jié)能裝置還包括粗酒罐；第一粗餾塔、第二粗餾
山東化工 2019年15期2019-02-16
- 基于TED原理的燃?xì)庠畎l(fā)電模型及數(shù)值模擬
個發(fā)電圈。發(fā)電圈熱端在內(nèi)，接收火焰輻射的溫度；冷端在外，采用水冷的方式提升兩側(cè)的溫差，效果圖如圖1所示。圖1 帶有溫差發(fā)電裝置的燃?xì)庠? 發(fā)電模型及設(shè)計意義1.1 溫差發(fā)電模型根據(jù)塞貝克效應(yīng)，將P型和N型兩種熱電材料連接構(gòu)成一個PN熱電偶，將PN熱電偶置于不同溫度之間，兩端出現(xiàn)溫差，如圖2所示。熱激發(fā)效應(yīng)產(chǎn)生，熱端與冷端的電子濃度發(fā)生變化，在濃度梯度的驅(qū)動下，空穴和電子從熱源端向冷端轉(zhuǎn)移，形成電動勢，電路閉合即可產(chǎn)生電流[4]，熱電材料就通過兩端溫差可實現(xiàn)
節(jié)能技術(shù) 2018年6期2019-01-03
- 回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器轉(zhuǎn)子隔板的熱變形分析
1-3]、冷端與熱端溫度差異[4-5]、轉(zhuǎn)子及轉(zhuǎn)子隔板存在熱變形[6-7]等因素的影響，流體會在不同的倉室之間相互泄漏，造成直接漏風(fēng)，極大地程度影響了鍋爐運行的經(jīng)濟性。掌握預(yù)熱器轉(zhuǎn)子隔板的變形規(guī)律，選擇合適的密封結(jié)構(gòu)，才能優(yōu)化密封效果。對于空氣預(yù)熱器轉(zhuǎn)子的變形問題，王洪躍[8]等人采用數(shù)學(xué)方法，建立了熱態(tài)運行時隔板熱應(yīng)變的數(shù)學(xué)模型，利用熱彈性力學(xué)理論和有限元方法進(jìn)行求解，得到較為準(zhǔn)確的熱應(yīng)變結(jié)果。強君剛[9]等采用ANSYS有限元分析法，對轉(zhuǎn)子倉室的隔板進(jìn)
電站輔機 2018年2期2018-08-18
- 20 000 m3/h內(nèi)壓縮流程空分設(shè)備主換熱器操作方法改進(jìn)
程中，向主換熱器熱端導(dǎo)入低壓空氣、高壓空氣或啟動增壓透平膨脹機時，主換熱器增壓膨脹空氣通道壓力大于2.9 MPa高報警值、中部溫度小于-133℃低聯(lián)鎖值，增壓膨脹空氣通道安全閥啟跳，膨脹機因進(jìn)氣溫度降至聯(lián)鎖值自動停機?？辗衷O(shè)備處于停機狀態(tài)，主換熱器增壓膨脹空氣通道內(nèi)殘存2.3 MPa、-127℃正流增壓膨脹空氣與返流氧氣通道內(nèi)殘存2.4 MPa、-180℃液氧換熱，主換熱器內(nèi)封閉的增壓膨脹空氣通道中增壓膨脹空氣溫度降至液化溫度，增壓膨脹空氣液化。在向主換熱
低溫與特氣 2018年3期2018-07-17
- 驅(qū)動電源對熱電模塊制冷性能的影響
-12706的冷熱端溫差及對應(yīng)電壓或電流的變化由圖1可知，電流源工況下，當(dāng)I=6 A時，獲得最大的制冷溫差68 ℃，此時對應(yīng)的電壓U=15.2 V。電壓源工況下，當(dāng)U=15.2 V時，獲得最大的制冷溫差68 ℃，此時對應(yīng)的電流I=6 A，且均與表1中數(shù)值相同。即熱電模塊數(shù)據(jù)單中的最大工作電流和最大工作電壓均表示獲得最大冷熱端溫差時的電流和電壓，且此時冷端制冷量為0 W，熱端換熱熱阻為0 ℃/W。同時表明理想工況下，輸入源采用電流源或電壓源的制冷效果是相同的
制冷技術(shù) 2018年2期2018-07-02
- 溫度梯度對Cu/Sn/Cu微焊點界面反應(yīng)和剪切強度的影響
取200 ℃作為熱端溫度，并通過前期實驗和文獻(xiàn)調(diào)研分別選取20 ℃和0 ℃作為冷端溫度。試樣依次在10、40、130和310 min的時間時用自制溫度梯度儀進(jìn)行熱遷移實驗。熱遷移時，下端接觸熱臺，上端進(jìn)行強制冷卻。通過ANSYS軟件模擬焊點處溫度梯度，計算Cu原子在固態(tài)Sn中的遷移熱和驅(qū)動力并進(jìn)行分析。圖1 三明治結(jié)構(gòu)微小焊點尺寸及熱遷移試驗示意圖1.3 顯微形貌觀察及剪切強度測試所有試樣分別采用400#、600#、800#和1200#砂紙進(jìn)行打磨，經(jīng)過A
重慶理工大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)) 2018年4期2018-05-10
- 火電廠空預(yù)器密封回收系統(tǒng)節(jié)能改造
向密封裝置、冷、熱端扇形板、轉(zhuǎn)子密封片等組成。冷、熱端扇形板與軸向密封裝置，在滿足冷、熱端徑向密封和軸向密封間隙前提下，采用剛性密封結(jié)構(gòu)固定在設(shè)備內(nèi)。采用自補償功能的熱端徑向密封來解決熱端動靜密封間隙；冷端徑向密封片與剛性密封結(jié)構(gòu)組成具有密封區(qū)和回收區(qū)的密封轉(zhuǎn)動副，在回收區(qū)域內(nèi)布置回收渠道與回收室相通。冷、熱端徑向回收室和軸向回收室在密封機構(gòu)內(nèi)相互隔離，各自通過通道與設(shè)備外漏風(fēng)回收裝置中的匯集聯(lián)箱聯(lián)接[2]。鍋爐正常運行時，金屬轉(zhuǎn)子受熱變形后熱端膨脹量大于
科技創(chuàng)新與應(yīng)用 2018年2期2018-01-19
- 圓臺式新型空預(yù)器技術(shù)應(yīng)用與改進(jìn)
720mm，其中熱端傳熱元件為FNC板型，高度為1000mm，采用0.5mm厚的鋼板；中間層為FNC板型，高度為420mm，采用0.5mm厚的鋼板；冷端采用DU3板型，高度為300mm，采用0.8mm厚的鋼板。轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)向為逆轉(zhuǎn)，即先加熱二次風(fēng)再加熱一次風(fēng)?？疹A(yù)器為48隔倉，采用固定式三密封和環(huán)向密封系統(tǒng)。2 圓臺式空預(yù)器結(jié)構(gòu)與原理國內(nèi)外所有的回轉(zhuǎn)式空預(yù)器轉(zhuǎn)子為圓柱形，高、低溫端截面積相等，造成高溫端流速是低溫端1.5倍以上，空預(yù)器設(shè)計是控制高溫端介質(zhì)流速，達(dá)
資源節(jié)約與環(huán)保 2017年12期2017-12-27
- 某增壓發(fā)動機排氣熱端耐久性分析與優(yōu)化
某增壓發(fā)動機排氣熱端耐久性分析與優(yōu)化李相旺，黃鳳琴，張志明，何寶俊，鄒雄才，張文龍，王偉民(東風(fēng)汽車公司技術(shù)中心，武漢 430058)某增壓汽油機中，排氣歧管的隔板倒角與頸部和催化器的殼體都出現(xiàn)開裂。通過仿真分析和對比試驗發(fā)現(xiàn)，隔板倒角和頸部熱應(yīng)力過大是造成開裂的主要原因，而排氣歧管1階模態(tài)頻率過低是催化器殼體開裂的主要原因。通過增大隔板處圓角并增加隔板厚度解決了隔板開裂問題，在頸部加筋解決了頸部開裂問題，而通過優(yōu)化支架并另外增加固定支架提高排氣歧管1階模
汽車工程 2017年10期2017-11-08
- 乘用車排氣系統(tǒng)氣密性研究
按照溫度高低分成熱端與冷端[2]，見圖1所示。離發(fā)動機近的部分叫熱端，一般包括排氣歧管、波紋管、各級催化器等。當(dāng)氣體離發(fā)動機越遠(yuǎn)，溫度就越低。冷端包括前消音器、后消音器、中間管道和尾管等。實際工作中，一般將最后一個氧傳感器后的排氣法蘭，為熱端與冷端的分界點。排氣系統(tǒng)冷、熱端功能不同，熱端零部件主要負(fù)責(zé)解決整車排放問題，冷端主要負(fù)責(zé)降低排氣噪音。由于催化劑的空燃比特性[3]，特別是具有反饋功能的閉環(huán)燃油電控系統(tǒng)，必須保證氧傳感器前的氣密性。試驗結(jié)果顯示，如果
汽車實用技術(shù) 2017年15期2017-09-15
- 非均勻熱通量對熱電器件性能的影響
之一。但當(dāng)施加于熱端表面的熱通量不均勻時，熱端表面溫度不均勻，系統(tǒng)性能受到影響?；诖?，建立了熱電器件的熱電轉(zhuǎn)換耦合數(shù)學(xué)模型，分析熱電材料物性參數(shù)，非均勻熱通量等參數(shù)對熱電器件的功率輸出特性的影響。數(shù)值模擬結(jié)果表明：材料物性參數(shù)隨溫度的變化對系統(tǒng)輸出功率的影響不可忽略，熱通量4 W·cm-2時物性參數(shù)對系統(tǒng)最高溫度的影響接近4%；非均勻熱通量對熱電器件輸出特性影響也十分顯著，熱通量均勻度越小，熱端表面溫度分布不均勻性越大，極值溫度越高，高溫區(qū)越小，斷路電壓
化工學(xué)報 2016年5期2016-08-22
- “Ω”形軸向槽道熱管傳熱系統(tǒng)傳熱能力試驗研究
與翅片的溫差以及熱端安裝面與冷端安裝面的溫差。研究表明，熱端安裝面的溫度與冷端安裝面的溫度均隨加熱量的增大而升高；界面材料不同，熱端安裝面與冷端安裝面的溫度分布不同，石墨片作為界面材料時安裝面的溫度均勻性更好；各個部分的溫差基本也隨加熱量的增大而增大。熱管 導(dǎo)熱填料 加熱量 溫差1 引 言熱管是一種利用工質(zhì)的蒸發(fā)、凝結(jié)相變和循環(huán)流動而工作的器械。熱管具有較高的等溫性，可在小溫差下傳遞大熱流，因而成為高熱流密度散熱的重要手段之一。熱管傳熱系統(tǒng)的性能好壞不僅與
低溫工程 2016年2期2016-06-01
- 機動車“熱電式發(fā)電”系統(tǒng)
成熱電式發(fā)電機的熱端和冷端。其熱端和水箱的一側(cè)（不帶散熱扇）緊密相連，隔熱材料套在外部，防止發(fā)動機等工作時釋放的熱量造成冷端溫度過高，降低發(fā)電效率（如圖二）。二、工作原理1.汽車工作時，攜帶大量熱量的尾氣經(jīng)過排氣管，吸熱絕緣層吸收這些熱量，內(nèi)壁成為熱電式發(fā)電機的熱端。2.水箱內(nèi)的水為發(fā)動機降溫后，尾氣攜帶的大量熱量使水箱表面升溫，與水箱相連的一端為熱端。由于熱端材料的電子具有的能量比冷端的多，所以熱端的電子此時傾向于向冷端移動。最終熱、冷兩端攜帶不同種電荷
發(fā)明與創(chuàng)新·中學(xué)生 2016年9期2016-05-14
- FJ44-1A渦扇發(fā)動機熱端部件裝配關(guān)鍵方法
-1A渦扇發(fā)動機熱端部件裝配關(guān)鍵方法史珂 (中國民用航空飛行學(xué)院,四川廣漢618307)摘要:在發(fā)動機維修中，熱端部件檢查是一項標(biāo)準(zhǔn)嚴(yán)、難度大、風(fēng)險高的僅次于翻修的深度維修工作，而部件裝配又是熱端部件檢查工作中難度最大、風(fēng)險最高的環(huán)節(jié)，通過對FJ44-1A渦扇發(fā)動機熱端部件裝配工作的研究和維護(hù)經(jīng)驗的積累，本文總結(jié)了FJ44-1A渦扇發(fā)動機熱端部件裝配的關(guān)鍵方法，為有效降低維修差錯風(fēng)險、避免重大經(jīng)濟損失，保證飛行安全提供了技術(shù)支撐。關(guān)鍵詞:FJ44-
山東工業(yè)技術(shù) 2015年9期2015-08-02
- 汽車發(fā)動機排氣余熱溫差發(fā)電技術(shù)的研究
e3熱電模塊，在熱端280℃、冷端30℃時，具有7.2%的熱電轉(zhuǎn)換效率，該溫差下單體模塊最大功率可達(dá)24W，能量密度為1 W/cm2[4]。目前適用于各溫度范圍的常見熱電材料如表1所示。表1 不同溫度范圍可選擇的熱電材料2 溫差發(fā)電裝置結(jié)構(gòu)溫差發(fā)電（TEG）裝置的作用是在其表面安裝熱電模塊和傳遞熱量，其結(jié)構(gòu)取決于熱源和冷源的種類、熱電模塊的性能和冷端表面的散熱方式，目前通常有圓桶式、平板式TEG裝置等[5]。本文結(jié)合汽車排氣系統(tǒng)結(jié)構(gòu)特點以及系統(tǒng)冷卻散熱方式
汽車技術(shù) 2015年4期2015-01-07
- 熱端閾值問題換熱網(wǎng)絡(luò)設(shè)計與應(yīng)用
的換熱網(wǎng)絡(luò)，稱為熱端（hot-end）閾值問題換熱網(wǎng)絡(luò)；只需要熱公用工程的換熱網(wǎng)絡(luò)，稱為冷端（cold-end）閾值問題換熱網(wǎng)絡(luò)。伴隨夾點理論的發(fā)展與完善［3－5］，閾值問題換熱網(wǎng)絡(luò)在過程工業(yè)換熱網(wǎng)絡(luò)綜合與優(yōu)化過程中的應(yīng)用日趨成熟，特別是夾點理論與數(shù)學(xué)規(guī)劃方法［6－8］的有機結(jié)合，大大提升了換熱網(wǎng)絡(luò)綜合與優(yōu)化的實用性和精確性。但截止目前，針對閾值問題換熱網(wǎng)絡(luò)的設(shè)計與應(yīng)用研究相對匱乏，換言之，閾值問題換熱網(wǎng)絡(luò)的優(yōu)化與綜合方法研究滯后于常規(guī)換熱網(wǎng)絡(luò)［9］。熱端
石油學(xué)報（石油加工） 2014年4期2014-12-31
- 高頻脈沖管制冷機回?zé)崞飨辔惶匦詢?yōu)化方法研究
表征的是回?zé)崞骼?span id="j5i0abt0b" class="hl">熱端質(zhì)量流幅值、壓力波幅值(壓比)及質(zhì)量流與壓力波之間的相位角，回?zé)崞骼洹?span id="j5i0abt0b" class="hl">熱端質(zhì)量流及壓力波相位矢量圖如圖1［2］。圖1 回?zé)崞髻|(zhì)量流及壓力波相位矢量圖Fig.1 Phasor diagram of regenerator部分工程項目對于脈沖管制冷機結(jié)構(gòu)尺寸進(jìn)行了限制，在回?zé)崞鹘Y(jié)構(gòu)尺寸確定時，回?zé)崞骼涠讼辔惶匦詻Q定了冷端的聲功及回?zé)崞鲹p失的大小，進(jìn)而決定了整機的制冷量;回?zé)崞骼涠讼辔惶匦杂种苯記Q定了回?zé)崞?span id="j5i0abt0b" class="hl">熱端的質(zhì)量流幅值、壓力波幅值及相位角
低溫工程 2014年4期2014-12-22
- 一種電柜專用制冷型除濕器系統(tǒng)研究
制冷片分為冷端與熱端，兩邊均連接換熱片。濕空氣中的水分在冷端換熱片表面凝結(jié)，液態(tài)水排出孔流出。由于風(fēng)扇的抽吸作用，凝結(jié)后的冷空氣流至熱端換熱片，對熱端換熱，同時考慮到熱端換熱的問題，空氣補償孔可提供額外的冷卻空氣，防止制冷片的熱端過熱。圖1 制冷系統(tǒng)工作原理1．3．2 半導(dǎo)體制冷原理半導(dǎo)體制冷是Peltier效應(yīng)在制冷技術(shù)方面的應(yīng)用。如圖2所示，把一只P型半導(dǎo)體元件和一只N型半導(dǎo)體元件聯(lián)結(jié)成熱電偶，接上直流電源后，在接頭處就會產(chǎn)生溫差和熱量的轉(zhuǎn)移，電流的路
機械與電子 2014年1期2014-11-27
- 半導(dǎo)體冷藏箱熱端最佳散熱方式的實驗研究
制冷效果，相應(yīng)地熱端需要釋放出大量的熱[1].據(jù)半導(dǎo)體制冷規(guī)律可知，半導(dǎo)體制冷過程中，熱端溫度的高低，對半導(dǎo)體制冷的冷量傳遞有極大的影響.熱端散熱不良好，則會引起熱端溫度上升到很高，降低半導(dǎo)體制冷系統(tǒng)的制冷能力，從而降低半導(dǎo)體冷藏箱的整體運行效率.只有將熱端釋放的熱量及時帶走，半導(dǎo)體制冷裝置的制冷效果才會理想.因此，選擇合適且高效的熱端散熱方式對于提高半導(dǎo)體冷藏箱制冷效率來說是至關(guān)重要的.1 三種散熱方式的理論分析為了使半導(dǎo)體蓄冷箱熱端能夠有效地散熱，本文
- 多級熱電制冷器的數(shù)值模擬與實驗研究
行了測試研究，在熱端溫度282 K的情況下使冷端達(dá)到了149 K［2］。新加坡國立大學(xué)的X C Xuan對多級熱電制冷器進(jìn)行了實驗測試和優(yōu)化設(shè)計，用實驗數(shù)據(jù)說明了采用分離電流的熱電制冷器具有較大的制冷能力和更高的COP［3］。ANSYS 公司的 Elena E．Antonova、David C．Looman采用ANSYS Thermal-Electric模塊模擬了單級和多級熱電制冷器，發(fā)現(xiàn)模擬結(jié)果與實驗測試結(jié)果相符，為熱電制冷器的模擬分析設(shè)計提供了數(shù)值模擬
制冷學(xué)報 2014年2期2014-08-03
- 熱端溫度對直線型脈沖管制冷機的影響分析
200083)熱端溫度對直線型脈沖管制冷機的影響分析張安闊1，2陳 曦1吳亦農(nóng)2張 華1楊開響2(1上海理工大學(xué) 上海 200093)(2中國科學(xué)院上海技術(shù)物理研究所 上海 200083)基于一臺單級直線型脈沖管制冷機，研究分析了熱端溫度變化對制冷機性能的影響關(guān)系。建立了一維數(shù)值模型，分析了高頻脈沖管制冷機內(nèi)部相關(guān)熱力學(xué)參數(shù)隨熱端溫度變化的關(guān)系，從而揭示了熱端溫度變化影響整機性能的作用機理。最后通過實驗數(shù)據(jù)和模擬值的比較研究，驗證了模型的準(zhǔn)確性。脈沖管制
低溫工程 2013年4期2013-09-17
- 某空間光譜成像儀熱管理初析
求上，兩臺制冷機熱端和壓縮機分別是-40℃～0℃和-40℃～10℃，視頻處理器盒體-10℃～45℃，光學(xué)鏡頭組件及其支撐結(jié)構(gòu)件則要求在20℃±2℃的水平；在工作熱耗上，兩臺制冷機工作峰值熱耗共計295W，3臺視頻處理器熱耗分別為17W、25W和25W。圖1 成像儀系統(tǒng)簡圖Fig.1 Diagram of imager system3 內(nèi)熱源熱設(shè)計思路3.1 內(nèi)熱源熱控任務(wù)特點及難點成像儀外罩、底板、光學(xué)鏡頭支架等主體結(jié)構(gòu)溫度要求20℃附近，成像儀內(nèi)熱源處在
航天返回與遙感 2012年6期2012-10-11
- 半導(dǎo)體制冷器制冷參數(shù)的性能分析
N-P型電臂冷、熱端的邊界條件對制冷參數(shù)的影響有很重要的意義。半導(dǎo)體制冷器的制冷參數(shù)的公式都是在冷、熱端溫度不變的第一類邊界條件下推導(dǎo)出來的,但是在實際情況下,由于環(huán)境條件的變化,半導(dǎo)體制冷器并不是在標(biāo)準(zhǔn)的工況下運行,而且當(dāng)需要考慮環(huán)境條件 (散熱強度)變化對半導(dǎo)體制冷器的影響時,對半導(dǎo)體制冷器冷、熱端在第三類邊界條件下的研究是有一定的實際意義的。文獻(xiàn) [1]對此進(jìn)行了分析,但是沒有考慮湯姆遜效應(yīng)的影響。文獻(xiàn)[2]對半導(dǎo)體制冷器的結(jié)構(gòu)尺寸及熱電材料相關(guān)物性
制冷 2012年3期2012-08-03
- 南熱600 MW超臨界機組回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器改造
元件分兩層布置，熱端傳熱元件采用0.5 mm厚碳鋼鋼板，DU3板型布置，熱端所有傳熱元件高度為950 mm；冷端傳熱元件采用0.8 mm鋼板兩面涂搪瓷，涂搪瓷后總厚度為1.2 mm，DFC板型布置，冷端所有傳熱元件高度900 mm。冷、熱端傳熱元件均采用模式布置，共分48小倉，與冷、熱端扇形板形成雙、三密封。2 運行情況分析南熱1號機組于2010年1月21日通過168 h試運行，投運后一直存在排煙溫度較高的問題。2010年夏季，排煙溫度經(jīng)常達(dá)到150℃以上
電力工程技術(shù) 2012年1期2012-07-03
- 行波熱聲發(fā)動機末端耦合方式研究
際系統(tǒng)吻合，設(shè)定熱端溫度上限為923 K(即650℃)。圖3所示為系統(tǒng)頻率隨負(fù)載阻抗實部的變化關(guān)系。針對4個不同諧振管，系統(tǒng)頻率均為67.7 Hz且基本保持不變，這樣即可保證在相同的熱端溫度下發(fā)動機環(huán)路聲功轉(zhuǎn)換特性相同。圖3 頻率隨阻抗實部的變化曲線Fig.3 Frequency vs.Rez圖4至圖7分別表示熱端溫度、諧振管耗散聲功、凈輸出聲功(RC負(fù)載消耗聲功)和效率(凈輸出聲功除以輸入加熱功率)隨負(fù)載阻抗實部的變化關(guān)系。隨著阻抗實部減小，熱端溫度逐漸
低溫工程 2011年3期2011-02-26