重臂
- 塔式起重機起重臂損傷診斷方法
析的特征信息。起重臂損傷識別包括5 個階段[4]：①起重臂損傷的識別；②起重臂損傷位置的識別；③損傷類型的識別；④起重臂損傷嚴重性的識別；⑤起重臂剩余使用壽命及是否需要維修的判別。其中，識別起重臂是否出現(xiàn)未知損傷是這5 個階段中最基本的層次。引起塔式起重機發(fā)生安全事故的原因有很多種，發(fā)生事故的根源就是塔機結構出現(xiàn)損傷，損傷的不斷積累最終導致整個結構的破壞，造成塔機事故[5]。如果能及時發(fā)現(xiàn)塔機結構出現(xiàn)的損傷，及時對結構損傷進行修復，將會避免大量的塔機事故[
設備管理與維修 2023年14期2023-08-27
- 基于abaqus碳纖維復合材料船用起重臂的設計
,且目前碳纖維起重臂的研究和應用較少。孟進軍等[3]介紹了輕質材料在工程起重機中的應用,目前碳纖維復合材料還未在起重機臂架中有應用;章崇任[4]介紹了俄羅斯汽車起重機起重臂使用碳纖維復合材料優(yōu)化升級的成果,升級后強度增加、更輕量化、可靠性變高;馬澤超等[5]設計了一種碳纖維輕木夾芯結構起重臂架,撓度和側偏均小于鋼制臂架,質量減輕了40%。1 起重臂設計船用起重機多為可伸縮折疊起重臂,伸縮折疊起重臂相較于傳統(tǒng)起重臂在不工作時可以大幅減少本就擁擠的甲板空間,且
兵器裝備工程學報 2023年6期2023-07-03
- 雙起重臂電力抱桿新型載重小車設計改進
，常需要使用雙起重臂電力抱桿進行吊裝工作，在雙起重臂電力抱桿吊裝工作時，載重小車與起重臂之間良好的工況尤為重要，不但影響雙起重臂電力抱桿穩(wěn)定的工作性能，而且對雙起重臂電力抱桿的安全性息息相關。為了提高雙起重臂電力抱桿穩(wěn)定的工作性能和安全性，對原有的載重小車滾輪安裝進行優(yōu)化設計，并成功應用于施工現(xiàn)場。1 載重小車工況分析雙起重臂電力抱桿在進行吊裝工作時，載重小車在起重臂上做前后橫向運動，通過鋼絲繩帶動吊鉤進行前后位移工作，吊鉤上穿繞的鋼絲繩通過起升機構完成上
建筑機械化 2023年1期2023-02-24
- 大型鋼結構起重臂制造技術研究
行吊裝[2]。起重臂是浮吊的主要受力結構件，其制造質量直接關系著起重機的整體安全性，輕重程度會對整機自重和穩(wěn)定性（非固定式）有一定影響[3]。小型浮吊的起重臂一般采用箱梁或圓管形式的主弦桿結合箱形聯(lián)系梁的結構。由于浮吊起重能力不斷增大，鑒于減輕起重臂自身質量及結構強度等因素，大型浮吊的起重臂結構形式將向穩(wěn)定性強的桁架式結構傾斜。由于浮吊起重能力的增強，起重臂結構自重將隨之增大。由于國內生產車間受產能的限制，沒有類似的大型浮吊桁架式結構起重臂的制造技術可以借
起重運輸機械 2022年19期2022-11-05
- 基于雙輸入單輸出ARX模型的塔機起重臂結構損傷診斷方法
的主要部件為：起重臂、平衡臂、上下支承座和塔身等。塔機的金屬結構是其骨架，承受著塔機在運行過程中的自重和各種外荷載。組成塔機金屬結構的構件較多，其重量通常占整機重量的一半以上，而塔機起重臂長、自重大，因此，展開起重臂健康狀態(tài)的研究對塔機的安全運行尤為重要[1]。對塔機起重臂健康狀態(tài)的實時診斷和定期維護，是保證塔機結構安全、正常運行的前提，而準確診斷起重臂結構健康狀態(tài)則是對塔機定期維護的基礎。對于結構損傷檢測的方法有很多種，其中基于時頻響應的識別方法需要在時
噪聲與振動控制 2022年5期2022-10-21
- 塔頭式塔機大臂分段拆卸施工工藝
存在拉帶，需將起重臂整體進行安裝，尤其是長拉桿后的起重臂，基本均為整體安裝或者拆卸。本文以某電廠1臺永茂ST8075-50t塔機為例，對塔頭式塔機50m 起重臂分段拆卸工藝及狹小空間內塔身部件的拆除進行闡述，并給出相應的負載計算，在空間場地不足的情況下，成功將塔頭式塔機50m 起重臂及塔身部件進行分段拆除，解決了塔頭塔機起重臂整體拆卸無法擺放的難題。1 現(xiàn)場工況分析如圖1 所示，ST8075-50t 塔機位于2 個冷卻罐中間，內部僅存在一條道路。場內道路兩
建筑機械化 2022年10期2022-10-19
- 一種單缸插銷起重臂臂碼識別系統(tǒng)
形式。單缸插銷起重臂一般應用在六節(jié)臂或者六節(jié)臂以上的中大噸位起重機產品上，較五節(jié)臂產品上的雙缸繩排式伸縮機構，具有以下特點：①可實現(xiàn)多節(jié)臂伸縮；②只有1 根伸縮缸，重量輕，整機穩(wěn)定性好；③技術復雜，采用電控，成本較高；④伸縮效率低，每次只能伸縮一節(jié)臂；⑤不能像繩排式伸縮起重臂一樣實現(xiàn)任意臂長；⑥伸臂順序為先里后外，縮臂順序為先外后里。1 當前單缸插銷起重臂臂碼識別系統(tǒng)現(xiàn)有單缸插銷起重臂臂碼識別系統(tǒng)主要由安裝在伸縮臂臂尾的感應塊（以下簡稱感應塊）、安裝在單缸
建筑機械化 2022年7期2022-07-29
- 塔機起重作業(yè)夜間照明工效的BIM輔助優(yōu)化研究*
空間組件(塔機起重臂、建筑樓層、建筑屋頂?shù)?，搭建夜間施工塔機起重作業(yè)BIM場景模型，如圖1所示。圖1 夜間施工塔機起重作業(yè)BIM場景模型Fig.1 BIM scene model of tower crane lifting operation in night construction1.2 光學參數(shù)設計為模擬夜間施工塔機起重作業(yè)區(qū)照明條件，在塔機塔身及起重臂上設置有2種類型的LED燈具，分別在塔身設置533 W的LED塔吊燈，配光曲線如圖2所示；起重
中國安全生產科學技術 2022年5期2022-06-17
- 塔機起重臂腹桿變形問題的研究
隱患。1 現(xiàn)狀起重臂作為塔機的主要受力部件，主要由上弦桿、下弦桿、斜腹桿、下弦面內斜腹桿和直桿組成。在日常檢測中，發(fā)現(xiàn)了如圖1、圖3所示的弦桿和腹桿變形及斷裂問題。圖1所示的下弦桿變形問題和圖2所示的下弦面內直桿斷裂問題解決起來相對簡單，上、下弦桿受力大，一旦出現(xiàn)變形應停機使用，需經生產廠家或檢測機構評估或拆除處理，而腹桿斷裂需作加固處理。至于腹桿變形是否能繼續(xù)使用，本文作一分析。圖1 下弦桿變形圖2 下弦面內直桿斷裂圖3 腹桿變形2 建立模型為了研究起重
中國設備工程 2022年4期2022-03-08
- 單螺栓預緊力對塔身頂端位移的影響研究
機模型；通過對起重臂旋轉和單螺栓預緊力變化的模擬，獲取了塔身頂端特征點的位移和變化規(guī)律曲線，為通過塔身頂端位移圖譜判斷塔機塔身損傷狀態(tài)提供數(shù)據(jù)基礎。1 多尺度整機模型建立多尺度建模是指對局部損傷部位進行精細建模，描述損傷細節(jié)，對其余完好部位建立宏觀尺度的桿系模型，再將損傷部位的實體單元模型與其余完好的梁桿單元模型連接，建立整體模型。以此策略建立模型不僅能準確地模擬損傷，還能提高計算效率，降低計算成本。1.1 塔機材料參數(shù)FP6010型塔機的主弦桿截面為13
起重運輸機械 2022年1期2022-02-18
- 塔式起重機起重臂多尺度建模及裂紋損傷宏觀表征*
日益增多，其中起重臂的斷裂在所有塔機事故中是最為常見的[1，2]。塔機起重臂是由腹桿與弦桿組成的變截面桁架結構，當小車經過起重臂下弦桿的變截面處時，下弦桿截面的不連續(xù)性會導致局部應力較大。當截面突變處的載荷循環(huán)累計到一定次數(shù)時，會逐漸在局部較大應力位置產生裂紋，且裂紋長度達到一定值后，塔機起重臂就會產生疲勞破壞。宋世軍等[3]通過模擬連接螺栓組松動行為獲取標準節(jié)主肢的宏觀表征，為后期根據(jù)宏觀表征定性判斷塔身損傷位置打下基礎；張會敏等[4]提出了一種基于塔身
起重運輸機械 2021年23期2021-12-21
- 平頭塔機塔頂結構受力狀態(tài)與設計方法研究
機大多數(shù)都采用起重臂和平衡臂通聯(lián)的形式，或通過塔頂架連接起重臂和平衡臂。在起重臂與平衡臂結合部，都要有桿件1 和桿件2 這2 根截面明顯大于兩側腹桿的桿件構成一個三角形，作為承受起重臂上弦桿和平衡臂上弦桿拉力差的塔頂架，如圖1 所示。圖1 三角形塔頂架塔頂架可以直接鉸接到上轉臺上，也可以與起重臂或平衡臂構建到一起。無論采用哪種方式，對于起重臂和平衡臂的受力狀態(tài)都沒有影響。但塔頂架頂部的位置對構成塔頂架的桿件本身以及對下部兩支點的作用力都有影響。本文研究這類
建筑機械化 2021年11期2021-11-26
- 起重臂自拆技術在動臂塔拆卸中的應用
；④平衡臂短，起重臂通過仰俯來實現(xiàn)變幅，同一建筑內可布置多臺塔機。動臂塔機的安裝形式有外掛、內爬、外附、屋面安裝等，最常見的是外掛和內爬式安裝。塔機在完成施工任務后，拆卸時采取先大后小的順序（即用較小噸位的塔機，拆除較大噸位的塔機），最后一臺塔機采用屋面吊進行拆除。在塔機各拆卸步驟中，難度最高的是起重臂的拆卸，起重臂由于受高度、長度、重量、吊點等因素影響，致使屋面吊1 次定位無法完成全部拆卸，需要2 次以上的位置變更才能將塔機全部拆卸完，屋面吊移位過程也需
建筑機械化 2021年8期2021-09-04
- 基于ADAMS剛柔耦合模型的塔式起重機起重臂疲勞壽命分析*
%～90%是其起重臂金屬結構疲勞引起的。塔機不僅要承受自重,還要承擔重物的載荷,如果塔機起重臂鋼結構在施工現(xiàn)場斷裂,會造成極其嚴重的后果。因此,對在役塔機起重臂鋼結構的疲勞壽命進行準確估算就顯得尤為重要[1]。近年來,國內外學者在起重設備鋼結構疲勞分析方面做了相當多的研究。鞏玉發(fā)[2]通過模擬目標吊車梁的實際受力狀態(tài),對其進行了疲勞可靠性分析,找出了最易遭到破壞的節(jié)點。趙會民[3]等人結合圓筒門架結構有限元靜力分析結果和圓筒門架載荷-時間歷程,在Fe-Sa
機電工程 2021年8期2021-08-23
- 基于Midas civil的QTZ80塔式起重機有限元分析
由塔身、塔頂、起重臂梁、平衡臂架、回轉支撐架和臺架等主要部件組成。塔式起重機金屬結構首先必須滿足強度要求，靜強度計算是最基本的計算。西南科技大學金玉萍運用有限元軟件ANSYS的APDL語言建立了QTZ63塔式起重機整體結構有限元模型，討論了塔式起重機邊界條件簡化、載荷的確定和計算；大慶石化公司楊純秋結合某QTZ25塔式起重機的工程實例，運用大型有限元軟件ANSYS建立了塔式起重機結構的有限元模型，并分析了靜力，獲得了結構在3種常用工況下的應力和變形情況；廣
中國公路 2021年11期2021-08-06
- 俯仰式起重臂結構優(yōu)化的解析算法研究
200）俯仰式起重臂屬于桁架式格構件，采用變幅機構進行旋轉驅動，其結構形式在動臂塔式起重機、桅桿起重機和履帶起重機等起重機中有較多應用。隨著起重機性能需求的提升，特別是隨著我國新能源領域的發(fā)展，起重機在起重量和工作幅度上都有較大提升，其設計方法[1]和計算精度也在不斷改進。俯仰式起重臂與固定臂不同，起重臂的計算結構模型隨著幅度的變化而不斷變化。受計算模型的限制，設計者通常在起重臂設計過程中選擇極端工況進行校核，即選擇最大起重力矩和最遠端滿載工況進行校核計算
建筑機械化 2021年7期2021-08-03
- 柱上安裝式電氣設備吊裝施工方法研究
作規(guī)程的要求，起重臂不應跨越帶電設備或線路進行作業(yè)，在臨近帶電體處吊裝作業(yè)時，起重機臂架、吊具、輔具、鋼絲繩及吊物等與帶電體的凈空距離110kV不得小于5m、220kV不得小于6m，因此往往需要相鄰運行間隔進行停電配合吊裝，這給電網(wǎng)運行帶來了巨大風險和壓力。為此，我們需要研究新的施工方法，以解決上述情況下柱上安裝式設備的吊裝問題，使其既能避免相鄰運行設備停電配合，又能安全、可靠地將電氣設備吊裝到基礎立柱上。1 傳統(tǒng)的解決方法1.1 搭設腳手架安裝法搭設腳手
中國設備工程 2021年14期2021-07-30
- 平頭塔機起重臂的結構優(yōu)化
應用日益寬廣。起重臂作為塔機最主要的部件之一，其結構強度和剛度決定著塔機工作的安全性與可靠性。在設計平頭塔機時，通常是將塔機起重臂理想化為空間桁架，利用結構力學桁架理論對塔機起重臂進行計算的。這種方法難以精確地計算起重臂各桿件的最大應力，且計算量大，難以滿足實際設計的需要[1]。本文結合工程實際經驗，應用靜力學方法，基于Solidworks Simulation軟件對國產C7020P塔機起重臂進行優(yōu)化設計，以期在滿足塔機安全性的基礎上，實現(xiàn)塔機起重臂的輕量
成組技術與生產現(xiàn)代化 2021年1期2021-07-13
- QTZ40塔機靜態(tài)性能分析
模。塔冒是平衡起重臂與平衡臂的重要裝置，對塔機的塔冒在ANSYS中進行模型建立，其模型如圖4所示。圖4 塔冒的模型5）ANSYS中起重臂的建模。起重臂是塔機吊裝重物的關鍵部分，其截面形狀為三角形，起重臂的下弦桿及拉桿為實心棒材，在建模過程中將其設定為桿單元，以便模型與設備盡可能貼近，起重臂的上弦桿及腹桿在塔機制作過程中多為空心鋼管，在建模過程中采用管單元，以便更充分表達實際模型。塔機的起重臂自根部向外延伸的方向，其截面三角形的面積是漸漸變小的，為真實反映該
南方農機 2021年7期2021-04-15
- 基于ANSYS的塔機動力學模態(tài)分析
為Q235C；起重臂上弦桿選用鋼管89×8，材料20#鋼；下弦桿為12#槽鋼，材料Q235C；主斜腹桿尺寸則為50×4，水平斜腹桿尺寸300×3，均選用20#鋼；起重臂外拉桿為60尺寸的實心鋼管，內拉桿48尺寸的實心鋼管，平衡臂拉桿為48尺寸實心鋼管，拉桿材料均選用Q235C。圖1 塔機實體模型根據(jù)參數(shù)建模：1）建模前設置分析模式。2）建立塔身標準節(jié)各關鍵點，關鍵點建立以后按相應位置連接成線。3）利用復制操作，選擇相應線并沿Z軸正向復制13次。后通 過G
南方農機 2021年5期2021-03-12
- 錐形塔冠屋面吊起重臂的豎向拆卸研究
體拆卸，屋面吊起重臂長達20m 以上，故對于最后一臺屋面吊拆卸時需要較大的操作平面用于起重臂水平放置拆卸，而對于錐形塔冠建筑，難以在錐形結構上設置較大的操作平面，所以在保證施工進度順利進行以及屋面吊安全拆卸，就需采用豎向拆卸起重臂[1～2]。常規(guī)的屋面吊起重臂拆卸需要在塔冠搭設操作平面至少4m×30m。通常需將屋面吊起重臂水平放置在塔冠，再進行人工逐節(jié)分段解體拆卸、轉運。一般條件下，對于水平結構或具有一定斜度造型結構的塔冠，可通過搭設一定承載力的操作平面用
建筑機械化 2020年12期2020-12-30
- 倒三角起重臂預起拱制作與檢測技術研究
發(fā)生，平臂塔機起重臂在設計和制作時通常略微上揚，在變幅鋼絲繩斷裂后起升載荷不能自行沿著起重臂向外變幅，降低負荷率和安全風險[1]。平頭塔機起重臂自重應力在材料利用率中占有較大比例，預起拱的控制由于生產制作方式的不同，實現(xiàn)效果有時達不到設計要求。在驗收時只能跟隨制作過程檢測，難以得到客戶現(xiàn)場安裝狀態(tài)的對比使用數(shù)據(jù)，也缺乏相關規(guī)范的標準支持，需要設計進一步的分析指導。1 預起拱方式平臂塔機按照有無塔尖結構可分為塔頭塔機和平頭塔機。結構設計對起重臂預起拱采用不同
建筑機械化 2020年12期2020-12-30
- 復雜場況塔機起重臂分段拆卸施工技術
裙房樓板；塔機起重臂方向為南北向，塔機起重臂長65m，6道附著，拆卸高度為125m；其中最前端的20m在集中商業(yè)E區(qū)6層頂板（31.45m）范圍內，樓板設計厚度為120mm，內配雙層雙向鋼筋C10@150mm，剩余45m在集中商業(yè)5層頂板（27.95m）范圍內，樓板設計厚度為130mm，內配鋼筋雙層雙向C10@150mm。圖1 塔機安裝位置示意圖2 起重機拆卸技術分析2.1 塔機高空自身解體拆卸技術塔機高空自身解體拆卸，充分利用了塔機起重臂、平衡臂及配重的
建筑機械化 2020年8期2020-09-10
- 多標段工程群塔布置與安裝
吊與H2#塔吊起重臂交匯17.36m,H1#塔吊與Z1#塔吊起重臂交匯15.36m，設置回轉報警及回轉機械止檔，并取消回轉高速檔；H1#塔吊與Z2#塔吊起重臂無交匯。（2）H2#塔吊臂長50 米，H2#塔吊與H1#塔吊起重臂交匯17.36m,設置回轉報警及回轉止檔，并取消回轉高速檔；H2#塔吊與Z1#塔吊、Z2#塔吊起重臂無交匯。（3）Z1#塔吊臂長60 米，Z1#塔吊與Z2#塔吊起重臂交匯23.57m,Z1#塔吊與H1#塔吊起重臂交匯15.36m，設置回
四川水泥 2020年8期2020-08-06
- 塔吊附臂附著力應用計算的研究
81.3 m,起重臂為75 m起重臂,平衡臂為20 m平衡臂,滿配平衡重。2 計算模式根據(jù)塔機實際布置,計算模型中假定塔機基礎為固定支座,附臂與塔身和建筑的連接方式為鉸支座,桁架式塔身豎向剛度無限大可視作桿件,塔身懸挑部分仍看作懸挑結構。塔機起重臂、平衡臂、平衡重以及吊重所產生的自重荷載和施工活荷載,根據(jù)其重心離塔身中心距離,轉化為不平衡力矩M作用在塔身上。風荷載q為均布荷載垂直作用在塔身上,為了方便計算并使結果偏于安全,假定風荷載始終與起重臂平行。此時,
工程與建設 2020年5期2020-06-05
- 大型動臂塔機高空逐節(jié)解臂技術在超高層建筑中的應用
長度、可仰角的起重臂設計，在此類建筑的施工中得到廣泛的使用。1 超高層建筑大型動臂塔機起重臂拆除方式1.1 常規(guī)拆除方式大型動臂塔機在超高層建筑中一般采用內爬或者外掛形式，尤其是核心筒外框結構的施工中。完成施工任務后，常規(guī)的拆除方式就是按照說明書的步驟進行常規(guī)拆除，即對各個部件進行整體式拆除。然而，屋面結構施工完畢后，想要對動臂塔機進行整體式拆除尤其是起重臂變得有點不現(xiàn)實，除非另外有大量的措施輔助。在超高層的屋面，措施越多，意味著成本越高，增添的安全隱患也
機電工程技術 2020年4期2020-05-30
- 應用小波包神經網(wǎng)絡的塔機起重臂損傷識別
別，這對于塔機起重臂的維護是極為重要的。在對結構的損傷進行檢測的時候，可以采用構建損傷指標的方式對損傷的信息進行檢測，從而得損傷檢測的目的[3]。該檢測方式的原理在于通過結構損傷情況與其動態(tài)特征之間的關聯(lián)，從結構動力特征的變化量出發(fā)，使得構建的損傷指標可以及時對結構的損傷進行檢測與反映，從而將結構損傷的檢測的難點轉移到選取適宜的損傷識別指標這一問題上。但是，在現(xiàn)實結構損傷監(jiān)測的過程中，適宜損傷識別指標的選取往往是較為困難。這是由于當前在選取識別指標方法上，
機械設計與制造 2020年4期2020-04-28
- 一種用鋼絲繩限制塔機工作區(qū)域的方法
的塔機采取減短起重臂使其不碰撞高位塔機的塔身。要解決塔機起重臂與建筑物的碰撞，在工作狀態(tài)，塔機司機可借助回轉限位裝置提前減速和操作回轉制動器來實現(xiàn)。但下班后塔機處于無人操作的非工作狀態(tài)，突然起大風時塔機起重臂在風力作用下自由回轉將與建筑物碰撞。按GB/T 5031《塔式起重機》附錄B的規(guī)定，要求在塔機上設置工作空間限制器。目前常用的方法有：（1）利用回轉限位器的功能，同時在建筑物外架設防護架；（2）利用回轉限位器的功能，同時在塔機有相對運動的上、下支座間鋼
建筑機械 2020年3期2020-04-22
- 平頭塔式起重機起重臂在回轉運動中振動響應分析
運動的工況下,起重臂是雙向壓彎構件,既有重力引起的起升平面的彎矩,還有回轉慣性力引起的回轉平面的彎矩,因此，在回轉機構起制動時,平頭塔式起重機起重臂結構會產生繞塔身回轉中心的扭轉振動,分析起重臂在制動過程中的振動特性.平頭塔式起重機回轉制動過程可分為3個階段:① 平頭塔式起重機做勻速回轉運動,當貨物遠離指定位置時,貨物隨起重臂繞回轉中心線勻速轉動,沒有制動角加速度,此時貨物只受離心力作用.② 在貨物接近指定位置時,對回轉機構施加一個制動力矩,起重臂等結構可
中國工程機械學報 2019年5期2019-10-16
- 基于ANSYS的平頭塔機臂架結構靜力分析
000)圖1 起重臂結構示意0 引言近年來，隨著經濟的發(fā)展，人工成本在逐年增加；隨著施工節(jié)奏的加快，工程項目的施工周期越來越短：因此拆裝更為便捷的平頭塔機在市場上得到了越來越廣泛的應用。平頭塔機無塔帽，具有拆裝速度快、主弦受力明確的優(yōu)點，便于模塊化設計并有利于塔群的交叉作業(yè)[1]。但是，因為起重臂省去了拉桿支撐，變成了一種懸臂受彎構件，導致起重臂質量大大增加。隨著平頭塔機起重量的增大，需要通過增大起重臂質量來滿足結構受力要求，而起重臂質量每增加10%，平衡
綜合智慧能源 2018年11期2018-12-18
- 因臺風傾覆的塔吊高空拆除施工技術
機前面50 m起重臂被風吹折掉落到地面，基礎節(jié)標準節(jié)連接處有一側主弦桿彎曲變形，所有配重及平衡臂、起升機構、塔頭總成、回轉支座總成均懸在高空，未甩落，整個塔機倚靠在正在建造的建筑物上，并導致外架大面積變形損壞（圖2）。圖1 辦公樓塔吊平面布置2 重點、難點分析1）由于傾覆塔吊倚靠在建筑物外立面上，處于極不穩(wěn)定狀態(tài)，隨時都有可能由于外力的影響，或者外架鋼管的疲勞變形發(fā)生更大危險。同時受超高空場地條件、天氣、風等因素影響大，給塔吊拆除帶來較大困難[3]。圖2
建筑施工 2018年8期2018-12-06
- 倒A型截面新型平頭塔機起重臂設計
。傳統(tǒng)平頭塔機起重臂大多比較粗大、笨重，成為大型平頭塔機發(fā)展的關鍵技術瓶頸。1 新型平頭塔機起重臂整體結構分析隨著電力建設及高層建筑領域向大體量化發(fā)展，針對傳統(tǒng)平頭塔機起重臂大多比較粗大、笨重的缺點，設計出一種性能優(yōu)異更大規(guī)格幅度更大的新型平頭塔機起重臂。本新型平頭塔機起重臂下弦設置限位塊，在臂節(jié)安裝時，楔形斜面起導向作用，也可抵抗回轉側載，很好地限制側向錯動。各臂節(jié)均勻上翹，使起重臂整體上翹過渡平滑，牽引小車運行更加平穩(wěn)。起重臂的設計是否合理不僅影響起重
建筑機械化 2018年8期2018-10-09
- 平頭式動臂屋面起重機起重臂設計方法
撐架、液壓缸、起重臂、起升機構、回轉機構等部分組成（如圖1所示）。這種動臂式屋面起重機采用液壓缸驅動起重臂作俯仰運動實施變幅，其形式類似于輪胎類起重機的變幅方式，簡化了變幅驅動系統(tǒng)，省略塔頭和拉索系統(tǒng)，結構形式簡潔，為安裝和拆卸帶來了方便。本文以臂架在水平狀態(tài)下上、下弦桿的強度和仰起后起吊最大載荷時臂架整體穩(wěn)定性等效強度基本相等為基礎，研究正三角形起重臂外形尺寸與主肢截面的關系，為這類起重臂的設計提供新方法。圖1 平頭式動臂屋面起重機1 起重臂處于水平狀態(tài)
建筑機械 2018年9期2018-09-27
- 風電場主吊機械自動化組裝施工案例分析
不能將主吊機械起重臂組合完全展開，該起重臂組合中的超起、主機和起重臂的組合需要超過110 m左右的直線平坦的場地。在該工程的建設中，多次使用特殊的施工辦法，有效的解決了施工中的問題。該施工辦法主要可以歸納為折線式接桿法與空中接桿法。除了考慮施工工程場地與機械的問題，還需要對風場發(fā)電機設備也要格外重視。在該項目中，需要安裝25臺維斯塔斯V90MK7型的風力發(fā)電機，該機型的高度達到了80 m，機艙的重量達到了72 t，就位的高度達到了78.75 m，發(fā)電機中的
今日自動化 2018年2期2018-09-10
- 在裙樓屋面解體塔式起重機的施工案例解析
00.8 m，起重臂長65 m，共設有7道附墻。考慮到加工場的位置及建筑物垂直運輸?shù)男枰?，塔吊布置在該塔樓西北側，塔吊基礎位于地下室底板內，塔身下部位于裙樓內部（圖1）。該塔吊布置方案最大限度地為工程施工提供了便利，卻為塔吊拆除帶來了困難，該塔吊拆除時只能降塔至裙樓屋面，并且現(xiàn)場建筑物密集，無法為中小型汽車吊提供合適的站位，需采用非常規(guī)塔機拆除方案。圖1 塔吊拆卸位置示意1.2 塔吊主要參數(shù)該QTZ250塔機吊臂最大幅度為70 m，最大起重質量為12 t，
建筑施工 2018年1期2018-09-06
- 變幅運動和起重量對塔式起重機起重臂振動的影響規(guī)律
運動和起重量對起重臂振動特性的影響規(guī)律.1 貨物-起重臂系統(tǒng)振動微分方程對于小起升高度或附著式結構的塔式起重機,塔身在外界干擾和貨物重力的作用下，產生的彎曲變形和扭轉變形相對于起重臂的彎曲變形較小,根據(jù)塔式起重機振動模態(tài)分析,變幅運動和起升運動主要激勵起重臂在鉛垂面內振動[5].本文是研究變幅小車在運輸貨物過程中對起重臂振動特性的影響規(guī)律.因此,本文忽略塔身的變形,將起重機等效為懸臂梁,貨物、吊鉤和變幅小車等效為移動質量,從而構成了移動質量-懸臂梁系統(tǒng),如
中國工程機械學報 2018年4期2018-09-05
- 雙臂并行式特大型平頭塔機起重臂弦桿截面設計
大型平頭式塔機起重臂一般都采用倒三角形結構，由于承受很大的彎矩和垂直載荷，采用常規(guī)的設計思維可能造成外輪廓尺寸過大，或主肢的截面很大，在保證運輸?shù)那疤嵯?，結構的外輪廓必將受到限制，只能采用較大的單肢截面面積，造成材料強度的利用率大孤獨下降。另外單一的倒三角起重臂，只有1套起升系統(tǒng)，在起重機正常使用狀態(tài)下，所起吊的都是中小型構件，使得大功率的起升和變幅系統(tǒng)頻繁地為起吊中小型構件而運行，造成了能源和機械系統(tǒng)的浪費。文章研究了一種雙臂并行式特大型平頭塔機系統(tǒng)，該
建筑機械 2018年8期2018-08-16
- 塔機雙吊點起重臂力學模型及實驗驗證
主要受力部件有起重臂、平衡臂、塔帽、塔身。其中，雙吊點起重臂屬于超靜定結構，力學模型不易準確建立；而平衡臂、塔帽和塔身屬于靜定結構，其模型易于建立，由于篇幅有限，這里不做介紹，本文主要對雙吊點起重臂的力學模型進行分析和實驗驗證。1 雙吊點起重臂力學模型1.1 起重臂兩拉桿內力計算目前，雙吊點起重臂采用剛性拉桿的支承形式比較普遍，計算分析的關鍵是迅速而正確地求出兩拉桿的拉力，通常采用力法進行求解。具體方法是將一根拉桿切斷并代之以多余約束力得到基本靜定結構，并
西部特種設備 2018年3期2018-07-14
- WQ15/300蜘蛛起重機的結構組成及性能特點
支腿、回轉體、起重臂、吊鉤、柴油發(fā)動機、液壓系統(tǒng)、電控系統(tǒng)組成（圖1）。底盤是一種輕型的橡膠履帶底盤，其內側安裝有液壓行走馬達，可通過自身動力進行自行走，其速度是通過行走操作桿和油門踏板共同調節(jié)的。車架通過連接螺栓安裝在底盤上，車架分為主車架和副車架兩部分，主車架為剛性較大的箱型結構，是吊裝工作狀態(tài)主要承載部件，其上通過回轉支承連接安裝有液壓回轉機構的回轉體，在液壓回轉機構的驅動下，回轉體可做連續(xù)360°回轉。在主車架的4個角位置處通過立軸連接穩(wěn)定支腿，行
建筑機械化 2018年3期2018-05-23
- 抬送法在錘頭式塔機起重臂安裝中的推廣應用
過將錘頭式塔機起重臂安裝的傳統(tǒng)吊裝方案與抬送法吊裝方案進行比較，在可操作性、技術性及經濟性上分析，突出其優(yōu)勢，從而使其得到推廣應用。關鍵詞：錘頭式塔機；起重臂安裝；抬送法；塔式起重機；建筑施工；吊裝方案 文獻標識碼：A中圖分類號：TH213 文章編號：1009-2374（2016）33-0042-02 DOI：10.13535/j.cnki.11-4406/n.2016.33.0221 思路當前塔式起重機在建筑施工領域中應用越來越廣泛，體現(xiàn)了施工過程的機械
中國高新技術企業(yè) 2016年33期2016-12-27
- 基于ANSYS的塔機起重臂結構輕量化設計
NSYS的塔機起重臂結構輕量化設計賈潔,萬一品，劉洪海,劉曉婷(長安大學 道路施工技術與裝備教育部重點實驗室,陜西 西安710064)為保證塔機起重臂結構在安全工作條件下質量最輕,文章借助APDL語言在ANSYS中建立QTZ5010型塔機起重臂結構有限元模型,并進行靜態(tài)仿真分析,得出起重臂結構應力應變情況及其富余量;以起重臂結構輕量化設計為目標,結構橫截面尺寸為優(yōu)化變量,極限工況載荷下結構應力應變?yōu)榧s束,建立了起重臂結構優(yōu)化設計數(shù)學模型,并對其結構質量最小
合肥工業(yè)大學學報（自然科學版） 2016年7期2016-09-27
- 塔式起重機起重臂接觸應力計算分析
4）塔式起重機起重臂接觸應力計算分析閆萌，黃鑫，鄭倩倩，趙香（長安大學道路施工技術與裝備教育部重點實驗室，陜西西安710064）以塔式起重機的起重臂為研究對象，運用Hertz接觸理論，在最大起重載荷工況下分析變幅機構與起重臂接觸過程中的局部接觸應力。利用ANSYS軟件對Hertz接觸理論計算結果進行應力校核。根據(jù)Hertz理論計算結果與ANSYS有限元分析結果對實際工況下的起重臂與變幅機構進行分析，得出塔式起重機起重臂在最大起重載荷工況下滿足設計要求。起重
裝備制造技術 2016年6期2016-09-19
- 平頭塔機起重臂斷裂失效分析
40）平頭塔機起重臂斷裂失效分析張 楨1馬 俊1黃豪華2黃國健1（1.廣州特種機電設備檢測研究院 廣州 510663）（2.中建三局第一建設工程有限責任公司 武漢 430040）本文以一臺QTZ125平頭塔式起重機的起重臂與平衡臂連接節(jié)（以下簡稱A節(jié)）為研究對象，對該節(jié)使用中發(fā)生的主要受力桿件失效斷裂進行理論分析與試驗測試。采用ANSYS力學分析模塊對塔機起重臂和平衡臂節(jié)建模分析，模擬塔機使用工況下A節(jié)主要受力桿件的受力情況，經計算得出斷裂桿件及焊接部位局
中國特種設備安全 2015年5期2015-11-17
- 平頭式塔機起重臂預翹度的設計研究
8）平頭式塔機起重臂預翹度的設計研究李 斌，李宏乾（沈陽建筑大學 交通與機械工程學院，遼寧 沈陽 110168）針對平頭式塔式起重機起重臂在工作中產生的下?lián)蠁栴}，研究起重臂預翹度確定的理論和方法。通過研究起重臂在自重載荷和起重載荷的共同作用下，起重臂的下?lián)锨€和下?lián)狭康挠嬎惴治龇椒ǎo出了起重臂撓曲線和下?lián)狭康挠嬎惚磉_式。依據(jù)最大下?lián)狭孔钚〉脑瓌t確定了起重臂預翹度的設計方法和計算表達式，為平頭式塔式起重機的起重臂預翹度的設計奠定理論基礎。平頭式塔式起重機；
建筑機械化 2015年8期2015-11-04
- 平頭塔機起重臂下主弦桿設計計算方法的研究
00）平頭塔機起重臂下主弦桿設計計算方法的研究范開英，沈蘭華，史海紅（山東豐匯設備技術有限公司，山東 濟南 250200）隨著建設項目對起重量和幅度越來越高的要求，平頭塔機應用越來越廣泛。在對整機影響最大的起重臂設計時，精確的設計計算結果對節(jié)約成本意義重大。本文為平頭塔機局部理論設計特別是起重臂下主弦桿總結了清晰的計算思路，分析了理論計算與有限元分析結果的差異性，并提出了一些優(yōu)化控制方法。平頭式塔式起重機；起重臂；下主弦桿；設計與傳統(tǒng)帶塔帽和拉桿的平臂塔機
建筑機械化 2015年8期2015-11-04
- 計及支座柔性的雙拉桿起重臂平面外穩(wěn)定性*
性繩索牽拉下的起重臂架的相關研究較少. 拉桿的牽引力導致起重臂在起升平面外失穩(wěn)時同時承受軸向壓力及側向力，使之成為非保向力問題，從而大大增加了臂架穩(wěn)定性分析的難度. 起重臂多為起升平面內交兩端鉸接、起升平面外懸臂結構，這種形式決定了起重臂失穩(wěn)常先發(fā)生于起升平面外. 劉士明等［8］采用微分方程法對牽繩作用下的多節(jié)伸縮臂進行了平面外穩(wěn)定性分析. 針對拉桿牽引下的塔機水平臂臂架，有些學者采用考慮軸力效應的轉角位移法［9］進行研究，文獻［10］則將等效彈性支座的概
華南理工大學學報（自然科學版） 2015年6期2015-10-21
- 地震波對動臂塔式起重機動態(tài)特性的影響研究
關鍵節(jié)點位移和起重臂、塔身最大應力的動態(tài)響應曲線以及其最大值、最小值和振幅，結果表明，起重臂仰角越小，起重臂受地震的影響越大，越易斷裂；反之，起重臂仰角越大，整機越容易在起升平面內前后傾覆．因此，在動臂塔式起重機的設計和使用過程中，應根據(jù)不同地區(qū)的抗震設防烈度等級，考慮地震的影響因素，從而提高塔機的可靠性和安全性．動臂塔式起重機；地震波；動態(tài)響應塔式起重機廣泛運用于橋梁、高層建筑、電站等大型建筑施工工程中．塔式起重機工作時，所受工作載荷的作用是預先確定的，
河北工業(yè)大學學報 2015年4期2015-07-07
- 基于nSoft的塔機起重臂疲勞壽命分析
統(tǒng)計，其中塔機起重臂斷裂最為嚴重。文獻［2］以QTZ63塔機為例，根據(jù)實測載荷譜輸入疲勞分析軟件，得到塔機易發(fā)生疲勞破壞的位置。文獻［3［根據(jù)初始裂紋形成數(shù)值不同，用斷裂力學和連續(xù)損傷力學理論來估算疲勞壽命。為全面快速分析塔機起重臂的疲勞壽命，本文以QTZ4510塔機為研究對象，在靜應力分析的基礎上，利用雨流計數(shù)法［4］原理獲取載荷譜，并借助計算機專軟件，分析塔機的疲勞壽命，為塔機壽命預測、評估及設計改進提供一定的理論依據(jù)。1 有限元應力分析1.1 建立塔
江西建材 2015年22期2015-03-26
- 動臂塔式起重機整體結構優(yōu)化設計的研究
的基礎上對塔機起重臂和起升機構進行了模糊優(yōu)化設計，文獻[5,6]以結構質量最小為目標分別對小車式塔機和動臂塔機的起重臂進行了優(yōu)化設計，而針對動臂塔機整機的優(yōu)化設計研究尚不多見。本文以動臂塔機的動態(tài)特性研究為基礎，以提高固有頻率為目標，對動臂塔機整機進行了優(yōu)化設計，旨在提高動臂塔機的動剛性，為開發(fā)新型動臂塔機提供理論基礎。1 有限元建模以某型動臂塔式起重機為例，該塔機結構主要部分包括塔身、平衡臂、起重臂、A型架等，其性能參數(shù)如下：在幅度為4m～15m（起重臂
制造業(yè)自動化 2015年5期2015-03-24
- 永茂建機2014上海寶馬展顯風采
機其結構特征是起重臂截面呈倒三角形，倒三角形起重臂截面使得大型平頭塔機起重臂受力更加合理。STL1460C動臂式塔機采用了柴油發(fā)動機為動力，擺脫了施工現(xiàn)場無電網(wǎng)供電以及供電容量增容難的困惑，擁有3800L的超大油箱容積，并且配備了1700L的儲油罐，簡單便捷的加油方式，保證塔機擁有強勁的“續(xù)航”能力。塔機安裝形式可采用固定式、壓重式、行走式及內爬式等各種形式，可廣泛適用于各種大型起重工程。
建筑機械化 2014年12期2014-12-04
- 塔機起重臂拆短安裝易忽視的幾個問題
水平臂架式塔機起重臂一般被設計為可進行幾種不同的長度組合。以某廠家QT80(TC6010)型塔機為例，安裝時去掉相應的臂節(jié)后共有60m、54m、48m、42m、36m等5種臂長進行選擇（見圖1及表1）。筆者結合自己的從業(yè)經驗，對塔機起重臂拆短重新組合安裝及使用過程中易忽視的幾個問題進行探討和分析。1 非工作工況下不能隨風自由旋轉的問題圖1 起重臂長度組合圖表1 起重臂長度組合表按照塔式起重機現(xiàn)行標準GB/T 5031-2008《塔式起重機》及相關安全規(guī)范的
建筑機械化 2014年1期2014-11-24
- 淺談塔吊的安裝與拆卸
安裝撐架體系和起重臂，吊起其他2塊配重塊并纏繞繩索；對塔吊的構架進行檢查，例如結構和電氣配件；接著對所有的設備進行調試；最后試運行。2．2．2 安裝的技術方法塔吊基礎處理好以后，把標準節(jié)安裝好，使用經緯儀對塔吊垂直高度進行測量，注意偏差度要小。安裝好爬升架后把液壓體系安裝好并吊起，還要安裝到標準節(jié)的外側。在地面將上下支架、回轉支撐、回轉體系以及工作平臺組裝成為一個整體，并在標準節(jié)上進行安裝，塔頂要在地面組裝好使用銷軸把它安裝到上支架上。對操作室的電氣裝備進
機電信息 2014年18期2014-10-15
- 塔式起重機腹桿布置及其影響的研究
起重機械，屬于起重臂型起重機。因其多用于戶外施工建設使用，受風力影響較大，所以塔機的主要受力金屬結構大多采用格構式桁架結構。這種結構的優(yōu)勢比較明顯，在保證塔機本身起重能力不降低的情況下，降低了金屬結構的自重，最重要的是使得風的通過性改善進而大大降低了風載荷，增強了設備的作業(yè)能力。但是，伴之而來問題也比較突出，格構式桁架的制造工藝復雜，節(jié)點處的應力集中較大。塔機的塔身、回轉塔身、起重臂、平衡臂和塔頂?shù)戎饕芰嫾鶠楦駱嬍借旒埽涓箺U的布置在設計上復雜多樣，
中國特種設備安全 2014年8期2014-04-13
- 基于ANSYS的塔式起重機整機結構有限元分析
括塔身、塔頂、起重臂架、平衡臂、起重臂拉桿、平衡臂拉桿、變幅小車、吊鉤以及上下回轉支承等組成。根據(jù)GB/13752-92《塔式起重機設計規(guī)范》[1]，計算時一般不考慮塑性影響，因此，本分析只考慮彈性情況，并對模型進行必要的簡化。具體處理如下：（1）回轉支承及上、下支承座等實體部件的剛度較大，在本分析中采用較大截面的梁單元進行簡化，并將其自重加載在相應節(jié)點上；（2）配重塊自重平均加載在其所在位置的節(jié)點上；（3）塔身套架總成自重疊加到與其相連的塔身相應節(jié)點上。
機電工程技術 2014年6期2014-02-07
- 動臂塔機臂架模塊的新型安裝方法
優(yōu)勢所在。1 起重臂模塊傳統(tǒng)安裝方法在安裝完配重和桅桿之后，方可進行安裝起重臂模塊，安裝步驟如下。1.1 安裝起重臂在地面上先將起重臂各節(jié)組裝成一體，包括平臺、梯子和欄桿；然后再將起重臂拉桿按照要求組裝起來，將銷軸連接端與起重臂頂節(jié)銷軸連接好，并將起重臂拉桿放置于起重臂上拉桿支架中鎖好，用鐵絲將起重臂拉桿滑輪組端在起重臂結構上固定好；將起重臂拉索一端和起重臂上的固定結構用銷軸連接，另一端固定在拉索固定架上。拼裝完畢的起重臂總成用汽車起重機吊起，吊點位置根據(jù)
建筑機械化 2014年4期2014-01-31
- QTZ25塔機的靜力學及模態(tài)分析
的最大應力處為起重臂架和塔身的銜接處，最大的應力173.569 MPa。起重臂從拉桿與起重臂的相接觸的地方至塔尖明顯有比較大的變化。機構有向重物傾覆的趨勢，符合實際情況。文章主要對比分析每種工況在不同位姿時所受的應力以及位移的大小，具體數(shù)值如表1所示表1 應力以及位移t由表1可得，最大應力和最大應變值隨著起重臂工作半徑的減少而下降?？梢灾雷钗ｋU工況就是在臂尖處施加載荷為10000 N處的工況，此處的應力和應變均為最大，應盡量避免起吊物長時間停留于這個位置
時代農機 2013年3期2013-09-21
- 南寧一起汽車起重機折臂事故分析
裝鋼筋作業(yè)時，起重臂折斷墜落，致使一名起重工死亡。筆者時任廣西特種設備監(jiān)督檢驗院副總工兼技術中心主任，參加了這起事故的調查工作。2 事故起重機基本情況1）起重機型號為QY25，最大額定起重量為25t。起重臂為四級伸縮矩形臂。2）因使用單位未能提供該起重機的隨機資料，其出廠編號和出廠日期無法確定。3）起重機未在特種設備安全監(jiān)督管理部門辦理登記，未經過特種設備檢驗檢測機構監(jiān)督檢驗和定期檢驗。3 現(xiàn)場勘察情況1）起吊重物為5捆鋼筋，每捆鋼筋的重量為2079kg，
建筑機械化 2013年5期2013-04-03
- OF/23B塔式起重機高空解體方法
裝工作。該塔機起重臂長度50m，塔身總高度78m，中間放置兩道附著架。圖1 塔機位置圖一、拆除方案的確定OF/23B塔機高空解體拆除，在我們公司還是第一次，專業(yè)技術不熟悉，缺乏實踐經驗，為了短時間安全拆除塔機，保證下一步工序（門衛(wèi)室）按期施工，我們進行了全面的技術論證并結合塔機現(xiàn)狀和施工條件，設計了屋面吊安裝在屋面上，利用其活動吊臂和自身輔助功能，在高空解體OF/23B塔機。其拆除程序為：利用屋面吊拆除塔機第五、六節(jié)起重臂→拆除第一、二、三、四平衡重塊→拆
中國科技信息 2011年9期2011-10-26