道次
- 連續(xù)等通道轉(zhuǎn)角擠壓制備超細(xì)晶純鈦的微觀組織與力學(xué)性能研究
剪切作用,通過多道次擠壓,使組織細(xì)化。影響材料細(xì)化效果的因素有模具結(jié)構(gòu)、擠壓道次、擠壓路徑、擠壓溫度等。由于需要對試樣進(jìn)行多道次加工才能實(shí)現(xiàn)晶粒超細(xì)化,所以在各道次之間需要把試樣從模具中取出,并進(jìn)行重裝,來完成下一道次的擠壓,因此傳統(tǒng)的ECAP加工比較費(fèi)時(shí)費(fèi)力。為了克服這一缺點(diǎn),科學(xué)家對模具進(jìn)行了改進(jìn),開發(fā)了連續(xù)ECAP擠壓加工方法,通過旋轉(zhuǎn)模具,而無需在各道次之間取出重裝試樣,就可以實(shí)現(xiàn)多道次連續(xù)擠壓,節(jié)約時(shí)間和勞力,更加適合工業(yè)化大規(guī)模生產(chǎn)[7-8]。
輕金屬 2023年9期2023-12-06
- 多向鍛造道次對Mg-5.21Li-3.00(Al-Si)-2.16Sn-1.90Y-0.93Er 合金組織性能的影響
為。MDF 加工道次對α-Mg 基體的鎂鋰合金的組織性能研究還較少。因此，本文設(shè)計(jì)了一種Mg-5Li-3（Al-Si）-2Sn-1Y-0.5Er 合金，并對此合金進(jìn)行MDF，通過研究不同道次對該合金組織和力學(xué)性能的影響，確定適合該合金的最佳MDF 道次。1 實(shí)驗(yàn)材料與方法1.1 材料制備本實(shí)驗(yàn)選用的材料為純Mg、純Sn、Mg-20Li、Mg-20Y，Mg-30Er、Al-20Si 中間合金為熔煉母合金，制備Mg-5Li-3（Al-Si）-2Sn-1Y-0.
有色金屬材料與工程 2023年4期2023-09-21
- 室溫多向壓縮道次變形量對AZ80鎂合金力學(xué)性能影響
金文室溫多向壓縮道次變形量對AZ80鎂合金力學(xué)性能影響魏增，張寶紅，吳卓陽，何金文（中北大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，太原 030051）探明室溫塑性變形對AZ80塑性、硬度及最大應(yīng)力等力學(xué)性能的影響規(guī)律，為其成形工藝參數(shù)制定提供依據(jù)。對擠壓態(tài)AZ80鎂合金均勻化處理后，在室溫下控制道次變形量（0.05、0.075、0.1）及累積應(yīng)變進(jìn)行多向多道次壓縮變形；利用力學(xué)試驗(yàn)機(jī)和維氏硬度計(jì)分析道次變形量與累積應(yīng)變對其力學(xué)性能的影響。在室溫下，當(dāng)AZ80鎂合金單向壓縮
精密成形工程 2023年1期2023-02-02
- 等通道轉(zhuǎn)角擠壓對ZM61 鎂合金組織與性能的影響
0 ℃下進(jìn)行8 道次ECAP 變形，然后在100 ℃下進(jìn)行3 道次ECAP 變形，最終獲得了平均晶粒尺寸為1 μm 的細(xì)晶晶粒，AZ61 鎂合金的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度分別達(dá)到了350 和432 MPa.大量研究結(jié)果表明，等通道轉(zhuǎn)角擠壓可以顯著細(xì)化鎂合金晶粒，提高鎂合金的強(qiáng)度、塑性等力學(xué)性能.ZM61 鎂合金成型性好，可熱處理強(qiáng)化，在工業(yè)中有非常廣闊的應(yīng)用前景.ZM61 鎂合金是一種可時(shí)效硬化的鎂合金，Zhang 等[13］對其進(jìn)行了擠壓和雙級時(shí)效處理，其抗拉
材料與冶金學(xué)報(bào) 2022年6期2022-12-02
- 多軸鍛造與T852熱處理對Al-Cu-Li合金組織及力學(xué)性能的影響
Li合金進(jìn)行不同道次多軸鍛造與熱處理試驗(yàn)，研究合金的顯微組織和力學(xué)性能變化規(guī)律，分析強(qiáng)韌化機(jī)制，為鋁鋰合金的國產(chǎn)化及應(yīng)用提供理論與試驗(yàn)參考。1 試驗(yàn)材料與方法本文所采用的試驗(yàn)材料為均勻化退火態(tài)Al-Cu-Li合金鑄錠，其化學(xué)成分見表1。從直徑為φ450 mm且長度為3000 mm的鑄錠中切取多個(gè)直徑為φ60 mm且長度為180 mm的柱形試樣。采用Y032型12.5 MN的液壓機(jī)對試樣進(jìn)行多軸鍛造試驗(yàn)，其中變形溫度與模具溫度分別為440 ℃和350 ℃，高
金屬熱處理 2022年9期2022-10-21
- 基于有限元不同大塑性變形應(yīng)變特征對比研究及組織分析
形特點(diǎn)，并研究單道次變形后的金屬流動(dòng)行為和應(yīng)變分布特征。以低活化鋼為材料，對CEC和SETE等2種工藝下的變形過程進(jìn)行有限元模擬分析，獲得3個(gè)道次變形后的CLAM鋼等效應(yīng)變云圖，同時(shí)，開展相關(guān)試驗(yàn)以驗(yàn)證有限元模擬的準(zhǔn)確性。往復(fù)擠壓工藝（CEC）與往復(fù)擠扭鐓工藝（SETE）均能實(shí)現(xiàn)多道次累積應(yīng)變，其中SETE下的單道次累積應(yīng)變量更大，其各道次等效應(yīng)變分別比CEC下的等效應(yīng)變高2.47、5.06、7.84。0.5道次變形后，SETE下的平均硬度值比CEC下的高
精密成形工程 2022年9期2022-09-07
- 加工道次對FSP 制備高熵合金增強(qiáng)鋁基復(fù)合材料組織和性能的影響
等人[8]通過多道次攪拌摩擦加工制備了Al0.8CoCrFeNi/5083Al 復(fù)合材料，經(jīng)多道次攪拌摩擦加工，HEA 顆粒在基體中均勻分布，界面處發(fā)生元素?cái)U(kuò)散，復(fù)合材料力學(xué)性能較FSPed-5083A1 顯著提高.然而，由于所選材料體系及研究側(cè)重點(diǎn)不同，關(guān)于FSP 制備HEA 顆粒增強(qiáng)鋁基復(fù)合材料的微觀結(jié)構(gòu)、強(qiáng)化機(jī)理及道次影響方面的研究尚不充分.因此，文中以AlCoCrFeNi2.1高熵合金顆粒作為增強(qiáng)相，6061 鋁合金作為基體，采用不同道次FSP工藝
焊接學(xué)報(bào) 2022年6期2022-07-13
- 限制性模壓強(qiáng)塑性變形對7075鋁合金厚板晶粒細(xì)化效果研究
變形試樣變形至4道次發(fā)生明顯開裂，限制模壓變形試樣變形至5道次未出現(xiàn)裂紋。2種變形方式均可實(shí)現(xiàn)組織晶粒細(xì)化，與非限制性模壓變形試樣相比，限制模壓變形試樣組織晶粒細(xì)化效果更顯著，且組織中不同角度晶界分布更均勻，晶體取向更集中。強(qiáng)塑性變形；限制模壓；晶粒細(xì)化；7075鋁合金相較于傳統(tǒng)的金屬材料，超細(xì)晶材料（UFG）以其優(yōu)異的力學(xué)性能受到廣大科研工作者的青睞[1-3]。大塑性變形（SPD）技術(shù)可以使變形材料獲得較大的剪切應(yīng)變，從而能夠有效細(xì)化組織晶粒，因此被認(rèn)為
精密成形工程 2022年4期2022-04-15
- TC2合金L型材熱軋有限元模擬與實(shí)驗(yàn)
ction在K7道次,軋件的P1點(diǎn)右側(cè)應(yīng)變最大,說明此部分變形量最大,中心層的P4至P6應(yīng)變先增大后減小,其中P5和P6之間區(qū)域應(yīng)變較大,下表面P7和P9周圍等效應(yīng)變較大。這主要是以下2個(gè)方面的原因所導(dǎo)致的:首先,軋件由扁坯軋成K7的蝶形過程中,P1與P3間區(qū)域發(fā)生彎曲,P1右側(cè)和P9與軋輥接觸時(shí)間較長,軋制過程中持續(xù)變形,變形量不斷增大;其次,K7道次軋前軋件的表面邊緣溫度較低,金屬受擠壓時(shí)流動(dòng)性較差,導(dǎo)致軋制過程中變形不均勻。K6～K1道次P2至P3間
- Al?Sc?Zr?Er?Ti 鋁合金累積疊軋組織性能及織構(gòu)研究①
展累積疊軋實(shí)驗(yàn)，道次壓下量控制在約50%；重復(fù)以上過程完成累積疊軋實(shí)驗(yàn)，共計(jì)進(jìn)行4 個(gè)道次ARB 變形，得到1 mm 厚板材。表1 合金化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）／%采用ZEISS EVO MA10 型掃描電鏡觀察板材RD×ND面微觀組織。 用Bruker D8 Discover X 射線衍射儀測量｛111｝，｛200｝和｛220｝3 個(gè)不完整的極圖，表征ARB循環(huán)加工樣品的織構(gòu)演變。 在MTS 萬能拉伸試驗(yàn)機(jī)上對不同道次疊軋板材室溫力學(xué)性能進(jìn)行測試，拉伸試樣標(biāo)
礦冶工程 2022年1期2022-03-19
- TA15鈦合金不等厚L型材熱軋有限元模擬
K1～K7共7個(gè)道次，各道次間軋件轉(zhuǎn)移時(shí)間為2～5 s。利用有限元分析軟件Deform-3D進(jìn)行軋制模擬，分析各道次軋制后軋件截面的溫度場和應(yīng)變場分布，以及軋件橫截面的金屬流動(dòng)速度。2 模擬結(jié)果與分析2.1 溫度場分析軋件溫度是軋制過程中重要的工藝參數(shù)，合適的軋件溫度可保證軋制過程的穩(wěn)定性。在整個(gè)軋制過程中，材料的溫度會(huì)發(fā)生很大的變化，主要影響因素有坯料的初始溫度、與空氣及軋輥的熱交換、與軋輥表面的摩擦熱以及坯料的變形熱[11,12]。軋件與軋輥和環(huán)境之間
鈦工業(yè)進(jìn)展 2022年1期2022-03-14
- 鋼絲濕式拉拔配模工藝對能耗的影響研究
鋼絲塑性變形時(shí)的道次壓縮率[2]、模具結(jié)構(gòu)、潤滑條件等工藝條件有關(guān)。通過采用Deform-3D有限元仿真分析，我們發(fā)現(xiàn)對鋼絲濕式拉拔進(jìn)行配模工藝設(shè)計(jì)時(shí)，在模具結(jié)構(gòu)和潤滑條件不變的情況下，改變道次壓縮率會(huì)使整體拉拔力產(chǎn)生變化，進(jìn)而對能耗產(chǎn)生較大影響。本工作在采用Deform-3D有限元仿真分析的同時(shí)，開展實(shí)際配模試驗(yàn)，研究濕式拉拔配模工藝對拉拔力和能耗的影響規(guī)律，既可為濕式拉拔工藝拓寬節(jié)能降耗的工藝設(shè)計(jì)思路，還可有效獲取有限元仿真分析試驗(yàn)難以掌握的信息[3-
輪胎工業(yè) 2021年12期2021-07-24
- 低活化馬氏體鋼限制性模壓織構(gòu)演化行為及力學(xué)性能研究
能。結(jié)果表明，1道次CGP處理后，復(fù)合材料的極限抗拉強(qiáng)度顯著提高至102 MPa，延伸率下降至25%。Hajizadeh等[11]在室溫下對1050鋁進(jìn)行了CGP處理。使起始材料的屈服強(qiáng)度顯著提高，從93 MPa提高到182 MPa。Mozafari等[12]研究了經(jīng)過CGP處理的鋁鎂合金的磨損性能，結(jié)果表明2道次CGP后硬度達(dá)到95 HV。梁萍[13]對1060工業(yè)純鋁進(jìn)行了模壓工藝研究，發(fā)現(xiàn)模壓后材料的硬度明顯上升。綜上，模壓變形具有良好的細(xì)化晶粒從而
原子能科學(xué)技術(shù) 2021年6期2021-06-30
- Excel電子表格快捷編制拉絲工藝
縮率，通常稱其為道次壓縮率或部分壓縮率形，本文用q表示，qi為線材連續(xù)拉拔對應(yīng)第i道的道次壓縮率，如果連續(xù)拉拔每道次壓縮率相等，則該壓縮率被稱謂平均部分壓縮率，本文用q均表示。將多道次累計(jì)變形用一個(gè)壓縮率表示，該壓縮率稱謂總變形，本文用Q總表示。將直徑d0線材經(jīng)過k道連續(xù)拉拔至dk，當(dāng)變形程度采用線材直徑表示時(shí)，根據(jù)相關(guān)定義 則有：qi與Q總、q均與Q總有如下關(guān)系式：2）進(jìn)行拉絲工藝設(shè)計(jì)數(shù)學(xué)建模，根據(jù)μ定義有。對（5）式、（6）兩邊取自然對數(shù)有在此定義延伸
卷宗 2021年12期2021-05-24
- 超細(xì)晶銅力學(xué)和阻尼性能及微觀結(jié)構(gòu)研究
對商業(yè)純銅進(jìn)行多道次等通道轉(zhuǎn)角擠壓實(shí)驗(yàn)，研究其對材料力學(xué)性能，尤其是疲勞性能和阻尼性能的影響，以期為超細(xì)晶純銅在工業(yè)領(lǐng)域的應(yīng)用提供借鑒。1 實(shí) 驗(yàn)實(shí)驗(yàn)材料為商業(yè)純銅，成分見表1，原始尺寸為Φ18 mm×17 mm，在600 ℃氮?dú)鈿夥罩型嘶? h后平均晶粒尺寸為77.0 μm，如圖1所示。表1 商業(yè)純銅化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)/%) 在環(huán)境溫度下對CP-Cu棒進(jìn)行BC路徑等通道轉(zhuǎn)角擠壓12道次，模具參數(shù)和工藝參數(shù)參見文獻(xiàn)[10]。根據(jù)Iwahashi原理[15]
材料科學(xué)與工藝 2021年2期2021-05-14
- 5356鋁合金三輥連軋過程的數(shù)值模擬
的參數(shù).連軋過程道次多(一般7～15個(gè)道次),過程復(fù)雜,靠實(shí)驗(yàn)很難完成,文中借助Deform 3D軟件進(jìn)行9機(jī)架三輥Y型軋機(jī)9道次熱連軋的5356鋁合金桿直徑為9.5 mm有限元數(shù)值模擬,揭示變形過程中的溫度場、應(yīng)力應(yīng)變場和軋制力變化情況,為高性能鋁合金焊絲桿連軋?jiān)O(shè)備及連軋成形制備技術(shù)的國產(chǎn)化替代提供參考.1 模型建立1.1 有限元模型構(gòu)建如圖1所示的9道次三輥連續(xù)軋制成形鋁合金線桿(直徑為9.5 mm)模型,軋件截面形狀為梯形,截面積為1 080 mm2
- 等通道轉(zhuǎn)角擠壓變形（ECAP）對Al-Mg-Si合金的性能影響
不同路徑開展不同道次試驗(yàn)，并對其力學(xué)性能與微觀組織進(jìn)行研究。1 實(shí)驗(yàn)方法本試驗(yàn)選取的材料為Al-Mg-Si系合金，使用純鋁、純鎂與純硅以及Al-4.77%Er中間合金。進(jìn)行熔煉，相應(yīng)的化學(xué)成分如表1所示。最終將試樣加工成直徑11mm，長45mm的圓柱。本試驗(yàn)選用為YR81-500T海綿鈦專用液壓機(jī)，此壓力機(jī)公稱力為5000KN，其工進(jìn)下程的速度為2.5mm/s～7mm/s，故選取500t的YR81-500T海綿鈦專用液壓機(jī)。同時(shí)選擇沒有起偏角的模具，其等通
中國金屬通報(bào) 2020年7期2020-11-04
- 模具對NbTi/Cu超導(dǎo)線集束拉拔芯絲畸變的影響
合超導(dǎo)線材常用多道次集束拉拔法(bundling and drawing process)制備[1-4]，其過程受到多芯結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的異質(zhì)復(fù)合材料應(yīng)變協(xié)調(diào)等問題影響，導(dǎo)致加工過程中芯絲畸變，產(chǎn)生應(yīng)力集中，造成后續(xù)加工時(shí)出現(xiàn)裂紋甚至斷芯。降低多芯復(fù)合超導(dǎo)線芯絲畸變程度可以改善超導(dǎo)線的臨界電流密度JC值，提升超導(dǎo)線材的載流性能[5]。因此，研究多芯復(fù)合超導(dǎo)線集束拉拔過程畸變機(jī)理，調(diào)控芯絲畸變程度，對獲得高質(zhì)量多芯復(fù)合超導(dǎo)線及提高成品率具有重要意義。國內(nèi)外眾多專家學(xué)
鈦工業(yè)進(jìn)展 2020年5期2020-10-30
- 漢鋼公司錨桿鋼工藝質(zhì)量提升實(shí)踐
熱爐加熱→粗軋6道次→1#飛剪切頭→中軋6道次→2#飛剪切頭尾→精軋4/6道次→倍尺剪切→冷床冷卻（初檢）→定尺剪切→收集打包（終檢）→入庫。2 工藝質(zhì)量分析及優(yōu)化2.1 工藝布置優(yōu)化錨桿鋼18/20/22三個(gè)規(guī)格分別采用18道次、16道次、16道次進(jìn)行軋制。通過長期生產(chǎn)總結(jié)，發(fā)現(xiàn)20規(guī)格采用16道次軋制，尾部耳子較長，中間倍尺內(nèi)徑尺寸不穩(wěn)定，有超尺寸偏差范圍現(xiàn)象。將Φ20規(guī)格錨桿鋼原16道次軋制改為18道次軋制，粗中軋孔型不變，精軋13架和14架使用新孔
中國金屬通報(bào) 2020年4期2020-07-04
- 低溫對ECAP純銅性能與組織的影響
P純銅的硬度在8道次左右時(shí)就會(huì)達(dá)到140 Hv左右，并在之后的高道次擠壓后變化極其緩慢甚至不再增加[11]。究其主要原因是變形時(shí)的儲存能促進(jìn)細(xì)晶材料產(chǎn)生高能晶界，使得高道次ECAP銅處于熱力學(xué)不穩(wěn)定狀態(tài)。石鳳健[12]等人發(fā)現(xiàn)ECAP 8道次樣品在170℃時(shí)發(fā)生靜態(tài)再結(jié)晶，且ECAP道次越高，再結(jié)晶溫度越低。郭廷彪[13]通過有限元模擬了ECAP擠壓溫度場，發(fā)現(xiàn)擠壓溫度可以達(dá)到300℃，此時(shí)在變形區(qū)會(huì)發(fā)生動(dòng)態(tài)再結(jié)晶現(xiàn)象，阻礙晶粒進(jìn)一步細(xì)化。位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)是熱激活
功能材料 2020年6期2020-06-30
- 基于單機(jī)架可逆軋機(jī)的減量化軋制工藝探索
少壓下率，實(shí)現(xiàn)三道次軋制替代五道次軋制，提升生產(chǎn)效率的同時(shí)，降低冷軋電耗。1 減量化軋制區(qū)間范圍為了摸清減量化軋制原料及產(chǎn)品區(qū)間范圍，同時(shí)保證產(chǎn)品性能符合標(biāo)準(zhǔn)要求，以3.0 熱軋板為原料，分別對1 260 mm 坯料和1 010 mm 坯料進(jìn)行了工業(yè)實(shí)驗(yàn)。1.1 3.0 mm×1 260 mm 坯料減量化軋制實(shí)驗(yàn)3.0 mm×1 260 mm 坯料減量化軋制實(shí)驗(yàn)參數(shù)和性能指標(biāo)見表1 和表2。表1 3.0×1 260 mm 軋制0.9×1 260 mm減量化
山西冶金 2020年1期2020-06-11
- 不同路徑等通道側(cè)向擠壓對7003鋁合金顯微組織及力學(xué)性能的影響
。在DECLE每道次變形時(shí)，試樣沿著兩個(gè)方向發(fā)生剪切變形，晶粒取向增大；在進(jìn)行下一道次變形時(shí)，剪切面之間的相互作用增強(qiáng)，晶粒進(jìn)一步細(xì)化，試樣的力學(xué)性能更加優(yōu)異[13-14]。DECLE技術(shù)豐富了ECAP工藝，為制備超細(xì)晶金屬材料提供了新方法。但是，目前應(yīng)用DECLE技術(shù)選取不同路徑對7003鋁合金進(jìn)行擠壓的研究甚少。鑒于此，作者采用兩種路徑對7003鋁合金進(jìn)行4道次DECLE處理，研究了不同路徑擠壓對其顯微組織與力學(xué)性能的影響，以期為超細(xì)晶鋁合金的制備和D
機(jī)械工程材料 2020年4期2020-05-29
- 基于FSP技術(shù)制備CeO2顆粒增強(qiáng)鋁基復(fù)合材料*
合材料，研究加工道次對復(fù)合材料的微觀組織、顯微硬度和耐磨性能的影響。1 實(shí)驗(yàn)材料與方法實(shí)驗(yàn)采用4 mm厚5083鋁合金為基體，增強(qiáng)相為CeO2顆粒，其微觀組織如圖1所示。攪拌頭采用H13鋼制作，攪拌針直徑為5 mm，攪拌針長度為3.5 mm，軸肩直徑為20 mm，加工過程中旋轉(zhuǎn)速度為900 r/min，行進(jìn)速度為60 mm/min，下壓量為0.1 mm。通過開槽法將CeO2顆粒填充至基體凹槽中壓實(shí)并用無針攪拌頭進(jìn)行密封處理，通過攪拌摩擦加工技術(shù)制備復(fù)合材料
機(jī)械工程與自動(dòng)化 2020年2期2020-05-18
- ECAP變形對超細(xì)晶銅再結(jié)晶行為的影響
CAP擠壓，在8道次變形后抗拉強(qiáng)度達(dá)到410 MPa，延伸率不足15%；12道次變形后強(qiáng)度略有下降，延伸率卻有明顯提升，變形儲存能釋放，位錯(cuò)密度降低.對ECAP加工的銅的熱穩(wěn)定性研究表明[11-13]，再結(jié)晶比傳統(tǒng)軋制粗晶銅更快，ECAP后的儲存能更大，激活能比觀察到的冷軋銅更低.超細(xì)晶銅的熱穩(wěn)定性差是由于大角度邊界的增多導(dǎo)致成核條件增強(qiáng).有學(xué)者認(rèn)為[14-15]，激活能隨著溫度升高而增大，當(dāng)激活能接近或高于材料擴(kuò)散能時(shí)，超細(xì)晶材料便會(huì)發(fā)生再結(jié)晶和晶粒長大
材料科學(xué)與工藝 2019年6期2020-01-09
- 多道次熱擠壓制備Al2O3/AZ31復(fù)合材料的微觀組織與力學(xué)性能
用，同時(shí)，利用多道次的反復(fù)塑性變形，能夠有效地改善增強(qiáng)相在鎂基體中的分布，明顯減小了復(fù)合材料的晶粒尺寸，從而提高材料的性能。本工作采用多道次熱擠壓法制備Al2O3顆粒增強(qiáng)AZ31鎂基復(fù)合材料，研究多道次擠壓對Al2O3/AZ31復(fù)合材料的組織與性能的影響。1 實(shí)驗(yàn)材料與方法1.1 實(shí)驗(yàn)材料本實(shí)驗(yàn)選用東北輕合金有限公司生產(chǎn)的AZ31鎂合金作為鎂基體，其具體化學(xué)成分如表1所示，顆粒增強(qiáng)相選用河南洛陽兄弟耐火材料有限公司生產(chǎn)的Al2O3陶瓷顆粒，其平均粒徑尺寸為
材料工程 2019年12期2019-12-17
- 川威五切分軋制技術(shù)的研發(fā)
軋件，最后在切分道次上將其切分為面積相同且分開的軋件。五切分軋制的關(guān)鍵是：①確保切分帶的料型尺寸；②切分速度與軋制速度匹配。1.2 孔型系統(tǒng)1.2.1精軋孔型系統(tǒng)五切分的關(guān)鍵是精軋的料型控制，主要靠精軋孔型系統(tǒng)的合理設(shè)計(jì)達(dá)到。通過多次優(yōu)化，最終確定了如圖1的精軋孔型系統(tǒng)。該孔型系統(tǒng)具有合理分配各道次軋制負(fù)荷、各道次孔型共用、減少換輥架次和提高生產(chǎn)效率的優(yōu)點(diǎn)[1]。圖1 精軋孔型系統(tǒng)1.2.2孔型設(shè)計(jì)①K7、K6 設(shè)計(jì)為平孔。主要目的是將K8來料進(jìn)行壓縮，利
四川冶金 2019年2期2019-05-31
- Zr-Sn-Nb-Fe-V合金包殼管加工過程中第二相的演變
、α相熱擠壓、4道次冷軋、中間及最終退火(圖1)。加工過程中具體工藝參數(shù)如下：鑄錠→鍛坯→淬火坯→620 ℃擠壓→第1道次冷軋(變形量51%)→600 ℃退火→第2道次冷軋(變形量52%)→600 ℃退火→第3道次冷軋(變形量78%)→580 ℃退火→終軋(變形量82%)→580 ℃最終退火。采用FEI Nova Nano SEM 400場發(fā)射掃描電鏡和帶EDS的JEM-2010F場發(fā)射透射電鏡對樣品析出相進(jìn)行分析，分析試樣包括加工過程中的擠壓管坯、冷軋管
原子能科學(xué)技術(shù) 2019年3期2019-04-22
- 熱拉拔工藝對AZ61鎂合金絲材組織與性能的影響
in；共采用4種道次變形量，分別為10%，15%，20%，25%；拉拔溫度范圍為25～400 ℃.拉拔后的絲材置于空氣中冷卻.圖1 退火后AZ61鎂合金粗?jǐn)D壓棒材的微觀組織Fig.1 Microstructure of the AZ61 magnesium alloy rod after annealing圖2 拉拔裝置示意圖Fig.2 Schematic diagram of hot-drawing equipment取不同試樣進(jìn)行性能及組織形貌檢測.使
材料與冶金學(xué)報(bào) 2018年2期2018-06-19
- 降溫往復(fù)鐓粗-擠壓對Mg-Gd-Y-Zn-Zr合金微觀組織的影響
并發(fā)現(xiàn)增加變形道次可以達(dá)到需要的累積應(yīng)變， 并且獲得了均勻的細(xì)小晶粒. Xu等[15]研究了往復(fù)鐓擠AZ61鎂合金的組織演變規(guī)律， 結(jié)果發(fā)現(xiàn)， 在285 ℃下3道次變形后晶粒細(xì)化至4 μm. Chen等[16]對AZ80進(jìn)行往復(fù)鐓擠變形， 結(jié)果表明變形8道次后可以得到細(xì)小均勻的微觀組織. 但是， 目前未見往復(fù)鐓擠變形Mg-Gd-Y-Zn-Zr合金的報(bào)道. 因此， 本文以Mg-Gd-Y-Zn-Zr合金為基礎(chǔ)， 采用一種降溫往復(fù)鐓擠變形技術(shù)對其進(jìn)行大塑性變形
- ECAP變形對Mg2Si增強(qiáng)耐熱鎂合金組織及性能的影響
i鎂合金進(jìn)行不同道次的變形.運(yùn)用金相顯微鏡(OM)、X射線衍射儀(XRD)、掃描電子顯微鏡(SEM)、透射電子顯微鏡(TEM)等手段對變形后的Mg-Zn-Si鎂合金進(jìn)行了組織表征，對變形后的合金進(jìn)行了室溫拉伸和高溫蠕變等力學(xué)性能測試.結(jié)果表明：隨著擠壓道次增加，α-Mg基體、MgZn相及Mg2Si相均得到細(xì)化且分布趨于均勻.1道次擠壓后部分基體α-Mg細(xì)化，4道次擠壓后α-Mg的尺寸減小為5～10 μm，且晶粒大小趨于均勻；2道次擠壓后Mg2Si相枝晶在原
材料科學(xué)與工藝 2017年6期2018-01-08
- Al-Mg-Si合金導(dǎo)體二次轉(zhuǎn)角連續(xù)ECAE成形的可行性模擬
g-Si合金第1道次應(yīng)力應(yīng)變及溫度場分布.其最大等效應(yīng)力為141 MPa,應(yīng)變?yōu)?1.4,變形溫度為415 ℃,基本與一次轉(zhuǎn)角連續(xù)ECAE成形的第2道次相等.效率可達(dá)到常規(guī)連續(xù)ECAE的二倍,因此,本研究對開發(fā)Al-Mg-Si合金二次轉(zhuǎn)角連續(xù)ECAE成形新工藝具有重要意義.二次轉(zhuǎn)角ECAE成形;有限元分析;Deform-3D;Al-Mg-Si合金動(dòng)態(tài)時(shí)效連續(xù)等徑角擠壓(ECAE)成形有利于合金中強(qiáng)化相元素的快速析出和完全析出,大大提高合金元素Mg、Si從鋁
- 高純鋁多向鍛造大塑性變形過程的數(shù)值模擬及實(shí)驗(yàn)研究
法研究室溫下鍛造道次對高純鋁組織的影響，并用三維DEFORM軟件對實(shí)驗(yàn)過程進(jìn)行模擬。結(jié)果表明：經(jīng)3次多向鍛造后，高純鋁試樣橫截面上形成1個(gè)X形的細(xì)晶區(qū)及4個(gè)粗晶區(qū)，隨鍛造道次增至9，細(xì)晶區(qū)的面積不斷擴(kuò)大，粗晶區(qū)的面積不斷縮小，但細(xì)晶區(qū)與粗晶區(qū)的晶粒尺寸差異并未消除。當(dāng)高純鋁試樣心部的等效應(yīng)變量達(dá)到2.5時(shí)，心部再結(jié)晶晶粒尺寸達(dá)到70μm，繼續(xù)增加心部的等效應(yīng)變至6.0，心部的晶粒不再隨等效應(yīng)變量的增加而細(xì)化，達(dá)到晶粒細(xì)化的極限。而當(dāng)試樣邊部難變形區(qū)和自由變
材料工程 2017年4期2017-04-19
- Al-Zn-Mg-Cu合金多道次熱變形及固溶處理過程中的晶粒演變
Mg-Cu合金多道次熱變形及固溶處理過程中的晶粒演變范云強(qiáng)1, 2， 黃樹暉1， 李志輝1， 李錫武1， 張永安1， 熊柏青1， 謝建新2(1．北京有色金屬研究總院 有色金屬材料制備加工國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100088； 2．北京科技大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，北京 100083)定量研究Al-Zn-Mg-Cu合金多道次熱變形及固溶處理過程中的晶粒演變。采用Gleeble 1500D熱模擬機(jī)進(jìn)行熱壓縮實(shí)驗(yàn)，采用電子背散射衍射(EBSD)定量表征微觀組織。主
航空材料學(xué)報(bào) 2017年2期2017-04-07
- 彎道分道跑項(xiàng)目道次編排合理性的分析
?彎道分道跑項(xiàng)目道次編排合理性的分析席傳浩彎道分道跑項(xiàng)目道次編排的合理性是保障運(yùn)動(dòng)員利益的直接條件，更是“公平公正”奧林匹克精神的直接體現(xiàn)。本文從運(yùn)動(dòng)生物力學(xué)等多個(gè)方面的角度分析，旨在說明田徑規(guī)則中彎道分道跑項(xiàng)目道次編排是否合理；通過文獻(xiàn)資料法、數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)法、理論邏輯分析法等，研究發(fā)現(xiàn)：利用向心力公式F= mv2/r進(jìn)行彎道跑的傳統(tǒng)力學(xué)分析是存在一定誤區(qū)的；不同道次彎道跑對運(yùn)動(dòng)員成績具有一定的影響，但影響較??；中間道次利弊均衡，對運(yùn)動(dòng)員成績的影響概率較小，彎
體育科技文獻(xiàn)通報(bào) 2016年12期2016-12-08
- 貨叉扁鋼精軋過程金屬流動(dòng)規(guī)律的數(shù)值模擬
采用450軋機(jī)5道次連軋的方式進(jìn)行。奇數(shù)道次為平輥軋制，偶數(shù)道次為箱型孔立軋，箱型孔尺寸如圖1所示。由于扁鋼軋制為對稱模型，所以為節(jié)約計(jì)算時(shí)間，建立1/4軋制模型，軋件XY和XZ面為對稱面，-X向?yàn)檐堉品较?。軋件尺寸H×B×L=35 mm×62.5 mm×500 mm。各道次軋輥尺寸、轉(zhuǎn)速等如表1所示，利用DEFORM軟件建立的扁鋼軋制模型如圖2所示。圖1 箱型孔尺寸道次輥縫/mm壓下率/%軋輥外徑/mm工作直徑/mm軋輥轉(zhuǎn)速/rpm15521.43425
- 八鋼一高線機(jī)組軋制φ6.5mm產(chǎn)品工藝優(yōu)化
；工藝優(yōu)化；軋制道次1 前言八鋼一高線機(jī)，根據(jù)軋制規(guī)格的不同，設(shè)計(jì)了兩種不同的軋制工藝：一種大規(guī)格工藝，軋制￠8mm規(guī)格以上的產(chǎn)品；一種小規(guī)格工藝，軋制￠8mm規(guī)格以下的產(chǎn)品。兩種工藝的區(qū)別在于，從第一道次到成品道次的紅條尺寸、導(dǎo)衛(wèi)完全不同，精軋機(jī)的輥環(huán)也不一樣，每次倒換工藝的時(shí)候，要調(diào)整粗中軋的輥縫，重新設(shè)定程序和參數(shù)，更換所有的導(dǎo)衛(wèi)以及精軋機(jī)的輥環(huán)。工作量、勞動(dòng)強(qiáng)度大，而且資源浪費(fèi)嚴(yán)重。對每年各規(guī)格軋制的次數(shù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析發(fā)現(xiàn)大小工藝倒換的原因，主要是由
新疆鋼鐵 2016年4期2016-05-25
- 等徑角擠扭對SiCp/Al復(fù)合材料微觀結(jié)構(gòu)及力學(xué)性能的影響
結(jié)果表明：隨變形道次增加，SiC團(tuán)聚現(xiàn)象得到改善，微晶尺寸逐漸減小，位錯(cuò)密度逐漸增大；材料界面處發(fā)生保護(hù)反應(yīng)生成Al2O3，且反應(yīng)程度隨變形道次增加而加劇，未發(fā)生有害的界面反應(yīng)，無Al4C3脆性相生成。4道次變形后材料的顯微硬度和屈服強(qiáng)度相比1道次分別提高10%和16%。SiCp/Al復(fù)合材料；等徑角擠扭；ECAPT；微觀結(jié)構(gòu)；界面反應(yīng)；力學(xué)性能；大塑性變形等徑角擠扭(ECAPT)工藝通過將等徑角擠壓(ECAP)與擠扭(TE)的模具結(jié)構(gòu)有效地結(jié)合，使其在較
粉末冶金材料科學(xué)與工程 2016年6期2016-03-08
- 高強(qiáng)高韌汽車傳動(dòng)軸管雙道次W彎曲組合成型工藝的研究與設(shè)計(jì)
韌汽車傳動(dòng)軸管雙道次W彎曲組合成型工藝的研究與設(shè)計(jì)趙純鋒1傅前進(jìn)1紀(jì)慶高1樊 昕2（1.山東泰豐鋼業(yè)有限公司，新泰 271200；2.泰安市科學(xué)技術(shù)情報(bào)研究所，泰安 271000）本研究涉及高強(qiáng)高韌汽車傳動(dòng)軸管生產(chǎn)工藝，針對一種高強(qiáng)高韌汽車傳動(dòng)軸管雙道次W彎曲組合成型工藝進(jìn)行深入分析，研究設(shè)計(jì)內(nèi)容，并闡述所采用的技術(shù)方案。高強(qiáng)高韌汽車 傳動(dòng)軸管 雙道次 W彎曲組合成型1 技術(shù)研究背景隨著科技的發(fā)展，商用汽車整車減重，增加載荷的要求越來越強(qiáng)烈，促使汽車傳動(dòng)軸
現(xiàn)代制造技術(shù)與裝備 2016年7期2016-03-02
- 鑄態(tài)42CrMo鋼多道次熱壓縮的軟化規(guī)律
等。金屬材料在多道次熱壓縮變形過程中不同的變形工藝對內(nèi)部的組織和性能影響不同。因此在多道次熱壓縮變形中會(huì)出現(xiàn)不同的熱力學(xué)行為。這種力學(xué)行為表現(xiàn)為材料多道次熱壓縮流變應(yīng)力的變化，流變應(yīng)力的變化是材料內(nèi)部組織變化的宏觀表現(xiàn)。利用熱壓縮模擬實(shí)驗(yàn)研究鑄態(tài)42CrMo鋼高溫流變特性，能較準(zhǔn)確地描述在不同的變形溫度、變形程度以及道次間隔時(shí)間等參數(shù)對其流變應(yīng)力變化規(guī)律，為合理制定工藝規(guī)程提供理論依據(jù)。目前對鑄態(tài)42CrMo鋼熱壓縮變形過程中材料的軟化規(guī)律研究較少。為此，
鍛壓裝備與制造技術(shù) 2015年5期2015-12-16
- 6061鋁合金ECAP變形后的微觀組織和硬度
在室溫下進(jìn)行了4道次擠壓。采用光學(xué)顯微鏡分析了試樣ECAP變形前后的顯微組織變化，采用洛氏硬度計(jì)對6061合金ECAP變形前后進(jìn)行了硬度測試。結(jié)果表明：ECAP工藝不僅能夠細(xì)化6061鋁合金晶粒，而且可提高6061鋁合金硬度，經(jīng)過2道次擠壓后，合金洛氏硬度有了較明顯的提高，但在隨后道次的變形中，合金的洛氏硬度呈緩慢的下降趨勢，并且隨著變形道次的增加，擠壓試樣的各部分洛氏硬度值趨于一致，擠壓試樣各部分變形趨于均勻。關(guān)鍵詞：6061鋁合金；等通道轉(zhuǎn)角擠壓；晶粒
山東工業(yè)技術(shù) 2015年7期2015-07-26
- 等通道轉(zhuǎn)角擠壓對ZS32鎂合金組織與性能的影響
C 路徑1～4 道次ECAP 變形[4]。截取擠壓前后合金試樣的中部用5%苦味酸溶液 (5 g 苦味酸+78 mL 酒精+7 mL 蒸餾水+10 mL 冰醋酸)對試樣進(jìn)行腐蝕制備金相試樣；用CMM-20 光學(xué)顯微鏡觀察組織；使用DNS100 電子型電子萬能試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，其拉伸速率為0.5 mm/min，拉伸試樣沿?cái)D壓方向切取，其尺寸為30 mm(長)×5 mm(寬)×2 mm(厚)。用KY2-2000 型X 射線衍射儀(XRD)分析物相組成。表1 Z
中國鑄造裝備與技術(shù) 2015年3期2015-03-25
- 室溫ECAP變形對T250馬氏體時(shí)效鋼組織和性能的影響
進(jìn)行C 方式2 道次ECAP 變形。楊卓越等［9］研究了時(shí)效前后，冷軋變形量對馬氏體時(shí)效鋼硬度的影響，認(rèn)為時(shí)效引起的強(qiáng)度凈增量是恒定。Blanter 等［10］通過實(shí)驗(yàn)也證明冷變形和時(shí)效處理可以同時(shí)增加材料的強(qiáng)度。Yang 等［11］對C250 進(jìn)行12 道次ECAP 變形，后在480 ～500℃下進(jìn)行時(shí)效，抗拉強(qiáng)度可達(dá)2400 ～2700MPa，比常規(guī)處理的抗拉強(qiáng)度提高了500 ～800MPa。楊沐鑫等［12］研究證明1 道次ECAP 變形可以細(xì)化馬氏體
航空材料學(xué)報(bào) 2014年6期2014-11-18
- 歐標(biāo)厚壁H型鋼腹板麻面缺陷的研究
此，將粗軋的軋制道次由5道次減少為3道次，以盡快完成粗軋階段的變形。（3）精軋為變形的主要階段，軋制道次為7道次，終軋溫度為950℃左右，軋制均在奧氏體再結(jié)晶區(qū)進(jìn)行，若要實(shí)現(xiàn)晶粒的細(xì)化，道次變形量應(yīng)超過其臨界變形量，一般按照道次變形率大于15%控制。將軋制道次由7道次減少為5道次，道次變形率均控制在20%以上，同時(shí)降低軋制速度，控制終軋溫度在880℃以下。（4）軋后提高冷卻效果，加大冷卻水的壓力及水量，以提高晶粒的細(xì)化效果以及VN粒子的析出效果。6.應(yīng)用效
中國鋼鐵業(yè) 2014年7期2014-09-21
- 一種耐候鋼的靜態(tài)軟化行為及微觀組織演變
Mo耐候鋼進(jìn)行雙道次熱壓縮試驗(yàn)，對其靜態(tài)軟化行為進(jìn)行系統(tǒng)研究，為耐候鋼的熱軋雙相化提供技術(shù)支持。1 試驗(yàn)材料與方法1.1 試驗(yàn)材料采用50 kg真空感應(yīng)爐熔煉試驗(yàn)材料，其主要化學(xué)成分如表1所示。將合金鑄錠改鍛成φ14 mm的圓棒，首先對其在950℃進(jìn)行2 h的正火處理，然后車削加工成φ10 mm×15 mm的圓柱形試樣。表1 試驗(yàn)鋼的化學(xué)成分1.2 熱變形試驗(yàn)試驗(yàn)用鋼的雙道次熱變形試驗(yàn)在Gleeble-3500熱模擬試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行。試樣以10℃/s的加熱速率
- 軋制AZ31鎂合金板材的顯微組織和力學(xué)性能
0～260℃，單道次變形量15%～25%，一般軋制到2～4mm厚的板材需要加熱3～5次，總軋制道次為28～30次。熱軋后板材的性能為： 抗拉強(qiáng)度≥250MPa，屈服強(qiáng)度≥145MPa，延伸率在12%～21%，軋制后板材的方向性較明顯。AZ31鎂合金鑄軋的澆注溫度一般在600℃以上，變形量在30%左右，軋制速度為1.5～5m/min，適合于軋制厚度在2mm以上的板坯，晶粒尺寸可以細(xì)化至10μm以下。但由于鑄軋過程中凝固不均勻而產(chǎn)生的晶粒各向異性、晶粒粗大、宏
上海電機(jī)學(xué)院學(xué)報(bào) 2013年5期2013-11-09
- 道次壓下量和退火工藝對Mg-Zn-Ce-Zr合金微觀組織及力學(xué)性能的影響
方面可以通過控制道次變形量引入剪切變形來弱化織構(gòu)；另一方面，鎂合金板材多道次軋制過程中或者軋制后一般都需要進(jìn)行退火，而退火對變形鎂合金的織構(gòu)也有一定的弱化效果。本文作者以 Mg-0.5%Zn-0.5%Ce-0.5%Zr合金為基礎(chǔ)，研究軋制過程中的微觀組織演變，討論道次壓下量、退火對合金微觀組織(特別是織構(gòu))及力學(xué)性能的影響，為開發(fā)高性能變形鎂合金板材提供依據(jù)。1 實(shí)驗(yàn)實(shí)驗(yàn)合金由純鎂、純鋅、Mg-30% Zr和Mg-50% Ce中間合金在SF6/CO2混合氣
中國有色金屬學(xué)報(bào) 2012年11期2012-12-14
- 等通道轉(zhuǎn)角擠壓雙相Mg-10.73Li-4.49Al-0.52Y合金的組織與力學(xué)性能
52Y進(jìn)行1～6道次擠壓變形，對變形合金進(jìn)行顯微組織觀察、掃描電鏡分析、X射線衍射測試和應(yīng)變速率為1.5×10?3s?1的室溫拉伸實(shí)驗(yàn)。結(jié)果表明：該合金由(α+β)相組成，變形后晶粒沿著與擠壓方向成30°～45°角且呈拉長的流線狀，隨擠壓道次的增加，晶粒不斷細(xì)化，其析出相Al2Y顆粒也隨道次的增加沿晶粒拉長的方向均勻化和細(xì)化。合金原始鑄態(tài)無織構(gòu)，1道次變形后β相的主滑移面{110}晶面織構(gòu)強(qiáng)度最高，變形3道次和6道次后該晶面織構(gòu)強(qiáng)度相對1道次的下降，織構(gòu)向
中國有色金屬學(xué)報(bào) 2012年9期2012-09-26
- 對H 型鋼Q345E 生產(chǎn)工藝探究
。1號樣采用7 道次軋制，各道次的腹板、翼緣伸長率較小。單道次翼緣與腹板伸長率的比值大于1，能防止出現(xiàn)腹板波浪。對于寬翼緣規(guī)格產(chǎn)品，如該比值過大，翼緣將對腹板產(chǎn)生附加拉應(yīng)力，出現(xiàn)腹板厚度不均勻現(xiàn)象，嚴(yán)重的會(huì)產(chǎn)生腹板孔洞。1號樣加熱溫度控制在1260℃-1270℃。在1160℃左右實(shí)行開坯軋制，坯料在萬能粗軋區(qū)前待溫至950℃進(jìn)人精軋機(jī)組軋制,精軋終軋溫度870℃。2號樣采用5 道次軋制，開坯軋制溫度較1號樣有所降低，精軋終軋溫度較1號樣升高20℃左右。2號
中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2012年11期2012-09-07
- 一種7×××鋁合金板材大鑄錠順向軋制工藝研究
、15mm。記錄道次壓下量、軋制力、軋制時(shí)間、板形、熱軋終了溫度、終了厚度。③ 淬火采用輥底式淬火爐進(jìn)行淬火，淬火制度：定溫460±2℃/加熱30min，保溫25min。④ 拉伸采用板材拉伸機(jī)進(jìn)行拉伸，拉伸量為1.2%～3.0%。⑤ 鋸切精密鋸床鋸切成品，切取試樣進(jìn)行檢測。⑥ 對比分析大鑄錠與小鑄錠的T4狀態(tài)板材組織、力學(xué)性能。2 試驗(yàn)結(jié)果與數(shù)據(jù)分析2.1 推進(jìn)式加熱爐加熱試驗(yàn)結(jié)果及分析試驗(yàn)鑄錠按1.4①節(jié)所述參數(shù)加熱。為保證加熱質(zhì)量，試驗(yàn)料生產(chǎn)時(shí)采用分區(qū)
有色金屬加工 2012年5期2012-07-28
- 冷彎矩形管主要成型道次的FEM模擬
象為某型鋼廠15道次厚壁矩形管冷彎成型過程，其中性面輥花工藝如圖1所示。由圖1可看出，冷彎成型過程模擬分為5個(gè)部分：第1部分為1～4道次，即板帶平整和兩頂角發(fā)生的主要彎曲變形；第2部分為5～8道次，即兩底角發(fā)生的主要彎曲變形；第3部分為9～11道次，即頂?shù)捉峭瑫r(shí)發(fā)生的剩余微小變形；第4部分為擠壓高頻焊接；第5部分為12～15道次，即焊管形狀的精整。冷彎成型過程模擬流程如圖2所示。計(jì)算過程按照上述5個(gè)部分進(jìn)行。圖1 矩形焊管冷彎輥花工藝Fig.1 Cold－
武漢科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2012年6期2012-01-29
- 變形程度對強(qiáng)變形Al－4%Cu合金退火組織性能的影響
不同 MAC變形道次加工后，在120℃退火60 min后的組織及性能演變.試驗(yàn)結(jié)果對新的鋁合金加工技術(shù)的開發(fā)具有重大意義.1 試驗(yàn)1.1 試驗(yàn)材料試樣材料是以工業(yè)純Al(99.9%)和Al－49.3%Cu(質(zhì)量分?jǐn)?shù))中間合金為原料，在石墨坩堝中精煉，鐵模鑄造.鑄錠經(jīng)過485℃，12 h均勻化處理，在470℃下預(yù)熱1 h后熱軋成厚12 mm的板材，加工成10 mm×10 mm×15 mm的長方形試樣.其化學(xué)成分如表1所示.表1 試樣化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)/%)為
材料科學(xué)與工藝 2011年2期2011-12-20
- 鑄態(tài)AZ31鎂合金板材等溫軋制工藝及組織性能研究
通過試驗(yàn)得到不同道次和變形量對鑄態(tài)AZ31鎂合金板材顯微組織和力學(xué)性能的影響規(guī)律，并采用掃描電子顯微鏡研究了軋制后板材組織.結(jié)果表明，鑄態(tài)AZ31鎂合金板材經(jīng)等溫4道次、等變形量軋制后，板材厚度由20 mm變化到4.8 mm，抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度分別達(dá)到275 MPa和187 MPa，延伸率為32%，板材性能方向性小.研究表明，AZ31鎂合金板材力學(xué)性能既受到平均晶粒尺寸影響，也受到晶粒取向制約.鑄態(tài)AZ31鎂合金板材采用等溫4道次、等變形量軋制工藝，能夠獲
材料科學(xué)與工藝 2011年2期2011-12-20
- T型通道擠壓變形ZK60鎂合金的組織與力學(xué)性能
種路徑進(jìn)行1～4道次擠壓變形，通過光學(xué)顯微鏡觀察變形鎂合金的顯微組織，并對TCP變形鎂合金的不同部位在應(yīng)變速率4×10?3s?1時(shí)進(jìn)行室溫拉伸性能測試。結(jié)果表明：塑性變形最大的部位是試樣中間部位的最底部，其組織特征為細(xì)小晶粒包圍著大晶粒，大晶粒呈拉長的流線狀；4道次變形后，A路徑的平均晶粒尺寸由退火態(tài)時(shí)的88.5 μm細(xì)化至2.4 μm，Bc路徑的平均晶粒尺寸則細(xì)化至4.6 μm，但組織更均勻；同時(shí)，在相同道次TCP變形后，A路徑變形合金的屈服強(qiáng)度都高于B
中國有色金屬學(xué)報(bào) 2011年6期2011-11-23
- Ti-15-3合金冷軋變形過程中的組織演變及力學(xué)性能
結(jié)果表明：經(jīng)過5道次換向冷軋、厚度方向總變形量為80%的Ti-15-3合金板中，形成了間隔的纖維帶狀組織，其內(nèi)部形成了200 nm左右的亞微米級晶粒。纖維組織的形成過程分為3個(gè)階段，第一階段，在個(gè)別晶粒內(nèi)部形成局部剪切帶；第二階段，拉長帶狀組織內(nèi)部平行排列的剪切帶相互交叉并逐漸碎化；第三階段，形成間隔的纖維組織，其內(nèi)部晶粒為亞微米級。在軋制變形中，經(jīng)1道次變形后，抗拉強(qiáng)度迅速升高到949 MPa，隨后抗拉強(qiáng)度最終緩慢增加至1 021 MPa。固溶態(tài)合金以每
中國有色金屬學(xué)報(bào) 2011年6期2011-11-23
- 可逆冷軋機(jī)過程自動(dòng)化系統(tǒng)的研發(fā)
報(bào)和自學(xué)習(xí)方法及道次分配策略及優(yōu)化算法。2 系統(tǒng)構(gòu)成2.1 硬件構(gòu)成過程自動(dòng)化系統(tǒng)硬件平臺主要由工業(yè)級HP服務(wù)器、網(wǎng)絡(luò)交換機(jī)、工程師站、操作員站、UPS備用電源等組成。為提高硬件平臺的可靠性，采用磁盤冗余陣列Raid(Redundant Array of Independent Disks)冗余技術(shù)在線備份硬盤數(shù)據(jù)，保證在硬盤故障時(shí)，數(shù)據(jù)不丟失，以確保軋制正常進(jìn)行。HP服務(wù)器作為過程控制級在線服務(wù)器，主要執(zhí)行生產(chǎn)過程數(shù)據(jù)交換與存儲、軋制力預(yù)報(bào)計(jì)算與模型自學(xué)
重型機(jī)械 2011年4期2011-11-18
- 往復(fù)擠壓 Mg－4Al－2Si合金中 Mg2Si顆粒形貌與分布
的力學(xué)性能；經(jīng)6道次往復(fù)擠壓后，合金的極限抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度為分別達(dá)到271MPa和264MPa［16］，而且合金的力學(xué)性能的提高與Mg2Si顆粒尺寸和形貌有著緊密聯(lián)系。本工作利用OM，SEM和TEM分析Mg2Si相形貌演變，運(yùn)用統(tǒng)計(jì)學(xué)原理分析顆粒分布規(guī)律，為進(jìn)一步優(yōu)化Mg－Al－Si合金的擠壓工藝提供理論依據(jù)和實(shí)驗(yàn)支持。1 實(shí)驗(yàn)材料和方法1.1 鑄態(tài)試樣制備用純鎂、Al－50%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）Si中間合金和純鋁制備AS42合金。首先在RJ－2覆蓋劑保護(hù)下熔化
材料工程 2011年11期2011-10-30
- 120°模具室溫8道次 ECAP變形純鈦的組織演化
變形,并配合使用道次間退火工藝,成功實(shí)現(xiàn)純鈦的4道次ECAP變形[21],獲得了超細(xì)晶純鈦試樣。本文在前期研究的基礎(chǔ)上,通過改變ECAP變形模具參數(shù)和變形工藝條件,在室溫不采用道次間退火實(shí)現(xiàn)了純鈦材的8道次ECAP變形,獲得了表面光滑無裂紋的試樣,并對ECAP變形試樣的顯微組織演化進(jìn)行分析研究。1 實(shí)驗(yàn)方法實(shí)驗(yàn)材料為熱軋態(tài)的純鈦(TA1),化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)/%)為：O 0.10,H 0.001,N 0.01,C 0.007和Fe 0.03。實(shí)驗(yàn)原始材料的
航空材料學(xué)報(bào) 2011年1期2011-03-13
- 熱軋道次變形量對鋁陽極組織結(jié)構(gòu)和電化學(xué)性能的影響
，唐艷，劉榮熱軋道次變形量對鋁陽極組織結(jié)構(gòu)和電化學(xué)性能的影響梁叔全，官迪凱，毛志偉，張勇，唐艷，劉榮(中南大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，湖南 長沙，410083)采用析氫測量法、計(jì)時(shí)?電位法(E?T曲線)和Tafel曲線法，研究在溫度為370 ℃時(shí)，不同熱軋道次變形量制得的鋁合金陽極的電化學(xué)性能和耐腐蝕性能，所用電解液是溫度為80 ℃、添加Na2SnO3緩蝕劑的5 mol/L NaOH溶液。通過透射電鏡、掃描電鏡和能譜等分析相關(guān)材料的結(jié)構(gòu)。研究結(jié)果表明：隨著道
- 強(qiáng)變形誘導(dǎo)析出相回溶對Al-Cu合金力學(xué)性能的影響
行換方向壓縮，每道次的等效應(yīng)變(ε)約為0.4，變形速率為5 mm/s。擠壓在室溫下進(jìn)行，采用MOS2作為潤滑劑，取與最后一次壓縮時(shí)的軸向垂直的面進(jìn)行硬度測試和透射電鏡觀察。圖1 MAC 模具的示意圖Fig.1 Schematic diagram of MAC mould在 CSS?44100型萬能電子拉伸試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行拉伸試驗(yàn)。拉伸實(shí)驗(yàn)采用片狀試樣，拉伸速度為1 mm/min，用引伸計(jì)來記錄載荷—位移曲線。在型號為HW187.5的布洛維硬度計(jì)上進(jìn)行硬度測試
中國有色金屬學(xué)報(bào) 2010年10期2010-11-24
- 連續(xù)輥彎成形過程模擬研究
區(qū)塑性等效應(yīng)變隨道次變化情況模擬結(jié)果表明,中間道次變形分配欠均勻,輥花工藝尚需優(yōu)化。冷彎成形;有限元;等效應(yīng)力;應(yīng)變場冷彎型鋼由于其生產(chǎn)工藝高效、節(jié)能、環(huán)保被廣泛用作眾多行業(yè)的構(gòu)件[1-2],然而其成形過程所具有的幾何學(xué)、運(yùn)動(dòng)學(xué)、動(dòng)力學(xué)和材料學(xué)等方面的復(fù)雜性,使得冷彎成形學(xué)科一直是一門經(jīng)驗(yàn)性很強(qiáng)的工程技術(shù)。不少學(xué)者采用有限元法模擬冷彎成形過程,探討模擬計(jì)算參數(shù)對成形計(jì)算結(jié)果的影響,這些研究成果為冷彎成形過程定性分析起到了很好的作用,也為冷彎成形模擬工作提供
武漢科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2010年5期2010-09-14