順橋
- 小半徑曲線連續(xù)剛構(gòu)轉(zhuǎn)體橋雙向稱重與配重方案*
誤差導(dǎo)致的轉(zhuǎn)動(dòng)體順橋向偏心的同時(shí)也會(huì)伴隨橫橋向偏心,形成雙向不平衡[6]。曲線半徑越小,跨徑越大,這種偏離程度會(huì)越突出,所以,對(duì)于曲線半徑較小、跨徑較大(轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)懸臂長(zhǎng))的橋梁,轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)平衡稱重更加需要關(guān)注。所以,轉(zhuǎn)體施工前需對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行順橋向和橫橋向的平衡稱重,在此稱為“雙向不平衡稱重”。寧波市軌道交通4號(hào)線跨越杭甬客運(yùn)專線的曲線連續(xù)剛構(gòu)橋,是一座曲率半徑350m、轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)單側(cè)懸臂長(zhǎng)度86m的大跨小半徑曲線轉(zhuǎn)體橋梁。本文以該工程為例,提出雙向不平衡稱重方案
施工技術(shù)(中英文) 2023年18期2023-10-27
- 獨(dú)塔斜拉橋維修加固后的監(jiān)測(cè)研究
作狀況，監(jiān)測(cè)塔頂順橋向偏位、橋面線形、斜拉索索力測(cè)試等參數(shù)變化規(guī)律和發(fā)展趨勢(shì)，確保橋梁安全運(yùn)營(yíng)，為正確分析、評(píng)價(jià)、預(yù)測(cè)工程治理等提供可靠資料和科學(xué)依據(jù)[2]；為橋梁建立健康檔案，指導(dǎo)橋梁養(yǎng)護(hù)及維修。監(jiān)測(cè)內(nèi)容：主要包含塔頂順橋向偏位、橋面線形、斜拉索索力測(cè)試等內(nèi)容。3.2 監(jiān)測(cè)程序和儀器監(jiān)測(cè)程序：橋梁相關(guān)資料調(diào)查→方案制定→現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)（塔頂順橋向偏位、橋面線形、斜拉索索力測(cè)試）→資料、數(shù)據(jù)整理分析→提交正式定期監(jiān)測(cè)報(bào)告。本次監(jiān)測(cè)主要配備表1所示的儀器設(shè)備。表1
四川水泥 2023年2期2023-03-12
- 矮塔斜拉橋墩高對(duì)摩擦擺支座隔震性能的影響研究
率更快。4.2 順橋向內(nèi)力與位移當(dāng)?shù)卣鸩ㄝ斎?，可以得?span id="j5i0abt0b" class="hl">順橋向和橫橋向的內(nèi)力和位移動(dòng)力響應(yīng)幅值。圖6～圖9分別列出地震波作用下，橋墩高度的變化對(duì)隔震和非隔震橋梁順橋向墩底剪力、彎矩和墩頂位移的影響。圖6 順橋向墩底剪力與墩高的關(guān)系圖7 順橋向墩底彎矩與墩高的關(guān)系圖8 順橋向墩頂位移與墩高的關(guān)系圖9 順橋向支座處梁體位移與墩高的關(guān)系非隔震橋梁的順橋向剪力和彎矩都隨著橋墩高度的增加而逐漸減小，當(dāng)橋墩高度15 m時(shí)，剪力為1.04×105kN，彎矩為1.15×10
公路工程 2022年6期2023-01-16
- 高烈度地區(qū)減隔震橋梁動(dòng)力性能優(yōu)勢(shì)分析
且一階模態(tài)時(shí)結(jié)構(gòu)順橋向變形，二階模態(tài)時(shí)結(jié)構(gòu)整體向橫橋向變形。3.2 E2 反應(yīng)譜計(jì)算最大內(nèi)力E2 地震作用下，取恒載與地震最不利組合下計(jì)算橋墩最大內(nèi)力。由圖2 可知，在最不利荷載組合下，最不利橋墩為2#橋墩下部，最大彎矩7 691 kN·m，最大軸力6 619 kN。根據(jù)《規(guī)范》第7.4.7 條規(guī)定，通過(guò)彎矩- 曲率曲線求得橋墩等效屈服彎矩與計(jì)算彎矩比較，判斷其是否進(jìn)入塑性。圖2 最不利荷載組合下橋墩內(nèi)力（左側(cè)彎矩右側(cè)軸力）由圖3 彎矩- 曲率曲線可知，橋
科學(xué)技術(shù)創(chuàng)新 2022年32期2022-11-03
- 四線鐵路鋼混連續(xù)梁橋結(jié)合段力學(xué)性能分析
計(jì)算結(jié)果提取鋼梁順橋向正應(yīng)力、等效應(yīng)力如圖3、圖4 所示。圖3 鋼梁順橋向正應(yīng)力（單位：M P a）圖4 鋼梁等效應(yīng)力（單位：M P a）鋼梁順橋向正應(yīng)力為上拉下壓，越靠近鋼混交界面應(yīng)力值越大。頂板拉應(yīng)力在靠近鋼混結(jié)合段的位置最大約為54 MPa；底板壓應(yīng)力最大處約為72 MPa。鋼梁等效應(yīng)力較小符合規(guī)范要求，在靠近鋼混結(jié)合段位置中腹板加勁肋與承壓板相交位置有應(yīng)力集中，應(yīng)力值約為96 MPa。鋼梁內(nèi)桁架應(yīng)力情況良好，等效應(yīng)力在15 MPa 以下，桁架連接板
工程建設(shè)與設(shè)計(jì) 2022年19期2022-11-03
- 鋼管-鋼管混凝土復(fù)合橋塔抗風(fēng)性能試驗(yàn)研究
如表1所示。橋塔順橋向一階彎曲振動(dòng)頻率為0.282 5 Hz，橋塔橫橋向一階彎曲振動(dòng)頻率為0.302 8 Hz。主塔采用節(jié)段工廠加工、現(xiàn)場(chǎng)吊裝拼接施工，鑒于橋塔造型限制，主塔施工采用梁上搭設(shè)滿堂支架對(duì)稱施工，有助于增加橋塔施工工程中的動(dòng)力穩(wěn)定性。在施工階段中，橋塔處于雙懸臂狀態(tài)，最后一段鋼管吊裝拼接前為最不利施工狀態(tài)。表1 橋塔振動(dòng)前10階模態(tài)動(dòng)力特性Table 1 Dynamic characteristics of pylon圖3 橋塔MIDAS模型圖
結(jié)構(gòu)工程師 2022年1期2022-09-22
- 基于IDA法的多跨連續(xù)剛構(gòu)橋易損性分析
易損性曲線。3 順橋向橋墩地震易損性分析先對(duì)所選波進(jìn)行調(diào)幅，再采用IDA 方法進(jìn)行非線性時(shí)程分析，對(duì)結(jié)構(gòu)實(shí)際的承載能力和橋梁的地震需求取對(duì)數(shù)值，其值符合正態(tài)分布[11]。以PGA（地震動(dòng)峰值加速度0～1 逐步增加）值的對(duì)數(shù)值作為橫軸，以橋墩順橋向墩頂截面曲率延性比的對(duì)數(shù)值作為縱軸，通過(guò)最小二乘法對(duì)非線性時(shí)程分析的數(shù)據(jù)結(jié)果進(jìn)行線性回歸，如圖3～7所示。圖3 順橋向1#墩地震需求響應(yīng)回歸分析Fig.3 Regression analysis of seismi
交通科學(xué)與工程 2022年2期2022-07-29
- π型橋墩抗震計(jì)算分析
的地震反應(yīng)，獲取順橋向和橫橋向的位置、內(nèi)力及應(yīng)變峰值信息，為今后的π型橋墩設(shè)計(jì)提供依據(jù)。為了保證橋梁結(jié)構(gòu)的安全使用，需要采用地震反應(yīng)譜分析和地震時(shí)程分析π型橋墩的地震作用，而動(dòng)力分析是抗震分析方法的重要基礎(chǔ)，所以動(dòng)力分析方法的準(zhǔn)確度對(duì)抗震分析方法的準(zhǔn)確度產(chǎn)生了重要的影響。構(gòu)件的動(dòng)力特性，主要分為頻率、振型以及阻尼器類型等，它們都由構(gòu)件自身固有特性所決定，如構(gòu)件的組成體系、強(qiáng)度、剛性分布、質(zhì)量、質(zhì)量分配和邊界狀況等。動(dòng)力分析法在進(jìn)行抗震設(shè)計(jì)時(shí)可以保證結(jié)構(gòu)的強(qiáng)
技術(shù)與市場(chǎng) 2022年7期2022-07-16
- 橋梁設(shè)計(jì)中橋墩計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)的分析
1可知：(1)在順橋向方向，隨著支座剛度的逐漸增加，橋墩計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)逐漸減小，且呈現(xiàn)出拋物線變化的趨勢(shì)。(2)當(dāng)順橋向支座剛度小于1.5k0時(shí)，橋墩計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)變化較為劇烈，由1.58減小為1.26，降低約25%。(3)當(dāng)順橋向支座剛度大于1.5k0時(shí)，支座剛度對(duì)橋墩計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)的影響已不太明顯。計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)已趨于穩(wěn)定，其取值保持在約1.2左右，較實(shí)際工況降低約7.6%。(4)隨著支座剛度的逐漸增加，橫橋向橋墩計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)逐漸減小，且呈現(xiàn)出線性變化的趨勢(shì)。
黑龍江交通科技 2022年5期2022-06-23
- 港珠澳非通航孔橋梁減隔震設(shè)計(jì)及研究
對(duì)減隔震橋梁輸入順橋向和橫橋向地震作用進(jìn)行時(shí)程分析，得到E2地震作用下橋梁順橋向和橋梁橫橋向的各墩墩底內(nèi)力和承臺(tái)底內(nèi)力，如表2和表3所示。表2 E2地震作用下橋梁墩底內(nèi)力表3 E2地震作用下橋梁承臺(tái)底內(nèi)力由表2可知，在E2地震作用下，橋梁順橋向和橫橋向最大墩底剪力分別為5923.64kN和6 772.15kN；橋梁順橋向和橫橋向最大墩底彎矩分別為144 348.43 kN·m和180 435.44 kN·m，均小于橋梁順、橫橋向設(shè)計(jì)彎矩3.53×105kN
科技與創(chuàng)新 2022年7期2022-04-12
- 獨(dú)柱墩曲線梁橋的減隔震分析與研究
分析方法對(duì)其進(jìn)行順橋向和橫橋向地震反應(yīng)分析。對(duì)曲線梁橋進(jìn)行地震反應(yīng)分析時(shí)，可分別沿相鄰兩橋墩連線方向和垂直于連線水平方向進(jìn)行多方向地震輸入，以確定最不利地震水平輸入方向；用曲梁?jiǎn)卧獣r(shí)，只需計(jì)算一聯(lián)兩端連線（割線）和垂直割線方向進(jìn)行地震輸入，本橋采用后者進(jìn)行地震輸入。計(jì)算過(guò)程中，定義割線方向?yàn)?span id="j5i0abt0b" class="hl">順橋向，垂直割線方向?yàn)闄M橋向。根據(jù)當(dāng)?shù)氐卣鹁痔峁┑牡卣鸢踩栽u(píng)價(jià)報(bào)告以及地震波，對(duì)橋梁進(jìn)行地震響應(yīng)分析，結(jié)果均取3 條地震波與恒載組合作用下的包絡(luò)值。3 計(jì)算結(jié)果及分析
科技與創(chuàng)新 2022年6期2022-03-24
- 勁性骨架混凝土拱橋地震反應(yīng)分析
地震輸入方式，即順橋向+橫向、順橋向+豎向、橫向+豎向以及三個(gè)方向同時(shí)輸入地震波計(jì)算結(jié)構(gòu)的動(dòng)力響應(yīng)。主要分析了不同地震輸入作用下伸縮縫位移和拱圈關(guān)鍵截面的內(nèi)力。研究表明：豎向地震動(dòng)對(duì)拱橋上部結(jié)構(gòu)的中部影響較大。拱腳至拱頂，控制地震作用方向從順橋向轉(zhuǎn)變?yōu)樨Q向，橫向地震作用下拱腳受很大的平面外彎矩。進(jìn)行大跨拱橋抗震計(jì)算時(shí)，應(yīng)輸入三向地震動(dòng)進(jìn)行結(jié)構(gòu)動(dòng)力分析。四種地震輸入方式作用下拱腳內(nèi)力最大，因此在進(jìn)行大跨度拱橋的抗震設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)對(duì)拱腳部位進(jìn)行重點(diǎn)設(shè)計(jì)?！娟P(guān)鍵詞】橋
四川建筑 2021年5期2021-12-16
- 近海填土對(duì)既有橋梁樁基影響分析與建議
算結(jié)果分析（1）順橋向填土與橫橋向填土對(duì)比分析由于橋樁的順橋向方向和橫橋向方向布置存在差異，那么不同方向的填土便會(huì)對(duì)橋樁產(chǎn)生不同的影響。對(duì)比分析橫橋向填土與順橋向填土的填筑方式對(duì)橋樁變形影響的差異。兩種填筑方法示意見(jiàn)圖4。圖4 不同填土方式示意圖每層填土共分三個(gè)區(qū)域，①區(qū)、②區(qū)和③區(qū)，若第一層填土按照①區(qū)～③區(qū)的順序填筑，則第二層土按照③區(qū)～①區(qū)的順序填筑，依次類推。表3 為兩種填土填筑方式下，不同施工步驟橋樁順橋向位移的最大值，采用橫橋向填土方式，橋樁最
城市道橋與防洪 2021年10期2021-11-15
- 山區(qū)超高墩疊合梁斜拉橋抗震性能研究
加載(Y+Z)和順橋下加載(X+Z)。其計(jì)算結(jié)果如表3～表6所示，其中UX、UY和UZ分別代表縱向、橫向和豎向位移，下同。表3 50年10%概率反應(yīng)譜分析地震響應(yīng)內(nèi)力結(jié)果表5 50年2%概率反應(yīng)譜分析地震響應(yīng)內(nèi)力結(jié)果表6 50年2%概率地震反應(yīng)譜分析關(guān)鍵位置位移響應(yīng)結(jié)果據(jù)表3～表6分析可得出以下結(jié)論。(1)順橋向+豎向和橫橋向+豎向地震作用下，剪力呈現(xiàn)出相同的規(guī)律，但橫橋向+豎向地震作用下的剪力明顯大于橫向+豎向地震。順橋向+豎向和橫橋向+豎向地震作用下，
黑龍江交通科技 2021年10期2021-11-01
- 山區(qū)超高墩疊合梁斜拉橋抗震性能研究
加載(Y+Z)和順橋下加載(X+Z)。其計(jì)算結(jié)果如表3～表6所示，其中UX、UY和UZ分別代表縱向、橫向和豎向位移，下同。表3 50年10%概率反應(yīng)譜分析地震響應(yīng)內(nèi)力結(jié)果表4 50年10%概率地震反應(yīng)譜分析關(guān)鍵位置位移響應(yīng)結(jié)果表5 50年2%概率反應(yīng)譜分析地震響應(yīng)內(nèi)力結(jié)果表6 50年2%概率地震反應(yīng)譜分析關(guān)鍵位置位移響應(yīng)結(jié)果據(jù)表3～表6分析可得出以下結(jié)論。(1)順橋向+豎向和橫橋向+豎向地震作用下，剪力呈現(xiàn)出相同的規(guī)律，但橫橋向+豎向地震作用下的剪力明顯大
黑龍江交通科技 2021年9期2021-10-13
- 多維地震作用下高鐵橋梁圓端形橋墩易損性分析
比分析了固定中墩順橋向和橫橋向的地震響應(yīng)。結(jié)果表明：①同一地震動(dòng)輸入角下，固定中墩順橋向的墩頂峰值位移平均值遠(yuǎn)大于橫橋向;②當(dāng)PGA值和地震動(dòng)輸入角都相同時(shí)，固定中墩順橋向達(dá)到各破壞狀態(tài)的概率明顯大于橫橋向，因此，在設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)優(yōu)先考慮順橋向的破壞概率;③固定中墩順橋向各破壞狀態(tài)易損性云圖的波動(dòng)性明顯大于橫橋向，所以地震動(dòng)輸入角對(duì)固定中墩順橋向的影響不容忽視。關(guān)鍵詞：高鐵橋梁;圓端形橋墩;地震易損性;多維地震動(dòng);相對(duì)位移延性比;地震動(dòng)輸入角中圖分類號(hào)：U442
地震研究 2021年2期2021-08-05
- 隧道施工對(duì)鄰近橋梁樁基變形影響及加固效果分析
橋梁方向(稱之為順橋向，方向以向右為正)、沿垂直橋梁方向(稱之為橫橋向，以向隧道掘進(jìn)方向?yàn)檎?和沿樁基垂直方向(稱之為垂直向，方向以向上為正)。如圖3所示，為有、無(wú)隔離樁時(shí)各工況下樁基頂部順橋向位移圖。由圖可知，對(duì)于左側(cè)樁基，發(fā)生向右側(cè)的傾斜，在未設(shè)隔離樁時(shí)最大順橋向位移為1.71mm，在設(shè)隔離樁后最大順橋向位移為0.63mm，設(shè)隔離樁之后位移減小了63.2%。對(duì)于右側(cè)樁基，發(fā)生向左側(cè)的傾斜，在未設(shè)隔離樁時(shí)最大順橋向位移為1.82mm，在設(shè)隔離樁后最大順橋
北方交通 2021年7期2021-07-06
- 大跨度拱橋拱肋順橋向風(fēng)荷載計(jì)算方法研究
荷載Fg，與主梁順橋向等效靜風(fēng)荷載作用Ffr，以及橋墩、橋塔、斜拉索、主纜、吊桿的等效靜風(fēng)荷載。但是對(duì)拱肋結(jié)果的計(jì)算方法，并沒(méi)有提及，根據(jù)其形式特點(diǎn)可仍按照主梁相同方法進(jìn)行計(jì)算，但是其中還是存在較大區(qū)別。在計(jì)算中遇到的最大問(wèn)題是：相比主梁結(jié)構(gòu)，主拱圈形式為曲線抬升的結(jié)構(gòu)，其順橋向等效靜風(fēng)荷載是否與主梁一樣僅采用摩擦力進(jìn)行計(jì)算。3 理論分析順風(fēng)向風(fēng)速作用在斜面上取一微段進(jìn)行分析。其中Ug為等效陣風(fēng)風(fēng)速。其可以分解為平行于拱肋的風(fēng)向，和垂直于拱肋的風(fēng)向，可以分
廣東建材 2021年3期2021-04-24
- 行波效應(yīng)下大跨度多塔斜拉橋隨機(jī)地震響應(yīng)研究
剛性鉸，釋放主梁順橋向約束。主梁采用分幅扁平鋼箱梁，梁高4.0 m兩幅箱梁間距9.8 m，橋梁全寬55.6 m。地震基本烈度為Ⅵ度，河床的土質(zhì)為粉質(zhì)砂土。利用ANSYS建立桿系有限元模型，在有限元模型中，豎向支座、抗風(fēng)支座、剛性鉸支座及縱向限位支座采用主從節(jié)點(diǎn)模擬，主塔及主墩墩底采用固結(jié)約束。圖1 嘉紹大橋立面圖(單位：m)2 動(dòng)力特性分析基于模態(tài)分析，提取前200階模態(tài)結(jié)果，自振頻率見(jiàn)表1。嘉紹大橋的前兩階振型為主梁一階豎彎振型，基本周期為4.33 s，
工程與建設(shè) 2021年6期2021-03-05
- 不同墩高下連續(xù)剛構(gòu)橋抗震性能分析
，得出橋梁結(jié)構(gòu)的順橋向剛度要比橫橋向剛度大。孫超[4]通過(guò)一致激勵(lì)下的非平穩(wěn)地震動(dòng)線性反應(yīng)分析得出，順橋向與橫橋向地震動(dòng)同時(shí)輸入對(duì)連續(xù)剛構(gòu)橋跨中部位非常不利。1 工程背景本文以某高墩連續(xù)剛構(gòu)橋?yàn)橐劳?，該剛?gòu)橋主跨徑為(90+170+90)m，承臺(tái)樁基為C30混凝土，橋墩為C50混凝土，主梁為C55混凝土。主梁為單箱單室結(jié)構(gòu)，橋面寬為12.5 m，跨中和端部高3.2 m，箱梁根部高10.5 m，其橋墩截面采用雙肢等截面矩形空心墩，承臺(tái)高為3 m，樁基為直徑2
工業(yè)安全與環(huán)保 2021年2期2021-03-01
- 水流作用下雙圓柱墩混凝土梁橋的動(dòng)力響應(yīng)實(shí)測(cè)與數(shù)值模擬
出現(xiàn)了出乎意料的順橋向大幅振動(dòng)。水流流經(jīng)橋墩會(huì)引起橋墩附近的沖刷，長(zhǎng)期沖刷可能引起結(jié)構(gòu)的安全性問(wèn)題[1]。但本橋發(fā)生的是橋墩及橋面在橫流向(順橋向)的振動(dòng)，是一種典型的流固耦合振動(dòng)問(wèn)題。剛度大、質(zhì)量重的混凝土橋梁鮮有流致振動(dòng)問(wèn)題報(bào)道，為此本文開(kāi)展了實(shí)測(cè)與數(shù)值模擬研究。水流流經(jīng)鈍體斷面時(shí)，斷面兩側(cè)會(huì)出現(xiàn)邊界層分離、旋渦產(chǎn)生及脫落等復(fù)雜的現(xiàn)象，并在斷面上產(chǎn)生流體作用力，從而引起鈍體斷面或結(jié)構(gòu)的流致振動(dòng)問(wèn)題，如順流向的振動(dòng)，橫流向的渦激共振和馳振等。圓柱結(jié)構(gòu)在橋
工程力學(xué) 2021年1期2021-01-27
- 大跨獨(dú)塔斜拉橋異形索塔抗風(fēng)性能研究
單室曲線變截面，順橋向?qū)挾扔伤? m直線漸變到上塔柱底7.8 m，橫向?qū)挾扔伤?.5 m曲線漸變到上塔柱底8.87 m，順橋向塔壁厚為1.5 m，橫橋向塔壁厚為1.5 m；中塔柱高為51 m，采用單箱單室截面，順橋向?qū)挾扔芍兴?.8 m直線漸變到中塔柱底8.6 m，橫向?qū)挾扔芍兴?.8 m直線漸變到中塔柱底5.4 m，順橋向塔壁厚為1.5 m，橫橋向厚為1.0 m；下塔柱高23.5 m，采用單箱單室截面，順橋向?qū)挾扔上滤?.7 m直線漸變到
公路工程 2020年6期2021-01-25
- 基于時(shí)程分析的連續(xù)梁橋的減震設(shè)優(yōu)化設(shè)計(jì)研究
可知，各跨跨中的順橋向位移最大，為主要控制因素，因此在進(jìn)行不同鉛芯直徑的減震分析時(shí)，只列出順橋向位移。表2 無(wú)減震支座下的各跨跨中位移3.3.2 不同鉛芯直徑下支座結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)對(duì)5 種類型的鉛芯橡膠支座的連續(xù)梁橋進(jìn)行地震響應(yīng)分析，各跨跨中順橋向位移見(jiàn)表3。表3 5 種型號(hào)的鉛芯橡膠支座各跨跨中順橋向位移通過(guò)對(duì)鉛芯橡膠支座的鉛芯直徑進(jìn)行分析得出：（1）連續(xù)梁橋在地震作用的最大位移為順橋向位移，且最大位移均不超過(guò)支座最大的設(shè)計(jì)允許位移0.1 m，因此不用考慮支
山東交通科技 2020年5期2020-11-24
- 基于嚴(yán)寒環(huán)境下Y型橋墩單調(diào)加載時(shí)受力分析
行位移加載，即：順橋向加載和橫橋向加載。各個(gè)參數(shù)的受力性能分析是基于橋墩模型單調(diào)加載后的荷載位移曲線，其中Pu表示極限荷載，Δu表示極限荷載對(duì)應(yīng)的位移。(一)軸壓比的影響由于軸壓比的大小對(duì)模型的靜力性能有較大的影響[6]。本文在有限元模型分析中，采用軸壓比分別為0.3、0.5和0.7。軸壓比參數(shù)分析模型見(jiàn)表1。表1 軸壓比相關(guān)參數(shù)橋墩的荷載與位移曲線是橋墩靜載試驗(yàn)的一個(gè)基本要求和重要結(jié)果。通過(guò)對(duì)軸壓比三組不同的模型進(jìn)行單調(diào)加載模擬，得到不同軸壓比下的橋墩荷
福建質(zhì)量管理 2020年20期2020-11-18
- RPC混凝土在簡(jiǎn)支變連續(xù)橋梁中的應(yīng)用研究
況下均給出各截面順橋向正應(yīng)力以及主應(yīng)力分析結(jié)果，各截面分別給出圖2中所標(biāo)出的4個(gè)點(diǎn)的應(yīng)力結(jié)果。圖8 梁體截面編號(hào)(單位:cm)(1)工況一分析結(jié)果承載能力極限狀態(tài)下，墩頂最大負(fù)彎矩工況對(duì)應(yīng)各截面順橋向正應(yīng)力分析結(jié)果見(jiàn)圖9。圖9 工況一順橋向正應(yīng)力分析結(jié)果根據(jù)分析結(jié)果，在承載能力極限狀態(tài)下，順橋向頂板最大拉應(yīng)力為5.53 MPa，發(fā)生在5＃截面處，最大壓應(yīng)力為1.34 MPa，發(fā)生在1＃截面處；底板順橋向最小壓應(yīng)力為0.15 MPa，發(fā)生在1＃截面處，最大壓
鐵道建筑技術(shù) 2020年8期2020-10-29
- 中央索面高墩部分斜拉橋減隔震措施比較
向?yàn)橹醒雴嗡髅妫?span id="j5i0abt0b" class="hl">順橋向扇形布置，橋型布置圖見(jiàn)圖1。圖1 橋型布置圖(單位：cm)橋址位于高烈度地震區(qū)，設(shè)計(jì)地震動(dòng)峰值加速度為0.2g，特征周期為0.4 s。鑒于地震烈度較高，橋墩也較高，因此有必要采取適當(dāng)?shù)臏p隔震措施。1.2 動(dòng)力分析模型采用midas Civil有限元程序建立空間全橋動(dòng)力分析模型。全橋共劃分為326個(gè)單元，其中橋塔、塔墩、主梁采用三維梁?jiǎn)卧M；塔墩和主梁間采用剛性連接模擬固結(jié)效應(yīng)；由于拉索較短，因此忽略其非線性效應(yīng)，采用只受拉桁架單元模
交通科技 2020年5期2020-10-23
- 填充混凝土對(duì)V形鋼墩剛構(gòu)-連續(xù)梁橋船撞橋墩的影響研究
加橫橋向撞擊力和順橋向撞擊力，由于有限元模型采用梁?jiǎn)卧?，撞擊力采用集中力施加。有限元模型如圖3所示。圖3 有限元模型3 橋梁船撞力的規(guī)定橋梁與船舶的碰撞十分復(fù)雜，與碰撞時(shí)的環(huán)境因素、船舶特性、橋梁結(jié)構(gòu)以及駕駛員的反應(yīng)時(shí)間有關(guān)，精確確定橋梁與船舶的撞擊力十分困難。橋梁與船舶的碰撞也是一個(gè)復(fù)雜的非線性動(dòng)力問(wèn)題，精確的數(shù)值模擬同樣極為復(fù)雜，不僅建模難度大同時(shí)可能出現(xiàn)收斂困難的情況發(fā)生。為了降低分析難度，將動(dòng)力問(wèn)題轉(zhuǎn)化為靜力問(wèn)題考慮。由于缺乏船舶撞擊作用力的專
- 現(xiàn)澆及裝配式橋墩剛度折減對(duì)比分析
恒載工況下結(jié)構(gòu)在順橋向、橫橋向的位移變化。根據(jù)計(jì)算分析結(jié)果，在上部結(jié)構(gòu)恒載作用下，墩頂承受的豎向力為7 500 kN。E1、E2地震作用下單根墩柱在蓋梁位置處順橋向和橫橋向的剪切力見(jiàn)表1。表1 單根墩柱蓋梁位置處順橋向和橫橋向的剪切力 kN基于MIDAS整橋抗震模型中橋墩的構(gòu)造形式和設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果，采用ANSYS有限元分析軟件，綜合考慮砼、鋼筋、灌漿套筒等材料的非線性因素。預(yù)制模型中，預(yù)制蓋梁、預(yù)制橋墩、承臺(tái)均采用實(shí)體單元Solid45模擬，彈性模量為34.
公路與汽運(yùn) 2020年4期2020-08-08
- 4×29.9 m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁抗震設(shè)防論證分析
地震輸入分別考慮順橋向、橫橋向，方向組合采用SRSS法。4.2 彈性反應(yīng)譜計(jì)算在E1地震作用下結(jié)構(gòu)各主要部位的彈性地震響應(yīng)結(jié)果見(jiàn)表4。表4 結(jié)構(gòu)各主要部位地震響應(yīng)5 結(jié)構(gòu)抗震驗(yàn)算分析內(nèi)容和方法。采用彈性反應(yīng)譜計(jì)算方法對(duì)橋梁進(jìn)行抗震驗(yàn)算，判斷在地震作用下各控制截面是否進(jìn)入彈塑性狀態(tài)。5.1 驗(yàn)算截面根據(jù)橋墩及樁基截面尺寸、鋼筋圖，建立相應(yīng)的纖維模型，利用Ucfyber軟件計(jì)算初始屈服彎矩。見(jiàn)圖3～圖4。圖3 3.0 m×1.6 m墩截面圖4 D=1.5m樁基
四川建筑 2020年3期2020-07-18
- 斜風(fēng)下板桁結(jié)合加勁梁靜氣動(dòng)力系數(shù)試驗(yàn)研究
攻角下桁架加勁梁順橋向阻力系數(shù)隨風(fēng)偏角的增加先增大后減小.鄭史雄等[15]針對(duì)倒梯形斷面桁梁在0°～180°風(fēng)偏角內(nèi)與不同風(fēng)攻角組合進(jìn)行了靜氣動(dòng)力系數(shù)風(fēng)洞試驗(yàn).結(jié)果表明，橫橋向力系數(shù)最大值均發(fā)生在風(fēng)偏角為15°左右時(shí)，順橋向力系數(shù)最大值發(fā)生在風(fēng)偏角為60°左右時(shí)；對(duì)于此類斷面桁梁橋進(jìn)行橫橋向風(fēng)致響應(yīng)計(jì)算時(shí)，橫橋向來(lái)風(fēng)時(shí)不一定是最不利來(lái)流，且順橋向力不能忽略.我國(guó)《公路橋梁抗風(fēng)設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG/T D60-01-2004）[16]針對(duì)閉口箱梁給出了順橋向風(fēng)
- 基于樁-土作用的懸索橋抗震性能研究
4個(gè)彈簧分別模擬順橋向平動(dòng)、橫橋向平動(dòng)及沿這兩個(gè)反向的轉(zhuǎn)動(dòng)。承臺(tái)底面的豎向及繞豎向轉(zhuǎn)動(dòng)的自由度假定為約束，因?yàn)閺囊延械难芯靠芍@兩個(gè)方向剛度很大，近似于固結(jié)。3 地震動(dòng)參數(shù)選取本次研究主要是針對(duì)大震情況下橋梁的地震反應(yīng)特點(diǎn)進(jìn)行，分析采用時(shí)程法。時(shí)程法分析時(shí)需要地震波，為便于比較，本次研究中采用人工地震波進(jìn)行時(shí)程分析。人工地震波以超越概率50年2%的反應(yīng)譜為目標(biāo)譜，采用三角級(jí)數(shù)法合成五條與設(shè)計(jì)反應(yīng)譜相符的地震波，如圖3所示。圖3 設(shè)計(jì)反應(yīng)譜4 模態(tài)比較分析
工程技術(shù)研究 2020年5期2020-05-27
- 基于ANSYS 的鋼桁架橋汽車(chē)撞擊分析
MPa。2.2 順橋向撞擊結(jié)構(gòu)受力分析圖6 順橋向撞擊總位移云圖 圖7 順橋向撞擊順橋向位移云圖 順橋向施加1000kN 集中荷載，1200 kN·m 等效彎矩，得到鋼桁架橋的總位移云圖如圖6，橫橋向位移云圖如圖7，結(jié)構(gòu)的Mises 應(yīng)力云圖如圖8。由圖6 和圖7 可以看出，鋼桁架橋在順橋向撞擊荷載作用下，結(jié)構(gòu)的最大總位移為1.9 mm，遠(yuǎn)小于橫橋向撞擊作用下的位移，其中順橋向的最大位移為0.6 mm。由圖8 可以看出，最大Mises 應(yīng)力出現(xiàn)在跨中位置附
- 墩高差對(duì)大跨連續(xù)剛構(gòu)橋地震響應(yīng)的影響分析
示樁基等代土彈簧順橋向剛度;Ky表示樁基等代土彈簧橫橋向剛度。2.1 參數(shù)擬定里耶特大橋1#墩墩高為40.43 m，2#墩墩高為36.77 m，為了比較不同的墩高差對(duì)結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)的影響，以模型B為基礎(chǔ)，保持1#墩墩高為40 m不變，從50 m開(kāi)始，以10 m為一級(jí)逐級(jí)增高2#墩墩高，為了得出較為直觀的結(jié)論，建立了3種不同的墩高差模型，具體墩高及墩高差參數(shù)見(jiàn)表2。表2 3種模型墩高及墩高差m模型1#墩墩高2#墩墩高墩高差模型1405010模型2406020模
湖南交通科技 2020年1期2020-04-08
- 斜拉橋鋼拱塔在不同荷載作用下受力分析
拉索，索面在主梁順橋向間距是7.8 m，在主塔上的索距為豎向3.5 m。該主橋的鋼拱塔外形呈現(xiàn)出類似雙網(wǎng)球排形狀，其和豎直方向的夾角為25°，塔身高度約60 m。塔座是空心的箱型結(jié)構(gòu)，主塔是固結(jié)在塔座上側(cè)，二者之間采用鋼筋混凝土進(jìn)行結(jié)合。2 數(shù)值建模2.1 模型建立本文模型采用Midas/Civil (V7.2.0)建立，如圖1所示，其中節(jié)點(diǎn)和單元數(shù)目分別為2 005個(gè)和1 936個(gè)，模型的方向?yàn)橐阅Ｐ椭行臑樵c(diǎn)，豎直向下為y軸正方向，橫向?yàn)閦軸正方向，以
公路工程 2020年1期2020-03-23
- 城市道路下穿高鐵高架橋的分析與研究
109#橋墩墩頂順橋向與橫橋向位移以及沉降值進(jìn)行對(duì)比分析，墩頂位移和沉降值以全橋模型的數(shù)據(jù)作為參考依據(jù)，其中墩頂位移包含了基礎(chǔ)產(chǎn)生的位移，表中數(shù)據(jù)前的正、負(fù)號(hào)只代表方向。表1 3種荷載工況下108#橋墩墩頂位移及沉降值對(duì)比表2 3種荷載工況下109#橋墩墩頂位移及沉降值對(duì)比表3 換算土層厚度變化時(shí)108#橋墩墩頂順橋向位移及沉降對(duì)比小結(jié)：（1）下穿道路擴(kuò)建前的數(shù)據(jù)與建模驗(yàn)算的數(shù)據(jù)對(duì)比可知，原道路兩側(cè)的108#和109#橋墩，由于附加荷載的作用使墩頂順橋向位
綠色環(huán)保建材 2020年2期2020-02-29
- 公鐵平層合建多塔斜拉橋大挑臂式鋼箱梁設(shè)計(jì)
4 mm。頂板沿順橋向一般每隔3.0 m設(shè)置1道橫梁，橫梁采用倒T形截面，其腹板高一般為960 mm，厚16 mm；下翼板寬600 mm，厚24 mm。橫梁在挑臂部中縱梁處與箱外斜撐連接，其腹板高漸變。(2)底板鋼箱梁底板厚一般為16～24 mm，輔助墩處、邊塔處局部加厚至32 mm，中塔處局部加厚至40 mm。底板一般設(shè)16 mm×200 mm的I形縱肋，橋塔處底板I肋局部加強(qiáng)為20 mm×240 mm。底板沿順橋向一般每隔3.0 m設(shè)置1道T形橫肋[1
鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì) 2019年12期2019-11-29
- 連續(xù)剛構(gòu)箱梁橋抗震能力分析方法
。E2地震作用下順橋向活動(dòng)支座考慮恒載作用下支座滑動(dòng)摩阻力，動(dòng)摩擦系數(shù)u=0.03，考慮樁土共同作用時(shí)表征土介質(zhì)彈性值的“m”法參數(shù)采用動(dòng)載md靜載mj的關(guān)系為md=(2～3)mj。具體模型見(jiàn)圖1。第一層素填土厚度約1.5m。γ平均值為18.5kN/m3，根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)取值C=2kPa，Φ=30°(下同)。圖1 連續(xù)剛構(gòu)橋62+105+62抗震計(jì)算模型2.3 計(jì)算工況本次連續(xù)剛構(gòu)橋的抗震計(jì)算主要針對(duì)2種工況進(jìn)行抗震計(jì)算，具體如下：工況一：E1地震作用：永久作
四川建筑 2019年5期2019-11-19
- 近場(chǎng)地震作用下鋼筋混凝土高墩地震易損性分析
es軟件分別進(jìn)行順橋向和橫橋向近場(chǎng)地震動(dòng)輸入的增量動(dòng)力非線性分析，并應(yīng)用易損性分析方法對(duì)順橋向和橫橋向近場(chǎng)地震動(dòng)輸入時(shí)的高墩損傷概率和塑性鉸進(jìn)行分析，所得結(jié)論可為該類高墩在近場(chǎng)地震動(dòng)作用下的抗震設(shè)計(jì)、養(yǎng)護(hù)和震后維修提供依據(jù)。1 鋼筋混凝土高墩有限元模型依托工程實(shí)例，橋梁上部結(jié)構(gòu)采用6 m×40 m預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支T梁，下部結(jié)構(gòu)1 #、2 #和5 #墩采用實(shí)體墩，3 #、4 #墩采用空心薄壁墩，兩岸橋臺(tái)均采用U型橋臺(tái)，全橋布置情況如圖1(a)。其中，3 #墩
- 橋墩結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)單薄壁墩連續(xù)剛構(gòu)橋地震響應(yīng)的影響研究
的影響。原橋墩的順橋向尺寸為3 m，現(xiàn)將橋墩的順橋向尺寸改變?yōu)? m、5 m、6 m，這樣橫橋向尺寸變?yōu)?.5 m、3.6 m、3 m。通過(guò)計(jì)算，在順橋向和橫橋向地震作用下，墩底和墩頂?shù)膹澗剌^大，主梁跨中的順橋向位移和橫橋向位移最大。具體見(jiàn)圖3。由圖3(a)可以看出，在順橋向地震荷載作用下，橋墩截面積不變，隨著順橋向截面尺寸的增加、橫橋向截面尺寸的下降，墩底彎矩逐漸降低，而墩頂彎矩逐漸升高。總體上看，順橋向地震荷載作用下，橋墩截面積不變的情況下隨著順橋向尺
國(guó)防交通工程與技術(shù) 2019年5期2019-09-21
- 基于JC法的近場(chǎng)地震作用下鋼筋混凝土高墩塑性鉸形成概率分析
墩身參數(shù)隨機(jī)性的順橋向和橫橋向截面等效屈服曲率值的概率分布類型和統(tǒng)計(jì)參數(shù)進(jìn)行研究，同時(shí)采用OpenSees軟件對(duì)順橋向和橫橋向近場(chǎng)地震動(dòng)作用下的鋼筋混凝土高墩進(jìn)行IDA，同時(shí)引入JC法對(duì)高墩動(dòng)力響應(yīng)進(jìn)行當(dāng)量正態(tài)化后，分別計(jì)算順橋向和橫橋向近場(chǎng)地震動(dòng)作用下的高墩截面塑性鉸形成概率，并與只考慮近場(chǎng)地震波隨機(jī)性的高墩塑性鉸確定性計(jì)算結(jié)果對(duì)比，研究鋼筋混凝土高墩塑性鉸分布規(guī)律。1 鋼筋混凝土高墩有限元模型1.1 工程背景西部山區(qū)某高速公路橋梁，上部結(jié)構(gòu)采用6×40
振動(dòng)與沖擊 2019年13期2019-07-24
- 填充混凝土對(duì)頂推施工中的方形鋼橋墩垂直度影響分析
算繪圖得到橋墩的順橋向和橫橋向水平位移。有限元建模的材料參數(shù)設(shè)置為：Q345qDNH鋼重度78.5 kN/m3，彈性模量210 GPa，泊松比0.3。C40混凝土重度25 kN/m3，彈性模量32 500 MPa，泊松比0.2。先采用Midas/Civil建立全橋桿系模型，計(jì)算得到頂推過(guò)程中該橋墩最大豎向支反力為450 kN，然后采用Abaqus建立板殼實(shí)體有限元模型詳細(xì)分析。模型1僅模擬鋼橋墩外殼，不考慮填充混凝土，鋼板采用C3D8R單元模擬，鋼柱大部分
中外公路 2019年3期2019-04-16
- 有軌電車(chē)鋼-混組合曲線梁橋剪力釘受力分析*
合作用下剪力釘沿順橋向及橫橋向應(yīng)力分布；黃彩萍等[8]通過(guò)剪力釘推出試驗(yàn)和數(shù)值仿真分析相互驗(yàn)證的方式，找出了合理的鋼-混凝土界面及剪力釘?shù)哪M方法，準(zhǔn)確地模擬了剪力釘推出試驗(yàn)；高增增[9]采用ANSYS有限元軟件，對(duì)無(wú)柞軌道結(jié)構(gòu)剪力釘受力特性進(jìn)行了計(jì)算分析.由此可見(jiàn)，對(duì)剪力釘?shù)挠邢拊M，多采用ANSYS有限元軟件，進(jìn)行局部分析，且有關(guān)有軌電車(chē)鋼-混組合曲線梁橋剪力釘有限元研究較少，而ABAQUS有限元軟件，以其較強(qiáng)的非線性分析技術(shù)，能精確模擬全橋剪力釘受
- 減隔震小箱梁橋地震響應(yīng)樁土效應(yīng)影響的模擬
性連接。坐標(biāo)系取順橋向?yàn)閄軸，橫橋向?yàn)閅軸，豎向?yàn)閆軸。地震時(shí)程分析時(shí)，按照瑞利阻尼模型選取結(jié)構(gòu)阻尼，其中計(jì)算瑞利阻尼的第一階振型為結(jié)構(gòu)的基本振型，第二階振型取有效質(zhì)量率最大的振型[12]。4號(hào)、9號(hào)過(guò)渡墩采用HDR-D250-H/8支座，5～8號(hào)墩采用HDR(Ⅱ)-D350-G10/8支座。HDR高阻尼隔震橡膠支座可簡(jiǎn)化為雙線性恢復(fù)力力學(xué)模型，如圖2、3所示。圖2 HDR固定型支座雙線性恢復(fù)力力學(xué)模型圖3 HDR滑板型支座雙線性恢復(fù)力力學(xué)模型圖2、3中：
筑路機(jī)械與施工機(jī)械化 2018年7期2018-08-06
- 時(shí)程分析法作用下大跨度斜拉橋的地震響應(yīng)研究
地震響應(yīng)分析，對(duì)順橋向、順橋向+縱橋向、順橋向+橫橋向+縱橋向三種一致激勵(lì)工況作了比較，得出了一些有意義的結(jié)論。斜拉橋，地震波，時(shí)程分析法，彎矩1 地震波的輸入方法我們都知道，地震是以地震波來(lái)釋放能量的，而且沒(méi)有明確的方向，當(dāng)它傳到地面時(shí)，就會(huì)給地面帶來(lái)破壞。但是由于每一個(gè)地方地層分布、地質(zhì)條件都存在著一定的差異，反應(yīng)到地面上的時(shí)候，情況也是參差不齊的，沒(méi)有任何時(shí)間、空間的規(guī)律可言。當(dāng)忽略地震的空間性，并認(rèn)為所有的支承地震動(dòng)都是相同的，這種方法在結(jié)構(gòu)的地震
山西建筑 2017年10期2017-05-15
- 大跨度斜拉橋結(jié)構(gòu)的等效靜陣風(fēng)荷載分析
表1，其中X是沿順橋向的坐標(biāo)軸；Y是沿豎向的坐標(biāo)軸；Z是沿橫橋向的坐標(biāo)軸。圖2 成橋狀態(tài)計(jì)算截面位置及節(jié)點(diǎn)示意圖響應(yīng)編號(hào)截面點(diǎn)坐標(biāo)X/mY/mZ/m截面點(diǎn)位置內(nèi)力1-60.0-0.340.0主梁左端20.0-0.040.0塔梁交接處主梁截面3120.00.560.0主梁右端40.0-13.8289.0橋塔處外側(cè)主墩墩底50.0-13.828-9.0橋塔處內(nèi)側(cè)主墩墩底位移6-30.0-0.190.0左邊邊跨(60m)跨中761.00.2650.0右邊主跨(1
黑龍江交通科技 2017年3期2017-05-13
- 上海長(zhǎng)江大橋主航道橋GPS監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)分析
。結(jié)果表明，塔頂順橋向位移長(zhǎng)期呈周期性變化，與溫度相關(guān)性明顯；突發(fā)事件中堵車(chē)對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)位移影響明顯。GPS監(jiān)測(cè)；結(jié)構(gòu)位移；周期性趨勢(shì)；相關(guān)性分析；堵車(chē)工況0 引言大橋的空間幾何形態(tài)的長(zhǎng)期演變和短期變化反映了結(jié)構(gòu)的時(shí)變特性和安全性能，是大橋運(yùn)營(yíng)養(yǎng)護(hù)部門(mén)需要掌控的重要指標(biāo)?；贕PS的橋梁監(jiān)測(cè)系統(tǒng)是大跨徑橋梁性能與安全監(jiān)測(cè)的主要手段之一[1]。GPS監(jiān)測(cè)系統(tǒng)即GPS RTK差分系統(tǒng)，由基準(zhǔn)站與監(jiān)測(cè)站組成?；鶞?zhǔn)站將接收到的衛(wèi)星差分信息經(jīng)過(guò)光纖實(shí)時(shí)傳遞到監(jiān)測(cè)站，監(jiān)
城市道橋與防洪 2017年3期2017-04-08
- 多孔鋼波紋板拱橋地震時(shí)程響應(yīng)分析
程分析方法，考慮順橋向、橫橋向、三向疊加三種方向地震波，分析了該橋的地震響應(yīng)性能。結(jié)果表明：研究同一個(gè)拱的拱腳處地震響應(yīng)(位移、應(yīng)力)最大，對(duì)于不同的拱跨，靠近兩側(cè)橋臺(tái)處邊跨更容易發(fā)生破壞；在三種方向地震波作用下，順橋向和豎橋向位移較為明顯，設(shè)計(jì)中應(yīng)給予重點(diǎn)考慮。鋼波紋板；拱橋；實(shí)際波紋；時(shí)程分析0 引 言鋼波紋板拱橋是一種新型結(jié)構(gòu)形式，具有施工便捷、造型優(yōu)美、價(jià)格低廉、環(huán)保等諸多優(yōu)異性能，有著極強(qiáng)的生命力和廣闊的應(yīng)用前景。[1-2]在國(guó)外，已經(jīng)有了比較成
合肥學(xué)院學(xué)報(bào)(綜合版) 2016年4期2016-12-14
- 高墩連續(xù)剛構(gòu)橋不同影響因素的地震響應(yīng)分析
m范圍內(nèi)，中墩順橋向剪力基本穩(wěn)定，不再隨橋墩高度的增加而遞減；橋墩高度的增加增大了梁體脫落的風(fēng)險(xiǎn)，橋墩高度為100 m時(shí)梁體中跨跨中截面順橋向與橫橋向位移達(dá)到139.1，97.5 mm；從抗震角度分析，圓形截面橋墩對(duì)位移影響較大，空心矩形橋墩截面與實(shí)心矩形橋墩截面形式對(duì)墩頂內(nèi)力的影響不大，故空心墩較節(jié)約材料；對(duì)于文中連續(xù)剛構(gòu)橋，合理的雙肢薄壁墩間距能有效降低墩頂受力與梁體位移，能有效提高地震作用下的安全系數(shù)。橋梁工程； 連續(xù)剛構(gòu)橋； 地震響應(yīng)； 反應(yīng)譜法
公路工程 2016年4期2016-09-20
- 雙薄壁墩連續(xù)剛構(gòu)橋墩身高度及厚度對(duì)地震響應(yīng)的影響分析
響應(yīng)的影響4.1順橋向地震響應(yīng)分析順橋向激勵(lì)下，關(guān)鍵截面的內(nèi)力及位移峰值隨橋墩高度的變化。通過(guò)上圖可以發(fā)現(xiàn)，在順橋向地震動(dòng)作用下，隨著墩高增大，主梁墩頂位移及墩底彎矩有不同程度的增大，變化幅度分別為29%和20%；主梁跨中彎矩、主梁根部彎矩、主梁墩頂剪力和墩底剪力均有較大幅度的減小，分別為82%、94%、55%和87%?？梢?jiàn)墩高的改變對(duì)連續(xù)剛構(gòu)橋的地震響應(yīng)有較為顯著影響。4.2橫橋向地震響應(yīng)分析橫橋向激勵(lì)下，關(guān)鍵截面的內(nèi)力及位移峰值隨橋梁墩高變化。在橫橋向
建筑工程技術(shù)與設(shè)計(jì) 2015年12期2015-10-21
- 順橋向水平力沖刷作用下某大橋裸露樁柱的計(jì)算分析
［1］中僅對(duì)橋墩順橋向水平力的分配計(jì)算方法作出了研究；文獻(xiàn)［2］中對(duì)橋梁樁基沖刷病害的加固維修技術(shù)進(jìn)行探討，對(duì)類似橋梁沖刷基礎(chǔ)的維修加固設(shè)計(jì)具有一定的借鑒意義。橋墩沖刷是一個(gè)復(fù)雜的問(wèn)題，受到各種因素的影響，本文對(duì)沖刷裸露樁柱的受力進(jìn)行分析，以期為類似工程的設(shè)計(jì)與維護(hù)加固提供參考。1 工程概況渭河某大橋地處渭河流域，主橋?yàn)閱慰缈鐝?0 m的連續(xù)梁，其中某一聯(lián)為5跨共長(zhǎng)150 m的連續(xù)梁,橋面寬18 m，雙向4車(chē)道。采用板式橡膠支座，橫橋向一排布置12塊，支座
現(xiàn)代交通技術(shù) 2015年2期2015-05-08
- 不同曲率半徑下曲線梁橋的地震時(shí)程分析
半徑對(duì)曲線梁橋的順橋向和橫橋向的地震響應(yīng)均有較大影響。立交匝道；曲線梁橋；不同半徑；地震響應(yīng)；時(shí)程分析我國(guó)是一個(gè)多地震的國(guó)家，從公元前17世紀(jì)我國(guó)有最早期的地震記錄開(kāi)始,至今共有地震記錄9 000多次,其中六級(jí)以上的破壞性地震就有800多次。而1901年至1969年我國(guó)六級(jí)以上的地震就有476次,平均每年多達(dá)6～7次。近年來(lái),我國(guó)又陸續(xù)發(fā)生了多次七級(jí)以上大地震,如1976年河北唐山大地震、2008年汶川大地震等。各地交通部門(mén)在高速公路、城市立交建設(shè)中大量應(yīng)
河南城建學(xué)院學(xué)報(bào) 2015年6期2015-03-08
- 預(yù)制組合箱梁節(jié)段混凝土收縮自應(yīng)力分析
4為混凝土橋面板順橋向應(yīng)力分布圖。可以看出，混凝土橋面板上表面順橋向應(yīng)力在-0.4～0.4 MPa，混凝土橋面板下表面順橋向應(yīng)力在-0.3～1.0 MPa。在腹板位置處的上表面，混凝土順橋向壓應(yīng)力水平較小，這是因?yàn)橄啾葯M隔板翼緣，主梁鋼翼緣是阻礙混凝土縱向收縮的主要因素，此處鋼梁與混凝土交界面上產(chǎn)生較大約束剪應(yīng)力，從橋面板上表面到下表面，橋面板的順橋向壓應(yīng)力逐漸減小，混凝土板下表面出現(xiàn)順橋向拉應(yīng)力?；炷良右柑幋蟛糠掷瓚?yīng)力在1.0 MPa左右，但是在加腋端
結(jié)構(gòu)工程師 2015年1期2015-02-17
- 基于性能設(shè)計(jì)的剛構(gòu)橋抗震性能分析
成。圖1 (一)順橋方向的激勵(lì)。圖1 表明了在順橋方向的激勵(lì)下，跨中位置縱梁的水平位移及1/4 處縱梁的豎向位移。從圖中可以看出，在跨中位置的水平位移中，最大位移是0．1m，在1/4 跨處的豎向最大位移是0．4m，也就是說(shuō)其余的無(wú)論是水平的還是豎向的位移在順橋的激勵(lì)下都非常小。圖4 表明在順橋方向的激勵(lì)下，橋墩和拱肋的軸力情況，對(duì)于橋墩處的彎曲軸力是12，990KN，而拱肋處的彎曲軸力是33，730KN。圖2 軸力N/Ny如圖2 橋墩和拱肋在順橋激勵(lì)下的軸
產(chǎn)業(yè)與科技論壇 2015年21期2015-01-23
- 約束形式對(duì)高墩變截面鋼桁架橋抗震性能影響的探討
箱雙室截面；墩頂順橋向?qū)挾? m，以100∶1坡率放坡至墩底，壁厚0.6 m；橫橋向墩寬12 m，壁厚0.8 m，墩高120 m，承臺(tái)平面為六邊形，厚度3～6 m，呈馬蹄狀；采用鉆孔灌注樁基礎(chǔ)，平面布置37根D200樁基礎(chǔ)。如圖5所示。過(guò)渡墩（1號(hào)和5號(hào)橋墩）采用獨(dú)柱式空心矩形截面，截面尺寸（29.06×5）m，壁厚0.6 m。采用矩形承臺(tái)設(shè)置21根D200樁基礎(chǔ)。橋位處抗震設(shè)計(jì)第一水準(zhǔn)50年超越概率10%下加速度峰值0.15g，抗震設(shè)防烈度Ⅶ度，場(chǎng)地類別
山西交通科技 2015年5期2015-01-12
- 地震動(dòng)輸入方式對(duì)鐵路大跨系桿拱橋地震反應(yīng)的影響
利的，減少了橋墩順橋向響應(yīng)，且對(duì)橫橋向響應(yīng)影響不大。本文以某鐵路大跨鋼管混凝土系桿拱橋?yàn)楣こ瘫尘?，建立了三維有限元分析模型，進(jìn)行了橋梁動(dòng)力特性分析，探討了地震動(dòng)輸入方式對(duì)橋梁主拱肋控制截面彈性地震反應(yīng)的影響，所得結(jié)論可為同類橋梁工程抗震設(shè)計(jì)參考。1 工程概況及計(jì)算模型某鐵路大跨拱橋主橋上部結(jié)構(gòu)跨徑布置為五跨三拱連續(xù)梁—系桿拱(36+72+108+72+36)m組合結(jié)構(gòu)體系。中孔和邊孔拱肋拱軸線均采用二次拋物線。中孔拱肋采用雙層疊拱，由上下兩個(gè)不同矢跨比的拱
鐵道建筑 2014年4期2014-05-04
- 拱橋的抗震性能分析
有值分析，分別對(duì)順橋及橫橋方向輸入地震波，結(jié)果表明，在順橋方向的影響很小，而在橫橋方向，尤其是在拱腳位置上出現(xiàn)了非常大的軸力以及應(yīng)變。拱橋；抗震；性能分析1 概述拱結(jié)構(gòu)是一種常見(jiàn)的建筑結(jié)構(gòu)類型，具有歷史悠久，造型優(yōu)美細(xì)膩、抗壓能力強(qiáng)等特點(diǎn)，因而被廣泛運(yùn)用于橋梁、隧道以及房屋建筑中，其中拱橋就是拱結(jié)構(gòu)應(yīng)用的典范之一。拱橋在橋梁的發(fā)展史上占有重要的地位，迄今已有三千多年的歷史。拱橋的承載能力強(qiáng)，其跨越性能強(qiáng)于梁式橋。由于拱橋大部分分布在西南地區(qū)，在西南地區(qū)幾乎
中國(guó)新技術(shù)新產(chǎn)品 2014年4期2014-01-24
- 塔吊對(duì)高柔橋塔風(fēng)致振動(dòng)響應(yīng)的影響
般的門(mén)式橋塔由于順橋向剛度比較小，一階順橋向彎曲頻率低于一階橫橋向彎曲頻率。本文研究的橋塔接近門(mén)式橋塔，與門(mén)式橋塔的主要區(qū)別在于其上塔柱呈“人”字形，在下橫梁處分開(kāi)且距離較大，增加了橋塔的順橋向剛度，從而使得橫橋向頻率低于順橋向頻率。橋塔順橋向和橫橋向的基頻見(jiàn)表1。表1給出了實(shí)際橋塔的頻率，模型的要求頻率、計(jì)算頻率和實(shí)測(cè)頻率以及模型的阻尼比。橋塔模型順橋向和橫橋向?qū)崪y(cè)頻率與設(shè)計(jì)要求頻率之間的偏差均小于5%，橋塔模型順橋向和橫橋向阻尼比均小于規(guī)范規(guī)定的限值0
山東交通學(xué)院學(xué)報(bào) 2013年4期2013-10-13
- 橋梁墩臺(tái)作用效應(yīng)組合
算中，尚需考慮按順橋向(與行車(chē)的方向平行)和橫橋向分別進(jìn)行，故在作用效應(yīng)組合時(shí)也需按縱向及橫向分別計(jì)算。1 梁橋橋墩計(jì)算作用布置及作用效應(yīng)組合1.1 橋墩在順橋向承受最大豎向荷載將荷載縱向布置在相鄰的兩孔橋跨上，這時(shí)可得到作用在橋墩上最大的汽車(chē)豎向荷載，但偏心較小。它是用采驗(yàn)算順橋向墩身強(qiáng)度和地基最大承載力，因此除了有關(guān)的永久作用外，應(yīng)在相鄰兩孔都布滿汽車(chē)和人群荷載，同時(shí)還可能作用著其他縱向力，如制動(dòng)力和溫度作用、縱向風(fēng)荷載、船只或漂浮物的撞擊作用和汽車(chē)撞
黑龍江交通科技 2012年2期2012-10-16
- 簡(jiǎn)支梁橋順橋向固有振動(dòng)
王振湘?簡(jiǎn)支梁橋順橋向固有振動(dòng)王振湘(湖南常德公路工程總公司, 湖南 常德, 415000)考慮簡(jiǎn)支梁橋順橋向振動(dòng)特點(diǎn), 建立了固有振動(dòng)模型: 將橋墩簡(jiǎn)化為懸臂梁, 在墩頂處采用彈簧模擬板式橡膠支座, 上部結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化為集中質(zhì)量, 基于貝努利——?dú)W拉梁振動(dòng)理論和達(dá)朗伯原理, 考慮軸向力對(duì)簡(jiǎn)支梁橋順橋向固有振動(dòng)影響, 得到了簡(jiǎn)支梁橋順橋向固有振動(dòng)的解析式.簡(jiǎn)支梁橋; 固有振動(dòng); 頻率; 貝努利——?dú)W拉梁簡(jiǎn)支梁橋是一種靜定結(jié)構(gòu), 結(jié)構(gòu)內(nèi)力不受地基變形, 溫度改變的
- 鐵路矮塔斜拉橋彈塑性地震反應(yīng)分析
系見(jiàn)表1。圖3 順橋向B墩底截面三線性骨架曲線圖4 順橋向B塔底截面三線性骨架曲線表1 剛構(gòu)橋墩、塔底截面的彎矩－曲率一覽表3.2 彈塑性動(dòng)態(tài)時(shí)程法分析天津樞紐津滬聯(lián)絡(luò)線特大橋位于7度地震區(qū)，場(chǎng)地類型III類，特征周期分區(qū)2區(qū)。參照《鐵路工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》的規(guī)定，在7度區(qū)的罕遇地震下的重要橋梁，水平地震加速度α取0.32 g。本文在選擇地震波時(shí)，采用歷史記錄的罕遇實(shí)際地震波，分別選用 El Centro地震波、Taft地震波和Northridge地震波，調(diào)
四川建筑 2011年3期2011-02-02