穩(wěn)定滲流
- 基于Autobank水庫(kù)大壩的一些穩(wěn)定滲流分析
分析中,對(duì)于穩(wěn)定滲流,符合達(dá)西定律的非均各向異性二維滲流場(chǎng),水頭勢(shì)函數(shù)滿足微分方程,公式如下:(1)式中:φ為待求水頭勢(shì)函數(shù);x、y為平面坐標(biāo);kx為X軸方向的滲透系數(shù);ky為Y方向的滲透系數(shù)[9]。將滲流場(chǎng)用有限元離散,假定單元滲流場(chǎng)的水頭函數(shù)勢(shì)φ為多項(xiàng)式,由微分方程及邊界條件確定問(wèn)題的變分形式,可導(dǎo)出線性方程組,公式如下:[H]{φ}=[F](2)式中:[H]為滲透矩陣;{φ}為滲流場(chǎng)水頭;[F]為節(jié)點(diǎn)滲流量。通過(guò)線性方程組的求解,可以得到水庫(kù)大壩的節(jié)
水利科技與經(jīng)濟(jì) 2023年8期2023-08-23
- 堰塞壩組成材料隨機(jī)性對(duì)壩體滲流特性的影響分析
況，工況1為穩(wěn)定滲流方案，上游水位為1 200 m，下游水位1 112 m；工況2為非穩(wěn)定滲流方案，上游水位按1 m/d的速度從1 180 m升至1 200 m，下游水位按1 m/d的速度從1 094 m升至1 112 m。3 計(jì)算結(jié)果3.1 穩(wěn)定滲流計(jì)算結(jié)果根據(jù)4組參數(shù)計(jì)算的穩(wěn)定滲流結(jié)果見(jiàn)表2。表2 穩(wěn)定滲流計(jì)算結(jié)果4組穩(wěn)定滲流計(jì)算結(jié)果浸潤(rùn)線對(duì)比如圖4所示。圖4 4組參數(shù)穩(wěn)定滲流浸潤(rùn)線分布對(duì)比從圖4可知：(1)4條浸潤(rùn)線在壩體內(nèi)的位置差別較大，這與壩體內(nèi)
水力發(fā)電 2023年3期2023-04-10
- 某水庫(kù)粘土心墻壩滲流及壩坡穩(wěn)定計(jì)算分析
校核洪水位的穩(wěn)定滲流計(jì)算工況，具體水位情況如圖1所示。圖1 某水庫(kù)粘土心墻壩最大橫剖面本次粘土心墻壩壩體的滲流計(jì)算時(shí)對(duì)壩體進(jìn)行了簡(jiǎn)易處理，模型大壩上下游坡度均為1∶3，以便于理正軟件建模和計(jì)算[7－9]。滲流量計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表3，而計(jì)算的壩體內(nèi)浸潤(rùn)線的分布情況見(jiàn)圖2－圖4。分析表3可知，在三種工況下通過(guò)壩體的單寬滲流量均很小。在正常蓄水位時(shí)，單寬滲流量?jī)H有0.279m3/(d·m)，而在設(shè)計(jì)洪水位時(shí)單寬滲流量?jī)H有0.303m3/(d·m)，僅僅增加了0.024
四川水利 2022年6期2023-01-04
- 水位降落時(shí)土壩壩體滲流特性的交互式有限元模型
]，多應(yīng)用于穩(wěn)定滲流分析中，對(duì)非穩(wěn)定滲流一般將庫(kù)水位降落劃分為緩降和驟降，仍按照穩(wěn)定滲流的方式進(jìn)行計(jì)算。對(duì)緩降認(rèn)為壩內(nèi)孔隙水壓力隨水位降落同步發(fā)生變化，對(duì)驟降則認(rèn)為壩內(nèi)孔隙水壓力隨水位降落不發(fā)生變化，這些都是對(duì)實(shí)際問(wèn)題的一種假設(shè)，與實(shí)際情況不相符，例如劉博[9]按照緩降方式對(duì)比加固前、后的心墻壩內(nèi)浸潤(rùn)線變化，Lane等[10]采用強(qiáng)度折減法確定水位緩降以及水位瞬時(shí)驟降這2種極端情況下的壩坡穩(wěn)定性。目前水位降落過(guò)程中壩內(nèi)各部位的變形和孔壓分布規(guī)律的研究較少,
長(zhǎng)江科學(xué)院院報(bào) 2022年11期2022-12-02
- 細(xì)棗池水庫(kù)防滲加固方案研究
計(jì)算方法對(duì)于穩(wěn)定滲流，符合達(dá)西定律的非均各向異性二維滲流場(chǎng)，水頭勢(shì)函數(shù)滿足微分以下方程：(1)式中：φ=φ(x,y)為待求水頭勢(shì)函數(shù)；x，y為平面坐標(biāo)；Kx，Ky分別為x，y軸方向的滲透系數(shù)。水頭φ還必須滿足一定的邊界條件，經(jīng)常出現(xiàn)以下幾種邊界條件：(1)在上游邊界上水頭已知φ=φn(2)(2)在逸出邊界水頭和位置高程相等φ=z(3)(3)在某邊界上滲流量q已知(4)其中l(wèi)x，ly為邊界表面向外法線在x，y方向的余弦。將滲流場(chǎng)用有限元離散，假定單元滲流場(chǎng)的
地下水 2022年5期2022-10-18
- 基于Abaqus-Midas GTS的流固耦合下提孜那莆河莎車(chē)段堤防岸坡靜力特征研究
算，獲得岸坡穩(wěn)定滲流場(chǎng)中孔隙水壓力及位移分布特征，如圖2所示。從圖中可看出，河道設(shè)計(jì)水位下，堤防岸坡內(nèi)孔隙水壓力最大為1.54 MPa，處于堤底部位，達(dá)飽和狀態(tài)，其中橋梁支座所在區(qū)處于負(fù)孔隙水壓力，為非飽和狀態(tài)，即設(shè)計(jì)水位下支座所在岸坡區(qū)域處于安全滲流狀態(tài)，此時(shí)岸坡浸潤(rùn)線低于支座所在高程面。從孔隙水壓力分布可知，從堤底至浸潤(rùn)線面處，孔隙水壓力遞增，各區(qū)間孔隙水壓力分布呈直條狀。從位移分布特征可知，全岸坡內(nèi)位移分布基本均處于靜定狀態(tài)，僅在橋梁支座上部區(qū)域存在
水利科學(xué)與寒區(qū)工程 2022年8期2022-09-14
- 土石壩加高培厚工程穩(wěn)定非穩(wěn)定滲流安全分析研究
工程的穩(wěn)定非穩(wěn)定滲流分析。因此,本文以某土石壩加高培厚工程為研究對(duì)象,開(kāi)展有限元滲流分析計(jì)算,基于滲透坡降、滲流量、浸潤(rùn)線位置來(lái)評(píng)價(jià)壩體及壩基是否滿足滲流穩(wěn)定安全要求。2 工程概況某水庫(kù)是一座具有防洪、供水、灌溉等綜合功能的水利樞紐工程。在運(yùn)行中,水庫(kù)的調(diào)度主要通過(guò)輸水隧洞進(jìn)行輸水滿足下游灌溉及供水,汛期通過(guò)泄洪隧洞、溢洪道進(jìn)行泄洪,控制水位。擋水建筑物為均質(zhì)土壩,加固前最大壩高9.6 m,壩頂長(zhǎng)351.5 m,壩頂高程50.1 m,壩頂寬4 m,上游壩坡
陜西水利 2022年2期2022-04-20
- 水庫(kù)除險(xiǎn)加固安全評(píng)價(jià)中壩體滲流的穩(wěn)定性分析
算下游無(wú)水的穩(wěn)定滲流：工況1：置于280.90 m的正常蓄水位情況下。工況2：置于282.83 m的洪水位情況下。特殊應(yīng)用條件Ⅰ：在校核洪水位下，由于洪水歷時(shí)很短，不足以形成穩(wěn)定滲流，即在校核洪水位下形成穩(wěn)定滲流的可能性不大，因此僅考慮水庫(kù)水位的非常降落情況。工況3：從校核洪水位(283.29 m)降落至正常蓄水位(280.90 m)時(shí)的非穩(wěn)定滲流。工況4：從正常蓄水位(280.90 m)降至死水位(262.75 m)時(shí)的非穩(wěn)定滲流。5.2 計(jì)算原理根據(jù)流
水利科技與經(jīng)濟(jì) 2022年2期2022-03-01
- 海陸過(guò)渡相頁(yè)巖氣藏不穩(wěn)定滲流數(shù)學(xué)模型1)
相頁(yè)巖氣藏不穩(wěn)定滲流數(shù)學(xué)模型,對(duì)其滲流特征分析及儲(chǔ)層參數(shù)評(píng)價(jià)不利[10-12].因此,亟需開(kāi)展海陸過(guò)渡相頁(yè)巖氣藏滲流模型的研究工作.目前,國(guó)內(nèi)外一些學(xué)者在頁(yè)巖氣藏的滲流理論方面取得了良好的進(jìn)展.1986年,Lee 和Brockenbrough[13]假設(shè)儲(chǔ)層和裂縫之間的流動(dòng)方式是三線性流,建立了無(wú)限大均質(zhì)地層有限導(dǎo)流垂直裂縫井的三線性滲流模型.隨后,Ozkan 等[14]將三線性流解析模型應(yīng)用于壓裂水平井試井分析中,分析了非常規(guī)儲(chǔ)層中的不穩(wěn)定滲流特征.進(jìn)一
力學(xué)學(xué)報(bào) 2021年8期2021-11-10
- 高坪水庫(kù)瀝青混凝土心墻石渣壩初步設(shè)計(jì)研究
常運(yùn)用條件①穩(wěn)定滲流期，計(jì)算上、下游壩坡，水庫(kù)水位處于526.00m～504.30m之間的各種水位的穩(wěn)定滲流期；②庫(kù)水位降落期，計(jì)算上游壩坡，水庫(kù)水位處于526.00m～504.30m之間經(jīng)常性的正常降落。(2)非常運(yùn)用條件①竣工期，計(jì)算上、下游壩坡；②校核洪水位穩(wěn)定滲流期，計(jì)算上、下游壩坡，水庫(kù)水位在526.31m時(shí)的穩(wěn)定滲流期；③庫(kù)水位非常降落期，計(jì)算上游邊坡，自校核洪水位526.31m降落，降落至死水位以下，以及大流量快速泄空等。2.2.3 計(jì)算參數(shù)
四川水利 2021年5期2021-11-02
- 鐵斯巴汗水庫(kù)滲流及大壩穩(wěn)定性研究
，計(jì)算時(shí)均為穩(wěn)定滲流條件，上游水位正常蓄水位為1244.18 m，死水位為1239.13 m。(3)計(jì)算成果計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表2。表2 鐵斯巴汗水庫(kù)壩體、壩基滲流量計(jì)算表由表2可知，穩(wěn)定滲流期(庫(kù)水位在1244.18 m時(shí))壩體、壩基總滲漏流量Q=640.76 m3/d。根據(jù)水庫(kù)蓄水運(yùn)行過(guò)程，一年大概有2/3的時(shí)間是正常運(yùn)行期，水庫(kù)壩體、壩基年滲漏量W年滲=Q×365×2/3。W年滲=640.76(m3/d)×365×2/3=15.59×104m3(1)從計(jì)算的
陜西水利 2021年8期2021-09-15
- 基于測(cè)壓管數(shù)據(jù)的某水庫(kù)土壩滲流安全性分析
核洪水位3種穩(wěn)定滲流工況和設(shè)計(jì)洪水位降至死水位、校核洪水位降至死水位2種非穩(wěn)定滲流工況(表1)。壩體滲流場(chǎng)計(jì)算參數(shù)見(jiàn)表2。表1 滲流穩(wěn)定計(jì)算工況表2 滲流穩(wěn)定計(jì)算參數(shù)2.3.2滲流計(jì)算結(jié)果與分析計(jì)算得到各工況下大壩等水頭線和浸潤(rùn)線見(jiàn)圖4，單寬滲流量和出逸點(diǎn)滲透坡降見(jiàn)表3。a)工況1 b)工況2c)工況3 d)工況4e)工況5表3 大壩滲流計(jì)算結(jié)果由圖4分析可知，大壩各工況計(jì)算斷面等水頭線在材料分區(qū)處發(fā)生偏折，在混凝土防滲墻處密集，浸潤(rùn)線在防滲墻處跌落，浸潤(rùn)
人民珠江 2021年8期2021-08-20
- 穩(wěn)定滲流作用下有限寬度砂土主動(dòng)土壓力研究
度出發(fā)，研究穩(wěn)定滲流作用下的有限寬度砂土的主動(dòng)土壓力具有一定的工程意義。通過(guò)模型試驗(yàn)研究穩(wěn)定滲流作用對(duì)有限寬度砂土土體主動(dòng)土壓力的影響，并對(duì)模型試驗(yàn)進(jìn)行數(shù)值模擬驗(yàn)證，進(jìn)一步系統(tǒng)地研究穩(wěn)定滲流作用下有限寬度砂土主動(dòng)土壓力問(wèn)題。1 試驗(yàn)設(shè)備和裝置試驗(yàn)設(shè)備為自主設(shè)計(jì)、制作的長(zhǎng)方體模型箱，其平面尺寸為2.5 m×1.0 m，高為1.5 m，其主體由寬10 cm、厚1 cm的鋼材焊制而成，左右兩側(cè)安裝厚20 mm的鋼化玻璃。模型箱從左向右依次分為滲流水儲(chǔ)蓄室、擋墻活
華東交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年2期2021-06-18
- 上蔣水庫(kù)大壩除險(xiǎn)加固工程防滲效果分析
計(jì)算工況為：穩(wěn)定滲流期：上游正常蓄水位，設(shè)計(jì)洪水位，校核洪水位。非穩(wěn)定滲流期：校核洪水位降至正常蓄水位，正常蓄水位降至死水位。3)參數(shù)選?。罕敬螡B流計(jì)算參數(shù)根據(jù)《臨海市上蔣水庫(kù)除險(xiǎn)加固工程地質(zhì)勘察報(bào)告》選取，詳見(jiàn)表1。表1 巖土物理力學(xué)計(jì)算參數(shù)表4)計(jì)算成果：經(jīng)計(jì)算，大壩在正常蓄水位、設(shè)計(jì)洪水位和校核洪水位時(shí)，浸潤(rùn)線均在下游棱體逸出。大壩穩(wěn)定滲流期下游壩坡逸出點(diǎn)處滲透坡降為0.31，逸出點(diǎn)高程為72.38m，最大逸出坡降為0.69。水位降落期上游壩坡逸出點(diǎn)
黑龍江水利科技 2021年4期2021-05-24
- 基于ANSYS計(jì)算下水庫(kù)土石壩滲流場(chǎng)與應(yīng)力變形場(chǎng)特性分析研究
型圖2.2 穩(wěn)定滲流本文共計(jì)算了壩體六個(gè)特征部位的穩(wěn)定滲流場(chǎng)，將土石壩分為左右兩側(cè)，分別與岸坡連接，另還有與混凝土壩體交界面。圖3為左側(cè)土石壩的網(wǎng)格圖及2個(gè)特征剖面滲透壓力云圖，1-1為未設(shè)置防滲墻剖面，2-2為設(shè)置有防滲墻結(jié)構(gòu)剖面。從圖3中可看出，左側(cè)壩肩1-1剖面上滲透壓力分布處于平穩(wěn)不變狀態(tài)，剖面上呈層次性分布，計(jì)算出1-1剖面上游水位高程為130.5 m，而下游水位高程基本與之一致，亦為130.5 m，即不存在顯著水頭差；相反，在2-2剖面上游水頭
水利科學(xué)與寒區(qū)工程 2021年2期2021-05-17
- 基于能量損失率最小原理求解穩(wěn)定滲流場(chǎng)滲透系數(shù)
出了一種計(jì)算穩(wěn)定滲流場(chǎng)滲透系數(shù)的有限單元方法。該方法無(wú)需進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)抽水試驗(yàn)，并考慮了水躍現(xiàn)象[9-11]的影響，基于能量損失率最小原理[12-14]計(jì)算潛水含水層的滲透系數(shù)。采用該方法計(jì)算了兩個(gè)工程案例，求得了兩個(gè)基坑滲流區(qū)域的滲透系數(shù)，并與實(shí)測(cè)值進(jìn)行對(duì)比，結(jié)果表明本文方法具有較高精度，對(duì)其滲流場(chǎng)的分析與降水工程的設(shè)計(jì)有指導(dǎo)意義。1 基本理論由變分原理可知，滲流場(chǎng)基本微分方程的定解問(wèn)題等價(jià)于求解滲流能量泛函的極值問(wèn)題，構(gòu)造如下泛函：(1)[K]{h}={f}
水利與建筑工程學(xué)報(bào) 2021年2期2021-05-13
- 地下工程排水措施失效非穩(wěn)定滲流效應(yīng)研究
法多數(shù)是考慮穩(wěn)定滲流的情況，對(duì)于排水孔的非穩(wěn)定滲流效應(yīng)研究較少。此外，目前多數(shù)研究?jī)H針對(duì)于排水失效前后地下穩(wěn)定滲流場(chǎng)的情況，而實(shí)際上，排水措施失效過(guò)程及失效后滲流場(chǎng)的變化都是隨時(shí)間變化的非穩(wěn)定過(guò)程，僅僅采用穩(wěn)定滲流分析存在一定局限性。本文基于排水孔模擬的隱式復(fù)合單元法[5]，考慮排水孔的給水度、單位貯存量等非穩(wěn)定滲流參數(shù)的等效方法，提出非穩(wěn)定滲流情況下排水孔的模擬方法，同時(shí)，結(jié)合非穩(wěn)定滲流的拋物型變分不等式提法[6]，探究地下滲流場(chǎng)在排水措施失效后隨時(shí)間的
水電與新能源 2021年4期2021-05-07
- 某水電站鑲嵌式混凝土面板堆石壩滲流分析
，研究壩體在穩(wěn)定滲流場(chǎng)和非穩(wěn)定滲流場(chǎng)情況下的變化規(guī)律[5-8]。1 工程概述該水電站于21世紀(jì)初正式建造，是一座以發(fā)電為主要目的的水利水電樞紐工程，工程規(guī)模為一等大(Ⅰ)型。該水電站壩型為鑲嵌式混凝土面板堆石壩。其壩址正常蓄水位為2 715.0 m，死水位為2 710.0 m。水庫(kù)調(diào)節(jié)庫(kù)容為2.39×108m3，正常蓄水位時(shí)對(duì)應(yīng)庫(kù)容為14.724×108m3，死水位時(shí)對(duì)應(yīng)庫(kù)容為14.724×108m3[9]。水電站中有3臺(tái)水輪發(fā)電機(jī)組，單機(jī)容量均為400
水利科技與經(jīng)濟(jì) 2021年3期2021-04-27
- 斜心墻土石壩穩(wěn)定—非穩(wěn)定滲流分析與評(píng)價(jià)
進(jìn)行穩(wěn)定-非穩(wěn)定滲流分析,進(jìn)而對(duì)土石壩的滲透穩(wěn)定性進(jìn)行評(píng)估。通常相關(guān)學(xué)者的評(píng)價(jià)指標(biāo)包括滲流量與出逸點(diǎn)滲透坡降。然而,傳統(tǒng)土石壩滲流計(jì)算分析,一般主要針對(duì)均質(zhì)土壩、心墻壩、混凝土面板堆石壩的滲流計(jì)算分析較多,對(duì)黏土斜心墻壩穩(wěn)定—非穩(wěn)定滲流研究報(bào)道較少[3]。因此,本文以某壤土斜心墻壩為工程背景,開(kāi)展?jié)B透穩(wěn)定計(jì)算,基于計(jì)算指標(biāo)來(lái)評(píng)價(jià)滲透穩(wěn)定及滲漏損失是否滿足安全要求。2 工程概況某水庫(kù)為一灌溉、供水和防洪的綜合利用水利樞紐工程,水庫(kù)設(shè)計(jì)總庫(kù)容為528 萬(wàn)m3。
陜西水利 2021年12期2021-02-22
- 水位升降條件下馱英水庫(kù)上游圍堰滲流及穩(wěn)定性分析
變，還產(chǎn)生非穩(wěn)定滲流現(xiàn)象和滲透壓力，使得土體顆粒間的有效應(yīng)力快速變小，降低壩體土料的抗剪強(qiáng)度，從而影響到壩體的安全穩(wěn)定性[3]。庫(kù)水位驟升對(duì)上游迎水坡的穩(wěn)定也是不利的。因此，有必要對(duì)庫(kù)水位驟升驟降工況下土石圍堰進(jìn)行滲流及穩(wěn)定性分析，為圍堰安全評(píng)價(jià)提供參考[4]。1 工程概況馱英水庫(kù)主要建筑物有瀝青混凝土心墻堆石攔河壩、右岸溢洪道、右岸河道電站發(fā)電引水隧洞、右岸泄洪隧洞、左岸灌溉發(fā)電引水系統(tǒng)、渠首電站廠房、壩后河道電站廠房及場(chǎng)內(nèi)永久交通道路等。攔河壩采用瀝青
廣西水利水電 2020年6期2021-01-06
- 壩基覆蓋層非穩(wěn)定滲流場(chǎng)與應(yīng)力場(chǎng)耦合分析
連續(xù)介質(zhì)非穩(wěn)定滲流場(chǎng)與應(yīng)力場(chǎng)耦合原理二維連續(xù)介質(zhì)應(yīng)力場(chǎng)影響下非穩(wěn)定滲流場(chǎng)的數(shù)學(xué)模型[2]為：(1)式中：h=h(x,y,z)為水頭函數(shù)；k(σMij)=k(x,y,z)為各向滲透系數(shù)。應(yīng)力場(chǎng)函數(shù)數(shù)學(xué)模型為：(2)式中：Ω為滲流面下壩基區(qū)域；f1(x，y，z)為Γ1上水頭分布；f2(x，y，z)為Γ2上流量分布。3 工程實(shí)例3.1 工程概況某工程位于甘肅省文縣境內(nèi)，工程效益以發(fā)電為主，兼具生態(tài)灌溉功能。樞紐建筑物主要由混凝土面板堆石壩、引水洞、溢洪洞及發(fā)電
黑龍江水利科技 2020年11期2020-12-11
- 淺談磨刀坑水庫(kù)大壩滲流穩(wěn)定計(jì)算分析
計(jì)的建議值，穩(wěn)定滲流期土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)采用慢剪指標(biāo)，非穩(wěn)定滲流期采用固結(jié)快剪指標(biāo)。土層物理力學(xué)參數(shù)表見(jiàn)表3。表3 土層物理力學(xué)參數(shù)表2)計(jì)算方法：根據(jù)《碾壓式土石壩設(shè)計(jì)規(guī)范》(SL274—2001)，壩體抗滑穩(wěn)定復(fù)核采用簡(jiǎn)化畢肖普法。3)壩坡穩(wěn)定計(jì)算工況：根據(jù)土石壩相關(guān)規(guī)范，壩坡穩(wěn)定計(jì)算工況包括：正常蓄水位穩(wěn)定滲流下的上下游壩坡；設(shè)計(jì)洪水位穩(wěn)定滲流下的上下游壩坡；1/3壩高水位穩(wěn)定滲流下的上游壩坡；設(shè)計(jì)洪水位降至正常蓄水位非穩(wěn)定滲流的上游坡；正常蓄水位降至
黑龍江水利科技 2020年7期2020-08-03
- 白草坪水庫(kù)主壩滲流穩(wěn)定和結(jié)構(gòu)穩(wěn)定分析
。計(jì)算工況。穩(wěn)定滲流期：正常蓄水位288.0m 情況下的穩(wěn)定滲流期；設(shè)計(jì)洪水位293.84m 情況下的穩(wěn)定滲流期；校核洪水位296.16m 情況下的穩(wěn)定滲流期。非穩(wěn)定滲流期：正常蓄水位288.0m 降至死水位265.14m 情況下的非穩(wěn)定滲流期；設(shè)計(jì)洪水位293.84m 降至汛限水位288.0m 情況下的非穩(wěn)定滲流期；校核洪水位296.16m 降至汛限水位288.0m 情況下的非穩(wěn)定滲流期。計(jì)算結(jié)果。穩(wěn)定滲流期：正常蓄水位288.0m 滲透坡降計(jì)算值為0.
河北水利 2020年1期2020-03-05
- 煤儲(chǔ)層滲透率擬穩(wěn)定評(píng)價(jià)方法
分研究均基于穩(wěn)定滲流模型。煤層氣儲(chǔ)層屬于衰竭開(kāi)發(fā)，無(wú)能量供給，與穩(wěn)定滲流差異較大。為了明確煤層滲透率大小及分布規(guī)律，現(xiàn)從煤層氣井單相排水階段時(shí)的壓降規(guī)律出發(fā)，建立不穩(wěn)定滲流模型下滲透率計(jì)算方法。旨在為煤儲(chǔ)層物性和煤層氣開(kāi)發(fā)方面提供較為詳盡的理論依據(jù)。1 擬穩(wěn)定評(píng)價(jià)方法建立1.1 擬穩(wěn)定評(píng)價(jià)方法原理分析對(duì)于煤層氣儲(chǔ)層，儲(chǔ)集層外面無(wú)能量補(bǔ)充，且多口井排采時(shí)，根據(jù)疊加原理，井距位置處可等效為一條不滲透的封閉邊界。且由于煤層氣屬于吸附氣，只有當(dāng)壓力低于臨界解吸壓力
科學(xué)技術(shù)與工程 2020年36期2020-02-04
- 赤金峽水庫(kù)土石壩穩(wěn)定-非穩(wěn)定滲流分析與評(píng)價(jià)
進(jìn)行穩(wěn)定和非穩(wěn)定滲流計(jì)算。目前對(duì)新建大型土石壩開(kāi)展的滲流分析較多，但是有關(guān)已建大壩的穩(wěn)定-非穩(wěn)定滲流分析，文獻(xiàn)報(bào)道較少[2～3]。本文對(duì)赤金峽水庫(kù)土石壩開(kāi)展穩(wěn)定-非穩(wěn)定滲流分析，基于滲流分析結(jié)果評(píng)價(jià)大壩的滲透穩(wěn)定及滲透損失是否滿足安全要求。1 工程概況赤金峽水庫(kù)位于玉門(mén)市以北50km，地處石油河中游。是一座以灌溉為主兼顧防洪的水庫(kù)，工程等級(jí)為III等，總庫(kù)容3878萬(wàn)m3，有效庫(kù)容2118.5 m3，現(xiàn)灌溉面積8萬(wàn)畝，設(shè)計(jì)灌溉面積近期10萬(wàn)畝，遠(yuǎn)期16萬(wàn)畝
陜西水利 2019年10期2019-11-22
- AutoBank軟件在圍堰邊坡滲流穩(wěn)定計(jì)算中的應(yīng)用
滲流計(jì)算二維穩(wěn)定滲流的微分方程為第一類(lèi)邊界條件，即水頭邊界條件為H|Γ1=f(x,y,z)第二類(lèi)邊界條件，即流量邊界條件為第三類(lèi)邊界條件，即自由面邊界條件為穩(wěn)定滲流有限元計(jì)算式為[K]{H}={F}以上式中kx、ky——x、y方向的滲透系數(shù)；H——飽和—非飽和水流總水頭；[K]——滲透矩陣。3.2 抗滑穩(wěn)定計(jì)算抗滑穩(wěn)定分析采用簡(jiǎn)化畢肖普法,計(jì)算時(shí)考慮堰頂汽-20的汽車(chē)荷載。穩(wěn)定滲流期抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)計(jì)算采用有效應(yīng)力法，計(jì)算公式為施工期抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)計(jì)算采
中國(guó)水能及電氣化 2019年6期2019-06-26
- 動(dòng)態(tài)地下水位變化引起的基坑底抗?jié)B流穩(wěn)定性計(jì)算新方法
，提出考慮非穩(wěn)定滲流的基坑底抗?jié)B流穩(wěn)定性簡(jiǎn)化計(jì)算方法。通過(guò)算例計(jì)算，進(jìn)行出逸比降的解析解正確性驗(yàn)證和影響因素分析，并將該方法應(yīng)用于工程案例。研究結(jié)果表明：當(dāng)基坑土體滲透系數(shù)較大時(shí)，考慮非穩(wěn)定滲流的出逸比降解析解答與傳統(tǒng)穩(wěn)定滲流假定的結(jié)果一致，驗(yàn)證了解析解的正確性；出逸比降的影響因素可通過(guò)與土體滲透系數(shù)、壓縮模量正相關(guān)，與地下水位變化的角頻率和計(jì)算模型細(xì)粒土層總厚度的平方負(fù)相關(guān)的量綱一因子統(tǒng)一表示；在實(shí)際工程中，出逸比降與地下水位的變化不同步，應(yīng)注意工程降水
- 河道洪水期數(shù)值模擬分析研究
位變動(dòng)形成非穩(wěn)定滲流場(chǎng)，在非穩(wěn)定滲流作用下河道岸坡和地基極易發(fā)生滲透破壞[1- 3]，本文通過(guò)采用三維非穩(wěn)定飽和-非飽和滲流有限元程序計(jì)算模擬，分析評(píng)價(jià)河道在分穩(wěn)定滲流作用下的滲透特性[4- 7]，并提出相應(yīng)的工程措施。1 有限元模型根據(jù)河道結(jié)構(gòu)形式，建立河道三維有限元計(jì)算模型。河道長(zhǎng)度為100m，寬度為20m，高度28m，溝底標(biāo)高為2.80m，岸坡坡比為1∶1.5。模型截取范圍和主要剖面位置示意圖如圖1所示。圖1 河道三維計(jì)算模型2 河道參數(shù)根據(jù)地勘報(bào)告
水利規(guī)劃與設(shè)計(jì) 2019年2期2019-03-18
- 東谷水庫(kù)水利樞紐工程壩坡穩(wěn)定復(fù)核計(jì)算分析
1 m時(shí)形成穩(wěn)定滲流的下游坡；(2)上游水位設(shè)計(jì)洪水位148.00 m，下游水位為93.0 m時(shí)形成穩(wěn)定滲流的下游坡；(3)上游水位校核洪水位149.35 m，下游水位為93.80 m時(shí)形成穩(wěn)定滲流的下游坡；(4)上游水位由正常蓄水位148.00 m降至130.00 m時(shí)的形成非穩(wěn)定滲流的上游坡。2.2 計(jì)算方法依據(jù)《碾壓式土石壩規(guī)范》(SL274-2001)，壩坡靜力穩(wěn)定計(jì)算采用剛體極限平衡法，對(duì)于穩(wěn)定滲流期或水庫(kù)水位降落期，采用簡(jiǎn)化畢肖普法進(jìn)行穩(wěn)定分析
陜西水利 2018年6期2018-12-14
- 庫(kù)水位下降過(guò)程中粘土心墻壩滲流及變形研究
根據(jù)穩(wěn)定-非穩(wěn)定滲流理論以及應(yīng)力應(yīng)變本構(gòu)模型，利用二維有限元計(jì)算方法，仔細(xì)分析庫(kù)水位下降過(guò)程中的浸潤(rùn)線、滲流量以及應(yīng)力場(chǎng)的變化，最終結(jié)果對(duì)確保大壩安全運(yùn)行有指導(dǎo)作用。1 計(jì)算方法及原理1.1 滲流微分控制方程式中：x、y是空間坐標(biāo)；h 是水頭函數(shù)；kx、ky 是以 x、y軸為主軸方向的滲透系數(shù)；t是時(shí)間坐標(biāo)；H為平均滲流深度；μ是給水度。邊界條件：二類(lèi)邊界（已知流量邊界） （5）（1）～（2）為二向非穩(wěn)定滲流基本微分方程式，（3）～（5）為方程式的定解條件
陜西水利 2018年6期2018-12-14
- 非穩(wěn)定滲流期解析法在均質(zhì)土壩浸潤(rùn)線確定中的應(yīng)用
均質(zhì)土壩在非穩(wěn)定滲流期的浸潤(rùn)線，對(duì)大壩安全運(yùn)行具有一定的借鑒意義。1 計(jì)算原則當(dāng)水庫(kù)水位下降時(shí)，壩體空隙中所含的水分，一部分會(huì)從上游坡面逸出，導(dǎo)致壩體中的浸潤(rùn)線逐漸下降，但其下降速度滯后于庫(kù)水位下降速度，從而形成非恒定滲流。此時(shí)大壩上游坡受到滲流作用力，穩(wěn)定性減弱。尤其當(dāng)水庫(kù)水位驟降時(shí)，滲流作用力變大，再加上孔隙壓力的影響，就有可能導(dǎo)致上游坡失穩(wěn)，發(fā)生坍塌，因而在重要的工程設(shè)計(jì)中，需要對(duì)非穩(wěn)定滲流期大壩上游坡的穩(wěn)定性進(jìn)行校核。目前為止嚴(yán)格求解非穩(wěn)定滲流期大
水利技術(shù)監(jiān)督 2018年5期2018-10-19
- 毛細(xì)透排水管排水滲流模型及設(shè)置間距研究
模型2.1 穩(wěn)定滲流模型若同一時(shí)間內(nèi)入滲補(bǔ)給水量與排水量相等，且不隨時(shí)間變化，則地下水運(yùn)動(dòng)為穩(wěn)定流，滲流模型如圖4所示。圖中：H0為排水管高度；hc為水位最高點(diǎn)高度。圖4 穩(wěn)定滲流模型(4)求解式(4)可得排水管間的浸潤(rùn)線方程為(5)2.2 非穩(wěn)定滲流模型當(dāng)入滲補(bǔ)給水量大于排水管排水能力時(shí)，地下水位不斷上升，當(dāng)降雨停止后，地下水位降低。在排水管作用下，地下水位、排水量以及浸潤(rùn)線均隨時(shí)間變化，此時(shí)地下水運(yùn)動(dòng)不再是穩(wěn)定狀態(tài)，有必要建立不同條件下的非穩(wěn)定滲流模型
中國(guó)鐵道科學(xué) 2018年4期2018-08-09
- 基于Geo-studio的水位驟降對(duì)土質(zhì)心墻壩坡穩(wěn)定分析
降速率下的非穩(wěn)定滲流場(chǎng)及上游壩坡穩(wěn)定，三種工況水位均從正常蓄水位187.00 m下降至163.00 m，下降速率分別為0.1 m/h、0.2 m/h和0.3 m/h，按照線性變化下降。同時(shí)對(duì)應(yīng)于不同水位下降速率分析了防滲料滲透系數(shù)不同時(shí)壩體的滲流及上游壩坡穩(wěn)定性。計(jì)算工況見(jiàn)表2。表2 計(jì)算工況3.2 水位驟降速率對(duì)非穩(wěn)定滲流場(chǎng)的影響對(duì)于穩(wěn)定及非穩(wěn)定滲流計(jì)算的理論，已有很多文章[1-5][9-10]作了介紹，在此不再贅述。通過(guò)在Seep/w里進(jìn)行計(jì)算分析，三
陜西水利 2018年4期2018-08-04
- 病險(xiǎn)水庫(kù)均質(zhì)壩加固滲流穩(wěn)定性計(jì)算分析
律，巖土體非穩(wěn)定滲流場(chǎng)的控制性微分方程可表述為：式中 ?x， ?y分別為x，y軸方向；kx，ky分別為x，y方向的滲透系數(shù)（m/s）；H為水頭（m）；Q為邊界滲漏量（m3/s）；Mw為水土特征曲線的斜率；γw為水重度，取1000kg/m3。進(jìn)一步采用（Glerkin）加權(quán)余量法，則可推導(dǎo)出有限元滲流方程［7-9］，如式（2）：式中 τ為單元厚度（m）；A為單元面積（m2）；λ為Mwγw；B為水力梯度矩陣；C為單元導(dǎo)水率矩陣；H為水頭向量；N為插值函數(shù)向量；
水科學(xué)與工程技術(shù) 2018年3期2018-07-05
- 水平井二維穩(wěn)定滲流場(chǎng)分析及應(yīng)用
球體模型分析穩(wěn)定滲流場(chǎng)[7]，袁淋等重點(diǎn)研究水平井及其酸化措施后的產(chǎn)能問(wèn)題[8-10]?？傮w來(lái)看，目前，國(guó)內(nèi)外的研究成果公式極其復(fù)雜，難以推廣應(yīng)用。在薄層油藏開(kāi)發(fā)中，為提高開(kāi)發(fā)效果，應(yīng)用水平井開(kāi)發(fā)是一種常用方法[11-12]，這種情況可簡(jiǎn)化為水平井二維滲流，因此，研究水平井二維穩(wěn)定滲流具有重要意義。本次研究通過(guò)儒可夫斯基變換，把水平井二維穩(wěn)定滲流轉(zhuǎn)換為直井徑向二維穩(wěn)定滲流，開(kāi)展水平井二維穩(wěn)定滲流場(chǎng)中等勢(shì)線、流線以及滲流速度研究，并據(jù)此開(kāi)展水平段長(zhǎng)度優(yōu)化、水
- 基于PLAXIS的灌注樁加固堤防邊坡深度優(yōu)化設(shè)計(jì)研究
深度下堤防在穩(wěn)定滲流期和水位消落期兩種工況下的邊坡穩(wěn)定性、滑裂面和樁體彎矩進(jìn)行計(jì)算分析。經(jīng)計(jì)算，該工程斷面灌注樁最優(yōu)設(shè)計(jì)深度為12m，既能滿足穩(wěn)定性要求，又更加經(jīng)濟(jì)合理。計(jì)算過(guò)程可為同類(lèi)堤防工程的加固設(shè)計(jì)提供參考。堤防；PLAXIS；穩(wěn)定性；彎矩；安全系數(shù)1 工程概況瀘縣城區(qū)瀨溪河堤防工程全長(zhǎng)2.4km，防洪標(biāo)準(zhǔn)為20年一遇，堤防工程級(jí)別為4級(jí)，設(shè)計(jì)堤型為復(fù)合式堤型，堤身采用石碴填筑，設(shè)計(jì)堤線基本沿河岸布置。該堤防工程區(qū)地勢(shì)總體由北向南傾斜，丘頂高程316
水利建設(shè)與管理 2017年12期2018-01-06
- 橋梁基礎(chǔ)對(duì)岸坡滲透穩(wěn)定及抗滑穩(wěn)定性影響分析
坡的穩(wěn)定-非穩(wěn)定滲流場(chǎng)開(kāi)展了對(duì)比分析，并在此基礎(chǔ)上采用二維極限平衡方法分析了橋梁基礎(chǔ)對(duì)岸坡抗滑穩(wěn)定性的影響。穩(wěn)定-非穩(wěn)定滲流；滲透穩(wěn)定性；抗滑穩(wěn)定性1 滲流有限元分析方法堤防、岸坡的滲流場(chǎng)為典型的無(wú)壓滲流場(chǎng)，屬邊界非線性問(wèn)題。采用有限元法求解無(wú)壓滲流場(chǎng)時(shí)，通常采用固定網(wǎng)格法。典型的固定網(wǎng)格法有剩余流量法、單元滲透矩陣調(diào)整法、加密高斯點(diǎn)法以及初流量法等[1～4]。這些方法的不足之處是理論不夠嚴(yán)密，難以對(duì)滲流出滲點(diǎn)和自由面進(jìn)行準(zhǔn)確定位，且計(jì)算結(jié)果具有顯著的網(wǎng)格
水利水電快報(bào) 2017年11期2017-12-05
- 反調(diào)節(jié)水庫(kù)土工膜防滲工程穩(wěn)定性分析
出的正常蓄水穩(wěn)定滲流期和庫(kù)水位降落期的浸潤(rùn)線均較低。正常穩(wěn)定蓄水滲流期的滲透比降最大值為2.23，發(fā)生位置為結(jié)合槽底部，壩體內(nèi)滲透比降最大值為0.22，下游溢出點(diǎn)滲透比降最大值為0.024，顯著低于允許比降值0.53，說(shuō)明正常蓄水位穩(wěn)定滲流期無(wú)滲漏破壞危險(xiǎn)。庫(kù)水位降落期的各時(shí)段上游坡向壩殼外指向的滲透比降最大值均為0，顯著低于允許比降，說(shuō)明庫(kù)水位降落期也不會(huì)發(fā)生滲漏破壞危險(xiǎn)。2.3 穩(wěn)定分析圖4 大壩穩(wěn)定期與非穩(wěn)定期滲流計(jì)算浸潤(rùn)線示意圖(單位：m)利用強(qiáng)度
水利建設(shè)與管理 2017年9期2017-09-22
- 土石壩飽和—非飽和穩(wěn)定滲流場(chǎng)影響分析
飽和—非飽和穩(wěn)定滲流場(chǎng)影響分析韓 雪(通河縣水務(wù)技術(shù)服務(wù)中心，黑龍江 通河 150900)土石壩是當(dāng)今最為常用的一種壩型，而防滲體系的構(gòu)建對(duì)壩體穩(wěn)定具有十分重要的作用，國(guó)內(nèi)外的多起水利工程安全事故足以引起足夠的重視。進(jìn)行土石壩的滲流分析需要將滲流場(chǎng)定義為飽和和非飽和區(qū)的共同體，過(guò)去的經(jīng)驗(yàn)已然證明二者的相輔相成。二者相比非飽和滲流的運(yùn)動(dòng)特性相對(duì)復(fù)雜，影響因子也較飽和滲流多。文章結(jié)合工程實(shí)例，運(yùn)用有限元數(shù)值模擬出土石壩在飽和與非飽和滲流中滲流場(chǎng)的變化規(guī)律，得出
黑龍江水利科技 2017年5期2017-08-09
- 地震作用下高面板砂礫石壩滲流-應(yīng)力耦合研究
而計(jì)算壩體非穩(wěn)定滲流場(chǎng)，建立以混凝土損傷模型和堆石料廣義塑性模型為基礎(chǔ)的非穩(wěn)定滲流-應(yīng)力耦合計(jì)算方法，分析在非穩(wěn)定滲流作用下，大壩應(yīng)力和變形的變化規(guī)律。結(jié)果表明：壩體為弱透水時(shí)，地震結(jié)束后大壩在非穩(wěn)定滲流作用下，壩體小主應(yīng)力顯著減小，面板產(chǎn)生向上拉伸、向外彎曲趨勢(shì)的位移增量，面板部分區(qū)域損傷值變大。評(píng)價(jià)大壩極限抗震能力時(shí)，除了考慮地震結(jié)束時(shí)面板的損傷狀態(tài)，還應(yīng)進(jìn)一步考慮面板破壞后非穩(wěn)定滲流對(duì)應(yīng)力場(chǎng)的影響。高面板砂礫石壩；非穩(wěn)定滲流-應(yīng)力耦合；面板損傷；極限
水利與建筑工程學(xué)報(bào) 2017年3期2017-07-03
- 基于飽和理論的滲流分析研究及應(yīng)用
正常蓄水位下穩(wěn)定滲流等勢(shì)線圖見(jiàn)圖1，滲流計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表2。圖1 楊莊水庫(kù)在正常蓄水位下穩(wěn)定滲流等勢(shì)線圖表2 二維滲流計(jì)算結(jié)果2.3 計(jì)算結(jié)果分析楊莊大壩壩體及壩基土層主要為粉質(zhì)黏土，根據(jù)地質(zhì)資料確定壩體滲流比降允許值J允=0.55。根據(jù)滲流計(jì)算結(jié)果，大壩在校核洪水位穩(wěn)定滲流期滲流下游逸出點(diǎn)比降值大于允許滲流比降0.55，不滿足要求，并且在該工況下單寬滲流量較大，出逸點(diǎn)也較高。大壩壩基和壩肩分布第四系上更新統(tǒng)沖洪積黏性土，強(qiáng)度和透水性滿足低土石壩壩基要求。但大
長(zhǎng)江工程職業(yè)技術(shù)學(xué)院學(xué)報(bào) 2017年2期2017-06-19
- 頁(yè)巖氣不穩(wěn)定滲流壓力傳播規(guī)律和數(shù)學(xué)模型
院）頁(yè)巖氣不穩(wěn)定滲流壓力傳播規(guī)律和數(shù)學(xué)模型朱維耀1，亓倩1，馬千1，鄧佳1，岳明1，劉玉章2（1.北京科技大學(xué)土木與環(huán)境工程學(xué)院；2.中國(guó)石油勘探開(kāi)發(fā)研究院）利用穩(wěn)定狀態(tài)依次替換法，研究了頁(yè)巖基質(zhì)儲(chǔ)集層內(nèi)壓力擾動(dòng)的傳播規(guī)律，得到動(dòng)邊界隨時(shí)間變化的關(guān)系，考慮解吸、擴(kuò)散、滑移作用及動(dòng)邊界的影響，建立了頁(yè)巖氣不穩(wěn)定滲流數(shù)學(xué)模型。采用拉普拉斯變換，求解了內(nèi)邊界定產(chǎn)、外邊界為動(dòng)邊界條件下的不穩(wěn)定滲流壓力特征方程。結(jié)合中國(guó)南方某海相頁(yè)巖氣藏儲(chǔ)集層參數(shù)，應(yīng)用MATLAB
石油勘探與開(kāi)發(fā) 2016年2期2017-01-11
- 桎木水庫(kù)大壩滲流與穩(wěn)定分析
科院的二維非穩(wěn)定滲流及壩坡穩(wěn)定分析有限單元法程序UNSST2（UnsteadySeepageandStability）。2.4滲流計(jì)算2.4.1滲流計(jì)算工況的確定根據(jù)《碾壓式土石壩設(shè)計(jì)規(guī)范》（SL274-2001）第7.1.2條規(guī)定：滲流計(jì)算時(shí)應(yīng)考慮水庫(kù)運(yùn)行出現(xiàn)的各種不利條件。本次滲流計(jì)算分析按以下工況進(jìn)行：①上游正常蓄水位與下游相應(yīng)的最低水位；②上游設(shè)計(jì)洪水位與下游相應(yīng)的水位；③上游校核洪水位與下游相應(yīng)的水位；④上游為1/3壩高水位與下游相應(yīng)的水位；⑤庫(kù)
湖南水利水電 2016年5期2016-11-14
- 洪水位變化對(duì)堤防穩(wěn)定的影響
中的非飽和非穩(wěn)定滲流和穩(wěn)定滲流，得到了堤防邊坡滲流變化規(guī)律和安全系數(shù)，并采取了提高堤防穩(wěn)定的措施。關(guān)鍵詞堤防穩(wěn)定洪水非飽和非穩(wěn)定滲流隨著我國(guó)經(jīng)濟(jì)建設(shè)的快速發(fā)展和河道整治的逐步完善，堤防的安全問(wèn)題也越來(lái)越多地呈現(xiàn)在人們面前。堤防的破壞因素除了常見(jiàn)的沖刷、流土、管涌之外，一個(gè)重要的破壞因素就是洪水消退引起的滲透破壞。一般情況下，洪水歷時(shí)短，強(qiáng)度大，不如水庫(kù)水位容易控制，所以堤防的水位在短時(shí)間內(nèi)有暴漲暴落的情況，極大地影響了堤防迎水面邊坡的穩(wěn)定性。1 堤防邊坡穩(wěn)
水利水電工程設(shè)計(jì) 2016年1期2016-07-16
- 應(yīng)力敏感低滲透氣藏不穩(wěn)定滲流特征研究
低滲透氣藏不穩(wěn)定滲流特征研究張小龍 楊志興 時(shí) 瓊 李 寧 陳 蠡中海石油(中國(guó))有限公司上海分公司， 上海 200335應(yīng)力敏感效應(yīng)普遍存在于低滲透氣藏開(kāi)發(fā)過(guò)程中。為了研究應(yīng)力敏感條件下低滲透氣藏不穩(wěn)定滲流特征，在考慮滲透率應(yīng)力敏感效應(yīng)的基礎(chǔ)上，建立了低滲透氣藏不穩(wěn)定滲流模型，通過(guò)模型求解和Stehfest數(shù)值反演方法獲得了模型的實(shí)空間解，在此基礎(chǔ)上實(shí)例分析了應(yīng)力敏感對(duì)無(wú)限大邊界、封閉邊界及定壓邊界低滲透氣藏不穩(wěn)定滲流壓力動(dòng)態(tài)特征的影響。研究結(jié)果表明，井
天然氣與石油 2016年1期2016-02-07
- 考慮滑脫效應(yīng)的低滲氣藏不穩(wěn)定滲流特征
的低滲氣藏不穩(wěn)定滲流特征張小龍（中海石油（中國(guó)）有限公司上海分公司，上海200030）低滲低壓氣藏滲流過(guò)程中存在氣體滑脫效應(yīng)，作為氣藏開(kāi)發(fā)過(guò)程中的有利因素其影響不能忽略。在考慮氣體滑脫效應(yīng)的基礎(chǔ)上，建立了低滲透氣藏不穩(wěn)定滲流模型，通過(guò)模型求解和Stehfest數(shù)值反演方法獲得了模型的實(shí)空間解，在此基礎(chǔ)上，實(shí)例分析了滑脫效應(yīng)對(duì)低滲透氣藏不穩(wěn)定滲流壓力動(dòng)態(tài)特征的影響。研究結(jié)果表明氣井定產(chǎn)量生產(chǎn)時(shí)，滑脫效應(yīng)越強(qiáng)，地層壓力降低越小，壓降漏斗越平緩，地層能量衰竭越緩
油氣藏評(píng)價(jià)與開(kāi)發(fā) 2015年6期2015-05-09
- 錢(qián)塘江斜坡式海塘遭遇超強(qiáng)臺(tái)風(fēng)滲流特性研究
壩內(nèi)將形成非穩(wěn)定滲流。在非穩(wěn)定滲流中，滲流自由面隨時(shí)間的變化而變化，滲流場(chǎng)的形狀和邊界條件也較復(fù)雜。利用有限元法求解飽和—非飽和滲流問(wèn)題，國(guó)內(nèi)外已有不少研究成果。如美國(guó)的Neuman提出的有限單元法求解土壩飽和—非飽和滲流場(chǎng)的數(shù)值方法［1］，以及日本赤井浩一用相同理論進(jìn)行了數(shù)值計(jì)算和模型驗(yàn)證［2］，在國(guó)外研究的帶動(dòng)下，國(guó)內(nèi)也出現(xiàn)了一些學(xué)者，如吳良驥也對(duì)滲流問(wèn)題開(kāi)展深入研究，且獲得了很多有價(jià)值的成果［3］。而國(guó)內(nèi)對(duì)于錢(qián)塘江兩岸的海塘在超標(biāo)準(zhǔn)風(fēng)暴潮下水位驟升驟
浙江水利科技 2014年6期2014-12-31
- 海塘滲透破壞數(shù)值模擬及滲透特性
和非飽和／非穩(wěn)定滲流。某些情況下，海塘內(nèi)的滲流很難達(dá)到穩(wěn)定滲流狀態(tài)，滲透穩(wěn)定性就較高。而在另外一些情況下，海塘內(nèi)的滲流會(huì)較快達(dá)到穩(wěn)定滲流狀態(tài)，并在穩(wěn)定滲流條件下長(zhǎng)期工作，滲透穩(wěn)定性就較低，易發(fā)生滲透破壞。因此，洪水滲透下海塘達(dá)到穩(wěn)定滲流所需時(shí)間相差較大的話，采用穩(wěn)定滲流分析方法得到相同的安全系數(shù)，海塘安全度實(shí)際上是不同的。而中國(guó)現(xiàn)行的《堤防工程設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定，采用穩(wěn)定滲流分析方法計(jì)算出逸坡降，并以此評(píng)價(jià)海塘的滲透穩(wěn)定性，這在很多情況下是不妥當(dāng)?shù)摹榱藴?zhǔn)確評(píng)
土木與環(huán)境工程學(xué)報(bào) 2013年1期2013-11-20
- 變形雙重介質(zhì)分形油藏不穩(wěn)定滲流數(shù)學(xué)模型有限元法求解研究
質(zhì)分形油藏不穩(wěn)定滲流數(shù)學(xué)模型有限元法求解研究張 勇 (瀘州醫(yī)學(xué)院生物醫(yī)學(xué)工程系，四川 瀘州 646000)何國(guó)良 (電子科技大學(xué)數(shù)理學(xué)院，四川 成都 611731)變形雙重介質(zhì)分形油藏的不穩(wěn)定滲流數(shù)學(xué)模型，當(dāng)邊界條件為第一類(lèi)邊界條件時(shí)，用預(yù)估-校正法可以很好地解決；當(dāng)邊界條件含有第二類(lèi)邊界條件時(shí)，證明差分解的存在性和收斂性時(shí)卻遇到巨大困難。為了較為簡(jiǎn)單地解決上述問(wèn)題，采用有限元方法求其數(shù)值解，并證明了有限元離散解的存在性和收斂性，為其在石油工程中的應(yīng)用提供
- 修正等時(shí)試井等時(shí)段數(shù)據(jù)確定氣井產(chǎn)能方程
程主要包括不穩(wěn)定滲流過(guò)程和擬穩(wěn)定滲流過(guò)程，其壓力平方二項(xiàng)式表達(dá)方程如下所示：不穩(wěn)定產(chǎn)能方程：擬穩(wěn)定產(chǎn)能方程：不穩(wěn)定層流系數(shù)：根據(jù)不穩(wěn)定滲流階段氣井產(chǎn)能方程和擬穩(wěn)定滲流階段氣井產(chǎn)能方程的推導(dǎo)過(guò)程可知，在不穩(wěn)定滲流階段，產(chǎn)能方程層流系數(shù)與時(shí)間成單對(duì)數(shù)直線關(guān)系，在擬穩(wěn)定滲流階段，產(chǎn)能方程層流系數(shù)為一定值，而紊流系數(shù)在不穩(wěn)定滲流階段和擬穩(wěn)定滲流階段都為同一數(shù)值。2 產(chǎn)能方程確定方法利用方程（4）和（5）求取氣井在不穩(wěn)定滲流階段產(chǎn)能方程層流系數(shù)和紊流系數(shù)的變化：繪制
石油化工應(yīng)用 2013年9期2013-07-04
- 基于ABAQUS的內(nèi)河航道岸坡穩(wěn)定性分析
本文主要研究穩(wěn)定滲流和波浪力對(duì)岸坡的影響。在滲流方面，陳麗剛［1］基于ABAQUS對(duì)邊坡穩(wěn)定滲流進(jìn)行了流固耦合分析。張曉詠［2］應(yīng)用ABAQUS對(duì)壩體的滲流進(jìn)行了研究，并驗(yàn)證了強(qiáng)度折減法的可靠性。周群華、章廣成等［3-4］研究了水位變化對(duì)邊坡穩(wěn)定性的影響。在船行波方面，項(xiàng)菁等［5-7］對(duì)船行波波要素的特點(diǎn)以及現(xiàn)有的一些計(jì)算公式進(jìn)行了總結(jié)和分析。盧無(wú)疆［8］對(duì)高速雙體客船和普通船的船行波進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)觀測(cè)，得到了各種波浪要素。簡(jiǎn)文彬［9］對(duì)邊坡對(duì)循環(huán)荷載的響應(yīng)進(jìn)
水道港口 2012年2期2012-12-05
- 《DQB》程序在土石壩安全鑒定中的應(yīng)用
二向穩(wěn)定及非穩(wěn)定滲流計(jì)算程序《DQB》，可用于穩(wěn)定滲流分析，又可用于非穩(wěn)定滲流分析，并能適用于均質(zhì)、心墻、斜墻土壩不同排水型式的變化。數(shù)據(jù)準(zhǔn)備工作量小，計(jì)算速度快，節(jié)約了大量的時(shí)間，避免了手算的繁雜和不準(zhǔn)確性，提高了計(jì)算成果的準(zhǔn)確性和精確度。同時(shí)根據(jù)計(jì)算成果繪出的滲流網(wǎng)圖，能夠很形象直接地表達(dá)出大壩理論浸潤(rùn)線位置及各百分?jǐn)?shù)等勢(shì)線分布情況。滲流計(jì)算程序《DQB》；安全鑒定；土石壩0 前言土石壩二向穩(wěn)定及非穩(wěn)定滲流計(jì)算程序《DQB》，系由南京水利科學(xué)研究院水工
科技視界 2012年26期2012-04-13
- 紅旗水庫(kù)主壩防滲加固措施評(píng)價(jià)
為：上式為非穩(wěn)定滲流基本方程式。當(dāng)為穩(wěn)定滲流時(shí),假定水和土均不可壓縮,即 =0時(shí)，式（1）變?yōu)椋寒?dāng)滲透系數(shù)為常數(shù)時(shí)，上式為：若為各向同性，kx=ky=kz，則式（3）變?yōu)?Laplace 方程：式中h——水頭函數(shù)；x、y、z——空間坐標(biāo)；t——時(shí)間坐標(biāo)；kx、ky、kz——分別是以x、y、z軸為主軸方向的滲透系數(shù)；Ss——單位存儲(chǔ)量。2.2 有限元計(jì)算方法［1］對(duì)滲流場(chǎng)計(jì)算域進(jìn)行有限元離散,采用三結(jié)點(diǎn)的三角形單元和線性插值函數(shù),線性代數(shù)方程組用改進(jìn)平方根法
湖南水利水電 2010年2期2010-07-12
- 明月水庫(kù)滲流及抗滑穩(wěn)定分析計(jì)算
算按穩(wěn)定和非穩(wěn)定滲流分別計(jì)算。穩(wěn)定滲流分正常、設(shè)計(jì)、校核水位三種工況;非穩(wěn)定滲流分正常蓄水位→1/2壩高水位、1/2壩高水位→死水位兩種工況,計(jì)算各種工況下的壩體浸潤(rùn)線和最大滲透比降。各工況下大壩上下游水位如下表:表2 各工況下大壩上下游水位水庫(kù)庫(kù)水位降落主要考慮水庫(kù)需要放空時(shí)的工況,利用灌溉涵管將庫(kù)水排至下游,期間庫(kù)水位連續(xù)降落。根據(jù)明月水庫(kù)庫(kù)水位-庫(kù)容關(guān)系曲線及水庫(kù)灌溉涵管的泄流曲線,計(jì)算得到明月水庫(kù)庫(kù)水位降落曲線。計(jì)算結(jié)果顯示,利用灌溉涵管放水,使庫(kù)
水利規(guī)劃與設(shè)計(jì) 2010年5期2010-06-12
- 材料的各向異性對(duì)滲流場(chǎng)的影響分析
算表表2 非穩(wěn)定滲流計(jì)算時(shí)步表2.2.1 穩(wěn)定滲流計(jì)算結(jié)果分析由于非飽和區(qū)的存在,浸潤(rùn)線附近的飽和區(qū)的滲流水會(huì)穿過(guò)浸潤(rùn)線而進(jìn)入非飽和區(qū);增加水平方向的滲透系數(shù),更多的水流向下游,負(fù)壓區(qū)逐漸減小,等勢(shì)線向下游推移,如圖2～4所示.從表3可以看出,隨著水平滲透系數(shù)的增加,更多的水向下游滲流,逸出點(diǎn)略有抬升,意味著浸潤(rùn)線抬升,滲流量明顯增大,說(shuō)明材料的各向異性對(duì)其影響較大.表3 穩(wěn)定滲流計(jì)算結(jié)果對(duì)照表2.2.2 非穩(wěn)定滲流計(jì)算結(jié)果圖5～10可以看出(圖中的數(shù)字為
- 堰塞壩滲透穩(wěn)定性評(píng)估
．1．1 非穩(wěn)定滲流計(jì)算分析方法非穩(wěn)定滲流場(chǎng)指其基本表征量隨時(shí)間而變化的滲流情況，即考慮壓縮性的非均質(zhì)各向異性，非穩(wěn)定滲流微分方程式式中：h＝h（x，y，z，t）為待求水頭函數(shù)；kx，ky，kz為以x，y，z軸為主方向的滲透系數(shù)；Ss為單位貯水量或貯存率其中Ec為彈性模量。對(duì)均質(zhì)各向同性材料，式（2）變?yōu)榉?span id="j5i0abt0b" class="hl">穩(wěn)定滲流有限元計(jì)算公式為式中：［K］為總體滲透系數(shù)矩陣；｛h｝為各結(jié)點(diǎn)水頭向量；［S］為壓縮土體內(nèi)部單元貯水系數(shù)矩陣；h 為自由面上的結(jié)點(diǎn)水頭為流量補(bǔ)給
長(zhǎng)江科學(xué)院院報(bào) 2009年10期2009-01-29
- 水位降落條件下非穩(wěn)定滲流試驗(yàn)研究
邊坡中發(fā)生非穩(wěn)定滲流。非穩(wěn)定滲流由于其滲流方向的特殊性和滲流場(chǎng)的復(fù)雜性，在實(shí)際工程設(shè)計(jì)和計(jì)算中尚不能夠完全得到有效地確定和重視。目前在工程實(shí)踐中，多以簡(jiǎn)化處理非穩(wěn)定滲流，有時(shí)會(huì)產(chǎn)生較大誤差。用這樣的結(jié)果來(lái)進(jìn)行邊坡穩(wěn)定分析、指導(dǎo)工程設(shè)計(jì)和建設(shè)是非常危險(xiǎn)的。因此，對(duì)庫(kù)水位降落下的非穩(wěn)定滲流復(fù)雜流態(tài)開(kāi)展研究非常重要。砂模型不僅能夠真實(shí)反映滲流的物理現(xiàn)象，而且能夠反映非穩(wěn)定滲流過(guò)程中的邊坡穩(wěn)定情況。砂模型在滲流研究中被廣泛應(yīng)用［1－3］。毛昶熙等進(jìn)行了非穩(wěn)定滲流的
長(zhǎng)江科學(xué)院院報(bào) 2009年10期2009-01-29
- 非穩(wěn)定滲流作用下邊坡穩(wěn)定性試驗(yàn)研究
邊坡穩(wěn)定的非穩(wěn)定滲流［2］。而目前常用的簡(jiǎn)化處理非穩(wěn)定滲流方法易產(chǎn)生較大誤差［3］，因此，需要分析水位降落產(chǎn)生的非穩(wěn)定滲流作用下的邊坡穩(wěn)定。本文開(kāi)展了不同土質(zhì)及坡比的砂槽模型試驗(yàn)，模擬水位降落過(guò)程中多種工況下非穩(wěn)定滲流場(chǎng)和邊坡失穩(wěn)變化過(guò)程，探討了滲透力在非穩(wěn)定滲流過(guò)程中對(duì)邊坡的作用規(guī)律，并結(jié)合非穩(wěn)定滲流場(chǎng)分析壩坡穩(wěn)定性，找出危險(xiǎn)工況的水力條件，以便正確預(yù)防滑坡。2 試驗(yàn)材料方法模型水槽的尺寸為5 m×0．3 m×0．8 m，如圖1所示。選擇了3種材料，其物
長(zhǎng)江科學(xué)院院報(bào) 2009年10期2009-01-29
- 非穩(wěn)定滲流期驟降判別及均質(zhì)土壩穩(wěn)定分析
穩(wěn)定不利的非穩(wěn)定滲流。這種非穩(wěn)定滲流所產(chǎn)生的滲流力，將使土粒之間的有效應(yīng)力減小，從而降低土的抗剪強(qiáng)度，危及壩坡的穩(wěn)定性。水庫(kù)水位降落速度愈快，壩體內(nèi)的自由水面位置就越高，壩坡內(nèi)所產(chǎn)生的非穩(wěn)定滲流力也愈大，因此對(duì)壩坡穩(wěn)定性的影響也愈大。所以在設(shè)計(jì)土壩時(shí)，非穩(wěn)定滲流期上游壩坡的擬定取決于壩體的排水性。從保證壩坡穩(wěn)定性的角度出發(fā)，通常將水庫(kù)水位降落的速度分為“速降”和“緩降”2種情況，前者將危及上游壩坡的穩(wěn)定性，后者產(chǎn)生的影響則可以忽略不計(jì)。2．1 水位降落速度
長(zhǎng)江科學(xué)院院報(bào) 2009年10期2009-01-29