極間
- 雙導(dǎo)向器對(duì)高厚度電火花線切割腰鼓度影響研究
暢的問題，提高了極間放電頻率。劉鵬等人[6]設(shè)計(jì)了一種雙邊張力伺服控制系統(tǒng)和RBF-PID控制算法，顯著抑制了電極絲張力變化對(duì)電極絲穩(wěn)定性的影響。楊磊等人[7]提出了一種“Δ”形限幅器，減弱了機(jī)床隨機(jī)振動(dòng)對(duì)電極絲的影響，但未進(jìn)行實(shí)際切割試驗(yàn)。張浩[8]提出了一種采用4點(diǎn)限位的V形塊導(dǎo)向器，切割試驗(yàn)表明：這種新型限位結(jié)構(gòu)有利于降低工件腰鼓度和減少工件切割表面條紋，但這種新型4點(diǎn)限位結(jié)構(gòu)對(duì)電極絲剛性的影響機(jī)制還需深入研究。基于前人研究工作，本文作者提出一種采用
機(jī)床與液壓 2023年22期2023-12-20
- 適用于柔直配電網(wǎng)的暫態(tài)高頻阻抗縱聯(lián)保護(hù)
。當(dāng)直流線路發(fā)生極間短路時(shí)，由于系統(tǒng)的低阻尼特點(diǎn)，故障電流將會(huì)陡然攀升，嚴(yán)重危害直流電網(wǎng)。連接交流系統(tǒng)與MMC換流站的換流變壓器多采用星三角接線方式，能夠阻斷零序分量流入直流系統(tǒng)，并且MMC 換流站的故障控制策略通常采用正負(fù)序控制，可以抑制交流側(cè)的負(fù)序電流。因此，當(dāng)直流線路出現(xiàn)極間短路時(shí)，其在交流側(cè)的復(fù)合序網(wǎng)中只有正序通路，如果不及時(shí)切除故障，將會(huì)逐漸在交流側(cè)呈現(xiàn)出三相短路的電氣特征，進(jìn)一步擴(kuò)大故障面積?？梢?，直流線路的極間短路故障對(duì)系統(tǒng)的危害極大，構(gòu)建能
- 具有半導(dǎo)體特性的往復(fù)走絲電火花線切割研究*
，EDM）中，在極間介質(zhì)被擊穿、形成放電通道后，極間電壓隨即由空載電壓降低至放電維持電壓[1]，由于兩金屬電極均為良導(dǎo)體，因而兩極間的各點(diǎn)電壓均為放電維持電壓，這樣的低電壓將無法再次擊穿介質(zhì)形成其他放電通道。因此，傳統(tǒng)電火花加工理論認(rèn)為，在一個(gè)脈沖期間內(nèi)，兩極間只能形成一個(gè)放電通道[2]。目前，電火花線切割加工普遍采用基于間隙平均電壓檢測(cè)的伺服控制方法，即通過測(cè)量與放電間隙大小有一定關(guān)系的間隙平均電壓作為判斷間隙變化的依據(jù)[3-4]。間隙大，則間隙平均電壓
航空制造技術(shù) 2023年13期2023-09-07
- 蒲石河電站發(fā)電電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子磁極極間擋塊運(yùn)行安全性研究
041)0 前言極間擋塊是發(fā)電電動(dòng)機(jī)磁極線圈的一種保護(hù)結(jié)構(gòu)，可防止磁極線圈在離心力作用下產(chǎn)生過大的應(yīng)力和徑向變形，磁極擋塊結(jié)構(gòu)本身的可靠性也會(huì)影響機(jī)組的運(yùn)行安全。目前國內(nèi)外廠家設(shè)計(jì)的轉(zhuǎn)子線圈極間擋塊的結(jié)構(gòu)形式、受力情況、材料選擇和疲勞特性各不相同[1-2]。擋塊結(jié)構(gòu)是將高強(qiáng)度環(huán)氧酚醛層壓玻璃布板制作成梯形塊，安裝在兩個(gè)磁極線圈之間，再用螺桿穿過梯形塊并固定在磁軛上。本文以蒲石河電站抽水蓄能機(jī)組為依托對(duì)磁極擋塊結(jié)構(gòu)的變形、應(yīng)力和疲勞壽命進(jìn)行研究，為磁極極間擋
大電機(jī)技術(shù) 2022年6期2022-12-13
- 基于極間耦合特性的特高壓直流換相失敗預(yù)防方法
敗和由于直流線路極間耦合在直流線路故障恢復(fù)期間引起的健全極直流功率大幅波動(dòng)［18-20］。文獻(xiàn)［18］針對(duì)勵(lì)磁涌流導(dǎo)致的諧波換相失敗進(jìn)行了研究并給出解決措施。高壓直流輸電系統(tǒng)的雙極直流線路一般采用同桿并架，對(duì)于遠(yuǎn)距離直流輸電系統(tǒng)，兩極線路之間存在電磁耦合，直流線路間的耦合通常不會(huì)給直流系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)運(yùn)行產(chǎn)生嚴(yán)重影響，但在直流系統(tǒng)發(fā)生故障擾動(dòng)時(shí)，如一極線路發(fā)生接地故障等，故障產(chǎn)生的暫態(tài)分量會(huì)通過兩極線路之間的電磁耦合影響正常運(yùn)行極（簡稱為健全極）［21-22］。
電力系統(tǒng)自動(dòng)化 2022年23期2022-12-13
- 環(huán)狀柔直中壓配電網(wǎng)暫態(tài)電壓穩(wěn)定性研究
]提出將直流線路極間短路故障過程分為2 個(gè)自然響應(yīng)階段（包括電容放電階段和二極管全導(dǎo)通階段）和1 個(gè)強(qiáng)迫響應(yīng)階段（網(wǎng)側(cè)電流饋入階段），將極間接地故障過程分為1 個(gè)自然響應(yīng)階段（電容放電階段）和1 個(gè)強(qiáng)迫響應(yīng)階段。文獻(xiàn)[4]進(jìn)一步改進(jìn)文獻(xiàn)[3]的分析結(jié)果，強(qiáng)調(diào)了對(duì)設(shè)備安全最危險(xiǎn)的是極間短路故障的第2 階段。文獻(xiàn)[5]分析了當(dāng)直流配電網(wǎng)發(fā)生單極接地故障時(shí)，直流母線的故障特性以及對(duì)負(fù)荷側(cè)電壓、電流產(chǎn)生的影響。文獻(xiàn)[6]指出直流側(cè)故障可能會(huì)引起系統(tǒng)電壓失穩(wěn)甚至?xí)?dǎo)
自動(dòng)化與儀表 2022年11期2022-11-23
- 基于碳納米管的龍形水系水質(zhì)監(jiān)測(cè)傳感器制造的基礎(chǔ)研究
該對(duì)金電極之間的極間電阻穩(wěn)定性也得到了大幅提升。1 器件制作與實(shí)驗(yàn)1.1 器件制作過程多對(duì)厚度為100 nm 的金電極制造在了硅片上，每對(duì)金電極之間的距離為3 μm。每一對(duì)金電極通過金延伸到了邊長為1.5 mm 的更大的金正方塊上，以方便利用探針集成單壁碳納米管（SWNT：Single-walled Carbon Nanotube）到微電極之間和測(cè)量兩電極之間的電阻值。實(shí)驗(yàn)中制作了不同形式的電極對(duì)：單對(duì)電極和三對(duì)電極。圖1 所示為光學(xué)顯微鏡下的微電極對(duì)。1
現(xiàn)代工業(yè)經(jīng)濟(jì)和信息化 2022年9期2022-11-03
- 基于限流電抗暫態(tài)電壓的直流配電網(wǎng)單端量保護(hù)
識(shí)別，但不能識(shí)別極間短路故障；文獻(xiàn)[10]利用高低頻段暫態(tài)能量比值和暫態(tài)功率極性構(gòu)成單端量邊界保護(hù)方案，但高低頻段和整定值的選擇依賴于實(shí)際工程參數(shù)，且不易識(shí)別高阻故障；文獻(xiàn)[11]利用限流電抗器的故障電流暫態(tài)特性自主識(shí)別故障事件類型，保護(hù)方案傳輸?shù)臄?shù)據(jù)量較少，且不需要通信和同步；文獻(xiàn)[7]所提的保護(hù)理論只能用于偽雙極配電系統(tǒng)。本文針對(duì)模塊化多電平換流器MMC（modular multi-level converter）和電壓源換流器VSC（voltage
- 環(huán)形磁鋼空心杯電機(jī)空載漏磁系數(shù)的計(jì)算
系數(shù)，但只分析了極間漏磁和齒頂漏磁，沒有分析端部漏磁。文獻(xiàn)[3]介紹了內(nèi)置式永磁體的無刷電機(jī)的漏磁系數(shù)，并給出了解析表達(dá)式，但其解析結(jié)果與有限元結(jié)果有一定差異。本文對(duì)環(huán)形空心杯電機(jī)的磁路進(jìn)行分析，并給出了磁路模型。根據(jù)模型列出了空載漏磁系數(shù)(以下簡稱漏磁系數(shù))的解析表達(dá)式。并針對(duì)兩款不同機(jī)座號(hào)的電機(jī)進(jìn)行了計(jì)算，計(jì)算結(jié)果與磁力線法、磁矢位法兩種常用的有限元方法的計(jì)算結(jié)果相吻合，驗(yàn)證了解析表達(dá)式的正確性，為環(huán)形磁鋼空心杯電機(jī)的磁路準(zhǔn)確計(jì)算提供參考。1 環(huán)形磁鋼
微特電機(jī) 2022年9期2022-10-15
- 兩極汽輪發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子護(hù)環(huán)跳動(dòng)分析
軸跳動(dòng)由于極心、極間慣性矩差異表現(xiàn)出45°夾角位置最為顯著的特點(diǎn)?？紤]到有限元仿真技術(shù)有效、直觀、生動(dòng)的優(yōu)勢(shì)，本文采用ANSYS Workbench有限元軟件對(duì)兩極汽輪發(fā)電機(jī)護(hù)環(huán)在靜止、額定、超速工況下變形行為進(jìn)行了分析，并進(jìn)一步研究了轉(zhuǎn)子護(hù)環(huán)跳動(dòng)分布規(guī)律。1 靜止、額定、超速三種工況下的護(hù)環(huán)變形本節(jié)對(duì)兩極汽輪發(fā)電機(jī)護(hù)環(huán)在靜止、額定、超速工況下的變形行為進(jìn)行了研究，建立了某一機(jī)型轉(zhuǎn)軸-護(hù)環(huán)-中心環(huán)三維裝配及有限元模型，見圖1～圖3。轉(zhuǎn)子采用懸掛式護(hù)環(huán)結(jié)構(gòu)，
上海大中型電機(jī) 2022年3期2022-10-13
- 融合光伏的直流配電網(wǎng)光伏線路極間故障暫態(tài)分析
區(qū)多為接地故障和極間故障，接地故障是直流配電網(wǎng)系統(tǒng)常見的故障，其原因多為直流線路的破損，在保護(hù)策略啟動(dòng)及時(shí)的前提下配電網(wǎng)可恢復(fù)正常運(yùn)行，但是極間故障對(duì)直流配電網(wǎng)的沖擊較大，并且往往會(huì)對(duì)系統(tǒng)運(yùn)行造成嚴(yán)重危害?，F(xiàn)在直流線路的故障分析多集中于直流配電網(wǎng)的VSC 換流器出口側(cè)，文獻(xiàn)[7-9]分析當(dāng)VSC 換流器端口線路發(fā)生極間故障時(shí)，假定故障瞬間VSC 換流器IGBT 立即閉鎖，將故障暫態(tài)分為三個(gè)階段：直流側(cè)電容放電、二極管自然換相和二極管全導(dǎo)通階段，故障電流會(huì)在
現(xiàn)代電子技術(shù) 2022年15期2022-07-28
- SiC納米介質(zhì)電火花線切割高速低損加工研究*
C納米微粒，降低極間絕緣性，增大放電間隙，拓展放電通道，分散放電點(diǎn)，以此提高電火花線切割加工的切割速度和表面質(zhì)量，并降低電極絲損耗。1 試驗(yàn)條件與方法1.1 試驗(yàn)裝置線切割雙介質(zhì)供液系統(tǒng)集成了常規(guī)和納米介質(zhì)兩個(gè)供液系統(tǒng)。如圖1b所示，常規(guī)介質(zhì)供液系統(tǒng)的水基工作液由噴液板12的常規(guī)供液入口6進(jìn)入，通過噴嘴器11的通液孔7流入噴嘴螺母8與噴嘴器11之間的儲(chǔ)液腔，最后從兩者之間的縫隙（常規(guī)供液出口10）噴出。常規(guī)供液系統(tǒng)的供液量大，噴液壓力低，對(duì)電極絲3的擾動(dòng)較
制造技術(shù)與機(jī)床 2022年7期2022-07-04
- 含DAB型直流變換器的中低壓直流配電系統(tǒng)極間短路故障穿越方法
故障類型主要分為極間短路故障、單極接地故障和斷線故障［9］，其中直流極間短路故障是危害最為嚴(yán)重的故障類型，對(duì)直流配電系統(tǒng)將造成嚴(yán)重?fù)p害［10］。由于DAB高、低壓側(cè)均存在集中電容，當(dāng)發(fā)生外部故障時(shí)，電容迅速放電，電容電壓大幅下跌，故障清除后，電容須重新充電才能完成重啟［11］，研究DAB 短路后的故障穿越方法對(duì)維持直流配電網(wǎng)穩(wěn)定運(yùn)行以及提高負(fù)荷供電可靠性具有重要意義。文獻(xiàn)［12］提出了一種輸入側(cè)間接串聯(lián)、輸出側(cè)并聯(lián)的直流變換器拓?fù)?，可有效避免中壓?cè)電容的快
電力自動(dòng)化設(shè)備 2022年6期2022-06-15
- 電極材料對(duì)不銹鋼短電弧-電化學(xué)復(fù)合加工性能影響研究＊
電加工方法，利用極間放電的高能離子束來蝕除加工材料，可加工任何導(dǎo)電金屬材料，加工效率較高。但由于短電弧加工是通過高溫熔化和蒸發(fā)去除材料，加工后工件表面會(huì)覆蓋著由再鑄層和熱影響區(qū)組成的熱損傷層。特別是硬、脆的再鑄層，降低了零部件的疲勞強(qiáng)度和使用壽命，增加了后續(xù)精加工的難度。在提高工件表面完整性方面，Zhang L 發(fā)現(xiàn)短電弧加工中極間存在電化學(xué)反應(yīng)[2]，電化學(xué)作用能有效溶解加工后的表面再鑄層及熱影響層，提高加工工件的表面質(zhì)量，后續(xù)提出了基于NaCl 電解質(zhì)
制造技術(shù)與機(jī)床 2022年6期2022-06-13
- CR400BF、CR300BF平臺(tái)動(dòng)車組22CBCKE型主斷路器接地觸頭放電燒損問題的分析及對(duì)策
障主斷路器外觀，極間存在明顯的燒蝕痕跡，對(duì)其極間和高壓對(duì)地均按新造標(biāo)準(zhǔn)（極間85 kV/min、高壓對(duì)地100 kV/min）進(jìn)行工頻耐壓測(cè)試，無閃絡(luò)或擊穿現(xiàn)象。對(duì)該故障主斷路器進(jìn)行絕緣性能、動(dòng)作特性等例行試驗(yàn)檢測(cè)，并與新造出廠時(shí)的數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比，見表1。表1 試驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比表對(duì)主斷路器進(jìn)行逐步解體檢查：①拆下真空斷路器底板，檢查氣路、電路接頭及輔助觸點(diǎn)狀態(tài)，無松動(dòng)破損等異?，F(xiàn)象。②拆下傳動(dòng)氣缸組件，檢查傳動(dòng)桿位置，無傾斜，位置正常。③拆解超程彈簧及復(fù)位彈簧機(jī)
鐵道機(jī)車車輛 2022年2期2022-05-14
- 往復(fù)走絲電火花線切割變厚度高效無燒傷切割研究
，其原理見圖3，極間放電電壓經(jīng)過穩(wěn)壓管，只有高于穩(wěn)壓管電壓的部分才能進(jìn)入隨后的取樣電路，而取樣電路以獲取一段時(shí)間的極間電壓信號(hào)作為伺服驅(qū)動(dòng)的依據(jù)。從相應(yīng)特性可知，當(dāng)放電狀態(tài)發(fā)生變化時(shí)，檢測(cè)電壓及電機(jī)驅(qū)動(dòng)的響應(yīng)必有一定滯后性[15]。圖3 固定閾值峰值電壓檢測(cè)法原理圖在對(duì)厚度一致的工件進(jìn)行電火花線切割時(shí)，電極絲的伺服進(jìn)給速度與工件蝕除速度相當(dāng)，此時(shí)切割穩(wěn)定，檢測(cè)電壓與電機(jī)驅(qū)動(dòng)的相應(yīng)滯后性較小；但當(dāng)工件厚度變化時(shí)，由于工件的蝕除速度產(chǎn)生突跳，基于固定閾值的峰值
電加工與模具 2022年2期2022-05-02
- 微弧氧化低壓誘導(dǎo)放電過程分析
沒有改變微弧氧化極間電壓較高導(dǎo)致實(shí)時(shí)能量消耗較大的問題。本文利用高濃度工作液與管狀電極結(jié)合，獲得在低電壓放電且能夠高效成膜的低壓誘導(dǎo)放電微弧氧化，有效降低了實(shí)時(shí)功率消耗，并能夠解決大面積工件處理問題。2 實(shí)驗(yàn)方法試件為2A12 鋁合金，尺寸為80 mm×40 mm× 1.5 mm。陰極由傳統(tǒng)的工作液槽轉(zhuǎn)化為具有內(nèi)充液功能的管狀電極。該電極壁厚0.25 mm，管電極的內(nèi)部徑為2 mm，材料為316 不銹鋼。實(shí)驗(yàn)時(shí)，利用潛水泵把工作液自一端注入陰極，并由陰極的
現(xiàn)代制造技術(shù)與裝備 2022年3期2022-04-21
- 單晶硅的放電加工條件與試驗(yàn)研究
的加工過程同樣受極間電壓、回路電流、脈沖寬度以及脈沖間隔的影響。但單晶硅材料具有一定的電阻率，其加工過程中的極間電壓是擊穿通道的電壓與晶體硅材料的等效體電阻上的分壓之和[15]，這使得單晶硅材料放電加工過程的電壓電流特性與普通金屬材料有所不同。Liu等[16]建立了加工過程簡化電路，得到取樣點(diǎn)之間的電壓是由放電通道維持電壓、單晶硅電阻的壓降、金屬與半導(dǎo)體的接觸勢(shì)壘電壓組成。雖然放電加工技術(shù)可實(shí)現(xiàn)對(duì)單晶硅材料的加工，加工過程也具有一定的優(yōu)勢(shì)（非接觸與加工效率
機(jī)械科學(xué)與技術(shù) 2022年3期2022-04-19
- 極間永磁體對(duì)爪極永磁電機(jī)性能影響仿真分析
[5]提出在爪極極間添加永磁體以減少漏磁，提高電機(jī)氣隙磁密；Marcin Wardach[6]提出在爪極齒上添加永磁體以提高電機(jī)氣隙磁密；鮑曉華[7]利用各種優(yōu)化算法對(duì)爪極各項(xiàng)參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化，提高了電機(jī)的氣隙磁密。以上添加輔助永磁體的方法多應(yīng)用于爪極電勵(lì)磁電機(jī)中，根本目的是使電機(jī)勵(lì)磁方式變?yōu)榛旌蟿?lì)磁，并未對(duì)輔助永磁體進(jìn)行深入研究分析。對(duì)于爪極永磁電機(jī)而言，極間添加永磁體能夠有效解決極間漏磁問題，并提高氣隙磁密，從而提升電機(jī)性能。因此本文以一臺(tái)12極爪極永磁同
計(jì)算機(jī)仿真 2022年1期2022-03-01
- 電火花線切割加工鈦合金表面微槽工藝參數(shù)研究
間隔、峰值電流、極間電壓）對(duì)TC4鈦合金加工的影響規(guī)律，本文通過一組四因素四水平正交試驗(yàn)，以切割速度、加工精度作為評(píng)價(jià)指標(biāo)，通過極差分析法研究各工藝參數(shù)對(duì)鈦合金加工的影響程度。試驗(yàn)結(jié)果表明：脈沖寬度對(duì)切割速度的影響是最大的，峰值電流對(duì)加工精度的影響是最大的。在脈沖寬度為24 μs、脈沖間隔為30 μs、峰值電流為4 A、極間電壓為8 V的條件下加工溝槽結(jié)構(gòu)，其槽深為250 μm，棱寬為100 μm，槽寬為250 μm。電火花線切割；鈦合金；正交試驗(yàn)；精度鈦
機(jī)械 2022年1期2022-02-22
- 基于LCL型電壓源換流器的柔性直流配電網(wǎng)故障機(jī)理分析
[9]將配電網(wǎng)的極間短路故障過程細(xì)分為電容放電、二極管導(dǎo)通和系統(tǒng)穩(wěn)定三個(gè)階段，但未給出詳細(xì)的公式證明；文獻(xiàn)[10-11]分別詳細(xì)對(duì)比了VSC在故障情況下閉鎖IGBT和不閉鎖IGBT的工作特性，但未考慮中性點(diǎn)聯(lián)結(jié)方式對(duì)故障特性的影響；文獻(xiàn)[12]發(fā)現(xiàn)在不考慮系統(tǒng)接地方式的情況下，IGBT閉鎖后的交流側(cè)電壓比IGBT閉鎖前的交流側(cè)電壓高，但未給出明確原因。綜上所述，目前基于LCL型VSC的柔性直流配電網(wǎng)故障機(jī)理分析還很缺乏，同時(shí)現(xiàn)有文獻(xiàn)還存在理論分析不夠透徹、
電氣傳動(dòng) 2022年3期2022-02-14
- YJ93A雙饋風(fēng)力發(fā)電機(jī)極間連線、引出線斷裂分析及改進(jìn)
發(fā)現(xiàn)故障均為轉(zhuǎn)子極間連線斷裂或者轉(zhuǎn)子引出線斷裂。單臺(tái)發(fā)電機(jī)落塔維修費(fèi)用較高，由于大多數(shù)該型號(hào)發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子故障均為此類故障，很有必要對(duì)極間連線斷裂及轉(zhuǎn)子引出線斷裂進(jìn)行原因分析，拿出方案及樣機(jī)，以便在塔上進(jìn)行預(yù)防性技改。2 極間連線該型發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子線圈為星形連接，為4 極電機(jī)，4 極均布，極間連線的作用是將同一相的兩個(gè)線圈組串聯(lián)起來，轉(zhuǎn)子有三根極間連線，每相一根，極間連線由一根銅扁線折彎而成。在運(yùn)行中，該型發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子出現(xiàn)故障幾乎全是極間連線故障，下面我們把維修中發(fā)
工程技術(shù)與管理 2021年19期2021-11-29
- 基于磁力驅(qū)動(dòng)器的微細(xì)電火花加工實(shí)驗(yàn)研究*
、加工精度低、對(duì)極間放電信號(hào)響應(yīng)不及時(shí)等一系列問題，導(dǎo)致極間放電不穩(wěn)定、極間碎屑產(chǎn)物不易排出。為了提高電火花加工的速度和精度，本文提出了一種將PID控制磁力驅(qū)動(dòng)器與傳統(tǒng)電火花加工機(jī)床協(xié)同控制進(jìn)行放電加工的方法。在電火花加工過程中，利用磁力驅(qū)動(dòng)器提高對(duì)極間放電信號(hào)的響應(yīng)速度，在軸向帶動(dòng)工具電極及時(shí)定位，提高有效放電概率，進(jìn)而提高電火花加工效率。1 Micro-EDM磁力驅(qū)動(dòng)器結(jié)構(gòu)及工作原理1.1 Micro-EDM磁力驅(qū)動(dòng)器結(jié)構(gòu)磁力驅(qū)動(dòng)器與電火花加工機(jī)床的主
機(jī)械工程與自動(dòng)化 2021年5期2021-10-11
- 基于極間阻抗特性的微細(xì)電火花放電狀態(tài)檢測(cè)系統(tǒng)設(shè)計(jì)
等對(duì)實(shí)時(shí)采集到的極間電壓和電流信號(hào)，通過模糊運(yùn)算判別采樣點(diǎn)的放電狀態(tài)，再將采樣點(diǎn)放電狀態(tài)值映射為放電狀態(tài)矢量，并對(duì)該矢量進(jìn)行統(tǒng)計(jì)得到“短路率”和“火花/電弧率”，經(jīng)過模糊推理辨識(shí)出各周期的放電狀態(tài)。還可以通過檢測(cè)放電脈沖是否存在擊穿延時(shí)、高頻分量、聲頻信號(hào)及射頻信號(hào)等對(duì)放電狀態(tài)進(jìn)行識(shí)別。研究表明電弧放電脈沖有時(shí)也存在放電擊穿延時(shí)現(xiàn)象，所以擊穿延時(shí)檢測(cè)法不能準(zhǔn)確區(qū)分出電弧放電脈沖和火花放電脈沖[6]。高頻檢測(cè)法[7]不能判別單個(gè)脈沖的放電狀態(tài)，并且電路組成較
制造技術(shù)與機(jī)床 2021年7期2021-07-23
- 10 kV電容器極間放電器的研發(fā)和應(yīng)用
電容器等值電路由極間電容C1、對(duì)地電容C2組成，原理結(jié)構(gòu)如圖1所示。圖1 單臺(tái)電容器原理結(jié)構(gòu)圖圖1 中極間電容C1要遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于對(duì)地電容C2，當(dāng)電容器組退出運(yùn)行后，若電容器組自身放電回路出現(xiàn)故障，電容器組內(nèi)絕大部分的殘留電荷都將存儲(chǔ)在極間電容C1中，無法釋放，存在極大的安全隱患。當(dāng)電容器高壓熔絲（FU）未熔斷時(shí)，電容器組退出運(yùn)行后的自身放電回路如圖2左圖所示，正常情況下，殘留電荷經(jīng)放電壓變形成的放電回路自動(dòng)釋放，殘留電荷基本釋放完全，檢修人員在工作前再進(jìn)行一次
農(nóng)村電氣化 2021年7期2021-07-19
- 基于電荷等效法的電容短路放電微觀特性數(shù)值模擬研究
境下電極擊穿后的極間電壓、電流曲線及空間電荷的運(yùn)動(dòng)情況進(jìn)行數(shù)值模擬研究。實(shí)際上容性電路短路放電特性不但與外電路參數(shù)有關(guān)，也與試驗(yàn)電極材料性質(zhì)、電極表面形狀、電極間距等參數(shù)有關(guān)。放電過程是很復(fù)雜的物理過程，基于等離子體數(shù)值模擬是研究微放電過程和等離子特性必不可少的手段。目前一般采用等離子體流體模型、粒子網(wǎng)格-蒙特卡洛模型（Particle- in-Cell/Monte Carlo Collision, PIC/MCC）或混合模型。文獻(xiàn)[27]建立容性耦合射頻
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2021年13期2021-07-15
- 基于多電平換流器的直流配電網(wǎng)極間短路故障保護(hù)分析
的直流配電網(wǎng)出現(xiàn)極間短路的情況時(shí)，將會(huì)引起子模塊電容發(fā)生瞬間放電的現(xiàn)象，在數(shù)毫秒的極短時(shí)間中便到達(dá)峰值故障電流，嚴(yán)重破壞子模塊中的各工作器件。由此可見，設(shè)計(jì)可靠的直流故障保護(hù)方法已經(jīng)成為建立直流配電網(wǎng)的一項(xiàng)關(guān)鍵技術(shù)[4-7]。對(duì)直流側(cè)開展故障測(cè)試分析已經(jīng)成為保護(hù)直流配電網(wǎng)的一項(xiàng)重要方法，目前對(duì)這方面進(jìn)行研究的文獻(xiàn)報(bào)道也較多[8]。其中，由學(xué)者在不考慮暫態(tài)變化的情況下為子模塊設(shè)置數(shù)量實(shí)時(shí)變動(dòng)的電路結(jié)構(gòu)分析方法，全面分析了MMC直流側(cè)出現(xiàn)單極接地以及極間短路問
微型電腦應(yīng)用 2021年4期2021-04-29
- 某750kV電容式電壓互感器試驗(yàn)開關(guān)特殊結(jié)構(gòu)介紹及試驗(yàn)方法分析
現(xiàn)象發(fā)生。(二)極間絕緣電阻測(cè)試：為了對(duì)互感器絕緣材料是否存在缺陷及受潮情況進(jìn)行判斷，則需要對(duì)互感器極間絕緣電阻進(jìn)行測(cè)量，當(dāng)測(cè)量結(jié)果達(dá)到合格標(biāo)準(zhǔn)時(shí)，則需要繼續(xù)進(jìn)行電容值和tanδ值的測(cè)量。1.C11極間絕緣電阻測(cè)試：如圖5所示，絕緣電阻表接地端接地。圖5 C11極間絕緣電阻測(cè)試接線圖2.C12極間絕緣電阻測(cè)試：如圖6所示，C12上下端分別接至絕緣電阻表高壓線及接地線。圖6 C12極間絕緣電阻測(cè)試接線圖3.C13極間絕緣電阻測(cè)試：如圖7所示，C13上下端分別
福建質(zhì)量管理 2020年20期2020-11-18
- 磁控等離子體一維射流陣列仿真
射流等離子體陣列極間電壓和電場強(qiáng)度的影響。2 一維等離子體射流陣列結(jié)構(gòu)及仿真模型2.1 一維等離子體射流陣列結(jié)構(gòu)利用單個(gè)射流的電極結(jié)構(gòu)，將多個(gè)點(diǎn)狀的單個(gè)射流排列在一條直線上，就構(gòu)成一維線狀排列的一維射流陣列。由5個(gè)單元組成的一維射流陣列的結(jié)構(gòu)如圖1所示[4]。圖1 一維射流陣列示意2.2 一維等離子體射流陣列仿真模型為了研究的方便，此處采用銅電極做高壓電極，石英管做阻擋介質(zhì)，不銹鋼板做接地電極，用NeFd35永久磁鐵做約束磁場，其內(nèi)徑為30 mm，外徑為4
綠色科技 2020年16期2020-10-13
- 旋轉(zhuǎn)超聲振動(dòng)輔助電火花加工自適應(yīng)脈沖電源設(shè)計(jì)
時(shí)，加載在兩端的極間電壓將在電極絲與被加工工件間“相對(duì)最靠近點(diǎn)”產(chǎn)生電極擊穿，形成放電通道，當(dāng)加工間隙達(dá)到微米級(jí)或者更小時(shí)，其放電通道內(nèi)具有極高的電流密度（104～107A/mm2），電離子瞬時(shí)活性產(chǎn)生的高溫（12 000 ℃）使得工作液及被加工工件氣化和熱分解，電蝕被加工工件金屬分子，完成加工過程，若進(jìn)行持續(xù)穩(wěn)定的放電，則可加工凹槽或小孔[3]。在超聲發(fā)生器提供的高頻下，工具電極頻繁地進(jìn)行振動(dòng)結(jié)合電蝕除過程中的磨損，導(dǎo)致加工間隙變化范圍較大，其加工間隙狀
機(jī)械工程師 2020年8期2020-09-08
- 基于微納米程控平臺(tái)的微間隙放電
間隙放電時(shí)發(fā)現(xiàn)當(dāng)極間間距達(dá)到微納尺度的某個(gè)距離時(shí)擊穿電壓開始偏離PACHEN曲線。因此，對(duì)PACHEN曲線的補(bǔ)充與修正成為研究熱點(diǎn)。通過程控微納間隙放電實(shí)驗(yàn)平臺(tái)研究極間距離范圍在1～20 μm內(nèi)擊穿放電特性和規(guī)律，當(dāng)極間距離在小于7 μm時(shí)偏離了PACHEN曲線;7～20 μm之間隨著極間距離的增加，擊穿電壓也隨之增大，符合PACHEN曲線變化趨勢(shì)。將實(shí)驗(yàn)平臺(tái)氣室內(nèi)環(huán)境抽成真空對(duì)比極間距離在1～7 μm范圍內(nèi)的空氣間隙放電，發(fā)現(xiàn)真空條件下的擊穿電壓隨極間距
- 電火花放電通道運(yùn)動(dòng)遷移試驗(yàn)研究
單脈沖試驗(yàn)，研究極間相對(duì)運(yùn)動(dòng)速度對(duì)放電通道運(yùn)動(dòng)遷移的影響規(guī)律，建立電火花加工/沉積放電通道運(yùn)動(dòng)遷移模型，為電火花加工/沉積打下理論基礎(chǔ)。1 試驗(yàn)1.1 試驗(yàn)原理放電通道遷移單脈沖試驗(yàn)系統(tǒng)原理見圖1。 電源是自制RC 電源， 經(jīng)斬波器分別與電極和工件相連，根據(jù)放電設(shè)定控制放電脈沖寬度，調(diào)制形成脈沖電源；試驗(yàn)時(shí)，調(diào)速電機(jī)帶動(dòng)工件高速旋轉(zhuǎn)，電極在步進(jìn)電機(jī)的帶動(dòng)下逐步向工件靠近，到達(dá)放電間隙時(shí)產(chǎn)生擊穿放電，形成放電通道，由工件的旋轉(zhuǎn)在兩極間產(chǎn)生相對(duì)運(yùn)動(dòng)，誘發(fā)放電通
電加工與模具 2020年3期2020-07-04
- 電火花線切割大電流條件下電參數(shù)對(duì)加工性能的影響
善大電流條件下的極間放電狀態(tài)、提高加工的穩(wěn)定性，采用閉環(huán)式張力調(diào)節(jié)裝置對(duì)電極絲的張力進(jìn)行實(shí)時(shí)調(diào)節(jié)。試驗(yàn)條件見表1，閉環(huán)張力調(diào)節(jié)裝置控制流程見圖1。本試驗(yàn)主要采用大脈寬、小峰值電流和小脈寬、大峰值電流兩種加工方式進(jìn)行加工，并在平均電流相同的條件下對(duì)兩種加工方式進(jìn)行試驗(yàn)探究。試驗(yàn)參數(shù)分別見表2和表3。表1 試驗(yàn)條件圖1 試驗(yàn)系統(tǒng)與張力控制流程表2 小脈寬大峰值電流加工電參數(shù)表3 大脈寬小峰值電流加工電參數(shù)2 加工機(jī)理分析2.1 放電通道擴(kuò)展模型圖2是兩種電參數(shù)
電加工與模具 2020年2期2020-04-29
- 單脈沖放電過程中熔池及材料蝕除的高速攝像觀測(cè)研究
花加工放電蝕除的極間微觀信息仍很缺乏， 放電蝕除機(jī)理仍未能被明確地解釋，制約其進(jìn)一步發(fā)展。近年來，高速攝像技術(shù)的快速發(fā)展為揭示電火花加工的極間微觀現(xiàn)象提供了有效的觀測(cè)手段，研究者針對(duì)等離子體放電通道[1-3]和極間氣泡[4-6]等進(jìn)行了觀測(cè)研究。 但由于等離子體通道發(fā)射出亮度極高的可見光，電極與工件之間的極間現(xiàn)象被等離子通道的亮光遮擋，故很難觀測(cè)到放電點(diǎn)處的極間現(xiàn)象。 本文采用一種新的觀測(cè)方法，將等離子體通道的亮光過濾，再用不可見激光作為外部光源，并利用高
電加工與模具 2020年1期2020-03-25
- 短電弧銑削加工極間流場仿真與試驗(yàn)研究?
，其基于非接觸式極間不斷產(chǎn)生持續(xù)的電弧等離子體高能束熔化或氣化工件表面材料，并在水霧混合介質(zhì)射流動(dòng)力作用下完成剝離去除，屬于非接觸式放電加工的一種.與傳統(tǒng)的電火花加工技術(shù)有本質(zhì)區(qū)別[2]，短電弧銑削加工極間產(chǎn)生平均5 000℃以上的連續(xù)高溫等離子體電弧作用于工件表面且量能利用率高，從而獲得較高工件材料蝕除速度，拓寬了高效放電加工技術(shù)的應(yīng)用范圍.短電弧銑削加工技術(shù)區(qū)別于傳統(tǒng)浸泡供液方式，其采用高壓內(nèi)充液作為工作介質(zhì)進(jìn)行放電銑削加工，從而提高極間放電加工穩(wěn)定性
- 基于電導(dǎo)線性技術(shù)的高線性折疊CMOS LNA
gs為晶體管柵源極間電壓，vds為晶體管漏源極間電壓。包含有非線性特性的共源晶體管結(jié)構(gòu)的小信號(hào)等效電路，如圖1所示。圖1 共源放大器的小信號(hào)等效電路鑒于在典型MOSFET器件中，交調(diào)系數(shù)非常低，在等效電路中，忽略它的影響，并且，由于2階非線性系數(shù)(gm2，gd2)對(duì)IIP3的影響較小，因而在IIP3的計(jì)算中，也忽略它們的影響。由圖1以及式(1)和(2)，可以推得三階截止點(diǎn)電壓VIP3可表示為式(3)。(3)由式(3)可見，VIP3不僅取決于三階跨導(dǎo)非線性g
微型電腦應(yīng)用 2019年11期2019-11-19
- 壁槽電極霧化燒蝕成形加工工藝
過程中，為了改善極間排屑條件以進(jìn)一步提高加工效率,研究人員作了各種嘗試。KUNLEDA等[2]向中空的電極通入高速氣流, 其實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，高速流動(dòng)的氣體能改善極間狀態(tài)，從而達(dá)到促進(jìn)排屑的目的。湯傳建等[3]在水基工作液中采用液中噴氣的方式進(jìn)行加工，在加工過程中流動(dòng)的工作液可冷卻蝕除產(chǎn)物，并在流動(dòng)的液體作用下完成排屑功能。顧琳等[4]利用霧化介質(zhì)進(jìn)行加工時(shí)發(fā)現(xiàn),霧化介質(zhì)能夠提高放電通道的爆炸力,從而促進(jìn)熔池中金屬的拋出。李磊等[5]采用集束電極可獲得充分的多
中國機(jī)械工程 2019年11期2019-09-02
- 高壓貼附噴液對(duì)線切割NdFeB材料切割效率與絲損的影響
為改善大能量切割極間供液不足的狀況，在線切割上、下支架上分別加裝了高壓貼附式噴液裝置，如圖1所示。該噴液裝置采用彈性噴頭，將氧化鋯噴嘴（陶瓷球SR=4mm）無縫貼附在工件表面上，通過陶瓷球噴液通道（直徑Ф1mm），將高壓工作液直接加注到切縫中，有效減少噴液損失，避免卷入空氣引起氣中放電，并降低對(duì)電極絲的擾動(dòng)，有效解決了工作液的極間進(jìn)入量不足，電蝕產(chǎn)物排出困難的問題[5]。圖1 高壓貼附噴液裝置Fig.1 High Pressure Liquid Spray
機(jī)械設(shè)計(jì)與制造 2018年12期2018-12-18
- 單脈沖放電過程中等離子體通道的觀測(cè)研究
過程的第一階段是極間介質(zhì)擊穿，形成等離子體放電通道，等離子體通道在工具電極和工件表面形成瞬時(shí)高溫?zé)嵩矗瑢⒎烹婞c(diǎn)處的材料通過熔化、氣化蝕除。因此，等離子體通道的形成和變化過程等直接影響材料的蝕除及放電凹坑的形貌等加工特性。研究等離子體通道，對(duì)于更好地分析火花放電微觀過程和電火花加工機(jī)理具有重要意義。新的實(shí)驗(yàn)觀測(cè)工具和測(cè)量技術(shù)的蓬勃發(fā)展，給等離子體通道的研究提供了有利的基礎(chǔ)。由于火花放電過程是在極短的放電時(shí)間內(nèi)發(fā)生在極小的放電間隙里，以往的研究人員只能通過分析
電加工與模具 2018年5期2018-11-13
- 電容器極間工頻交流耐壓試驗(yàn)裝置PLC控制程序設(shè)計(jì)
靜，王蔚?電容器極間工頻交流耐壓試驗(yàn)裝置PLC控制程序設(shè)計(jì)劉靜，王蔚（長春工業(yè)大學(xué)電氣與電子工程學(xué)院，吉林 長春 130012）為了解決大容量設(shè)備在工頻交流耐壓試驗(yàn)時(shí)存在的“變壓器和調(diào)壓器體積大及笨重”問題，將諧振技術(shù)和PLC控制技術(shù)[1]應(yīng)用到工頻交流串聯(lián)諧振試驗(yàn)裝置中。研究表明，此試驗(yàn)裝置可以實(shí)現(xiàn)大容量設(shè)備在較小的電源容量下進(jìn)行耐壓試驗(yàn)，還能提高試驗(yàn)便捷性和靈活性。耐壓試驗(yàn)；PLC；工頻串聯(lián)諧振；變壓器電容器是電力系統(tǒng)中的一種重要設(shè)備[2]，影響著電網(wǎng)
科技與創(chuàng)新 2018年18期2018-09-21
- 基于電流差動(dòng)的直流配電網(wǎng)保護(hù)方案
，分析了直流線路極間短路故障時(shí)的暫態(tài)特性及其對(duì)交流系統(tǒng)、換流器及直流側(cè)的影響。文獻(xiàn)[12]中提出了電流微分量保護(hù)，但是未考慮負(fù)載變化引起線路電流突變時(shí)對(duì)保護(hù)的影響。目前的研究鮮有關(guān)于單端直流電源向無源網(wǎng)絡(luò)供電的情況，設(shè)計(jì)的保護(hù)很難達(dá)到快速切除故障的要求，且未考慮投切負(fù)載時(shí)造成的電流變化對(duì)保護(hù)的影響。針對(duì)含分布式電源的直流配電網(wǎng)向無源網(wǎng)絡(luò)供電的情形搭建了仿真模型，分析了極間短路和單極接地短路下的故障電壓特性，提出了欠電壓保護(hù)和電流差動(dòng)保護(hù)的綜合保護(hù)方法，并通
電測(cè)與儀表 2018年5期2018-07-28
- ±500 kV極間間隔棒的研制與應(yīng)用
)±500 kV極間間隔棒的研制與應(yīng)用鄢藝1，徐望圣2，陳飛2，梁明1 (1. 中國電力工程顧問集團(tuán)西南電力設(shè)計(jì)院有限公司，四川 成都 610021；2.中國南方電網(wǎng)有限責(zé)任公司超高壓輸電公司貴陽局，貴州 貴陽 550001)±500 kV高肇直流線路局部區(qū)段導(dǎo)線舞動(dòng)嚴(yán)重，舞動(dòng)產(chǎn)生的導(dǎo)線交變應(yīng)力造成導(dǎo)線損傷和金具磨損，為減少導(dǎo)線舞動(dòng)的損害，研制了±500 kV極間間隔棒并應(yīng)用在該線路上提高線路抗風(fēng)偏、舞動(dòng)能力。通過對(duì)電氣、機(jī)械性能要求的綜合研究和分析，提出
四川電力技術(shù) 2017年5期2018-01-04
- 丙三醇水溶液電火花加工硅晶體特性研究
力可促使碳分子和極間蝕除產(chǎn)物向兩極移動(dòng)，增強(qiáng)了電極的涂覆效應(yīng)，降低了電極損耗。工藝實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明：丙三醇水溶液的加工特性優(yōu)于去離子水，采用質(zhì)量分?jǐn)?shù)為30%的丙三醇溶液加工時(shí)的最佳占空比為1∶7，加工效率為11.88 mm3/min，電極損耗比為3.7%。電火花加工；硅晶體；丙三醇水溶液；加工效率；電極損耗硅晶體為硬脆性半導(dǎo)體材料，采用傳統(tǒng)機(jī)械加工方式無法實(shí)現(xiàn)其異形加工[1]。電火花加工無宏觀切削力，用熱能蝕除材料，故許多學(xué)者研究了半導(dǎo)體的電火花加工特性[2]
電加工與模具 2017年5期2017-11-24
- 基于靜電感應(yīng)給電的大面積電火花成形加工充電特性研究
花成形加工，并對(duì)極間充電特性進(jìn)行了仿真及實(shí)驗(yàn)研究。結(jié)果表明：在極間加工面積較大的情況下，當(dāng)極間距離小于某一數(shù)值后，極間開路電壓隨著極間距離的減小而降低；給電電容越小，極間開路電壓隨極間距離的變化越明顯；當(dāng)極間距離一定時(shí)，極間開路電壓隨著給電電容的增大而升高。電火花成形加工；靜電感應(yīng)；大面積；充電；極間距離在電火花成形加工中，當(dāng)加工面積較大時(shí)，即使以很小的放電能量也難以得到理想的表面粗糙度。這是由于隨著工具電極與工件之間相對(duì)面積的增加，所形成的極間靜電容量增
電加工與模具 2017年3期2017-08-09
- 混氣電火花加工氣泡形成機(jī)理及實(shí)驗(yàn)研究
試驗(yàn)，結(jié)果表明：極間混入氣體后改變了原有的放電狀態(tài)，加工效率略有降低，電極絕對(duì)損耗變小，表面粗糙度值下降；隨著混氣壓力的增加，放電間隙減小，增大了電蝕產(chǎn)物從極間排出的難度，加工效率繼續(xù)降低，電極損耗基本不變，表面粗糙度值略有下降。電火花加工；混氣加工；微氣泡；數(shù)學(xué)模型；工藝指標(biāo)混氣電火花加工是一種新型的電火花加工方式，它利用氣體在原有工作介質(zhì)中形成微小氣泡，使進(jìn)入極間的介質(zhì)呈現(xiàn)氣液兩相混合的狀態(tài)，進(jìn)而達(dá)到改善電火花加工特性的目的[1]。李立青等[2-4]對(duì)
電加工與模具 2017年2期2017-06-05
- 絞合電極絲電火花線切割加工極間流場研究
電火花線切割加工極間流場研究楊 超，劉志東，龐昊聰，田宗軍 （南京航空航天大學(xué)機(jī)電學(xué)院，江蘇南京210016）為了解決電火花線切割加工在高效切割中極間工作介質(zhì)補(bǔ)充不足的問題，研究開發(fā)了一種新型的電火花線切割加工用絞合電極絲。利用Fl uent流體力學(xué)軟件，計(jì)算了絞合電極絲和常規(guī)電極絲在切縫中的流場體積流率和速度場。結(jié)果表明：絞合電極絲的極間流場體積流率比常規(guī)電極絲高約46%，絞合電極絲極間工作液的周向速度分量能促進(jìn)加工區(qū)的工作液補(bǔ)充和蝕除產(chǎn)物排出，所設(shè)計(jì)的
電加工與模具 2016年5期2016-11-28
- 柔性直流配網(wǎng)極間故障控制保護(hù)策略與主設(shè)備參數(shù)配合研究
宇明柔性直流配網(wǎng)極間故障控制保護(hù)策略與主設(shè)備參數(shù)配合研究秦紅霞1，孫 剛1，時(shí)伯年1，邢曉剛1，趙宇明2(1.北京四方繼保自動(dòng)化股份有限公司，北京 100085；2.深圳供電局電力技術(shù)研究中心，廣東 深圳 518048)直流配電網(wǎng)在改善供電可靠性和電能質(zhì)量、實(shí)現(xiàn)分布式電源無擾并網(wǎng)以及城市直流負(fù)荷接入等方面，相比交流配網(wǎng)有較大優(yōu)勢(shì)。然而直流線路具有故障電流上升速度快、峰值大的特點(diǎn)，極易損壞換流器件及設(shè)備絕緣，因此，對(duì)直流線路的故障處理提出了較高的要求?；贛
電力系統(tǒng)保護(hù)與控制 2016年21期2016-04-12
- TiO2環(huán)形壓敏電阻及其材料的主要電參數(shù)設(shè)計(jì)
關(guān)系，分析計(jì)算了極間電壓V10mA不大于30 V，非線性系數(shù)α1為3～5，1 kHz下極間電容C不小于10 nF的環(huán)形元件所需材料的參數(shù)分別為：相對(duì)介電常數(shù)不小于1.22×105，電流強(qiáng)度分別為10 mA和1 mA時(shí)所對(duì)應(yīng)的電流密度J10大于10×10-3A·cm-2及J1大于1×10-3A·cm-2，在材料的J-E非線性曲線上，電場強(qiáng)度E10大于E10mA，E1大于E1mA，且E10與E1的比值大于1而小于E10mA與E1mA的比值。TiO2壓敏電阻；壓
電子元件與材料 2016年8期2016-02-27
- 超聲調(diào)制脈沖放電對(duì)微細(xì)電火花線切割加工效率和質(zhì)量的影響
依靠超聲振動(dòng)改變極間距離來提高加工效率，超聲振動(dòng)對(duì)于加工質(zhì)量的影響也不明顯。因此，本文針對(duì)超聲調(diào)制脈沖放電的微細(xì)電火花線切割加工工藝進(jìn)行研究，分析其加工效率和加工質(zhì)量。1 超聲調(diào)制微細(xì)電火花線切割實(shí)驗(yàn)裝置1.1 超聲調(diào)制微細(xì)加工裝置實(shí)驗(yàn)裝置見圖1。安裝架固定在高精度XY直線運(yùn)動(dòng)工作臺(tái)上，進(jìn)給精度為1μm。帶有一階變幅桿的換能器通過機(jī)械零點(diǎn)固定在安裝架上，其產(chǎn)生的振幅為±3μm。微細(xì)電火花線切割在航空煤油中的極間放電間隙略小于10μm，所以超聲換能器的振動(dòng)既
電加工與模具 2015年1期2015-11-03
- 場致射流微細(xì)放電加工實(shí)驗(yàn)研究
得到了噴管內(nèi)徑、極間距離、極間電壓和工作液濃度等對(duì)單次放電蝕坑直徑的影響，并加工出微細(xì)溝槽，以進(jìn)一步證明其加工能力。1 場致射流微細(xì)放電加工實(shí)驗(yàn)1.1 實(shí)驗(yàn)裝置場致射流微細(xì)放電加工實(shí)驗(yàn)裝置見圖1。主要由注射器、點(diǎn)膠針頭、工件、高壓電源及支撐臺(tái)架組成。工件被固定在運(yùn)動(dòng)平臺(tái)上，注射器和針頭被固定在另一側(cè)的夾具上，其間接入直流高壓電源形成強(qiáng)電場，以誘導(dǎo)產(chǎn)生場致射流并實(shí)現(xiàn)放電加工。圖1 場致射流微細(xì)放電加工實(shí)驗(yàn)裝置示意圖1.2 實(shí)驗(yàn)條件本實(shí)驗(yàn)選用單晶拋光硅片作為工
電加工與模具 2015年2期2015-01-23
- 基于電容耦合的微細(xì)電火花加工雜散電容測(cè)量方法的研究
給電電容，使其與極間等效靜電電容串聯(lián)接在方波脈沖電源的兩端，并通過電容耦合的方式給極間充電[1]。該方法由于能避免雜散電容的不利影響，故可獲得更微小的放電能量。同時(shí)，該方法也為微細(xì)電火花加工機(jī)床雜散電容的測(cè)量提供了可能。1 基于電容耦合的雜散電容測(cè)量原理電容耦合是電子耦合的一種，它借助電路中的電容進(jìn)行能量的傳輸，通常是在串聯(lián)電路中安置電容器來實(shí)現(xiàn)信號(hào)的耦合。由于電容本身的性質(zhì)，只有交流信號(hào)能通過耦合到達(dá)下一級(jí)電路，因此，電容耦合有時(shí)也被稱為“交流耦合”。根
電加工與模具 2015年4期2015-01-23
- 高轉(zhuǎn)速發(fā)電電動(dòng)機(jī)極間連接線疲勞壽命分析
0）0 引言1 極間連接線計(jì)算模型與邊界條件磁極連接線是水輪發(fā)電機(jī)磁極的重要部件，其連接方式分為柔性連接和剛性連接，其中剛性連接又分為剛性組合連接和剛性直接連接。極間連接線在運(yùn)行過程中除了受到自身離心力作用外還要承受由于溫度變化引起磁極線圈的熱膨脹對(duì)極間連接的附加載荷，一些帶有螺栓連接的位置還要承擔(dān)預(yù)緊力載荷。除此之外，發(fā)電電動(dòng)機(jī)整個(gè)壽命內(nèi)的起停機(jī)次數(shù)比常規(guī)機(jī)組頻繁，極間連接結(jié)構(gòu)的應(yīng)力計(jì)算結(jié)果不但要滿足強(qiáng)度要求，疲勞壽命和損耗方面也必須保證機(jī)組在整個(gè)壽命期
大電機(jī)技術(shù) 2015年2期2015-01-22
- 半導(dǎo)體硅電火花成形持續(xù)加工條件研究
加振動(dòng)或旋轉(zhuǎn)，使極間的洗滌、冷卻能力增強(qiáng)，改善了極間的排屑條件，從而使半導(dǎo)體硅電火花成形加工得以穩(wěn)定順利地進(jìn)行。半導(dǎo)體；硅；電火花加工；氧化物；穩(wěn)定加工半導(dǎo)體硅在常溫下的導(dǎo)電性能介于導(dǎo)體和絕緣體之間，因其特殊的物理和電學(xué)特性，已成為電子工業(yè)不可或缺的基體材料[1]。由于半導(dǎo)體硅屬于典型的硬脆性材料，具有硬度高、脆性大、斷裂韌性低等特點(diǎn)，其機(jī)械可加工性很差。采用傳統(tǒng)機(jī)械加工方式對(duì)其進(jìn)行加工，易出現(xiàn)崩碎和裂紋，影響加工質(zhì)量[2]。而電火花加工不存在宏觀加工力，
電加工與模具 2014年2期2014-02-24
- 浸液式往復(fù)走絲電火花線切割加工研究
藝實(shí)驗(yàn)研究。1 極間工作液的影響往復(fù)走絲電火花線切割加工是用半柔性的鉬絲作為工具電極，并通過電極與工件之間的脈沖放電作用進(jìn)行加工的。在絲筒電機(jī)帶動(dòng)下，絲筒高速轉(zhuǎn)動(dòng)帶動(dòng)鉬絲進(jìn)行往復(fù)運(yùn)動(dòng)和導(dǎo)輪轉(zhuǎn)動(dòng)[3]。因此，放電加工時(shí)，由于放電力的作用及絲筒的換向沖擊、導(dǎo)輪徑向跳動(dòng)和軸向竄動(dòng)、噴液對(duì)電極絲的擾動(dòng)等各種因素，均會(huì)造成電極絲空間位置的變化，其振動(dòng)方程為：式中：ρ 為電極絲的密度；F 為電極絲的張力；f 為電極絲的橫向力。研究發(fā)現(xiàn)，在未切入工件之前，這種振動(dòng)是可觀
電加工與模具 2013年3期2013-09-10
- 場指紋法管道腐蝕監(jiān)測(cè)系統(tǒng)小腐蝕坑的高精度識(shí)別方法
場分布，從而引起極間電壓的變化。通過監(jiān)測(cè)電極矩陣的極間電壓變化就可以判斷管道的內(nèi)腐蝕情況。在使用中，管壁的電阻率會(huì)隨溫度變化，電流也會(huì)發(fā)生微小的波動(dòng)，為了消除這些變化對(duì)精度的影響，需在外壁上布置一塊參考板。參考板緊貼管道但與管道絕緣，通過電纜接入測(cè)量系統(tǒng)。通過測(cè)量參考板上的參考電壓，可以補(bǔ)償溫度變化和電流波動(dòng)帶來的影響。圖2是FSM系統(tǒng)的現(xiàn)場安裝。圖2 FSM系統(tǒng)現(xiàn)場安裝安裝完畢后，在管道外包裹防腐蝕層，將設(shè)備密封，以達(dá)到防腐蝕、絕緣、延長設(shè)備使用壽命的目
腐蝕與防護(hù) 2013年4期2013-02-14
- 超聲輔助電火花加工電介質(zhì)擊穿電壓研究*
理論推導(dǎo)1.1 極間電容計(jì)算如圖1a所示，假設(shè)工具電極與工件組成一對(duì)平行板電容器，其極板面積為S，極板間距為放電間距d，其間為真空，當(dāng)給兩極接通電壓為UV的電源時(shí)，電容器將充電至UV。假設(shè)充電之后極板上帶有的電荷量為Q0，則定義該電容器的電容量為:式中:C0為電容量，F(xiàn);Q0為電荷量，C;U為極板間的電位差，即極間電壓，V。當(dāng)極板間充滿電介質(zhì)(如煤油)之后(如圖1b所示)，式中:C為充有電介質(zhì)的平行板電容器的電容，F(xiàn);S為兩極板的正對(duì)面積，cm2;σ為充有
制造技術(shù)與機(jī)床 2012年2期2012-10-23
- 往復(fù)走絲電火花線切割機(jī)床工藝特點(diǎn)及現(xiàn)狀
割效率,在解決了極間冷卻的問題,經(jīng)歷了從20世紀(jì)80年代至21世紀(jì)初的沉寂后,目前有了質(zhì)的提高,已成為機(jī)械加工領(lǐng)域不可替代的加工手段[2],且其應(yīng)用領(lǐng)域不斷拓展,技術(shù)水平也在不斷提升。下面就目前HSWEDM所具有的工藝特點(diǎn)、工藝水平及應(yīng)用進(jìn)行闡述。1 高效穩(wěn)定切割目前在實(shí)用的高效穩(wěn)定切割方面,HSWEDM的穩(wěn)定切割效率已接近單向走絲電火花線切割機(jī)床(也稱為“低速走絲電火花線切割機(jī)床”,LSWEDM)的水平[3]。如在使用特定工作液的情況下,采用智能型脈沖電
電加工與模具 2012年6期2012-04-13
- 電化學(xué)機(jī)械拋光顆粒型復(fù)合材料仿真及實(shí)驗(yàn)研究*
取電解液為靜態(tài)，極間間隙固定即動(dòng)態(tài)過程作為暫時(shí)狀態(tài)，分析在暫態(tài)下的顆粒周圍電場從而推測(cè)一般情況下的變化。由此建立單顆粒簡化模型如圖1所示，假定極間間隙為h，將電解液簡化為方形，顆粒也假定為方形L×L。分析參數(shù)主要包括:極間間隙h、顆粒大小d、顆粒脫出、極間電壓。其中，模型一般參數(shù)設(shè)定為:電解液液塊的尺寸為0.2 mm×0.2 mm;電阻率為400 Ω/m，顆粒0.02 mm×hmm，極間電壓為20 V。分析過程中，只改變所分析的參數(shù)。對(duì)照?qǐng)D1和圖2可以發(fā)現(xiàn)
制造技術(shù)與機(jī)床 2011年10期2011-10-20
- 高速走絲電火花線切割高效切割技術(shù)研究
的金屬顆粒結(jié)合在極間會(huì)形成大量的黏性蝕除產(chǎn)物,堵塞在切縫內(nèi),阻擋了新工作液的進(jìn)入,使得輸入能量增加后,放電只能在缺乏極間工作液的黏性的且有松散導(dǎo)電能力的膠體介質(zhì)中進(jìn)行,極間放電后不能及時(shí)消電離和冷卻,因此其放電的波形有較多是從短路直接進(jìn)入放電狀態(tài)的(圖1)。放電能量增大后,極間冷卻困難,電極絲極易燒斷,工件表面也容易產(chǎn)生因燒傷而導(dǎo)致的黑白交叉條紋。平均加工電流一般需要控制在 3A以內(nèi),由此導(dǎo)致HSWEDM實(shí)際的切割效率長期徘徊在40～80mm2/min之間
中國機(jī)械工程 2011年4期2011-05-31