ZT-300型鉆機(jī)鉆架的焊接

安戰(zhàn)軍

(無錫市鉆通工程機(jī)械有限公司 江蘇無錫 214161)

1 引言

鉆架體在非開挖定向鋪管鉆機(jī)中是幾個(gè)重要的部件之一,它在鉆機(jī)施工中主要承受很大的扭矩、和強(qiáng)大的拉力,因此要求其要有較高的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度。另外,鉆架體的直線度和平整度直接影響鉆機(jī)的使用功能,可導(dǎo)致動(dòng)力頭在工作時(shí)中心位置不穩(wěn)定,影響鉆進(jìn)的精確性。因此對(duì)鉆架體加工的精度要求較高,從而焊接成形工藝顯得尤為重要,它直接影響鉆架體能否制作成功。

2 工件介紹

由于此工件長度為16m,寬度僅為820mm,厚度僅為645mm,長寬比超過17,為典型的長梁型工件,對(duì)焊接質(zhì)量和成形要求比較高。另外,由于其結(jié)構(gòu)尺寸較大,如果焊接變形,不但矯正困難,而且直接影響到后續(xù)加工質(zhì)量和使用要求。因此合理的焊接工藝是保證焊接質(zhì)量、提高焊接生產(chǎn)率、降低生產(chǎn)成本的關(guān)鍵,結(jié)構(gòu)斷面如圖1所示。

圖1 橫截面結(jié)構(gòu)視圖

此工件共由6種零件組成:立板支撐1(為焊接方管)、立板2、橫板3、標(biāo)準(zhǔn)槽鋼4、撐筋板5和底面橫筋板6。

3 焊接生產(chǎn)中可能會(huì)出現(xiàn)的變形和應(yīng)力

此件由于截面積小,抗彎截面模量小,且長度較長,成形后易發(fā)生彈性彎曲。所以在焊接過程中,如果處理措施方法不當(dāng),極易發(fā)生焊接彎曲變形,主要有:沿長度方向的向上或向下的翹曲變形和應(yīng)力、沿長度方向的側(cè)彎及左右兩橫版3不共面變形。

4 焊接生產(chǎn)的方法、步驟及具體實(shí)施

此件一旦發(fā)生上述變形,矯正很困難,極易造成焊接生產(chǎn)失敗,所以焊接工藝過程的準(zhǔn)備和控制相當(dāng)?shù)闹匾Ｏ旅嬖敿?xì)介紹拼裝成形及焊接方式。

4.1 焊前準(zhǔn)備

4.1.1 焊接平臺(tái)的制備

首先根據(jù)工件的長度尺寸,搭建一個(gè)16m長平面基座。

(1)具體采用截面較大(200×200)的方管,間距2米左右放置于工作場(chǎng)地。方管下用墊板墊實(shí),墊板與固定于地基中的地腳螺栓焊接牢固。用水平儀校平方管上平面,沿總長度方向不平度不超過5mm,再將墊板與方管也焊接牢固。

(2)根據(jù)工件寬度820mm,沿平臺(tái)長度方向彈兩條平行線,將預(yù)先準(zhǔn)備好的限位塊(鐵板)沿線依次焊接在方管上平面,保證兩側(cè)限位塊內(nèi)間距(820+5)mm以內(nèi)。

(3)檢驗(yàn)并調(diào)整平臺(tái)各相關(guān)尺寸達(dá)到要求,平臺(tái)制作完畢。

4.1.2 焊機(jī)和焊材的選用

(1)焊接中選用二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊,其電流集中,熱影響區(qū)小,且二氧化碳有冷卻作用,利于控制焊接變形,同時(shí)也提高生產(chǎn)率,故選用500A氣體保護(hù)焊機(jī)。

(2)由于工件立板2和工件橫板3材質(zhì)45鋼為中碳鋼焊接性不佳,焊接中以45鋼為基準(zhǔn)?？紤]其強(qiáng)度匹配的原因,擬采用抗拉強(qiáng)度與母材強(qiáng)度接近的焊材ER50-6氣體保護(hù)焊絲,同時(shí)此種焊材對(duì)鐵銹等敏感度低,也利于工藝的成功。

(3)根據(jù)焊縫截面積和焊縫使用有效長度等參數(shù),經(jīng)過計(jì)算焊縫強(qiáng)度也能滿足使用的強(qiáng)度要求。

4.1.3 焊接工藝參數(shù)的制定

此件主要由40mm厚度的45鋼板(立板2、橫板3)、標(biāo)準(zhǔn)40C型槽鋼、厚度 16～20mm Q235板(撐筋板5和底面橫筋板6),所以根據(jù)母材厚度、材質(zhì)等條件,分別制定焊接工藝參數(shù)如表1～2。

(1)槽鋼、撐筋板、底面筋板所組成的長梁焊接工藝參數(shù),具體如表1:

表1

(2)立板2、橫板3的焊接參數(shù)

由于此部分的焊接母材較厚,且焊接速度和焊接順序直接影響到鉆架體的成形質(zhì)量,因此確定分為三步完成。第一層采取小電流,低電壓、薄焊縫的方式施焊,第二層、第三層焊接參數(shù)依次加大,具體如表2:

表2

4.1.4 焊接零件的準(zhǔn)備

(1)拼接槽鋼:由于工件長度超出槽鋼標(biāo)準(zhǔn)長度,需將槽鋼拼接到適用的長度。方法:用V形接頭法拼接槽鋼到合適的長度。接頭長度450～500mm,接頭處倒坡口焊接。利用另一根槽鋼為基準(zhǔn),將其接平,接直。

(2)根據(jù)焊縫位置將焊縫區(qū)打磨除銹,寬度為焊縫寬度2～3倍。

4.2 焊接工藝過程的實(shí)施

由于此工件結(jié)構(gòu)較復(fù)雜,從工藝性角度考慮,分兩步拼合和焊接,具體實(shí)施如下。

4.2.1 槽鋼為主體的長梁型工件的拼合和焊接

(1)將拼接好的兩根槽鋼放置于焊接基準(zhǔn)平臺(tái)上(注意兩V型接頭要錯(cuò)開),兩槽鋼要靠緊平臺(tái)上的限位板內(nèi)側(cè),以保證工件的外寬度尺寸。調(diào)整兩槽鋼相互平行,與基準(zhǔn)平面垂直,并點(diǎn)焊固定在限位板上,與平臺(tái)固定為一體,用撐筋固定拉緊。

(2)按圖紙尺寸將內(nèi)筋板、底筋板等全部零件點(diǎn)焊固定在槽鋼框架內(nèi)。

(3)焊接槽鋼框架:用二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊焊接。焊接要點(diǎn)如下:

①將槽鋼框架在平面基準(zhǔn)上放好,校平,用小電流慢速施焊各焊縫,防止出現(xiàn)變形和裂紋。

②依照焊接參數(shù),先焊內(nèi)筋板焊縫,再焊底筋板,注意要間隔跳躍式和對(duì)稱焊接。焊接中可用鐵錘敲擊焊縫,以減小焊接殘余應(yīng)力。跳躍焊完后用相同的方法焊接未焊的部位,仍然實(shí)施從中間向兩邊跳躍焊接。

③全部焊縫焊接完畢后,拉線檢驗(yàn)槽鋼框架有無變形和變形量。

4.2.2 上部兩種立板、橫板的拼合和焊接

(1)按圖示尺寸將上部兩種立板、橫板拼接并點(diǎn)焊固定在槽鋼長梁上部。點(diǎn)焊固定依照表3要求:

表3

(2)由于板的長度不夠,需拼接到所需尺寸,可直接在槽鋼梁上拼接。

采用鍥形接頭拼接,接頭重疊長度 300～350mm,接頭處倒坡口,注意一定要接平、接直,同時(shí)注意兩側(cè)板對(duì)接接頭位置要錯(cuò)開。

(3)焊接兩立板、橫板:用二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊焊接。焊接要點(diǎn)如下:

①依照焊接工藝參數(shù)焊接,由兩名焊工自中間向兩端等速焊接。

②仍然采用間隔跳躍式、對(duì)稱焊接,焊接中用尖頭鐵錘敲擊焊縫,以減小焊接殘余應(yīng)力。跳躍焊完后用相同的方法焊接未焊的部位,仍然實(shí)施從中間向兩邊跳躍焊接,焊接中注意控制變形。

③焊縫為斷續(xù)焊,每焊一段,空一段。每段焊縫收弧處應(yīng)將電弧壓低,保證收弧點(diǎn)焊縫飽滿?？刂坪缚p角度呈45度,不得偏離塌陷。

④斷續(xù)焊接可減少應(yīng)力,同時(shí)也可避免焊接裂紋的延續(xù)。

⑤由于此兩種板為中碳鋼,焊接性能差,要注意焊前的焊縫預(yù)熱和焊后保溫。一般加熱到200℃左右預(yù)熱,焊后用保溫材料覆蓋保溫。

⑥等第一層焊縫溫度冷卻到150℃左右時(shí),再采取第一層焊接的方法焊第二層和第三層焊縫。

⑦焊后用線校法檢驗(yàn)兩板的平整度。

5 焊接操作過程中應(yīng)注意的問題

由于此工件長度較長,結(jié)構(gòu)復(fù)雜,所以焊接中應(yīng)遵循以下原則:

(1)焊接參數(shù)和焊接材料的選擇根據(jù)焊件的厚度和材質(zhì)來制定。

(2)焊接中焊縫應(yīng)力應(yīng)逐步釋放、焊縫保溫緩冷。

(3)工件焊接時(shí)由中間向兩端對(duì)稱跳躍式焊接。先焊接結(jié)構(gòu)簡單的一面,再焊接結(jié)構(gòu)復(fù)雜的另一面。

6 焊后的處理

工件消除應(yīng)力一般采取回火和時(shí)效的方式?？紤]到此工件比較長,運(yùn)輸、吊裝不便,所需回火設(shè)備較大,回火不易的原因,因此選擇用振動(dòng)時(shí)效儀振動(dòng)時(shí)效的方式消除焊接應(yīng)力。

6.1 時(shí)效設(shè)備選用

選用山東華云機(jī)電公司生產(chǎn)的 HK-2000型振動(dòng)時(shí)效儀,其振動(dòng)范圍的最大值可達(dá)50噸,完全滿足此工件的要求。

6.2 時(shí)效工藝的制定

根據(jù)此件為長梁型工件的特點(diǎn),制定時(shí)效工藝(圖2)。

圖2

6.3 振動(dòng)時(shí)效工藝數(shù)據(jù)記錄

共振頻率(r/m in)共振峰值(m/s2)振動(dòng)頻率(r/min)處理時(shí)間(min)時(shí)效次數(shù)3274 97.4 3282～3274 30 5

6.4 振動(dòng)曲線

實(shí)踐證明,多次振動(dòng)時(shí)效,效果會(huì)依次漸好。所以我們采取了5次反復(fù)時(shí)效振動(dòng),效果都比較好,且每一次結(jié)果也都達(dá)到了理想效果,見圖3、圖4。

圖3 振前振后掃描曲線a(加速度)-n(振動(dòng)頻率)對(duì)比

圖4 振前振后掃描曲線a(加速度)-n(振動(dòng)頻率)對(duì)比

6.5 分析和結(jié)論

根據(jù)零件振動(dòng)時(shí)效前后的曲線及數(shù)據(jù),出現(xiàn)下列情況:

(1)a-n曲線上升后下降然后變平;

(2)a-n曲線振后加速度峰值比振前升高(G振后=97.4m/s2;G振前=94.2m/s2);

(3)a-n曲線振后的共振頻率比振前變小(N振后=3282r/min;N振前=3274r/min);

(4)a-n曲線振后的比振前帶寬變窄;

由此可判定工件內(nèi)應(yīng)力消除顯著,達(dá)到理想效果。

7 結(jié)論

我們對(duì)用此種焊接工藝生產(chǎn)的一批鉆架體,在加工時(shí)做了加工余量的記錄,沿整個(gè)16m長度方向,橫板上、下兩面余量只有5～8mm。這樣既滿足了鉆架體的加工要求,又保證了鉆架在使用中的強(qiáng)度要求。實(shí)踐證明,此種焊接工藝方法是可行的。

1 葉琦《.焊接技術(shù)》.北京:化學(xué)工業(yè)出版社,2004

2 吳樹雄、尹士科.《焊絲選用指南》.北京:化學(xué)工業(yè)出版社,2001