筋板
- 門式起重機(jī)風(fēng)載穩(wěn)定性分析
常采用板、殼、加筋板殼和組合板殼等輕結(jié)構(gòu)形式，然而，這一特性也將導(dǎo)致造船門機(jī)產(chǎn)生局部結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性下降[2]。近年來(lái)，各界專家學(xué)者亦從不同專業(yè)角度對(duì)造船門式起重機(jī)其結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性進(jìn)行了分析并取得了許多優(yōu)秀的研究成果。趙曉姣等[3]通過可拓集合的關(guān)聯(lián)函數(shù)計(jì)算評(píng)價(jià)指標(biāo)對(duì)失效等級(jí)的關(guān)聯(lián)系數(shù)，引入層次分析法（Analytic Hierarchy Process，AHP）計(jì)算指標(biāo)權(quán)重，根據(jù)級(jí)別變量特征值判定橋式起重機(jī)失效可能性等級(jí)，評(píng)價(jià)其結(jié)果與實(shí)際情況相符與否，為橋式起重
起重運(yùn)輸機(jī)械 2023年23期2024-01-08
- 大型薄壁不銹鋼收縮段免骨架修磨制作工藝
驗(yàn)裝置的收縮段為筋板骨架+雙曲面內(nèi)殼體結(jié)構(gòu)，其入口內(nèi)徑9.5 m，出口內(nèi)徑3.5 m，流道型面為二元三次方收縮薄壁曲面結(jié)構(gòu)，材料為06Cr19Ni10不銹鋼。以前碳鋼材質(zhì)的類似收縮段制作時(shí)，采取骨架制作裝配時(shí)留余量，焊接后修磨骨架筋板，再帖裝殼體蒙皮的方法來(lái)保證收縮段型面精度。但此骨架余量修磨的傳統(tǒng)方法對(duì)于不銹鋼材質(zhì)的收縮段制作而言將太過耗工耗時(shí)。通過工藝研究和實(shí)踐，成功解決了不銹鋼雙曲面精確壓制成型和骨架無(wú)修磨精準(zhǔn)裝配及有效控制焊接變形的難題，探索出了一
四川建筑 2023年2期2023-06-29
- 基于多尺度有限元模型的海上變電站管軸式吊耳強(qiáng)度分析
果的差異，并探究筋板設(shè)置對(duì)吊耳強(qiáng)度的影響，為今后海上變電站吊耳強(qiáng)度的分析和校核提供參考。1 基本原理吊耳是海洋工程結(jié)構(gòu)吊裝過程中最直接的受力部件，常用的型式分為耳板式和管軸式。耳板式吊耳(見圖1(a))主要應(yīng)用于中小型結(jié)構(gòu)的吊裝，規(guī)范[11]對(duì)于此類吊耳的強(qiáng)度計(jì)算方法有明確規(guī)定。管軸式吊耳(見圖1(b))大多應(yīng)用于大中型結(jié)構(gòu)的吊裝，目前尚無(wú)相關(guān)規(guī)范對(duì)其強(qiáng)度計(jì)算方法進(jìn)行規(guī)定。圖1 常用吊耳型式示例按照傳統(tǒng)方法，當(dāng)建立局部有限元模型對(duì)吊耳進(jìn)行強(qiáng)度分析時(shí)，通常需
中國(guó)海洋平臺(tái) 2022年6期2023-01-09
- TBM刀盤裂紋分析及止裂方案研究
]分析了不同補(bǔ)強(qiáng)筋板尺寸對(duì)裂紋尖端應(yīng)力的影響，并對(duì)鋼板補(bǔ)強(qiáng)維護(hù)效果進(jìn)行了評(píng)價(jià)。朱曄[4]則通過分析具體施工案例，在刀盤結(jié)構(gòu)內(nèi)部設(shè)計(jì)加強(qiáng)筋板，從而提高刀盤內(nèi)部結(jié)構(gòu)的抗裂能力。上述工程上通用的幾種止裂研究主要是針對(duì)三維貫穿裂紋的止裂，但是刀盤上的裂紋常位于表面，且裂紋深度相對(duì)于刀盤厚度較小，可看作表面裂紋。根據(jù)文獻(xiàn)[10]可將刀盤表面裂紋簡(jiǎn)化為半橢圓裂紋處理，而目前學(xué)界對(duì)于表面半橢圓裂紋的研究較少，對(duì)TBM刀盤的止裂方案更是鮮有涉及。LI等[11]利用半橢圓裂
鐵道科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2022年11期2022-12-13
- 振動(dòng)加筋板的聲輻射性能研究
712000）加筋板由于具有良好的剛度和穩(wěn)定性，在機(jī)械、船舶、建筑及航天領(lǐng)域廣泛應(yīng)用。在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的早期階段，振動(dòng)結(jié)構(gòu)噪聲的準(zhǔn)確預(yù)報(bào)對(duì)分析聲學(xué)性能和優(yōu)化設(shè)計(jì)具有重要意義，因此眾多科研工作者從不同的角度對(duì)加筋板的振動(dòng)和聲輻射性能進(jìn)行了研究。振動(dòng)結(jié)構(gòu)的平均聲輻射效率是結(jié)構(gòu)聲輻射性能的一個(gè)重要表征參量[1]，反映了振動(dòng)結(jié)構(gòu)向周圍介質(zhì)中輻射聲能量的能力。HECKEL指出，當(dāng)筋的間距小于1/4彎曲波長(zhǎng)時(shí)，周期加筋板可等效為正交各向異性平板[2]。本文在HECKE理論的
現(xiàn)代制造技術(shù)與裝備 2022年9期2022-11-02
- 關(guān)于NB/T 47065.3—2018耳式支座計(jì)算的討論
1.1 耳式支座筋板強(qiáng)度計(jì)算的討論1.1.1 筋板強(qiáng)度公式為了便于表達(dá)，將NB/T 47065.3—2018編制說明[1]中筋板計(jì)算公式改為對(duì)由厚度表達(dá)的公式，如式（1）所示。式中δ2c——允許的筋板最小厚度，mm；F——單個(gè)支座實(shí)際承受載荷，N；α——計(jì)算傾角角度，°；b1——底板寬度，mm；k——折減系數(shù)，詳見本文第2.1.2節(jié)；[σ]c——筋板材料在設(shè)計(jì)溫度下許用應(yīng)力。根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)NB/T 47065.3—2018編制說明，耳式支座筋板主要失效模式為壓縮
化工與醫(yī)藥工程 2022年3期2022-08-08
- 薄壁扇形筋板擠壓成形開裂抑制及翻轉(zhuǎn)展寬策略
研究趨勢(shì)[1]。筋板類構(gòu)件因結(jié)構(gòu)形式和尺寸參數(shù)不同，在成形工藝和變形理論上具有一定的特殊性，解決問題的方法也不盡相同。PARK等[2]研究了網(wǎng)格加強(qiáng)筋制件的預(yù)成形毛坯設(shè)計(jì)，通過優(yōu)化網(wǎng)格參數(shù)減小了產(chǎn)品質(zhì)量。李旭斌[3]依據(jù)擠壓變形理論，通過設(shè)置阻流槽，均衡和調(diào)整材料變形流動(dòng)阻力的分布來(lái)優(yōu)化毛坯形狀，制定了帶V形筋盒形件的合理成形工藝方法。上述研究都是針對(duì)帶加強(qiáng)筋的結(jié)構(gòu)件，筋板高度與厚度比值(簡(jiǎn)稱高厚比)較小，一般在3左右5以下。孫志超等[4]利用局部加載分區(qū)
中國(guó)機(jī)械工程 2022年14期2022-08-05
- 核電廠循環(huán)水系統(tǒng)二次濾網(wǎng)網(wǎng)片與固定筋板間隙過大缺陷分析及處理
現(xiàn)二次濾網(wǎng)的固定筋板與網(wǎng)片間隙較大，肉眼觀察有明顯縫隙，用塞尺檢查后發(fā)現(xiàn)6臺(tái)二次濾網(wǎng)大部分筋板與網(wǎng)片的間隙在1mm左右，固定筋板已完全失去了對(duì)網(wǎng)片的支撐作用，網(wǎng)片承受來(lái)自水流來(lái)回沖刷的所有沖擊力，增大了網(wǎng)片破損的可能。因此在下一個(gè)周期檢修中，切割筋板重新安裝，并保證網(wǎng)片與筋板的間隙在0.5mm以內(nèi)，觀察一個(gè)運(yùn)行周期后，檢查發(fā)現(xiàn)筋板的依舊被沖刷成鋸齒型，并且筋板處的網(wǎng)眼磨損程度遠(yuǎn)大于間隙在1mm時(shí)的情況。海水雜質(zhì)或網(wǎng)片碎片一旦進(jìn)入凝汽器系統(tǒng)，極易割破凝汽器內(nèi)
產(chǎn)業(yè)與科技論壇 2022年10期2022-06-18
- 深海采油平臺(tái)重量轉(zhuǎn)移裝置的改進(jìn)設(shè)計(jì)與應(yīng)用
設(shè)計(jì)及頂升梁加強(qiáng)筋板的布置方式提出了改進(jìn)建議，并對(duì)改進(jìn)方案進(jìn)行了強(qiáng)度校核及工效分析。指出該兩項(xiàng)改進(jìn)不但滿足結(jié)構(gòu)強(qiáng)度要求，而且在方便施工、節(jié)省材料及工時(shí)、改善工作環(huán)境和安全性方面有一定的優(yōu)越性。3 裝量轉(zhuǎn)移裝置建造中遇到的難點(diǎn)：3.1 在接長(zhǎng)立柱坐到頂升梁上之后，工人需進(jìn)入立柱內(nèi)部進(jìn)行3塊高度為1米、間距為0.9米的筋板的焊接，而立柱直徑僅為2.6米，空間狹小最多能容兩人完成筋板的組對(duì)工作，焊接難度更大，僅能容一人俯身完成。而且屬于密閉空間作業(yè)，現(xiàn)場(chǎng)風(fēng)機(jī)遠(yuǎn)遠(yuǎn)
石油和化工設(shè)備 2022年1期2022-02-22
- U形雙曲率蒙皮加筋復(fù)合材料構(gòu)件成型工藝研究
構(gòu)形式，其蒙皮和筋板采用緊固件連接[3]。復(fù)合材料構(gòu)件整體化可以通過減少零件數(shù)量和緊固件數(shù)量達(dá)到減重目的，已成為復(fù)合材料構(gòu)件發(fā)展的一大趨勢(shì)。為了達(dá)到減重的目的，工程設(shè)計(jì)中將腹鰭、翼尖等復(fù)合材料組件的蒙皮和筋板的連接形式由緊固件連接改為了結(jié)構(gòu)膠黏劑膠接，從而使其成為一個(gè)膠接整體，無(wú)需緊固件連接[4]。該類構(gòu)件一般為深U形雙曲度外形，開口寬度和深度比例在0.4以下，操作空間狹小，造成了筋板和蒙皮定位、夾緊、膠黏劑固化等問題[5]。本文通過對(duì)復(fù)合材料構(gòu)件成型工藝
現(xiàn)代制造技術(shù)與裝備 2022年1期2022-02-21
- 基于COMSOL的斜交輪胎成型機(jī)尾座箱體優(yōu)化設(shè)計(jì)
化設(shè)計(jì)。首先添加筋板提高箱體強(qiáng)度，再對(duì)優(yōu)化后箱體進(jìn)行輕量化設(shè)計(jì)。在滿足設(shè)計(jì)需求的基礎(chǔ)上，降低生產(chǎn)成本，節(jié)約材料，提高經(jīng)濟(jì)效益。1 尾座箱體的優(yōu)化設(shè)計(jì)方案尾座箱體長(zhǎng)1 700 mm，寬1 000 mm，高1 128 mm，質(zhì)量1 341.044 kg。由六個(gè)加工好的鋼板焊接而成，底部與導(dǎo)軌相連。三維模型如圖1所示。圖1 尾座箱體三維模型尾座箱體上的受載主要為尾座主軸及在尾座主軸上的正反包零部件。尾座主軸從箱體的兩個(gè)孔穿過，對(duì)左端孔施加向上的支持力，對(duì)右端孔施
橡塑技術(shù)與裝備 2021年21期2021-11-17
- 儲(chǔ)罐錨固設(shè)計(jì)分析
螺栓及螺栓座蓋板筋板的應(yīng)力計(jì)算方法和公式，也沒有給出地腳螺栓座處儲(chǔ)罐筒體的局部應(yīng)力計(jì)算方法，給設(shè)計(jì)人員造成很多困惑和不便，有很多設(shè)計(jì)人員直接根據(jù)經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行設(shè)計(jì)，這樣會(huì)帶來(lái)不小的安全隱患[1-2]。本文結(jié)合參考文獻(xiàn)和相關(guān)力學(xué)知識(shí)對(duì)儲(chǔ)罐錨固螺栓座進(jìn)行應(yīng)力計(jì)算分析，給出相關(guān)計(jì)算公式，供設(shè)計(jì)人員參考。1 地腳螺栓及螺栓座設(shè)計(jì)計(jì)算按GB 50341規(guī)定，因儲(chǔ)罐內(nèi)壓、風(fēng)彎矩、地震彎矩產(chǎn)生的舉升力大于罐頂、罐壁以及各構(gòu)件的重力時(shí)，為防止儲(chǔ)罐傾倒需要設(shè)置地腳螺栓，圖1為帶錨
化工管理 2021年16期2021-06-23
- 海洋石油平臺(tái)吊機(jī)筋板裂紋評(píng)估分析
某海上平臺(tái)吊機(jī)筋板問題匯總1.1 吊機(jī)筋板裂紋情況2017—2019 年連續(xù)3 年檢測(cè)人員在對(duì)某平臺(tái)4 臺(tái)吊機(jī)將軍柱底部支撐焊接部位探傷檢查時(shí)，發(fā)現(xiàn)4 臺(tái)吊機(jī)將軍柱底部不同的支撐板的焊接部位出現(xiàn)裂紋，其長(zhǎng)度20～60 mm 不等，最長(zhǎng)達(dá)250 mm。1.2 吊機(jī)筋板其他問題①4 臺(tái)吊機(jī)中，有3 臺(tái)吊機(jī)的將軍柱其支撐板設(shè)有應(yīng)力釋放孔。②4 臺(tái)吊機(jī)中，有1 臺(tái)吊機(jī)的將軍柱支撐板未呈米字均勻分布，明顯可見缺少1 塊支撐板。③在裂紋修復(fù)施工中，發(fā)現(xiàn)裂紋處熔焊填充
天津科技 2021年2期2021-03-09
- 鋁合金帶筋板數(shù)控切割工藝應(yīng)用
合金板及鋁合金帶筋板制作而成。在前續(xù)船的建造過程中，帶筋板零件均采用人工劃線、手動(dòng)機(jī)械工具進(jìn)行下料，整個(gè)下料過程效率低，且零件尺寸誤差大、切割質(zhì)量較難保證，同時(shí)由于使用手動(dòng)切割工具，對(duì)施工人員帶來(lái)一定安全隱患。為了進(jìn)一步提升該系列船上層建筑的建造質(zhì)量和建造效率，經(jīng)過前期的充分調(diào)研，擬圍繞鋁合金帶筋板的數(shù)控噴粉劃線[1]、數(shù)控切割光板面、手動(dòng)切割帶筋面的下料工藝開展技術(shù)攻關(guān)。1 現(xiàn)狀調(diào)查與分析1.1 現(xiàn)狀調(diào)查如圖1所示，鋁合金帶筋板零件的特點(diǎn)是板筋一體，其下
造船技術(shù) 2021年1期2021-03-06
- 水輪發(fā)電機(jī)組大部件結(jié)構(gòu)筋板對(duì)剛強(qiáng)度性能的影響分析
電機(jī)組大部件結(jié)構(gòu)筋板對(duì)剛強(qiáng)度性能的影響分析王治國(guó)1,2，郭 杰3，鐘 蘇1,2，王應(yīng)倫1，楊國(guó)昌1（1. 哈爾濱大電機(jī)研究所，哈爾濱 150040；2. 水力發(fā)電設(shè)備國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室（哈爾濱大電機(jī)研究所），哈爾濱 150040；3. 廣西桂冠電力股份有限公司，貴州 興義 562400）筋板結(jié)構(gòu)的布置位置和形狀，以及筋板與主體結(jié)構(gòu)的連接情況都會(huì)對(duì)水輪發(fā)電機(jī)組大部件的局部應(yīng)力、結(jié)構(gòu)變形、剛度性能和固有頻率產(chǎn)生影響。本文計(jì)算分析了筋板對(duì)水輪發(fā)電機(jī)組大部件在局部應(yīng)力
大電機(jī)技術(shù) 2021年1期2021-02-24
- 旋風(fēng)分離器頂部出口加筋平蓋應(yīng)力分析與強(qiáng)度評(píng)定
。帥勃列[6]對(duì)筋板結(jié)構(gòu)為一字形、工字形、井字形和輻射形的平蓋受力進(jìn)行了比較分析，結(jié)果表明，具有輻射形筋板的平蓋結(jié)構(gòu)受力最好，所需平蓋厚度最薄；鐘煥杰[7]用拓?fù)鋬?yōu)化的方法，將平蓋的筋板布局轉(zhuǎn)化為拓?fù)鋬?yōu)化結(jié)果中的材料痕跡分布問題，并依據(jù)材料痕跡分布情況設(shè)置加強(qiáng)筋的位置；程新宇等[8]運(yùn)用ANSYS Workbench對(duì)壓力容器接管處的應(yīng)力分布進(jìn)行了探究。本文應(yīng)用有限元軟件，對(duì)平蓋整體結(jié)構(gòu)的應(yīng)力分布進(jìn)行研究，在筋板面積和厚度相同的情況下，對(duì)比分析無(wú)筋板以及設(shè)
機(jī)械設(shè)計(jì)與制造工程 2020年12期2020-12-29
- 船體結(jié)構(gòu)數(shù)值模型簡(jiǎn)化方法研究
船體梁是典型的加筋板組合結(jié)構(gòu)，加筋板是影響船體梁極限彎矩的關(guān)鍵因素，目前針對(duì)船體加筋板極限強(qiáng)度的研究成果十分豐富，Paik等[10–11]采用非線性有限元法研究了邊界條件設(shè)置、初始缺陷的形狀以及側(cè)向載荷大小等對(duì)計(jì)算結(jié)果的影響。Zhang和Kim等[12–13]提出了計(jì)算加筋板極限強(qiáng)度的經(jīng)驗(yàn)公式，該公式與有限元分析結(jié)果一致，具有一定的準(zhǔn)確性。本文針對(duì)船體梁中垂及中拱彎曲2種失效模式，提出了船體梁艙段完整模型的簡(jiǎn)化方法。根據(jù)該方法對(duì)中垂及中拱工況下的散貨船艙段
艦船科學(xué)技術(shù) 2020年10期2020-11-14
- 錨唇強(qiáng)度分析
式，有時(shí)內(nèi)部設(shè)置筋板；錨唇厚度值依賴于設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)和母船參數(shù)。錨唇設(shè)計(jì)中后期，錨唇大小和形式基本確定，設(shè)計(jì)重點(diǎn)為確定錨唇厚度。通常錨唇厚度越大，錨唇的強(qiáng)度越大，考慮到錨唇自重及錨唇材質(zhì)特點(diǎn)，錨唇厚度必須合理取值。GB/T 33431—2016《錨唇厚度設(shè)計(jì)指南》(以下簡(jiǎn)稱標(biāo)準(zhǔn))，給出錨唇厚度選用表，并提供錨唇厚度的計(jì)算公式。該標(biāo)準(zhǔn)很大程度上滿足錨唇厚度的設(shè)計(jì)要求，其提出的錨唇厚度計(jì)算公式可以看做是錨唇厚度強(qiáng)度簡(jiǎn)易校核原則[1](以下簡(jiǎn)稱標(biāo)準(zhǔn)校核原則)。但是，該
船海工程 2020年5期2020-11-04
- 反擊破轉(zhuǎn)子斷裂的應(yīng)急處理
0SiMn。轉(zhuǎn)子筋板裂透，筋板兩側(cè)均有對(duì)稱性裂紋。分析認(rèn)為，轉(zhuǎn)子斷裂原因：（1）斷裂筋板厚度150mm，筋板內(nèi)部存在制造缺陷；（2）筋板在裂紋兩端的某一端存在應(yīng)力集中；（3）每塊板錘由3個(gè)筋板下面的斜度緊固板固定，3個(gè)緊固板可能存在螺栓緊固力不一致導(dǎo)致筋板受力不一致，某一個(gè)緊固板受力過大造成筋板斷裂。圖1 轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)圖2 轉(zhuǎn)子裂紋由于沒有轉(zhuǎn)子備件且未到計(jì)劃?rùn)z修時(shí)間，加上生產(chǎn)任務(wù)重，只能采取應(yīng)急措施處理：（1）裂紋兩側(cè)用碳弧氣刨開50 mm寬、50 mm深的坡
水泥工程 2020年2期2020-09-07
- 新型輸電線路鋼管桿法蘭焊接方式研究
成鋼管、法蘭盤和筋板的焊接。針對(duì)輸電線路鋼管桿法蘭焊接工藝現(xiàn)狀，提出了輸電線路鋼管桿法蘭焊接工藝的改善技術(shù)，可以保證鋼管塔整體結(jié)構(gòu)的安全性。關(guān)鍵詞：輸電線路鋼管桿;法蘭焊接工藝;法蘭盤;筋板1 輸電線路鋼管桿法蘭焊接工藝現(xiàn)狀目前的輸電線路鋼管桿法蘭焊接工藝，一般先將鋼管與法蘭盤對(duì)齊并焊接，再完成筋板與鋼管和法蘭盤的焊接。在具體焊接過程中，先完成鋼管與法蘭盤內(nèi)圈和外圈的焊接，再按照順時(shí)針或者逆時(shí)針順序，完成筋板與鋼管和法蘭盤的焊接。在焊接時(shí)針對(duì)每一條焊縫，分
機(jī)電信息 2020年17期2020-08-31
- 淺談臥式容器鞍式支座的允許載荷
常由墊板、腹板、筋板和底板構(gòu)成。墊板能夠減少筒體的周向應(yīng)力，筋板作用是將墊板和腹板連接起來(lái)增加鞍座剛度，用來(lái)抵抗壓縮力和外彎矩。腹板、筋板的厚度以及鞍座的高度直接決定著鞍式支座的允許載荷的大小。1 鞍式支座的受力分析1.1 鞍式支座腹板的水平拉應(yīng)力容器作用于鞍座的載荷見圖1。圖1 容器作用于鞍座的載荷示意圖此徑向載荷的水平分量即靜載荷產(chǎn)生的水平分力Fs，有將鞍座沿縱向截面撕裂的趨勢(shì)，該力由Zick法導(dǎo)出：式中，Q為一個(gè)鞍座的反力(支承的重量)，N；K9為系
化工設(shè)計(jì) 2020年4期2020-08-27
- 循環(huán)載荷下含裂紋加筋板承載力性能研究*
顯的削弱作用.加筋板具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，易于焊接制造等特點(diǎn)，是船體結(jié)構(gòu)的主要組成部分，因此,考慮在縱向循環(huán)載荷和側(cè)向壓力共同作用下的加筋板極限承載性能具有實(shí)際意義.目前國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)加筋板在一次加載情況下的極限強(qiáng)度進(jìn)行了比較充分的研究，而對(duì)循環(huán)加載下加筋板結(jié)構(gòu)的承載性能研究則較少.Yao等[1]采用數(shù)值模擬的方法，通過改變循環(huán)載荷幅值、循環(huán)次數(shù)和板厚來(lái)探討不同因素對(duì)板崩潰和屈曲行為的影響，計(jì)算結(jié)果表明板在循環(huán)載荷下的彈塑性變形性能與載荷的循環(huán)加載路徑密切相關(guān).Pa
- 壓縮載荷下復(fù)合材料脫粘缺陷和補(bǔ)強(qiáng)加筋板仿真與試驗(yàn)研究
設(shè)計(jì)人員對(duì)脫粘加筋板的承載能力產(chǎn)生質(zhì)疑。大量的試驗(yàn)研究[5-8]表明，在加載過程中筋條與壁板之間的界面脫粘影響了加筋板的承載能力，YAP[9]通過有限元分析發(fā)現(xiàn)，復(fù)合材料加筋板的失效經(jīng)常是由于筋條和板的交界面的分離失效導(dǎo)致的。ORIFICI[10]認(rèn)為筋條和板面交界處發(fā)生的典型失效導(dǎo)致加筋板迅速破壞失效，破壞區(qū)域擴(kuò)展導(dǎo)致板面和筋條分離。他們重點(diǎn)研究無(wú)缺陷加筋板在外力作用下，界面強(qiáng)度對(duì)加筋板屈曲和后屈曲的影響，與前人研究不同的是，本文研究的是預(yù)置脫粘缺陷加筋
科技與創(chuàng)新 2020年3期2020-03-12
- 三峽升船機(jī)臥倒小門止水座板優(yōu)化方案
離焊接有水平支撐筋板。臥倒小門止水座板、水平支撐筋板、工作大門面板外伸段均為16 mm厚度的Q345C鋼板。船舶在進(jìn)出船廂的行駛方向?yàn)榭v向，平行于bd面，在出現(xiàn)水流波動(dòng)時(shí)或者誤操作時(shí)，船舶進(jìn)廂之前易碰撞ab面或者cd面，而船舶在進(jìn)廂過程中易擦碰bd面。臥倒小門止水座板為cd面，依據(jù)運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)可以判斷出船舶進(jìn)廂過程中擦碰止水座板造成的變形小于船舶進(jìn)廂之前對(duì)止水座板直接正面撞擊造成的變形，且兩筋板之間的中間處為該結(jié)構(gòu)強(qiáng)度的最薄弱部分。故此處只取正面撞擊有筋板部位
水運(yùn)工程 2020年2期2020-02-26
- 加筋式IV型彎張換能器研究
殼體表面焊接金屬筋板的方法，通過適當(dāng)?shù)卦O(shè)置筋板的寬度、厚度，在不改變換能器結(jié)構(gòu)、尺寸、工藝流程的基礎(chǔ)上大幅度提升換能器的工作頻率，同時(shí)可增加工作帶寬，以滿足相應(yīng)的工作要求，拓展換能器的應(yīng)用范圍。1 初始IV型彎張換能器1.1 初始換能器模型初始的IV型彎張換能器長(zhǎng)軸為300 mm，短軸為150 mm，殼體高度為100 mm。結(jié)構(gòu)模型如圖1。圖1 初始IV換能器模型建立換能器水中模型并計(jì)算結(jié)果見圖2~3。從仿真數(shù)據(jù)可以看出，換能器諧振頻率為1.65 kHz，
聲學(xué)與電子工程 2019年3期2019-10-14
- 墻壁開關(guān)插座固定架剛度研究
把固定架的主壁和筋板進(jìn)一步簡(jiǎn)化為簡(jiǎn)支梁進(jìn)行分析，如圖4所示，先找出固定架的形心位置。根據(jù)上述，固定架簡(jiǎn)化后整體截面形心為：式中：H1為頂板寬度；T1為頂板高度；T2為筋板寬度；H2為筋板高度。1.2 固定架截面慣性矩計(jì)算我們找到固定架的截面形心，就能計(jì)算固定架的截面慣性矩；截面慣性矩I是指截面各微元面積與各微元至截面上某一指定軸線距離二次方乘積的積分。前面我們已經(jīng)把固定架結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化為簡(jiǎn)支梁，然后常見矩形截面慣性矩[1]公式為：式中：b表示寬度，h表示高度。如
日用電器 2019年9期2019-09-27
- 自航式實(shí)體模擬目標(biāo)受魚雷撞擊沖擊力計(jì)算仿真
標(biāo)外層與內(nèi)層通過筋板聯(lián)接，雙層之間可透水，外層殼體厚5 mm，內(nèi)層殼體厚13 mm，中間筋板厚5 mm，材料為AH32船用鋼，密度為7 850.0 kg/m3，彈性模量為205.8 GPa，屈服強(qiáng)度315 MPa。自航式實(shí)體模擬目標(biāo)三維示意圖如圖1所示。1.2 魚雷幾何模型及材料參數(shù)圖 1 自航式實(shí)體模擬目標(biāo)三維示意圖Fig. 1 The diagrammatic sketch of the self-propelled entity target魚雷采用
艦船科學(xué)技術(shù) 2019年2期2019-03-07
- 基于ANSYS Workbench的磨床立柱結(jié)構(gòu)分析與優(yōu)化設(shè)計(jì)
結(jié)構(gòu)設(shè)置了眾多的筋板，結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜。因此本文在采用SolidWorks三維軟件對(duì)立柱進(jìn)行實(shí)體建模時(shí)，為了減小后期有限元分析的計(jì)算量，本文對(duì)立柱的三維模型進(jìn)行了適當(dāng)?shù)暮?jiǎn)化處理，刪除了部分小凹槽及細(xì)長(zhǎng)的臺(tái)階面和部分倒角等細(xì)節(jié)，使得簡(jiǎn)化后的模型與原模型較為相近[4]。將模型簡(jiǎn)化以后可以十分有效的減少立柱結(jié)構(gòu)的單元數(shù)量，大大減少軟件的計(jì)算時(shí)間、提高軟件分析的效率。這就降低了企業(yè)的分析成本，加快了工程實(shí)施的進(jìn)度，為企業(yè)贏得了更多的效益。本文中經(jīng)簡(jiǎn)化后的立柱模型如圖1
制造業(yè)自動(dòng)化 2018年10期2018-11-02
- 盾構(gòu)機(jī)前盾制作關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)的控制
、超前注漿塊以及筋板等組成，具體結(jié)構(gòu)如圖1所示。制作工藝流程分為下料、組點(diǎn)、焊接、再組點(diǎn)、再焊接、機(jī)加工和焊接等工序。前盾的制作是盾體制作中的重點(diǎn)和難點(diǎn)，它重量大，焊接量大，焊接變形難控制，需要對(duì)下料、組點(diǎn)、焊接過程中關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)加以控制。圖1 盾構(gòu)機(jī)前盾示意圖1 盾構(gòu)機(jī)前盾下料1.1 螺旋機(jī)座子法蘭：數(shù)控整體下料，板厚60mm。筒體：用板厚40mm的鋼板，按圖紙要求割出焊接坡口兩件一起卷制，卷制外徑Φ1000mm，焊接完成后調(diào)圓；筒體和法蘭、筋板焊接在一起后
現(xiàn)代制造技術(shù)與裝備 2018年9期2018-10-17
- 固定式平臺(tái)吊機(jī)底座加強(qiáng)筋板疲勞分析
在其根部設(shè)置加強(qiáng)筋板。吊機(jī)底座加強(qiáng)筋板與吊機(jī)立柱相連的位置存在應(yīng)力集中問題，在長(zhǎng)期往復(fù)荷載的作用下，該位置可能產(chǎn)生裂紋而發(fā)生疲勞破壞。當(dāng)筋板連接部位失效后，可能導(dǎo)致吊機(jī)底座強(qiáng)度不足而發(fā)生整體破壞，因此對(duì)加強(qiáng)筋板的疲勞研究顯得尤為重要。目前國(guó)內(nèi)疲勞研究多集中在吊機(jī)結(jié)構(gòu)本身和吊機(jī)底座結(jié)構(gòu)，沒有對(duì)吊機(jī)底座的加強(qiáng)筋板進(jìn)行疲勞分析，本文基于規(guī)范要求以及數(shù)值分析建立一套針對(duì)吊機(jī)底座加強(qiáng)筋板的疲勞分析方法，可以為工程設(shè)計(jì)提供參考。1 疲勞分析本文以渤海某固定式平臺(tái)的吊機(jī)
中國(guó)海洋平臺(tái) 2018年3期2018-07-03
- 多種損傷T300/QY8911加筋板的頻率分析
復(fù)合材料結(jié)構(gòu)，加筋板的損傷缺陷如基體的開裂損傷以及筋條和基體的脫膠損傷將降低加筋板的力學(xué)特征，甚至對(duì)其整體性能造成嚴(yán)重的損害。因此，對(duì)含筋板脫層的復(fù)合材料加筋板以及層間分層損傷加筋層合板的頻率特性分析是復(fù)合材料結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性分析的重要問題之一[5]。對(duì)于含筋與板之間脫層損傷的復(fù)合材料加筋板，其在動(dòng)載荷下的損傷趨勢(shì)比在靜載荷下更加復(fù)雜，本文通過數(shù)值算例，研究了多種損傷對(duì)加筋板固有頻率的影響。1 理論分析有損傷復(fù)合材料加筋板由層合板和加強(qiáng)筋兩種構(gòu)件共同組成，其結(jié)
機(jī)械工程與自動(dòng)化 2018年2期2018-05-24
- PRO/E5.0二維工程圖中對(duì)特征剖視圖特殊處理方法
不能自動(dòng)識(shí)別，如筋板縱向剖切按照不剖對(duì)待，實(shí)心軸、螺栓桿、銷軸、螺釘?shù)妊剌S向全剖時(shí)按照不剖處理等，需要進(jìn)一步處理，工程圖才能達(dá)到國(guó)標(biāo)要求。1 二次剖面線法二次剖面線法是指在對(duì)形體剖切后，將多余的剖面線或不滿足要求的剖面線直接“拭除”，然后對(duì)需要剖切的部分重新繪制填充區(qū)域，進(jìn)行二次填充。1.1 單一剖切區(qū)域的處理方法如圖1（a）所示，假設(shè)對(duì)該支架主視圖全剖，則筋板與其余區(qū)域形成一個(gè)完整的剖切區(qū)域，這時(shí)必須將筋板分離出來(lái)按照不剖表達(dá)。操作步驟如下。（1）在繪圖
現(xiàn)代制造技術(shù)與裝備 2018年3期2018-04-24
- 基于有限元分析的大型拖拽絞車滾筒優(yōu)化設(shè)計(jì)
過在滾筒內(nèi)部增加筋板，使?jié)L筒受力更加合理，優(yōu)化了整體結(jié)構(gòu)，為降低滾筒制造成本提供了一定的理論基礎(chǔ)[9]。為此，借助于有限元分析工具，對(duì)大型拖拽絞車滾筒進(jìn)行優(yōu)化分析，分析縱向筋板布置形式對(duì)筒體應(yīng)力的影響。1 無(wú)內(nèi)筋板滾筒受力模型分析如圖1所示，設(shè)滾筒的直徑為D，滾筒厚度為δ，滾筒受鋼絲繩的力為F，則滾筒在鋼絲繩繞出端的壓力σ1[1]為(1)式中：t為鋼絲繩節(jié)距，t=1.01d。鋼絲繩繞出滾筒的局部彎曲應(yīng)力為(2)則滾筒在局部所受的綜合應(yīng)力為σ=σ1+σ2(3
船海工程 2018年1期2018-03-01
- 大型數(shù)控回轉(zhuǎn)工作臺(tái)的有限元分析與優(yōu)化設(shè)計(jì)研究
的布置通常都是用筋板進(jìn)行的，這些筋板具有著不同的形狀，此處主要從井字型筋板和放射型筋板相結(jié)合的方法，展開探究，對(duì)于工作臺(tái)的承載力來(lái)說，不論是何種筋板都會(huì)發(fā)生變形，而且變形程度最大的地方就是四角，在四個(gè)角的下面是沒有支撐物的，所以在進(jìn)行力的傳輸時(shí)，只能運(yùn)用筋板進(jìn)行傳輸給環(huán)形導(dǎo)軌，在承重情況下工作臺(tái)的變形會(huì)沿著導(dǎo)軌進(jìn)行變化，所以要將筋板的布置該為環(huán)形和放射形鋼板相結(jié)合的方法進(jìn)行四角的支撐，從而對(duì)變形情況進(jìn)行控制。2.2 選取優(yōu)化設(shè)計(jì)變量在工作臺(tái)中，筋板的作用是
時(shí)代農(nóng)機(jī) 2018年8期2018-02-01
- 筋板自動(dòng)進(jìn)料焊接裝置的研制
250101)筋板自動(dòng)進(jìn)料焊接裝置的研制沈孝芹 李歡歡 國(guó)海芝 于復(fù)生(山東建筑大學(xué) 機(jī)電工程學(xué)院,濟(jì)南 250101)針對(duì)大直徑?jīng)_擊鉆頭和錐形管與法蘭的筋板焊接進(jìn)行了研究，研制了一種筋板自動(dòng)上料焊接裝置，提高了焊接效率。介紹了該裝置的自動(dòng)化上料裝置以及其電控系統(tǒng)的設(shè)計(jì)。該裝置主要由機(jī)架、上料機(jī)構(gòu)、夾持測(cè)距機(jī)構(gòu)、焊槍運(yùn)動(dòng)機(jī)構(gòu)、焊機(jī)及控制柜等組成。電控系統(tǒng)包括檢測(cè)與控制兩部分，檢測(cè)部分的檢測(cè)錐形管的旋轉(zhuǎn)位置，以確定筋板的焊接位置；控制部分控制焊槍的運(yùn)動(dòng)，實(shí)
焊接 2017年2期2017-10-17
- 焊縫對(duì)壓力機(jī)強(qiáng)度的影響分析
質(zhì)量的影響，并對(duì)筋板和機(jī)身主板進(jìn)行模型處理。觀察對(duì)比焊縫寬度不同的情況下，機(jī)身強(qiáng)度和剛度值變化，總結(jié)筋板焊縫與相應(yīng)坡口大小相適合的數(shù)據(jù)，最后對(duì)比分析了考慮焊縫和不考慮焊縫對(duì)機(jī)身和筋板影響的差異，為壓力機(jī)設(shè)計(jì)時(shí)筋板焊縫寬度的選擇提供一定依據(jù)。壓力機(jī)；筋板；焊縫；應(yīng)力；變形量開式壓力機(jī)沖壓力通過滑塊傳遞給連桿和曲軸，最終需要機(jī)身來(lái)承受，因此機(jī)身強(qiáng)度和剛度是衡量壓力機(jī)性能的一個(gè)重要指標(biāo)，對(duì)整機(jī)精度和壓機(jī)使用壽命具有非常重要的作用。開式壓力機(jī)機(jī)身主要采用鋼板焊接，
鍛壓裝備與制造技術(shù) 2017年3期2017-09-06
- 托口電站水輪發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子支架中心體內(nèi)筋板開裂問題分析與處理
轉(zhuǎn)子支架中心體內(nèi)筋板開裂問題分析與處理王書楓，王艷武(哈爾濱電機(jī)廠有限責(zé)任公司，黑龍江哈爾濱 150040)闡述了托口電站3#、4#水輪發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子支架中心體內(nèi)側(cè)筋板的焊縫根部在運(yùn)行一段時(shí)間后發(fā)現(xiàn)裂紋的問題。分別從轉(zhuǎn)子支架在運(yùn)行工況時(shí)所承受的載荷以及轉(zhuǎn)子起吊工況時(shí)所承受的載荷情況分析了中心體內(nèi)側(cè)筋板的焊縫根部出現(xiàn)裂紋的原因，通過有限元模型找出了轉(zhuǎn)子支架的薄弱位置，提出了補(bǔ)強(qiáng)轉(zhuǎn)子支架中心體內(nèi)側(cè)筋板方案，并提出了今后在轉(zhuǎn)子起吊時(shí)的注意事項(xiàng)。水輪發(fā)電機(jī)；轉(zhuǎn)子支架；
上海大中型電機(jī) 2017年2期2017-06-12
- 轉(zhuǎn)子支架中心體內(nèi)筋板開裂問題處理
轉(zhuǎn)子支架中心體內(nèi)筋板開裂問題處理洪德超(哈爾濱電機(jī)廠有限責(zé)任公司，黑龍江哈爾濱150040)根據(jù)水輪發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子支架中心體內(nèi)盤板發(fā)生開裂的現(xiàn)象，分析了轉(zhuǎn)子中心體焊縫開裂的原因，并提出了采用加強(qiáng)筋板使用更加均勻的解決方案，通過實(shí)驗(yàn)表明，該方案切實(shí)可行。水輪發(fā)電機(jī)；轉(zhuǎn)子支架； 筋板開裂； 焊縫0 引言立式水輪發(fā)電機(jī)是由轉(zhuǎn)軸、轉(zhuǎn)子支架、磁軛和磁極等結(jié)構(gòu)組成。大型水輪發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子支架尺寸較大，常把它分成中心體和若干支臂來(lái)制造，二者靠螺栓連接，支臂用鋼板焊接而成，斷面為
防爆電機(jī) 2017年2期2017-05-24
- 大型通風(fēng)機(jī)定子結(jié)構(gòu)減重優(yōu)化設(shè)計(jì)研究?
本文提出了帶加強(qiáng)筋板的大型風(fēng)機(jī)定子減重優(yōu)化設(shè)計(jì)方法。采用結(jié)構(gòu)優(yōu)化的設(shè)計(jì)方法，以機(jī)殼厚度、筋板高度和筋板厚度為設(shè)計(jì)變量，考慮應(yīng)力、位移、穩(wěn)定性等約束，通過敏感性分析，給出了機(jī)殼減重設(shè)計(jì)的主要途徑，以及安全可行的機(jī)殼減重設(shè)計(jì)方案。通風(fēng)機(jī)；定子；優(yōu)化；減重0 引言通風(fēng)機(jī)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)應(yīng)滿足強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定性和動(dòng)力特性等多種要求。目前，大型通風(fēng)機(jī)的設(shè)計(jì)主要依靠工程經(jīng)驗(yàn)，工程上一般采取布置加強(qiáng)筋板的方式增強(qiáng)結(jié)構(gòu)剛性。但缺少關(guān)于筋板規(guī)格、型號(hào)和布局的優(yōu)化設(shè)計(jì)方法，往往導(dǎo)致
風(fēng)機(jī)技術(shù) 2017年2期2017-05-12
- 雙向正交加筋板聲振響應(yīng)解析方法研究
00）雙向正交加筋板聲振響應(yīng)解析方法研究李生1，張安付2，王真3，黎申2，游卓2（1.海軍駐武漢七一九所軍事代表室，武漢430205；2.武漢第二船舶設(shè)計(jì)研究所，武漢430205；3.武漢紡織大學(xué)機(jī)械工程與自動(dòng)化學(xué)院，武漢430200）提出雙向正交加筋板聲振響應(yīng)的一種解析計(jì)算方法。使用兩種連續(xù)性條件，建立雙向正交加筋板的耦合振動(dòng)方程。利用二維傅里葉級(jí)數(shù)作為雙向正交加筋板振動(dòng)位移表達(dá)式，將雙向正交加筋板振動(dòng)微分方程化為線性方程組，求解獲得雙向正交加筋板的模態(tài)
噪聲與振動(dòng)控制 2017年2期2017-04-25
- 風(fēng)機(jī)葉片氣動(dòng)筋板壓擠工裝
作的工裝設(shè)備氣動(dòng)筋板壓擠工裝的設(shè)計(jì)及工作原理。關(guān)鍵詞：風(fēng)電葉片；筋板；玻璃鋼中圖分類號(hào)：TV734.1 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1671-2064（2017）02-0083-01目前的風(fēng)力發(fā)電機(jī)葉片基本上是由聚酯環(huán)保樹脂、乙烯基樹脂和環(huán)氧樹脂等熱固性基體樹脂與E-玻璃纖維、S-玻璃纖維、碳纖維等增強(qiáng)材料，通過手工鋪放或樹脂注入等成型工藝復(fù)合而成。對(duì)于同一種基體樹脂來(lái)講，采用玻璃纖維增強(qiáng)的復(fù)合材料制造的葉片的強(qiáng)度和剛度的性能要差于采用碳纖維增強(qiáng)的復(fù)合材料制
中國(guó)科技縱橫 2017年2期2017-03-24
- MQY6095球磨機(jī)筒體法蘭處有無(wú)筋板結(jié)構(gòu)的有限元分析對(duì)比
體法蘭處有無(wú)加強(qiáng)筋板兩種方案下筒體的最大應(yīng)力和最大變形量，為設(shè)計(jì)工作提供參考。關(guān)鍵詞：球磨機(jī)；有限元；筒體法蘭；筋板中文分類號(hào)：TD453 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A筒體是球磨機(jī)的關(guān)鍵部件，對(duì)其進(jìn)行有限元分析，比較不同結(jié)構(gòu)下其強(qiáng)度和剛度的變化是十分必要的。1.有限元仿真分析本文采用solidworks建立三維模型，將其導(dǎo)入workbench進(jìn)行有限元分析。MQY6095回轉(zhuǎn)體（含大齒輪）有限元模型如圖1所示。本文主要討論筒體的強(qiáng)度和變形，僅對(duì)球磨機(jī)滿載靜止?fàn)顟B(tài)進(jìn)行分析
中國(guó)新技術(shù)新產(chǎn)品 2016年24期2017-02-05
- 淺談兩瓣抓斗廢舊刃板的再利用
增加，抓斗刃板、筋板需要周期性的更換，維修成本較高。每年更換下的刃板數(shù)量較多，如何實(shí)現(xiàn)廢舊刃板的再利用，對(duì)于降低生產(chǎn)成本、節(jié)能降耗具有重要意義。本文分析了廢舊刃板的利用現(xiàn)狀、磨損情況，并針對(duì)廢舊刃板的再利用進(jìn)行了積極的探索。抓斗；刃板；維修；再利用DOI：10.16640/j.cnki.37-1222/t.2016.16.2670 引言抓斗作為門機(jī)的主要配套工屬具，它的技術(shù)狀況直接影響到港口裝卸生產(chǎn)效率。然而隨著港口吞吐量的不斷攀升，抓斗磨損問題突出，維修
山東工業(yè)技術(shù) 2016年16期2016-08-22
- 一種汽輪機(jī)類大型鑄鋼件開裂問題的分析改進(jìn)
大型鑄鋼件排氣孔筋板與中法蘭結(jié)合面圓角容易開裂的問題,通過對(duì)應(yīng)力、組織、性能及尺寸結(jié)構(gòu)等方面的分析，找出了問題的主要原因，采取加大排氣孔筋板與中法蘭結(jié)合面處圓角并在其兩側(cè)增加小拉筋的措施,有效地解決了開裂的問題，提高了鑄件質(zhì)量，同時(shí)降低了成本。關(guān)鍵詞：汽輪機(jī)；大型鑄鋼件；筋板；開裂稿件編號(hào):1512-11440 前言隨著世界經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展，全球能源消耗持續(xù)增長(zhǎng)。電能作為全球主流能源一直供不應(yīng)求，帶動(dòng)了發(fā)電設(shè)備市場(chǎng)需求的持續(xù)旺盛。作為發(fā)電設(shè)備主力機(jī)型的汽輪機(jī)
中國(guó)鑄造裝備與技術(shù) 2016年3期2016-07-22
- 套管張緊器安裝平臺(tái)使用工況強(qiáng)度分析
的缺陷，提出采用筋板加強(qiáng)的改進(jìn)方案，經(jīng)過有限元分析驗(yàn)證，確認(rèn)改進(jìn)方案是安全可靠的。同時(shí)，對(duì)安裝平臺(tái)材料板厚進(jìn)行優(yōu)化，安裝平臺(tái)重量明顯降低。關(guān)鍵詞：套管張緊器安裝平臺(tái)；使用工況；有限元分析；筋板套管張緊器系統(tǒng)是海洋石油鉆井平臺(tái)的關(guān)鍵設(shè)備之一，連接鉆井平臺(tái)和隔水套管，在鉆井過程中，給隔水套管頂部施加恒張緊力，保護(hù)隔水套管由于海浪和海流的沖擊產(chǎn)生的變形影響，確保整個(gè)鉆井系統(tǒng)在安全可靠的條件下完成鉆井流程。套管張緊器系統(tǒng)包括: 套管張緊器、套管張緊器安裝平臺(tái)、蓄能
船海工程 2016年3期2016-07-05
- 柴油發(fā)電機(jī)啟動(dòng)信號(hào)拾取位置及方式研究
及相應(yīng)的托輪支撐筋板和滾筒支撐筋板；（2）出渣側(cè)托輪與托圈接觸區(qū)域以及相應(yīng)的托輪支撐筋板和滾筒支撐筋板；（3）出渣側(cè)止推輪與托圈接觸區(qū)域以及相應(yīng)的止推輪托輪支撐筋板和滾筒支撐筋板。2.2.2 通過對(duì)整體應(yīng)力水平的分析得出：（1）渣滾筒整體機(jī)械應(yīng)力不高，大部分區(qū)域的機(jī)械應(yīng)力很低；（2）渣滾筒局部機(jī)械應(yīng)力分布于進(jìn)渣側(cè)托輪與托圈接觸區(qū)域以及相應(yīng)的托輪支撐筋板和滾筒支撐筋板、出渣側(cè)托輪與托圈接觸區(qū)域，相應(yīng)的托輪支撐筋板和滾筒支撐筋板、出渣側(cè)止推輪與托圈接觸區(qū)域，相
中國(guó)高新技術(shù)企業(yè) 2016年15期2016-05-16
- 粘彈性阻尼材料對(duì)帶筋板鋼結(jié)構(gòu)件減振效果評(píng)價(jià)研究
彈性阻尼材料對(duì)帶筋板鋼結(jié)構(gòu)件減振效果評(píng)價(jià)研究褚風(fēng)民（天津市橡膠工業(yè)研究所）本文以帶有筋板的鋼結(jié)構(gòu)件為研究對(duì)象，采用激振器從筋板結(jié)構(gòu)件下方對(duì)其進(jìn)行激勵(lì)，以激振器產(chǎn)生的正弦激勵(lì)力作為振源，測(cè)試筋板結(jié)構(gòu)件典型位置的振動(dòng)響應(yīng)。應(yīng)用振動(dòng)加速度級(jí)的變化來(lái)衡量并評(píng)價(jià)筋板結(jié)構(gòu)件在敷設(shè)粘彈性阻尼材料前后的減振效果?？梢钥闯觯海?）阻尼處理前，受到激勵(lì)的筋板鋼結(jié)構(gòu)件各處的振動(dòng)響應(yīng)主要與其所處位置的結(jié)構(gòu)有關(guān)，與距離激振點(diǎn)的遠(yuǎn)近關(guān)系較??；（2）在敷設(shè)阻尼材料后，受到激勵(lì)的筋板鋼結(jié)
橡塑資源利用 2015年2期2015-12-24
- 濕熱環(huán)境對(duì)復(fù)合材料加筋板壓縮性能的影響
簡(jiǎn)稱復(fù)合材料）加筋板是航空領(lǐng)域中廣泛應(yīng)用的一種結(jié)構(gòu)，服役環(huán)境對(duì)復(fù)合材料加筋板的力學(xué)性能影響較大，直接關(guān)系到航空器的使用安全。國(guó)內(nèi)外對(duì)復(fù)合材料在濕熱環(huán)境中的性能變化有大量研究［1-5］，普遍認(rèn)為濕熱環(huán)境會(huì)引起材料力學(xué)性能的下降。復(fù)合材料加筋板的結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性分析一般采用經(jīng)典的線性屈曲理論，很多研究者認(rèn)為當(dāng)結(jié)構(gòu)發(fā)生屈曲時(shí)，結(jié)構(gòu)從平衡狀態(tài)發(fā)生突變，隨之變形無(wú)限大而喪失承載能力［6-9］；而實(shí)際情況是結(jié)構(gòu)在發(fā)生屈曲以后并沒有完全破壞，仍舊具有很大的承載能力，即有一定的
機(jī)械工程材料 2015年1期2015-12-09
- 小爬車筋板裂紋原因分析及處理
生產(chǎn)使用中小爬車筋板裂紋的出現(xiàn)嚴(yán)重影響設(shè)備穩(wěn)定性，易造成小爬車整體開焊。所以在日常使用中，要采取積極的預(yù)防措施，避免筋板出現(xiàn)裂紋，杜絕罐車掉軌事故的發(fā)生。二、故障現(xiàn)象小爬車的主要作用為：油品外運(yùn)、設(shè)備裝車時(shí)，對(duì)槽車進(jìn)行牽引。無(wú)論是牽引12節(jié)重車，還是牽引15節(jié)重車的小爬車，在使用中，都先后在筋板圖1所示位置上出現(xiàn)了裂紋。筋板對(duì)小爬車推車臂固定軸起固定和支撐作用，其厚度由10～30mm漸次增加。三、故障原因分析1.推車臂安裝位置和形狀導(dǎo)致筋板受力不均如圖1所
中國(guó)設(shè)備工程 2015年4期2015-12-08
- 單向加筋雙層板隔聲性能的有限元分析
0240）為考察筋板聲學(xué)透明假設(shè)理論對(duì)于加筋雙層板隔聲計(jì)算的適用性，對(duì)典型波紋芯體加筋雙層板在簡(jiǎn)諧平面聲波正入射和斜入射激勵(lì)下的聲透射損失（STL）進(jìn)行有限元分析。分別建立筋板聲學(xué)透明聲腔和結(jié)構(gòu)-聲學(xué)全耦合加筋雙層板的有限元模型，計(jì)算得到結(jié)構(gòu)具有不同芯體構(gòu)型和腔內(nèi)聲學(xué)介質(zhì)時(shí)的STL曲線。結(jié)果表明，筋板“聲學(xué)透明”假設(shè)模型帶給加筋雙層板STL計(jì)算誤差取決于筋板結(jié)構(gòu)阻抗和筋板間腔內(nèi)介質(zhì)聲阻抗相對(duì)大小。因此，加筋雙層板結(jié)構(gòu)STL的準(zhǔn)確預(yù)測(cè)需考慮筋板與腔內(nèi)介質(zhì)間與
噪聲與振動(dòng)控制 2014年4期2014-08-31
- 大型機(jī)床工作臺(tái)的動(dòng)態(tài)性能研究及結(jié)構(gòu)優(yōu)化
進(jìn)行了優(yōu)化。1 筋板結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)與力學(xué)分析工作臺(tái)筋板的布置形式一般有米字形、井字形、X形、環(huán)形+放射形以及仿生結(jié)構(gòu)等等。文中對(duì)傳統(tǒng)筋板結(jié)構(gòu)中的井字形筋板(即縱橫筋板)和環(huán)形筋+放射形筋兩種筋板布置形式展開研究。1.1 創(chuàng)新型工作臺(tái)結(jié)構(gòu)形式對(duì)傳統(tǒng)筋板結(jié)構(gòu)的等效力學(xué)模型分析發(fā)現(xiàn)，放射形筋板能夠很好地傳遞臺(tái)面上的載荷，傳遞過程中不會(huì)產(chǎn)生懸臂載荷及傳遞的拐角，具有最短的傳遞路徑，不會(huì)產(chǎn)生因筋板附加扭矩而引起的變形，也不會(huì)產(chǎn)生明顯的應(yīng)力集中，明顯地提高了回轉(zhuǎn)工作臺(tái)的結(jié)
制造技術(shù)與機(jī)床 2014年11期2014-07-13
- 鋼軌焊縫磨床床身動(dòng)態(tài)特性分析及優(yōu)化
. 討論了不同的筋板結(jié)構(gòu)布局以及不同部位的筋板厚度對(duì)床身動(dòng)態(tài)特性的影響. 最終通過增加床身的高度, 提高了床身的固有頻率.磨床; 床身; 筋板; 模態(tài)分析在整個(gè)鋼軌焊縫磨床的各個(gè)組成部分中, 床身所發(fā)揮的作用是非常重要的, 它起著支撐拖板、磨頭系統(tǒng)、夾持定位裝置等部件的作用. 床身采用一次性整體澆鑄, 具有較好的剛性和抗變形能力. 為了便于設(shè)備移動(dòng), 配有3組滾輪(中間一組滾輪帶有偏心套, 偏心量為5 mm, 用于調(diào)整與另外2組滾輪的水平), 通過歐邁特減
- 結(jié)構(gòu)對(duì)變形鎂合金減振性能的影響
，對(duì)相同材料不同筋板布置的鎂合金型材進(jìn)行瞬時(shí)動(dòng)力學(xué)模擬分析。1.1 有限模型的建立1.1.1 數(shù)學(xué)模型物體受力振動(dòng)過程的數(shù)學(xué)模型為振動(dòng)方程，根據(jù)瞬態(tài)動(dòng)力分析的運(yùn)動(dòng)方程和通用方程：1.1.2 建模和網(wǎng)絡(luò)劃分參考現(xiàn)有高速列車常用型材的筋板布置方式，設(shè)計(jì)模型形狀名稱如圖1所示。網(wǎng)絡(luò)劃分采用六面體完全積分單元。1.1.3 模擬參數(shù)設(shè)置材料選擇商用鎂合金AZ31，彈性模量為45GPa，泊松比為0.35，密度為1.77×103kg／m3。進(jìn)行相同面載荷3 MPa（作用
材料工程 2014年5期2014-04-26
- 鋁合金加筋板軸壓屈曲穩(wěn)定性的有限元分析
為廣泛的材料，加筋板能以很小的增重代價(jià)來(lái)大幅提高蒙皮類零部件的屈曲臨界載荷，因此鋁合金加筋板結(jié)構(gòu)在航空、船舶等領(lǐng)域中得以廣泛使用。對(duì)鋁合金加筋板結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性能進(jìn)行研究，有助于在保證安全的前提下減輕結(jié)構(gòu)質(zhì)量和降低成本，對(duì)提高經(jīng)濟(jì)效益有著重要的意義［1］。國(guó)內(nèi)外學(xué)者已對(duì)鋁合金加筋板的穩(wěn)定性問題進(jìn)行了較多的理論和試驗(yàn)研究［2－7］，研究的內(nèi)容包括：加筋板的屈曲模態(tài)、后屈曲失效過程和破壞形式、加筋板結(jié)構(gòu)參數(shù)的優(yōu)化設(shè)計(jì)、加筋板的后屈曲計(jì)算方法和有限元分析方法以及加筋
機(jī)械工程材料 2013年3期2013-08-16
- 鋁合金車體型材設(shè)計(jì)的工藝性
材的寬與厚設(shè)計(jì)，筋板的設(shè)計(jì)，型材滑槽的設(shè)計(jì)等，本文僅對(duì)型材設(shè)計(jì)的工藝進(jìn)行分析。1 型材設(shè)計(jì)的工藝性1）型材二維空間的工藝性（1）結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中要盡量采用寬的型材橫斷面，減少型材焊接工作量（2）塊狀、條狀結(jié)構(gòu)件應(yīng)盡量采用型材模具，避免水刀切割工作量（3）型材寬度公差要合理（4）型材四邊壁厚要比中間的肋厚0.5～1mm2）筋板的工藝性筋板類零件多采用分體制造后焊接或鑄造方式加工，難以滿足服役條件，無(wú)法達(dá)到預(yù)期的效果。采用焊接加工，焊縫強(qiáng)度低，削弱了承載能力，帶筋部
科技視界 2012年30期2012-08-15
- 雙向正交密加筋板的極限強(qiáng)度預(yù)報(bào)
63雙向正交密加筋板的極限強(qiáng)度預(yù)報(bào)邱繼棟 楊 平武漢理工大學(xué)交通學(xué)院，湖北武漢430063采用數(shù)值分析方法，對(duì)一系列單軸受壓的雙向正交密加筋板進(jìn)行了有限元非線性計(jì)算?；谟邢拊獢?shù)值計(jì)算結(jié)果和正交異性板理論，引入縱向加強(qiáng)筋的柔度λx、橫向加強(qiáng)筋的柔度λy以及密加筋板的柔度β這3個(gè)參數(shù)變量，提出了關(guān)于這3個(gè)參數(shù)變量的雙向正交密加筋板極限強(qiáng)度預(yù)報(bào)公式。對(duì)3種類型加強(qiáng)筋的雙向正交密加筋板的極限強(qiáng)度分析結(jié)果表明，預(yù)報(bào)公式結(jié)果與有限元計(jì)算結(jié)果的絕對(duì)誤差很小，能準(zhǔn)確預(yù)報(bào)
中國(guó)艦船研究 2012年3期2012-07-19
- 光學(xué)非球面超精密磨床床身動(dòng)態(tài)分析與優(yōu)化
在床身內(nèi)部布置了筋板，筋板厚度均為30 mm。并且為方便布線和走管，我們常把筋板設(shè)計(jì)成長(zhǎng)方形孔板結(jié)構(gòu)。對(duì)床身的動(dòng)態(tài)特性分析主要是應(yīng)用ANSYS Workbench軟件。把模型導(dǎo)入ANSYS Workbench前，要對(duì)模型進(jìn)行簡(jiǎn)化，將尺寸較小的螺紋孔、凸臺(tái)、凹槽、倒角都忽略不計(jì)。床身的簡(jiǎn)化模型如圖1所示(筋板上開有200mm×120mm的方形孔)，床身有限元模型如圖2所示。圖1 磨床床身簡(jiǎn)化模型 圖2 床身有限元模型1.3 邊界約束為了更好的模擬床身實(shí)際工作
長(zhǎng)春大學(xué)學(xué)報(bào) 2012年10期2012-06-21
- 基于有限元的數(shù)控機(jī)床床身筋板的動(dòng)態(tài)性能分析與優(yōu)化設(shè)計(jì)
床的床身內(nèi)部是由筋板加強(qiáng)的，筋板的數(shù)量影響床身的動(dòng)態(tài)性能。下面就從改變筋板的數(shù)量來(lái)分析其動(dòng)態(tài)性能并進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。為了敘述方便把橫向筋板定義為短筋板，縱向的則定義為長(zhǎng)筋板，下面就開始分析筋板與床身頻率之間的關(guān)系，并進(jìn)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化。用Pro／ENGINEER軟件建模的機(jī)床床身的尺寸如下[3]：圖1 機(jī)床床身外形圖2 筋板數(shù)量的改變與固有頻率的關(guān)系根據(jù)簡(jiǎn)化后的床身進(jìn)行優(yōu)化，找出最優(yōu)解。為便于說明進(jìn)行以下的定義，以圖2為例進(jìn)行定義，中間的一條筋板定義為縱向筋板，寬度
長(zhǎng)春工程學(xué)院學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版） 2011年4期2011-06-09
- 加筋板在軸向壓力下的極限強(qiáng)度研究
度極為重要，而加筋板為船舶結(jié)構(gòu)中最為主要的一種結(jié)構(gòu)形式，Paik［1］等對(duì)加筋板進(jìn)行了理論研究；Smith，F(xiàn)aulkner，Tanaka等進(jìn)行了系列的模型試驗(yàn)；Fujikubo，Paik，Zhang［2］等進(jìn)行了大量的數(shù)值計(jì)算并提出了加筋板極限強(qiáng)度計(jì)算公式.2006年，IACS共同規(guī)范對(duì)雙殼油船和散貨船設(shè)計(jì)規(guī)定了對(duì)加筋板的極限強(qiáng)度計(jì)算要求.由于船體結(jié)構(gòu)中有大量的加筋板需要進(jìn)行極限強(qiáng)度計(jì)算，若采用有限元程序進(jìn)行計(jì)算，會(huì)耗費(fèi)大量的人力、物力以及時(shí)間.本文的工