渣油加氫裝置第一周期運(yùn)行情況分析

陳 鍇

(中國石化上海石油化工股份有限公司煉油部， 200540)

渣油加氫裝置第一周期運(yùn)行情況分析

陳 鍇

(中國石化上海石油化工股份有限公司煉油部， 200540)

中國石化上海石油化工股份有限公司3.9 Mt/a渣油加氫裝置已運(yùn)行一個周期，分析第一周期裝置運(yùn)行情況和主要設(shè)備存在問題，提出解決辦法，為同類裝置的運(yùn)行分析及優(yōu)化提供參考。

渣油加氫 催化劑 運(yùn)行

中國石化上海石油化工股份有限公司(以下簡稱上海石化)3.9 Mt/a渣油加氫裝置是上海石化煉油改造工程的核心裝置，該裝置以常壓渣油、減壓渣油、直餾重蠟油和焦化蠟油混合油為原料，加氫處理后為下游3.5 Mt/a重油催化裂化裝置提供原料，同時副產(chǎn)部分柴油和石腦油等。經(jīng)過加氫后的渣油性質(zhì)得到大大改善，作為重油催化裂化原料可以減少催化裂化裝置的生焦量，提高輕質(zhì)油品收率，改善催化裂化汽油產(chǎn)品性質(zhì)，提高煉廠經(jīng)濟(jì)效益并滿足環(huán)保要求。上海石化渣油加氫裝置采用中國石化石油化工科學(xué)研究院(以下簡稱石科院)的渣油加氫處理RHT技術(shù)數(shù)據(jù)包，由中國石化工程建設(shè)公司(SEI)設(shè)計(jì)，采用兩個反應(yīng)器系列(A/B)，每列有5個反應(yīng)器，A/B兩個系列可以單獨(dú)開停工。3.9 Mt/a渣油加氫裝置第一、二周期使用石科院開發(fā)、中國石化催化劑有限公司長嶺分公司和淄博齊茂催化劑有限公司生產(chǎn)的第三代RHT系列渣油加氫催化劑。

渣油加氫裝置A系列于2012年11月26日切換渣油，B系列于12月1日切換渣油，裝置在2014年對兩個系列反應(yīng)系統(tǒng)進(jìn)行換劑檢修。為了保證渣油加氫裝置A/B列換劑時間錯開，同時考慮到第一周期運(yùn)行過程中B列熱高分氣與混氫油換熱器E-1802內(nèi)漏，末期循環(huán)氫壓縮機(jī)干氣密封運(yùn)行情況惡化等因素，決定先進(jìn)行B系列換劑檢修。渣油加氫裝置第一周期實(shí)際裝填RHT系列催化劑四大類，共13個牌號，合計(jì)1 330.93 t。

根據(jù)第一周期裝置催化劑運(yùn)行情況、原料及產(chǎn)品性質(zhì)，第二周期與第一周期相比增加兩種牌號催化劑，增加脫金屬催化劑裝填量、采用高效脫殘?zhí)縿?、降低脫殘?zhí)縿┭b填量，級配更符合裝置實(shí)際運(yùn)行需要。渣油加氫第二周期實(shí)際裝填RHT系列催化劑四大類，共15個牌號，合計(jì)1 315.75 t。

B系列于2014年2月18日停工換劑，催化劑運(yùn)行時間445 d，裝置檢修33 d，于3月22日投料開車。A系列于2014年6月30日停工換劑，催化劑運(yùn)行時間582 d，裝置檢修37 d，于8月5日投料開車。

1 渣油加氫裝置概況

1.1 渣油加氫裝置物料分布

3.9 Mt/a渣油加氫裝置第一周期共加工原料4 747.3 kt，平均負(fù)荷為99.84%，摻渣比為62.35%，較設(shè)計(jì)摻渣比61.44%高0.91%。表1為渣油加氫裝置第一周期的物料分布。

表1 渣油加氫裝置第一周期物料平衡

1.2 渣油加氫裝置能耗

3.9 Mt/a渣油加氫裝置第一周期能耗情況見表2。

表2 渣油加氫裝置第一周期能耗情況

2 渣油加氫裝置運(yùn)行情況

2.1 渣油加氫裝置主要運(yùn)行參數(shù)

(1)渣油加氫裝置進(jìn)料量

3.9 Mt/a渣油加氫裝置第一周期前30 d，A/B兩列一直沒有達(dá)到滿負(fù)荷，30 d后進(jìn)料量增加到設(shè)計(jì)負(fù)荷，90 d后進(jìn)料量略高于設(shè)計(jì)負(fù)荷。渣油加氫裝置A/B列進(jìn)料量變化情況見圖1～2。

圖1 渣油加氫裝置A列進(jìn)料量變化情況

圖2 渣油加氫裝置B列進(jìn)料量變化情況

(2)渣油加氫裝置提溫曲線

渣油加氫裝置運(yùn)行第一周期A列換劑前催化劑的床層平均溫度(CAT)為401.5 ℃，其中一反至五反的反應(yīng)器床層平均溫度(BAT)分別為391.6，397.0，402.9，406.0，405.0 ℃；B列換劑前CAT為383.9 ℃，一反至五反BAT分別為369.7，384.0，392.3，387.8，378.7 ℃。兩列一反和五反溫度均較低。一反溫度偏低主要是由于二反冷氫管線小，為控制二反溫升，裝置通過適當(dāng)降低反應(yīng)爐出口溫度保證二反溫升穩(wěn)定。五反溫度偏低是由于下游催化裝置對原料殘?zhí)恳蟛坏陀?.5%，五反主要為脫殘?zhí)縿?，為保證加氫常渣滿足催化要求，適當(dāng)降低五反溫度，控制脫殘?zhí)啃Ч?/p>

(3) 渣油加氫裝置反應(yīng)器徑向溫差

渣油加氫第一周期兩列各反應(yīng)器徑向溫差較小且較穩(wěn)定，都在6 K以下，說明反應(yīng)器物流分布較均勻，反應(yīng)器泡罩的分布效果好。

(4)渣油加氫裝置反應(yīng)器壓降

渣油加氫第一周期運(yùn)轉(zhuǎn)前45 d，二反、三反、四反和五反壓降逐漸增加，其后隨著反應(yīng)溫度的升高，壓降逐漸下降，壓降穩(wěn)定在0.5 MPa以下。 A列在運(yùn)行至420 d之后壓降逐步上升，二反壓降最高(見圖3)，達(dá)到0.7 MPa。此外A/B兩列反應(yīng)器在運(yùn)行末期均出現(xiàn)壓力引出點(diǎn)堵塞的情況，造成壓降指示波動，需要在檢修時對引出點(diǎn)伴熱進(jìn)行整改。

圖3 渣油加氫裝置A列二反壓降變化情況

(5)渣油加氫裝置反應(yīng)器溫升

第一周期兩列二反溫升較高，一反和五反溫升較低，三反和四反居中。由于控制一反及五反的反應(yīng)溫度，因此造成一反及五反反應(yīng)溫升較低。催化劑溫升情況見表3。

表3 渣油加氫裝置第一周期A/B列催化劑溫升情況

2.2 渣油加氫裝置設(shè)備運(yùn)行情況

裝置在第一周期運(yùn)行過程中主要設(shè)備經(jīng)過磨合，總體運(yùn)行情況平穩(wěn)。

(1)原料反沖洗過濾器

裝置原料反沖洗過濾器SR-1101/1801由美國伊頓公司生產(chǎn)制造，每個系列10組過濾器并聯(lián)運(yùn)行，每組過濾器有6個濾筒，呈梅花型，每次沖洗一個濾筒。開車初期由于反沖洗過濾器壓差大，沖洗程控閥動作頻繁，閥芯部位滲漏嚴(yán)重，通過更換閥芯填料有所好轉(zhuǎn)。為解決壓差大的問題，裝置通過手動沖洗、解體檢查等方法均效果不好，經(jīng)討論分析為原料機(jī)械雜質(zhì)高的原因。裝置加工原料中有部分常減壓減四線口對口供料，由于加工原油變化，減四線抽出量會相應(yīng)調(diào)整。在減四線抽出量變化時，反沖洗過濾器出現(xiàn)明顯的壓差上升情況。通過將原料中減四線由口對口供料改至進(jìn)罐區(qū)，與減壓渣油混合后送至裝置，反沖洗過濾器壓差趨于穩(wěn)定，目前壓差較低，程控閥運(yùn)行情況較好。但是期間幾次原料波動或者罐區(qū)罐底油翻罐，過濾器壓差均上升到700 kPa左右，導(dǎo)致濾后原料罐液位下降，裝置被迫降負(fù)荷，因此裝置對原料機(jī)械雜質(zhì)要求較高。在防止程控閥閥芯滲漏方面，一方面裝置加強(qiáng)對該區(qū)域巡檢，定期對閥芯進(jìn)行緊固；另一方面根據(jù)閥芯填料更換效果，每套閥芯使用周期大約為3個月，因此做好閥芯填料備件，對程控閥閥芯填料進(jìn)行定期更換。

在裝置B列第二周期開工過程中，反沖洗過濾器出現(xiàn)原料油與反沖洗油竄料現(xiàn)象，表現(xiàn)為B列反沖洗過濾器壓差較A列低，裝置新鮮進(jìn)料負(fù)荷較反應(yīng)系統(tǒng)負(fù)荷低。排查反沖洗過濾器各程控閥閥位以及運(yùn)行情況，切出一組過濾器解體檢查，分析為過濾器導(dǎo)向閥與濾筒間存在泄漏量，裝置通過調(diào)整反沖洗油和原料油的壓力后，竄料現(xiàn)象有所改善。

(2)新氫壓縮機(jī)

裝置新氫壓縮機(jī)K-1101A/B/C由美國德萊賽蘭公司設(shè)計(jì)制造，在第一周期運(yùn)行過程中故障出現(xiàn)頻率較高，經(jīng)整改及更換配件后運(yùn)行正常。

開車初期新氫壓縮機(jī)K-1101A三級出口緩沖罐D(zhuǎn)-1706A在巡檢時發(fā)現(xiàn)放空接管與罐體角焊縫區(qū)域出現(xiàn)裂縫，導(dǎo)致氫氣泄漏。在之后的運(yùn)行及檢測時間內(nèi)，K-1101A/B/C 3臺新氫壓縮機(jī)級間緩沖罐均出現(xiàn)開裂或者缺陷情況。在對各開裂部位以及缺陷處進(jìn)行處理、拆除緩沖罐頂部放空底部排污閥門和增加盲法蘭等工作后，問題得到解決，同時繼續(xù)加強(qiáng)對新氫壓縮機(jī)區(qū)域定期捉漏。

開車初期新氫壓縮機(jī)K-1101C出現(xiàn)一級出口壓力高的情況，經(jīng)過更換氣閥、活塞環(huán)填料等措施，仍沒有改善。對壓縮機(jī)解體檢查的過程中發(fā)現(xiàn)二級活塞頭背面出現(xiàn)裂縫，導(dǎo)致余隙增大，引起一級出口壓力高。更換備件后又出現(xiàn)活塞頭背面開裂情況，為此更換實(shí)心活塞頭，并且對3臺壓縮機(jī)二級活塞頭全部進(jìn)行更換。K-1101A二級活塞頭更換后，新氫壓縮機(jī)運(yùn)行情況正常。在此期間新氫壓縮機(jī)二級出口安全閥多次出現(xiàn)內(nèi)漏情況，為此裝置對壓縮機(jī)一級、二級、三級出口安全閥準(zhǔn)備備件，出現(xiàn)內(nèi)漏及時更換，進(jìn)行檢修。

在裝置運(yùn)行中期新氫壓縮機(jī)K-1101A因三返一線壓力表焊縫泄漏切至K-1101C檢修，在K-1101A檢修結(jié)束置換過程中，新氫壓縮機(jī)K-1101B一級氣缸端蓋螺栓5根發(fā)生斷裂，氫氣泄漏。裝置緊急停K-1101B，進(jìn)料負(fù)荷調(diào)整維持系統(tǒng)壓力，同時K-1101A緊急投用。經(jīng)材質(zhì)分析端蓋螺栓存在缺陷，因此對3臺新氫壓縮機(jī)一級氣缸端蓋螺栓進(jìn)行更換，并對二級、三級氣缸端蓋螺栓進(jìn)行檢測。

3 渣油加氫裝置B列第一周期換劑檢修情況

為了保證渣油加氫裝置A/B列換劑時間錯開，同時考慮到第一周期運(yùn)行過程中B列熱高分氣與混氫油換熱器E-1802內(nèi)漏，末期循環(huán)氫壓縮機(jī)干氣密封運(yùn)行情況惡化等因素，決定對B列進(jìn)行換劑檢修工作。B列換劑檢修過程卸劑用時14 d，裝劑用時8 d，實(shí)際裝填RHT系列催化劑五大類15個牌號，共計(jì)666.1 t。此次裝置B列換劑過程中對第一周期運(yùn)行過程存在問題進(jìn)行處理，包括：(1)B列進(jìn)料部分流量孔板指示不準(zhǔn)；(2)B列循環(huán)氫壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速低及干氣密封泄漏量大；(3)B列熱高分氣與混氫油換熱器E-1802內(nèi)漏；(4)B列冷低分D-1806油水分離效果差。

3.1 B列循環(huán)氫壓縮機(jī)檢修

B系列的循環(huán)氫壓縮機(jī)K-1802/ST是由沈陽鼓風(fēng)機(jī)集團(tuán)股份有限公司生產(chǎn)的單缸、單段、8級、垂直剖分式、蒸汽輪機(jī)驅(qū)動的離心壓縮機(jī)，汽輪機(jī)是由杭汽生產(chǎn)的背壓式汽輪機(jī)。在第一周期運(yùn)行過程中主要存在以下問題：(1)汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速逐步下降，輪室壓力升高，汽輪機(jī)能力不足；(2)驅(qū)動端干氣密封主密封氣泄漏較大。

在汽輪機(jī)開缸后發(fā)現(xiàn)：進(jìn)汽過濾網(wǎng)內(nèi)網(wǎng)破損，主汽閥過濾網(wǎng)有雜物，流通部分沒有發(fā)現(xiàn)結(jié)垢情況，內(nèi)外汽封沖蝕情況嚴(yán)重，許多部位汽封片已經(jīng)全部沖蝕掉，轉(zhuǎn)子葉片也有較多的沖蝕麻點(diǎn)等現(xiàn)象。判斷汽輪機(jī)能力不足是由于沖蝕嚴(yán)重，造成蒸汽不能完全從正常流道中做功，影響汽輪機(jī)的能力，造成轉(zhuǎn)速降低。因此將內(nèi)缸、轉(zhuǎn)子、上缸蓋等外送杭州汽輪機(jī)股份有限公司修理。

在更換壓縮機(jī)干氣密封過程中，現(xiàn)場拆卸舊密封后發(fā)現(xiàn)：前后端干氣密封主密封氣環(huán)槽內(nèi)都有凝液(油)現(xiàn)象，主密封氣過濾器、除濕器底部都有積液。說明干氣密封有帶液(油)現(xiàn)象，引起干氣密封的泄漏量增大。經(jīng)分析主密封氣為飽和狀態(tài)，由于主密封氣溫度下降，進(jìn)入干氣密封系統(tǒng)時可能使凝液析出造成積液。因此在主密封氣管線上加蒸汽伴熱和保溫，保證主密封氣在進(jìn)入干氣密封系統(tǒng)時溫度達(dá)到80～100 ℃，凝液無法形成，保證干氣密封系統(tǒng)干燥。

3.2 B列高壓換熱器檢修

B列熱高分氣與混氫油換熱器E-1802為螺紋鎖緊環(huán)形式的高壓換熱器，在第一周期運(yùn)行初期就發(fā)現(xiàn)E-1802管殼程有內(nèi)漏現(xiàn)象，主要是：(1)B列冷高分油水分離效果差；(2)B列冷低分油相量大于A列；(3)B列冷低分油分析硫含量及密度明顯高于A列。

在本次檢修中，首先對E-1802換熱器進(jìn)行了解體，發(fā)現(xiàn)：(1)螺紋環(huán)外壓圈有明顯的劃痕，導(dǎo)致密封盤密封效果差；(2)頂壓螺栓全部松動，導(dǎo)致管殼程密封效果差；(3)管程分程箱隔板出現(xiàn)變形，導(dǎo)致管程分隔差；(4)管板纏繞墊片損壞嚴(yán)重，導(dǎo)致管殼程密封效果差。

在E-1802檢修結(jié)束進(jìn)行殼程水壓實(shí)驗(yàn)過程，出現(xiàn)壓力無法建立，經(jīng)排查發(fā)現(xiàn)反應(yīng)產(chǎn)物與混氫油換熱器E-1801也存在內(nèi)漏現(xiàn)象，裝置增補(bǔ)檢修內(nèi)容。由于停車過程未對E-1801進(jìn)行注油工作，因此在拆卸外壓緊螺栓時有21根咬死無法拆除。檢修過程發(fā)現(xiàn)頂壓螺栓全部松動，導(dǎo)致管殼程密封效果差，分析原因?yàn)槌鰪S前安裝未達(dá)到要求緊力以及裝置開停工過程熱脹冷縮造成。

3.3 B列冷低分整改

裝置在第一周期運(yùn)行過程，B列冷高分D-1805、冷低分D-1806均存在油水分離不清的情況，主要是：(1)冷低分酸性水帶油影響下游酸水汽提裝置操作；(2)冷低分油帶水影響分餾系統(tǒng)進(jìn)料溫度及柴油水分分析。

在對冷高壓分離器D-1805進(jìn)口除沫器、內(nèi)部凝聚器進(jìn)行檢查及更換過程發(fā)現(xiàn)，內(nèi)部凝聚器側(cè)篩網(wǎng)油泥較多，與高壓換熱器E-1802內(nèi)漏有一定關(guān)系。

在對冷低壓分離器D-1806進(jìn)行檢查發(fā)現(xiàn)，D-1806內(nèi)部也含有少量的油泥，同時對儀表引出口進(jìn)行了疏通，更換除沫器。針對D-1806油相分液包油水分離效果差的情況，對D-1806內(nèi)部進(jìn)行整改，在注水倉至油相倉部分增加了防沖擋板，擋板下沿接近分液包，降低對油相的沖擊，提高油水分離效果。

3.4 B列熱高分增加蒸汽伴熱

由于熱高分底部為升溫“死角”，在開車升溫過程中熱高分底部溫度上升緩慢，為保證裝置開車過程中熱高分表面溫度可以達(dá)到最低升壓溫度，裝置在B列熱高分D-1803增加外盤管伴熱以及4支現(xiàn)場雙金屬溫度計(jì)。在裝置開車準(zhǔn)備時就將伴熱蒸汽投用，充分預(yù)熱D-1803，同時通過現(xiàn)場雙金屬溫度計(jì)觀察D-1803表面溫度，在此次B列開車過程中效果明顯，縮短系統(tǒng)升溫時間。

4 運(yùn)行效果分析

4.1 第三代RHT系列催化劑反應(yīng)性能

3.9 Mt/a渣油加氫裝置第一周期原料油和加氫常渣的硫含量、金屬鎳+釩(Ni+V)含量和殘?zhí)恐档淖兓闆r分別見圖4～6。從圖中可以看出：原料油硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3.0%～4.0%，殘?zhí)恐抵饕性?0.0%～12.0%，金屬(Ni+V)含量為60～140 mg/kg，波動較大。第一周期加氫原料的硫平均質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3.62%，平均殘?zhí)恐禐?1.4%，平均金屬(Ni+V)含量為79.6 mg/kg。

產(chǎn)品加氫常渣性質(zhì)見表4，加氫常渣的硫平均質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.536%；金屬(Ni+V)含量均在20 mg/kg以下，近期大都在10 mg/kg左右；平均殘?zhí)恐禐?.19%，能夠滿足催化裂化裝置進(jìn)料的要求。第一周期催化劑脫硫、脫殘?zhí)?、脫氮、脫金屬效果見?。

圖4 原料油和加氫常渣硫含量變化情況

圖5 原料油和加氫常渣金屬(Ni+V)含量變化情況

圖6 原料油和加氫常渣CCR變化情況

表4 渣油加氫裝置第一周期產(chǎn)品加氫常渣性質(zhì)

表5 渣油加氫裝置第一周期催化劑使用效果 %

4.2 渣油加氫裝置摻煉催化柴油

為緩解催化柴油出路困難的情況，制定渣油加氫摻煉催化柴油方案，一方面消耗部分催化柴油，另一方面為渣油加氫兩系列原料調(diào)整做準(zhǔn)備。2013年6月初裝置A列摻煉催化柴油12 t/h，反應(yīng)進(jìn)料泵及反應(yīng)器運(yùn)行情況良好，裝置耗氫以及一反溫升略有上升，柴油十六烷指數(shù)由45降至42，柴油質(zhì)量略有波動。裝置加強(qiáng)對柴油質(zhì)量的調(diào)整工作，同時做好催化柴油同時進(jìn)兩個系列的摻煉方案。裝置開始催化柴油同時進(jìn)裝置A/B兩個系列，將催化柴油摻煉量逐漸提至25 t/h，后又將催化柴油摻煉量逐漸提至30 t/h。對柴油產(chǎn)品質(zhì)量的影響主要在柴油的十六烷指數(shù)上，從原來的40降低到37左右，此外柴油的硫含量略有下降。在第三階段提高摻煉催化柴油的過程中，當(dāng)柴油抽出量提至55 t/h時，柴油的銅片腐蝕不合格，分析原因主要是因?yàn)樵谠囼?yàn)過程中，分餾系統(tǒng)調(diào)整操作出現(xiàn)波動，脫硫化氫汽提塔塔底汽提蒸汽量沒有及時調(diào)整造成柴油銅片腐蝕不合格，在經(jīng)過對分餾系統(tǒng)的操作調(diào)整后，柴油銅片腐蝕合格?？偟膩碚f在催化柴油30 t/h摻煉量下，渣油加氫裝置摻煉催化柴油的方案是仍然可行的。裝置在2014年持續(xù)進(jìn)行催化柴油的摻煉工作，催化柴油摻煉量在10～35 t/h，由于催化柴油借用開工柴油管線進(jìn)裝置，因此裝置在單系列換劑檢修過程停止催化柴油摻煉，并在檢修過程做好催化柴油分別進(jìn)A/B系列的甩頭，待外管具備條件可直接引催化柴油進(jìn)裝置。

5 結(jié)論

(1)上海石化3.9 Mt/a渣油加氫裝置第一周期運(yùn)行總體平穩(wěn)，B列運(yùn)行445 d，A列運(yùn)行582 d，平均負(fù)荷99.84%，產(chǎn)品質(zhì)量合格。裝置所使用的催化劑加氫性能良好，加氫常壓渣油可以作為合格的催化裂化原料。

(2)裝置第一周期運(yùn)行過程發(fā)現(xiàn)的問題在此次換劑檢修過程均得到解決，通過此次換劑積累了寶貴的經(jīng)驗(yàn)，為下一階段換劑檢修打好基礎(chǔ)。

(3)在第一周期裝置運(yùn)行過程中，RHT系列催化劑，在較低溫度時反應(yīng)活性較高，能達(dá)到雜質(zhì)脫除的要求。根據(jù)第一周期原料及產(chǎn)品性質(zhì)，第二周期B列催化劑級配進(jìn)行調(diào)整，符合裝置實(shí)際生產(chǎn)需要。

中國煤(甲醇)制烯烴項(xiàng)目甲醇消費(fèi)增長

亞化咨詢研究表明，中國2019 年底前建成投產(chǎn)可能性在50%以上的中國煤/甲醇制烯烴項(xiàng)目(CTO/MTO) 項(xiàng)目有45 個，其中22 個項(xiàng)目將新增甲醇消費(fèi),預(yù)計(jì)2019年中國CTO/MTO 甲醇消費(fèi)將達(dá)26.32 Mt/a。

由于甲醇原料完全外購的CTO/MTO項(xiàng)目甲醇需求量巨大，需要便利的運(yùn)輸條件與倉儲設(shè)施，因此中國新增甲醇消費(fèi)的CTO/MTO 項(xiàng)目大部分位于遼寧、山東、江蘇和浙江等地區(qū)，靠近港口，而部分外購甲醇的項(xiàng)目則主要位于現(xiàn)有煤制甲醇的聚集地——寧東、榆林和鄂爾多斯。對于部分外購甲醇的CTO/MTO 項(xiàng)目，為了確保甲醇的穩(wěn)定和低價供應(yīng)，擁有煤炭資源的業(yè)主往往規(guī)劃后續(xù)裝置，補(bǔ)足原料甲醇產(chǎn)能。

2014 年3 月，中煤能源集團(tuán)有限公司公告，其全資子公司中煤鄂爾多斯能源化工有限公司擬建設(shè)圖克氣化島及相關(guān)工程項(xiàng)目，該項(xiàng)目是中煤圖克大化肥項(xiàng)目二期工程，并通過長輸管線為蒙大新能源500 kt/a工程塑料項(xiàng)目甲醇原料合成提供4.1×109m3/a合成氣。

神華寧夏煤業(yè)集團(tuán)4 Mt/a間接液化煤制油項(xiàng)目生產(chǎn)的合成氣在用于費(fèi)托合成之外，還生產(chǎn)2.2×109m3/a合成氣用于1.0 Mt/a甲醇裝置。在原有兩套甲醇裝置產(chǎn)能(共計(jì)850 kt/a)的基礎(chǔ)上，該合成氣制甲醇裝置在2016 年建成后，將完全滿足神華寧夏煤業(yè)集團(tuán)甲醇制丙烯(MTP) 二期項(xiàng)目的原料需求。

對于完全外購甲醇MTO 項(xiàng)目，鎖定供應(yīng)穩(wěn)定且價格合理的甲醇原料來源是最重要的課題。因?yàn)閱蝹€裝置甲醇需求量巨大，也為了分散供應(yīng)渠道單一的風(fēng)險，預(yù)計(jì)此類項(xiàng)目將積極尋求多元化的甲醇供應(yīng)，既采購國產(chǎn)甲醇，也采購進(jìn)口甲醇。

2015 年中國將投產(chǎn)的9 個煤(甲醇)制烯烴項(xiàng)目中，僅有蒲城清潔能源、青海鹽湖與寧夏寶豐3 個項(xiàng)目屬于一體化煤制烯烴，而另6 個項(xiàng)目——山東神達(dá)、陽煤恒通、中煤蒙大、久泰能源、神華榆林和浙江興興將新增9.08 Mt/a甲醇需求量，預(yù)計(jì)2015 年中國甲醇行業(yè)將出現(xiàn)產(chǎn)銷兩旺的局面。

(中國石化有機(jī)原料科技情報中心站供稿)

Bayer新的TDI生產(chǎn)裝置投產(chǎn)

Bayer材料科學(xué)在德國西部Chempark Dormagen的300 kt/a甲苯二異氰酸酯(TDI)新裝置開始工業(yè)化生產(chǎn)，其產(chǎn)品將在歐洲市場上出售。該裝置采用Bayer的氣相法工藝技術(shù)，與采用常規(guī)工藝的同等規(guī)模裝置相比，可節(jié)能60%以上，溶劑消耗可節(jié)省80%。

(中國石化有機(jī)原料科技情報中心站供稿)

Analysis on Operation Situation of Residue Hydro-processing Unit in the First Period

Chen Kai

(PetroleumRefineryDivision，SINOPECShanghaiPetrochemicalCo.,Ltd. 200540)

The 3.9 Mt/a residue hydro-processing unit in SINOPEC Shanghai Petrochemical Co., Ltd. finished running of the first period. The operation situation of plant, existing problems in main equipment and the solutions were reviewed to provide reference for operation analysis and optimization of similar units.

residue hydrogenation, catalyst, operation

2014-11-15。

陳鍇,男，1985年出生，2005年畢業(yè)于華東理工大學(xué)化學(xué)工程與工藝，本科，工程師，主要從事加氫裝置工藝技術(shù)管理工作。

1674-1099 (2015)01-0039-06

TE624

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