楊銘 溫青云 吳淑玉
【摘 要】本文利用海南昌江核電機組二回路系統(tǒng)手冊中的設計參數(shù)、額定工況參數(shù),通過熱力學和傳熱學原理,經簡化后,計算出各部分熱力系統(tǒng)的有用功損失,并建立熱力系統(tǒng)與大氣溫度、海水溫度關系的數(shù)學模型。最終計算出如下結論:全年機組熱效率變化曲線;環(huán)境溫度變化對機組熱效率的影響;與東部沿海電站相比年發(fā)電量損失。
【關鍵詞】熱力系統(tǒng);有用功損失;海水溫度;大氣溫度;熱效率
0 背景
海南昌江核電廠地處熱帶地區(qū),是目前國內最南端的核電廠址。根據熱力學定律,較高的環(huán)境溫度會對機組熱效率造成負面影響,導致年發(fā)電量損失。本文將環(huán)境溫度與機組熱效率的關系量化,分析機組在高溫環(huán)境下全年熱效率變化趨勢;通過與東部沿海廠址環(huán)境對比,推測由于高溫環(huán)境造成的經濟損失。對機組運行前的電價申報及運行后的績效考核具有參考意義。
1 海南昌江核電廠熱力系統(tǒng)數(shù)學模型的建立
海南昌江核電廠1、2號機組型號為CNP600,熱力系統(tǒng)主要由反應堆、蒸汽發(fā)生器、汽輪機、發(fā)電機及有關設備、管路等組成,較高的環(huán)境溫度和海水溫度會對機組熱效率造成影響,海水作為核電廠最終熱阱排出核電廠2/3的熱量(約1300MW),因此對機組熱效率影響較大。本節(jié)主要從壓水堆核電站設計運行原理角度對海南昌江核電廠熱力系統(tǒng)進行分析,揭示熱力系統(tǒng)過程中不可逆性引起的做功能力損失,并建立熱力系統(tǒng)數(shù)學模型。
1.1 海水溫度與凝汽器背壓的關系
根據凝汽器換熱工作原理,其換熱屬于內部流動強制對流換熱。取循環(huán)冷卻水進口溫度t′f=26.8℃;溫升△tf=8℃,則管側平均溫度tf=30.8℃,計算凝汽器背壓在5kPa~12kPa對應的海水吸入口溫度,經計算得出表1數(shù)據:
1.3 熱效率模型建立
建立海南昌江核電廠熱效率與大氣溫度、海水溫度模型公式為:
式(1)熱系統(tǒng)模型已進行了簡化。系統(tǒng)各部分工質參數(shù)來源于系統(tǒng)手冊中的設計參數(shù)、額定工況參數(shù),凝汽器背壓對熱力系統(tǒng)的影響只考慮了一級低壓加熱器及汽輪機低壓缸末段,其他各系統(tǒng)均利用定工況下的特定參數(shù)。因此上式計算得到的海水溫度對熱力系統(tǒng)的影響比真實情況下略小。
2 海南昌江核電廠熱力系統(tǒng)分析
2.1 海水溫度對機組熱效率的影響
取環(huán)境溫度為300K(約27℃),利用1.1節(jié)結論將To、hi、ho、si、so帶入式(1)中,可得出海水溫度對機組熱功率的對應關系圖,即海水溫度每升高1℃,機組熱效率下降約為0.057%(如圖1)。
2.2 大氣溫度對機組熱效率的影響
取凝汽器背壓為8kPa(對應海水溫度約27.36℃),利用1.1節(jié)結論將To、hi、ho、si、so帶入式(1)中,可得出大氣溫度對機組熱功率的對應關系圖,即大氣溫度每升高1℃,機組熱效率下降約為0.006%(如圖2)。
2.3 核電廠全年機組熱效率變化
《海南昌江核電廠觀測海域平均溫度統(tǒng)計表》、《海南昌江核電廠最終安全分析報告》記錄了昌江核電廠全年大氣溫度及海水溫度,在機組運行后,海水入口溫度將比當?shù)睾K疁囟壬?.2℃。將大氣溫度和機組運行后的海水入口溫度對應的焓熵值帶入式(1),得出海南昌江核電廠月平均機組熱效率與大氣溫度、海水溫度關系圖,(如圖3)。
2.4 環(huán)境溫度差異對年發(fā)電量的影響
與我國東部沿海地區(qū)核電廠比較,海南昌江核電廠大氣溫度和機組運行后海水吸入口溫度的差異如圖4。
根據2.1節(jié)結論,海南昌江核電廠CNP600機組在東部沿海地區(qū)與昌江地區(qū)機組熱效率差異見表2。
【參考文獻】
[1]丁劍陽.秦山二期熱力系統(tǒng)分析[J].秦山二期技術刊物,2009(1).第48頁.
[責任編輯:王偉平]