厲 勇，邢 兵，張 英

(中國(guó)石化大連石油化工研究院，遼寧 大連 116041)

煉化企業(yè)在生產(chǎn)過(guò)程中不可避免地產(chǎn)生大量余熱。一般將溫度低于150 ℃的余熱看作低溫余熱。生產(chǎn)過(guò)程中產(chǎn)生的低溫余熱以各種形式被排放，而一些需要低溫?zé)岬难b置、設(shè)備卻耗用大量的蒸汽。據(jù)統(tǒng)計(jì)，我國(guó)的能源利用率僅約為30%，而日本的能源利用率在60%以上，這其中一個(gè)重要原因就是沒有充分利用生產(chǎn)過(guò)程中產(chǎn)生的低溫余熱。這種現(xiàn)狀既造成了能源的重復(fù)浪費(fèi)，又對(duì)環(huán)境產(chǎn)生了熱污染。因此研究分析低溫余熱的回收利用具有非常實(shí)際的意義[1-2]。

現(xiàn)階段，煉油廠低溫余熱分布廣，溫位低，回收較困難，主要工藝裝置存在大量低溫余熱未被充分回收利用。熱源熱阱能級(jí)不匹配，同時(shí)熱阱不足，特別是部分熱阱季節(jié)性較強(qiáng)，低溫?zé)釗Q熱網(wǎng)絡(luò)復(fù)雜，調(diào)控的有效性差；低溫?zé)釤嵩春蜔嶷宸稚ⅲ蜏責(zé)岜唤蒂|(zhì)利用；低溫?zé)釤崦剿到y(tǒng)受季節(jié)影響，水量和溫差設(shè)計(jì)不合理，水量大，溫位低；同時(shí)對(duì)傳統(tǒng)煉油廠進(jìn)行低溫?zé)嵴{(diào)研時(shí)，需要對(duì)全廠各裝置主要物流進(jìn)行標(biāo)定，通過(guò)流量、溫差、油品性質(zhì)等參數(shù)計(jì)算出低溫?zé)崃?，然后匯總得到全廠的低溫?zé)豳Y源總量。這種方法得到的數(shù)據(jù)準(zhǔn)確，但工作量大，耗時(shí)長(zhǎng)。因此，需要開發(fā)一種對(duì)煉油廠整體低溫余熱資源利用效果和潛力進(jìn)行評(píng)估的方法，以便在煉油廠低溫?zé)嵴{(diào)研開展前，對(duì)煉油廠低溫?zé)釢摿M(jìn)行快速評(píng)價(jià)分析[3-5]。

1 煉油廠低溫?zé)嶂饕问郊芭欧欧绞?/h2>

對(duì)煉化企業(yè)低溫余熱資源的調(diào)研數(shù)據(jù)顯示，煉化企業(yè)的低溫余熱主要分布于常減壓蒸餾、催化裂化、延遲焦化、臨氫裝置，這4部分的低溫余熱約占全廠低溫余熱總量的60%～80%。

生產(chǎn)過(guò)程中未被利用的低溫余熱最終會(huì)以各種形式排放到環(huán)境中。其主要通過(guò)以下4種途徑排放：空氣冷卻器、儲(chǔ)罐、煙氣系統(tǒng)和循環(huán)水冷卻系統(tǒng)?？諝饫鋮s器等主要用于塔頂物料冷卻等，例如催化裂化分餾塔塔頂、加氫裝置熱高壓分離器后冷卻等，溫度通常較高，一般在80 ℃以上；儲(chǔ)罐排放主要是由于罐體維持溫度或熱產(chǎn)品進(jìn)罐等產(chǎn)生，溫度一般較低，大多數(shù)不超過(guò)80 ℃；煙氣系統(tǒng)排放主要來(lái)自各燃燒爐、鍋爐或反應(yīng)器，排放溫度較高，一般為120～180 ℃；循環(huán)水冷卻系統(tǒng)排放范圍較廣，所有不能或沒有利用的低溫?zé)?，除空氣冷卻器、罐區(qū)、煙氣等一般都通過(guò)循環(huán)水冷卻。

煉油廠的低溫?zé)釤嶷逡话銥槌}水、氣體分離裝置塔底再沸等；升級(jí)利用技術(shù)如吸收式低溫?zé)嶂评錈岜?、吸收式低溫?zé)嶂茻釤岜玫?，?jīng)濟(jì)運(yùn)行時(shí)要求熱媒水溫度大于80 ℃，現(xiàn)階段由于低溫?zé)崂眉夹g(shù)的限制和基于經(jīng)濟(jì)因素的考慮，一般對(duì)80 ℃以上的低溫?zé)嵩催M(jìn)行回收利用。

統(tǒng)計(jì)結(jié)果顯示，循環(huán)水系統(tǒng)是煉油廠低溫?zé)岬闹饕欧磐緩?，全廠大部分的低溫?zé)嵊裳h(huán)水系統(tǒng)排放，同時(shí)由于現(xiàn)階段一般只考慮80 ℃以上的低溫?zé)峄厥?，因此?chǔ)罐排放低溫?zé)峥梢哉J(rèn)為無(wú)利用潛力；煙氣由于露點(diǎn)腐蝕的原因，120～180 ℃已到露點(diǎn)腐蝕極限，因此煙氣低溫?zé)徇M(jìn)一步回收利用的難度較大，低溫?zé)峄厥諠摿^??；空氣冷卻器的低溫?zé)?，如加氫裝置空氣冷卻器多半因?yàn)閴毫μ呋蛴薪Y(jié)鹽腐蝕堵塞現(xiàn)象，利用難度大。因此，可以認(rèn)為，煉油廠有利用潛力的低溫?zé)崛客ㄟ^(guò)循環(huán)水系統(tǒng)排放。

2 傳統(tǒng)煉油廠低溫?zé)釢摿焖僭u(píng)價(jià)方法[6]

2.1 傳統(tǒng)煉油廠低溫?zé)釢摿υu(píng)價(jià)方法的計(jì)算

根據(jù)上述分析，認(rèn)為煉油廠絕大部分有利用潛力的低溫?zé)嵬ㄟ^(guò)循環(huán)水系統(tǒng)排放，因此可以通過(guò)循環(huán)水系統(tǒng)的運(yùn)行工況來(lái)表征全廠低溫?zé)岬目傎Y源情況，用低溫?zé)釢摿ο禂?shù)的指標(biāo)來(lái)評(píng)價(jià)全廠低溫?zé)豳Y源。

由于全廠低溫?zé)豳Y源與全廠裝置結(jié)構(gòu)和加工量有關(guān)，因而低溫?zé)釢摿ο禂?shù)(R)可以表征為全廠加工量、裝置結(jié)構(gòu)、循環(huán)水量和循環(huán)水溫差的函數(shù)。

(1)

式中：K為因數(shù)，0.239 2 gJ；Fw為全廠循環(huán)水總流量，th；Cp為水的比熱4.186 J(g·℃)；△Tw為全廠循環(huán)水場(chǎng)平均進(jìn)出口溫差，℃；Fc為全廠平均加工量，th；C為全廠裝置復(fù)雜系數(shù)。

K為使低溫?zé)釢摿ο禂?shù)無(wú)量綱化而引入的因數(shù)，物理意義為煉油廠原油煉制過(guò)程中散失的單位熱量需要的冷卻循環(huán)水量；R表示帶走當(dāng)量單位原油煉制過(guò)程中產(chǎn)生的熱量需要的循環(huán)水量的倍數(shù)。當(dāng)量單位原油需要的冷卻循環(huán)水的量越少，說(shuō)明煉制過(guò)程中熱量的利用越充分。

2.2 傳統(tǒng)煉油廠低溫?zé)釢摿υu(píng)價(jià)方法存在的問(wèn)題

2.2.1循環(huán)水系統(tǒng)取熱量被全部考慮傳統(tǒng)煉油廠低溫?zé)釢摿υu(píng)價(jià)方法中，循環(huán)水取熱量被全部考慮，但實(shí)際上大部分循環(huán)水所取熱量為低于80 ℃熱量，基本無(wú)利用價(jià)值，不能納入低溫?zé)峥紤]。因此，煉油廠中存在必須由循環(huán)水等公用工程散失的熱量，也存在不必要的循環(huán)水耗量，將循環(huán)水全部納入評(píng)價(jià)體系顯然是不合適的。

2.2.2裝置復(fù)雜系數(shù)的引入全廠裝置復(fù)雜系數(shù)法以操作費(fèi)用的高低作為衡量工藝裝置復(fù)雜程度的標(biāo)志。該方法令平均規(guī)模煉油廠常壓蒸餾裝置的復(fù)雜系數(shù)為1，其它裝置每加工1個(gè)單位原料的操作費(fèi)用與常壓蒸餾裝置每加工1個(gè)單位原油的操作費(fèi)用相比即為該裝置的裝置復(fù)雜系數(shù)。全廠復(fù)雜系數(shù)為各二次加工裝置的復(fù)雜系數(shù)和各二次加工裝置的進(jìn)料量占常壓蒸餾裝置進(jìn)料量的百分?jǐn)?shù)的乘積加上常壓蒸餾裝置復(fù)雜系數(shù)。

裝置復(fù)雜系數(shù)法主要考慮的是操作費(fèi)用的高低，其中包括能耗的影響，但煉油廠低溫?zé)釢摿υu(píng)價(jià)方法中，評(píng)價(jià)的是低溫?zé)岬睦脻摿?，反映到煉油廠即充分利用低溫?zé)釋?duì)全廠能耗的影響，現(xiàn)階段各裝置的裝置復(fù)雜系數(shù)包含因素多，計(jì)算數(shù)據(jù)獲取困難，無(wú)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)，準(zhǔn)確數(shù)值不易獲取。

3 基于循環(huán)水修正的煉油廠低溫?zé)釢摿焖僭u(píng)價(jià)方法

根據(jù)上述分析結(jié)果，對(duì)傳統(tǒng)低溫?zé)峥焖僭u(píng)價(jià)方法進(jìn)行修正，形成新的基于循環(huán)水修正的煉油廠低溫?zé)峥焖僭u(píng)價(jià)方法，設(shè)基于循環(huán)水修正的煉油廠低溫?zé)釢摿υu(píng)估系數(shù)為RW，則

(2)

式中：Rw為低溫?zé)釢摿υu(píng)估系數(shù)；Fwc為煉油廠循環(huán)水修正耗量，th；Cw為煉油廠循環(huán)水一般耗量，th；E為全廠能量因數(shù)。

3.1 全廠能量因數(shù)

煉油廠能量因數(shù)法由美國(guó)阿莫科公司的湯姆遜于20世紀(jì)80年代提出，其要點(diǎn)如下：①以美國(guó)各煉油廠工藝裝置的平均能耗為基礎(chǔ)，令其能量因數(shù)為1；②其它工藝裝置的能量因數(shù)是將該裝置每加工1個(gè)單位原料油所消耗的能量與原油蒸餾裝置每加工1個(gè)單位原油所消耗的能量進(jìn)行對(duì)比，按原油蒸餾裝置的能量因數(shù)為1換算得到。

煉油廠的能量因數(shù)計(jì)算方法為：

E= ∑[(Fi×Ei)Ft]

(3)

式中：Fi為各裝置的實(shí)際加工量；Ei為各裝置的能量因數(shù)；Ft為常壓蒸餾裝置的實(shí)際加工量。

全廠能量因數(shù)法易于對(duì)煉油廠間甚至各裝置間的能耗進(jìn)行對(duì)比，低溫?zé)釢摿Φ目焖僭u(píng)價(jià)主要針對(duì)煉油廠能量系統(tǒng)進(jìn)行，采用能量因數(shù)更為合適。能量因數(shù)具有明確的統(tǒng)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)(GB 30251—2013《煉油單位產(chǎn)品能源消耗限額》)，更容易進(jìn)行定量分析計(jì)算，同時(shí)在一定程度上反映出裝置的復(fù)雜程度，并直接與裝置能耗進(jìn)行關(guān)聯(lián)。

3.2 煉油廠循環(huán)水一般耗量的計(jì)算

煉油廠循環(huán)水一般耗量的計(jì)算方法是通過(guò)估算煉油廠在低溫?zé)岢浞掷玫臓顟B(tài)下得出循環(huán)水的消耗量，將該循環(huán)水一般耗量與實(shí)際耗量相比，則多出的循環(huán)水量主要用于冷卻可回收低溫?zé)?，若循環(huán)水實(shí)際耗量小于煉油廠循環(huán)水一般耗量，則表明煉油廠低溫?zé)峄厥蛰^充分，甚至采取了有效的裝置熱聯(lián)合，熱能利用率較高。

假設(shè)煉油廠加工量為FC，因原油熱容與溫度有關(guān)，設(shè)原油典型進(jìn)料熱容為Cpo(T)，循環(huán)水熱容為Cp，在典型工況下，針對(duì)常減壓蒸餾裝置，原油分餾后經(jīng)各側(cè)線出裝置，各側(cè)線物料80 ℃以上熱量為可回收利用低溫?zé)幔?0 ℃以下為需要循環(huán)水系統(tǒng)冷卻帶走的熱量。在非熱聯(lián)合情況下，側(cè)線物料冷卻至60 ℃到罐區(qū)或下游裝置，則各側(cè)線物料由80 ℃冷卻到60 ℃過(guò)程中消耗的循環(huán)水量為常減壓蒸餾裝置循環(huán)水一般耗量，因循環(huán)水溫度的一般設(shè)計(jì)值為從32 ℃到42 ℃，同時(shí)根據(jù)GB 30251—2013《煉油單位產(chǎn)品能源消耗限額》規(guī)定，常減壓蒸餾裝置能量因數(shù)為1，則1個(gè)能量因數(shù)需要的循環(huán)水量Cwn可表示為：

Cwn=2×FC×Cpo(T)Cp

(4)

雖然各煉油廠加工原油的種類不同，但原油熱容特性曲線在60～80 ℃范圍內(nèi)相差不大，為快速計(jì)算的方便，以煉油廠典型原油為計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)。煉油廠典型原油分析數(shù)據(jù)如表1所示。

根據(jù)表1典型原油的分析數(shù)據(jù)可以得出，在溫度60～80 ℃區(qū)間內(nèi)原油平均比熱為1.961 kJ(kg·℃)，代入式(4)，得到1個(gè)能量因數(shù)需要的循環(huán)水量為：

Cwn=0.909 5Fc

(5)

考慮全廠能量因數(shù)E，則煉油廠循環(huán)水一般耗量Cw為：

Cw=Cwn×E

(6)

3.3 煉油廠循環(huán)水修正耗量計(jì)算方法

由于各煉油廠循環(huán)水系統(tǒng)運(yùn)行條件不同，換熱器運(yùn)行狀態(tài)和配置不同，循環(huán)水系統(tǒng)運(yùn)行狀態(tài)不同，反映到循環(huán)水系統(tǒng)即循環(huán)水系統(tǒng)換熱溫差不同，換熱溫差的不同直接導(dǎo)致循環(huán)水量的差別，因本研究只考慮低溫?zé)崂脻摿?，?duì)利用品質(zhì)不涉及，因此，應(yīng)考慮實(shí)際情況，對(duì)煉油廠循環(huán)水實(shí)際耗量進(jìn)行修正。

因煉油廠循環(huán)水設(shè)計(jì)溫差一般為10 ℃，從32 ℃到42 ℃，設(shè)全廠循環(huán)水實(shí)際耗量為Fw，循環(huán)水進(jìn)出循環(huán)水場(chǎng)溫差為△Tw，則煉油廠循環(huán)水修正耗量Fwc可表示為：

Fwc=Fw×△Tw×0.1

(7)

4 低溫?zé)釢摿焖僭u(píng)價(jià)方法比較

4.1 典型數(shù)據(jù)的選取

根據(jù)文獻(xiàn)[6]提供的資料，選取12家典型煉油廠進(jìn)行低溫?zé)釢摿Φ目焖僭u(píng)價(jià)，比較并分析兩種評(píng)價(jià)方法的差別，結(jié)果見表2。因各煉油廠規(guī)模不一，為便于比較，以煉油廠單位原油低溫?zé)醽?lái)表征各煉油廠低溫?zé)崃俊?/p>

Qu=QtFc

(8)

式中：Qu為單位原油低溫?zé)?，Wt；Qt為全廠可利用低溫?zé)峥偭?，W；Fc為全廠平均加工量，th。

由表2可見，企業(yè)C，F(xiàn)，L低溫?zé)峥偭枯^大，企業(yè)B，J，L單位原油低溫?zé)彷^大。

4.2 煉油廠低溫?zé)釢摿υu(píng)估系數(shù)的計(jì)算

根據(jù)前述低溫?zé)釢摿υu(píng)估系數(shù)計(jì)算方法，將表2數(shù)據(jù)代入式(1)，得到12家企業(yè)低溫?zé)釢摿υu(píng)估系數(shù)；將表2數(shù)據(jù)代入式(2)，得到12家企業(yè)基于循環(huán)水修正的低溫?zé)釢摿υu(píng)估系數(shù)，結(jié)果見表3。

由表3可見：企業(yè)E，F(xiàn)，I的全廠低溫?zé)釢摿υu(píng)估系數(shù)較小，在全廠低溫?zé)釢摿υu(píng)估系數(shù)中全部低于15，在基于循環(huán)水修正的低溫?zé)釢摿υu(píng)估系數(shù)中全部低于0.6，說(shuō)明該3家企業(yè)低溫?zé)崂幂^好；而企業(yè)N，J，K，L的低溫?zé)釢摿υu(píng)估系數(shù)較大，在全廠低溫?zé)釢摿υu(píng)估系數(shù)中全部大于20，在基于循環(huán)水修正的低溫?zé)釢摿υu(píng)估系數(shù)中全部大于1，實(shí)際調(diào)研時(shí)，也顯示該4家企業(yè)低溫?zé)崂眠€有較大潛力。

4.3 兩種計(jì)算方法的比較

低溫?zé)釢摿焖僭u(píng)價(jià)方法主要用來(lái)快速評(píng)價(jià)煉油廠未利用低溫?zé)釢摿Γ瑢?duì)上述12家企業(yè)的計(jì)算實(shí)例而言，低溫?zé)釢摿υu(píng)估系數(shù)變化的趨勢(shì)越接近單位原油低溫?zé)嶙兓厔?shì)，則說(shuō)明該低溫?zé)釢摿υu(píng)估系數(shù)越準(zhǔn)確。

為便于比較兩種計(jì)算方法獲得的低溫?zé)釢摿ο禂?shù)變化趨勢(shì)與單位原油低溫?zé)嶙兓厔?shì)的相似程度，用每組數(shù)據(jù)中每個(gè)數(shù)據(jù)點(diǎn)距離該組數(shù)據(jù)的算術(shù)均值的偏離距離與算術(shù)均值的比值來(lái)衡量該組數(shù)據(jù)的變化趨勢(shì)，偏離距離與算術(shù)均值的比值稱為偏離系數(shù)，將一組數(shù)據(jù)的偏離系數(shù)與待比較的組數(shù)據(jù)的偏離系數(shù)作差，其差值的平方和即可描述該兩組數(shù)據(jù)曲線變化趨勢(shì)的相符合程度。

設(shè)數(shù)組A共有j個(gè)數(shù)據(jù)，表示為A[i]，i=1，2，…，j。設(shè)數(shù)組A數(shù)據(jù)均值為Aa，則

(9)

設(shè)數(shù)組A每個(gè)點(diǎn)距離該組數(shù)據(jù)的算術(shù)均值的偏離系數(shù)為Ad[i]，i=1，2，…，j，則

Ad[i]=(A[i]-Aa)Aa

(10)

設(shè)有數(shù)組B，考察數(shù)組B數(shù)據(jù)變化趨勢(shì)與數(shù)組A變化趨勢(shì)的相似程度，首先數(shù)組B離散為與數(shù)組A具有相同維數(shù)，設(shè)數(shù)組B的偏離系數(shù)為Bd[i]，則數(shù)組A與數(shù)組B變化趨勢(shì)的相似程度可表示為偏離度Cs。

(11)

偏離度越大，說(shuō)明兩數(shù)組數(shù)據(jù)變化趨勢(shì)越不一致。

根據(jù)上述方法，考察12家企業(yè)全廠低溫?zé)釢摿υu(píng)估系數(shù)和基于循環(huán)水修正的低溫?zé)釢摿υu(píng)估系數(shù)與12家企業(yè)單位原油低溫?zé)釘?shù)據(jù)變化趨勢(shì)的相似程度，計(jì)算結(jié)果見表4。

由表4可見，12家企業(yè)的基于修正的低溫?zé)釢摿υu(píng)估系數(shù)與單位原油低溫?zé)岬钠x度為1.34，而12家企業(yè)的全廠低溫?zé)釢摿υu(píng)估系數(shù)與單位原油低溫?zé)岬钠x度為3.65，說(shuō)明基于循環(huán)水修正的低溫?zé)釢摿焖僭u(píng)價(jià)方法更能反映煉油廠真實(shí)的低溫?zé)釢摿η闆r。

5 某煉化企業(yè)基于循環(huán)水修正的煉油廠低溫?zé)釢摿焖僭u(píng)價(jià)分析

5.1 某煉化企業(yè)低溫?zé)釥顩r

某煉化企業(yè)目前采用二級(jí)除鹽水回收各裝置的低溫?zé)幔瑩Q熱后除鹽水用于動(dòng)力中心以及除氧水站制備除氧水，全廠除鹽水換熱系統(tǒng)具體情況如下：①二級(jí)除鹽水管網(wǎng)總量約為1 100 th，溫度約為59 ℃。除少量供生產(chǎn)裝置直接使用外，約940 th送至各裝置回收低溫?zé)?，換熱至120 ℃左右，供循環(huán)流化床鍋爐除氧器及全廠除氧水站給水；②換熱系統(tǒng)總體流程為冷除鹽水分別送至焦化、重整、蠟油加氫、柴油加氫、S Zorb、制氫裝置，與各裝置低溫?zé)嵩催M(jìn)行換熱，總計(jì)回收熱量65 MW。圖1為全廠除鹽水系統(tǒng)總體流程示意；③此外，催化單元中催化裂化裝置與氣體分離裝置進(jìn)行熱聯(lián)合，有效回收催化裂化裝置熱量供氣體分離裝置塔底重沸使用，整個(gè)催化單元通過(guò)熱媒水系統(tǒng)共計(jì)回收熱量33 MW左右。

圖1 某企業(yè)低溫?zé)崃鞒淌疽?—二級(jí)除鹽水冷水線； —二級(jí)除鹽水熱水線

對(duì)全廠進(jìn)行調(diào)研，統(tǒng)計(jì)80 ℃以上未被利用的低溫?zé)釘?shù)據(jù)，結(jié)果見表5，總計(jì)可多回收熱量約103 MW。該煉化企業(yè)全部低溫?zé)豳Y源共計(jì)約201 MW，未回收低溫?zé)嵴伎偟蜏責(zé)岬谋壤s為51%。

5.2 某煉化企業(yè)基于循環(huán)水修正的煉油廠低溫?zé)釢摿υu(píng)估系數(shù)的計(jì)算

表6為某煉化企業(yè)裝置加工規(guī)模和能量因數(shù)統(tǒng)計(jì)情況。

循環(huán)水場(chǎng)包括4部分：煉油循環(huán)水場(chǎng)、化工循環(huán)水場(chǎng)、動(dòng)力中心循環(huán)水場(chǎng)和苯乙烯加氫裂化循環(huán)水場(chǎng)。對(duì)煉化部分有影響的為煉油循環(huán)水場(chǎng)、化工循環(huán)水場(chǎng)、苯乙烯加氫裂化循環(huán)水場(chǎng)，循環(huán)水系統(tǒng)情況見表7。

由式(3)和表6，計(jì)算得到全廠能量因數(shù)E為8.26；由式(5)和式(6)，計(jì)算得到全廠循環(huán)水一般耗量Cw為87 905.86 th；由式(7)和表7，計(jì)算得到全廠循環(huán)水修正耗量Fwc為17 710.24 th；由式(2)計(jì)算得到全廠低溫?zé)釢摿υu(píng)估系數(shù)RW為0.953。

5.3 基于循環(huán)水修正的煉油廠低溫?zé)峥焖僭u(píng)價(jià)分析

根據(jù)前述結(jié)果，計(jì)算得到該煉化企業(yè)基于循環(huán)水修正的煉油廠低溫?zé)釢摿υu(píng)估系數(shù)RW為0.953，接近1，說(shuō)明未利用的低溫?zé)彷^多，實(shí)際結(jié)果也表明，該煉化企業(yè)存在大量可利用低溫?zé)嵛幢换厥绽谩＞唧w分析如下：①統(tǒng)計(jì)該企業(yè)低溫?zé)釙r(shí)，選擇80 ℃為截止溫度，統(tǒng)計(jì)過(guò)程中僅計(jì)算80 ℃以上的較高溫位的熱負(fù)荷，對(duì)于單個(gè)熱源，考慮到工程經(jīng)濟(jì)性，則僅統(tǒng)計(jì)負(fù)荷在1 MW以上的具有回收價(jià)值的熱源。統(tǒng)計(jì)結(jié)果顯示，該企業(yè)未回收熱負(fù)荷占總熱負(fù)荷的約51%，仍有約一半的可利用低溫?zé)嵬ㄟ^(guò)空氣冷卻和水冷卻散失。②該企業(yè)建廠時(shí)間較短，在全國(guó)石化系統(tǒng)內(nèi)綜合能耗水平較高，企業(yè)能量因數(shù)較高，裝置復(fù)雜度高，加工流程長(zhǎng)，包含化工部分，評(píng)價(jià)系數(shù)接近于1，仍然具有豐富的低溫?zé)豳Y源未被利用。③從實(shí)際情況看，煉油部分的催化裂化裝置仍然是未利用低溫?zé)岽髴簦瑧?yīng)繼續(xù)加大低溫?zé)崽崛±昧Χ?，催化重整及其后續(xù)的芳烴裝置余熱資源豐富，未利用的較高品位的低溫?zé)豳Y源較多，應(yīng)作為以后低溫?zé)醿?yōu)化的重點(diǎn)關(guān)注對(duì)象。

6 結(jié) 論

(1)煉化企業(yè)80 ℃以下物流熱量利用較困難，存在必須由循環(huán)水等公用工程散失的熱量，通過(guò)引入循環(huán)水修正方法，計(jì)算循環(huán)水一般耗量，形成基于循環(huán)水修正的煉油廠低溫?zé)峥焖僭u(píng)價(jià)方法。

(2)鑒于裝置復(fù)雜系數(shù)計(jì)算的不確定性和低溫?zé)嵩u(píng)價(jià)的針對(duì)性，在低溫?zé)峥焖僭u(píng)價(jià)中引入能量因數(shù)。能量因數(shù)具有明確的統(tǒng)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)(GB 30251—2013)，更容易進(jìn)行定量分析計(jì)算，同時(shí)在一定程度上反應(yīng)出裝置的復(fù)雜程度，并直接與裝置能耗進(jìn)行關(guān)聯(lián)，因此，采用能量因數(shù)更適合進(jìn)行煉化企業(yè)低溫?zé)釥顩r的快速評(píng)價(jià)。