耗量
- 華南庫(kù)存創(chuàng)新高 需求回升態(tài)勢(shì)不確定性強(qiáng)
3℃左右，煤炭日耗量同步下行，廣東省平均日耗量為34.5萬(wàn)t，同比減少9萬(wàn)t，廣西省平均日耗量為7.3萬(wàn)t，同比減少8萬(wàn)t。同時(shí)，為深入貫徹習(xí)近平總書記關(guān)于“疫情要防控、經(jīng)濟(jì)要穩(wěn)住、發(fā)展要安全”的重要指示要求，廣東省隨即公布了《廣東省貫徹落實(shí)國(guó)務(wù)院扎實(shí)穩(wěn)住經(jīng)濟(jì)的一攬子政策措施實(shí)施方案》，其中強(qiáng)調(diào)提高煤炭?jī)?chǔ)備能力和水平，整體效果顯著，6月初至6月23日，廣東省平均庫(kù)存水平在672.5萬(wàn)t左右，較2021年同期增加近180萬(wàn)t，且月內(nèi)庫(kù)存水平一度突破700萬(wàn)t
礦山安全信息 2022年19期2023-01-15
- 高海拔地區(qū)超深厚地下連續(xù)墻施工工效分析
槽設(shè)備的地層定額耗量、墻厚、槽孔深度進(jìn)行了規(guī)定，工作內(nèi)容包括制備泥漿、造孔、出渣、清孔、換漿、紀(jì)錄等過程[6]。除了沖擊反循環(huán)鉆機(jī)不適用于黏性土外，其他設(shè)備均適用于不同地層的施工，但相應(yīng)的施工工效略有差異，見表1。表1 成槽機(jī)械特點(diǎn)及定額的適用性2 分析研究和成果2.1 槽深系數(shù)西藏某工程海拔高程約3 000 m，地層由黏性土、粉土、粉細(xì)砂、中粗砂、礫石、漂石等組成，采用地下連續(xù)墻對(duì)地基基礎(chǔ)進(jìn)行處理，成墻厚度1.2 m，槽孔深度約115 m，采用抓斗配合液
水電與新能源 2022年11期2023-01-03
- 基于分布式擬牛頓法的交流微電網(wǎng)經(jīng)濟(jì)運(yùn)行控制
獻(xiàn)［13］結(jié)合等耗量微增率準(zhǔn)則和次梯度算法，在實(shí)現(xiàn)直流微電網(wǎng)發(fā)電成本最小的同時(shí)使電壓得到恢復(fù)。文獻(xiàn)［14］利用分布式擬牛頓法控制同步發(fā)電機(jī)的頻率并優(yōu)化有功功率分配，擬牛頓法利用二階梯度信息，具有更快的收斂速度，能夠?qū)崿F(xiàn)系統(tǒng)快速收斂，但是該文獻(xiàn)沒有考慮電壓的穩(wěn)定性以及無(wú)功出力帶來(lái)的間接成本。此外，DG由于輸出特性各異，大多以電力電子逆變器為接口并入微電網(wǎng)，這構(gòu)成了微電網(wǎng)多逆變器環(huán)境［15］，需要提出一種針對(duì)多逆變器并聯(lián)微電網(wǎng)的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行控制策略。本文在現(xiàn)有研究
電力自動(dòng)化設(shè)備 2022年12期2022-12-22
- 能耗控制視角下的MOPSO爆破參數(shù)優(yōu)化研究
的能耗差異，選取耗量比HL(kwh/m3)作為回歸分析指標(biāo)，反映破碎1 m3進(jìn)礦量需要消耗的電量。經(jīng)異常數(shù)據(jù)剔除后，現(xiàn)場(chǎng)統(tǒng)計(jì)的完整數(shù)據(jù)有25組。經(jīng)分析發(fā)現(xiàn)如下規(guī)律：1)孔排距與能耗指標(biāo)呈現(xiàn)正相關(guān)關(guān)系，孔排距越大，耗量比越大；2)炸藥單耗與能耗指標(biāo)呈現(xiàn)負(fù)相關(guān)關(guān)系，炸藥單耗越大，耗量比越?。?)鉆孔超深與能耗指標(biāo)呈現(xiàn)負(fù)相關(guān)關(guān)系，鉆孔超深越大，耗量比越??；這與超深增加，在填塞長(zhǎng)度不變的情況下，實(shí)際炸藥量增加有關(guān)；4)細(xì)碎階段的能耗受骨料產(chǎn)品生產(chǎn)尺寸要求影響更大，
工程爆破 2022年5期2022-11-28
- 沿海省（區(qū)）煤炭日耗超越2021年同期
。沿海?。▍^(qū)）日耗量繼續(xù)上行，庫(kù)存暫穩(wěn)。截至6 月30 日，沿海8 省煤炭庫(kù)存量為2976 萬(wàn)t，周環(huán)比下跌8.4 萬(wàn)t（-0.28%)，日耗量為192 萬(wàn)t，周環(huán)比上漲6 萬(wàn)t/日（3.23%），可用天數(shù)為15.5 天，周環(huán)比下跌0.5 天。截至7 月1 日，秦皇島港動(dòng)力煤（Q5500）山西產(chǎn)市場(chǎng)價(jià)為1245元/t，周環(huán)比上漲40元/t。國(guó)際煤價(jià)，截至6 月29 日，紐卡斯?fàn)朜EWC5500kcal/kg動(dòng)力煤FOB 現(xiàn)貨價(jià)格為181.65 美元/t，周
礦山安全信息 2022年20期2022-11-25
- 200 kt/a煤制乙二醇裝置蒸汽平衡核算及優(yōu)化
草酸酯精餾塔蒸汽耗量當(dāng)乙二醇裝置負(fù)荷大于10%后，草酸酯精餾塔(T202)進(jìn)料組分和進(jìn)料量不再變化，亦即T202再沸器0.2 MPa蒸汽耗量不再變化，耗量約為10 t/h。1.4 溴化鋰制冷機(jī)組蒸汽耗量單臺(tái)溴化鋰制冷機(jī)組額定蒸汽消耗量10 t/h，乙二醇裝置100%負(fù)荷下(日產(chǎn)乙二醇600 t)，溴化鋰制冷機(jī)組需運(yùn)行2臺(tái)才可滿足工況所需，蒸汽耗量約為20 t/h。1.5 0.2 MPa蒸汽系統(tǒng)供需平衡情況據(jù)上述0.2 MPa蒸汽系統(tǒng)熱量衡算，乙二醇裝置10
中氮肥 2022年5期2022-10-06
- 考慮環(huán)境條件的含風(fēng)電電力系統(tǒng)節(jié)能優(yōu)化調(diào)度策略研究
和風(fēng)電機(jī)組的等效耗量模型；同時(shí)將污染氣體排放和網(wǎng)損引入到優(yōu)化調(diào)度的約束和目標(biāo)當(dāng)中，建立了考慮環(huán)境條件的電力系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)度模型，并采用評(píng)價(jià)函數(shù)和非劣排序遺傳算法(NSGA-II)對(duì)優(yōu)化調(diào)度模型進(jìn)行了優(yōu)化求解。2 機(jī)組能耗特性分析2.1 火電機(jī)組能耗特性依據(jù)火電機(jī)組的運(yùn)行特性可知，其消耗燃料與輸出功率之間是一種二次函數(shù)關(guān)系[11]，那么火電廠中的第i 臺(tái)火電機(jī)組的能耗特性能夠表示為：式中，aT，i、bT，i、cT，i分別是火電機(jī)組能耗特性函數(shù)的特征系數(shù)；PT，i
自動(dòng)化技術(shù)與應(yīng)用 2022年7期2022-08-17
- 某型耗量傳感器改進(jìn)設(shè)計(jì)
610000）耗量傳感器主要由殼體組合、感應(yīng)機(jī)構(gòu)組成。殼體組合包括前后導(dǎo)流器、葉輪組合和軸組合；感應(yīng)機(jī)構(gòu)主要由2 組感應(yīng)線圈組成。葉輪旋轉(zhuǎn)帶動(dòng)軸組合，使軸組合上的鐵芯旋轉(zhuǎn)，改變感應(yīng)線圈電感，進(jìn)而輸出與流量成正比的感應(yīng)電信號(hào)。本文主要根據(jù)某型耗量傳感器的技術(shù)要求，來(lái)討論耗量傳感器如何設(shè)計(jì)實(shí)現(xiàn)，以及在設(shè)計(jì)過程中需要注意的問題。1 耗量傳感器設(shè)計(jì)要求1.1 原理設(shè)計(jì)耗量傳感器安裝在空中加油吊艙燃油管路中，在空中加油時(shí)，測(cè)量瞬時(shí)加油流量，把信號(hào)傳遞給油量測(cè)量信號(hào)
科技與創(chuàng)新 2022年13期2022-07-14
- 某煉廠芳烴抽提裝置節(jié)能降耗措施的探討
低塔底二甲苯蒸汽耗量，使系統(tǒng)多產(chǎn)1.0MPa蒸汽。但隨著二甲苯塔回流量的降低，加熱爐負(fù)荷降低，1.0MPa蒸汽產(chǎn)量可能會(huì)下降。按照行業(yè)加熱爐通用管理制度，氧含量一般控制在2%-4%。而過剩空氣系數(shù)也影響著加熱爐的熱效率。過剩空氣系數(shù)大，煙氣帶走的熱量也多，熱效率下降；過?？諝庀禂?shù)過小會(huì)導(dǎo)致燃燒不完全，熱效率也會(huì)下降。因而控制氧含量接近低限有利于提高加熱爐熱效率。(2)降低裝置3.5MPa蒸汽耗量分析抽提蒸餾單元是利用溶劑對(duì)原料中各組分相對(duì)揮發(fā)度影響的不同，
當(dāng)代化工研究 2022年8期2022-05-13
- 網(wǎng)版參數(shù)對(duì)“SE+PERC”雙面單晶硅太陽(yáng)電池電性能影響的研究
電池正面柵線銀漿耗量及電性能的影響。1 實(shí)驗(yàn)準(zhǔn)備1.1 實(shí)驗(yàn)材料實(shí)驗(yàn)選用同一批次的金剛線切割的太陽(yáng)能級(jí)摻硼p型單晶硅片，尺寸為166 mm×166 mm，厚度為170～175 μm，電阻率為0.5～1.5 Ω·cm。在上述硅片基礎(chǔ)上制備“SE+PERC”雙面單晶硅太陽(yáng)電池，主要工藝流程包括：1)去除硅片表面損傷層，制備減反射結(jié)構(gòu)；2)在POCl3氣氛下進(jìn)行P擴(kuò)散，形成p-n結(jié)；3) SE激光重?fù)诫s；4)背面堿刻蝕；5)正面熱氧化；6)采用等離子體增強(qiáng)化學(xué)氣
太陽(yáng)能 2022年4期2022-05-05
- 裂解碳五中硅的定性及脫除
溫度的增加，蒸汽耗量逐漸下降。進(jìn)料溫度為25 ℃時(shí)，蒸汽耗量為3.56 t·h-1，進(jìn)料溫度為70 ℃時(shí)，蒸汽耗量為3.02 t·h-1，蒸汽耗量下降達(dá)0.54 t·h-1。從圖6 可以看出，隨著進(jìn)料溫度的增加，塔釜組分中的四甲基硅烷含量逐漸降低，但下降幅度較小，當(dāng)進(jìn)料溫度為70 ℃時(shí)，其含量（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）為105.6 μg·g-1；隨著進(jìn)料溫度的增加，塔頂組分中異戊二烯含量略有增加，最高含量為1.26 μg·g-1。綜合考慮，下述工藝條件均采用進(jìn)料溫度70
山西化工 2022年1期2022-03-08
- 基于BIM模型的三維仿真軟件技術(shù)在給排水管道設(shè)計(jì)中的應(yīng)用
三步：設(shè)置“管材耗量明細(xì)表”相關(guān)屬性；第四步：通過本軟件自動(dòng)生成功能形成“管材耗量明細(xì)表”，詳見圖4。圖4 管材耗量清單表2.4.2 管材耗量明細(xì)表的屬性設(shè)定管材耗量明細(xì)表設(shè)具體包含的內(nèi)容如圖5。圖5 管材耗量清單表中主要內(nèi)容管材耗量明細(xì)表中包含字段設(shè)定為管材明細(xì)表的表頭設(shè)定，也就是表格里務(wù)必增加內(nèi)容，例如類型、總計(jì)、屬性、種類等均為字段設(shè)置的范圍；過濾器指設(shè)計(jì)者依照其想法對(duì)所需要消耗材料數(shù)量實(shí)現(xiàn)統(tǒng)計(jì)，因?yàn)榻y(tǒng)計(jì)范圍存在差異，其設(shè)定耗材量也不一樣，其統(tǒng)計(jì)范圍
中國(guó)建設(shè)信息化 2022年2期2022-02-17
- 新型一次成膜軌跡設(shè)計(jì)方法在2K清漆噴涂上的研究及應(yīng)用
始在減少2K單車耗量、提升涂著率方向上進(jìn)行新的思考與探索，在實(shí)踐中總結(jié)了一套新的軌跡設(shè)計(jì)方法應(yīng)用于2K清漆噴涂，本研究將深入解析該套方法設(shè)計(jì)理論及實(shí)現(xiàn)。2 2K清漆噴涂工況介紹某3C1B涂裝工藝60JPH生產(chǎn)線（雙線），2K清漆采用傳統(tǒng)二次成膜的噴涂方式進(jìn)行噴涂作業(yè)。L1/R1/L2/R2噴涂清漆第一遍，L3/R3/L4/R4噴涂清漆第二遍，第一遍與第二遍噴涂軌跡和噴涂參數(shù)一致，左右對(duì)應(yīng)位置機(jī)器人對(duì)稱，機(jī)器人布局見圖1。圖1 機(jī)器人布局某車型機(jī)器人噴涂分工
汽車工藝與材料 2022年1期2022-01-19
- 加氫裝置氫氣耗量預(yù)測(cè)系統(tǒng)的開發(fā)與應(yīng)用
，加氫裝置的氫氣耗量也越來(lái)越大，氫氣成本已成為煉油企業(yè)除原料成本以外的第二大成本支出[1]。如何降低生產(chǎn)成本支出，減少氫氣耗量，提高氫氣資源的利用率，已成為煉化企業(yè)關(guān)注的焦點(diǎn)[2]。煉化企業(yè)的生產(chǎn)方案通常隨著原料油的硫、氮含量、密度等性質(zhì)參數(shù)的變化而調(diào)整，企業(yè)對(duì)氫氣的需求也在變化，對(duì)氫氣系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化調(diào)度成為煉廠節(jié)能降耗、減排增效的重要途徑[3]。調(diào)度人員在制定氫氣調(diào)度方案前，需要確定加氫裝置在不同加工負(fù)荷條件下的氫氣耗量，調(diào)度人員通常使用加氫裝置的氫氣單耗
自動(dòng)化與儀表 2021年9期2021-09-24
- 盤管型貨油加熱系統(tǒng)設(shè)計(jì)要領(lǐng)
資料有系統(tǒng)的蒸汽耗量，每艙加熱盤管的長(zhǎng)度，加熱盤管的訂貨數(shù)據(jù)等。需要進(jìn)行協(xié)調(diào)的相關(guān)詳細(xì)設(shè)計(jì)圖紙有《機(jī)艙蒸汽系統(tǒng)》《機(jī)艙乏汽系統(tǒng)》《洗艙系統(tǒng)》《甲板污油水回收系統(tǒng)》等；同時(shí)還需要反饋對(duì)加熱盤管廠家圖的審圖意見。以下是某船規(guī)格書中體現(xiàn)貨油艙加熱部分的描述內(nèi)容，如圖1所示。通過對(duì)圖1規(guī)格書進(jìn)行解讀，得出加熱盤管的尺寸、貨油艙初始溫度和最終溫度，環(huán)境溫度，蒸汽系統(tǒng)設(shè)計(jì)壓力，貨油艙的艙容，污油水艙的計(jì)算油水混合比例，加熱時(shí)間要求等參數(shù)。圖1 某船貨油艙加熱部分規(guī)格書
廣船科技 2021年2期2021-07-12
- 螯合樹脂塔再生廢水綜合利用
費(fèi)用。32%燒堿耗量1.825 m3(1.1 t),則費(fèi)用550元；31%鹽酸耗量1.27 m3(1.46 t),則費(fèi)用為219元；純水耗量57.08 m3(57.08 t),則費(fèi)用684.96 元；耗電30 kW·h，則費(fèi)用為15元。合計(jì)費(fèi)用1 468.96元。(2)2期6萬(wàn)t/a樹脂塔再生一次的費(fèi)用。32%燒堿耗量1.02 m3(1.37 t),費(fèi)用685元；31%鹽酸耗量0.94 m3(1.08 t),費(fèi)用162元；純水耗量71.3 m3(71.3
氯堿工業(yè) 2021年12期2021-07-02
- 降低氣流烘絲機(jī)天然氣耗量
段找到降低天然氣耗量的具體解決辦法[1]。3 制定對(duì)策及對(duì)策實(shí)施3.1 降低預(yù)熱階段天然氣耗量對(duì)策一：優(yōu)化預(yù)熱參數(shù)。針對(duì)氣流烘絲機(jī)過料前燃燒爐早已預(yù)熱完成這一情況，我們對(duì)預(yù)熱參數(shù)進(jìn)行了優(yōu)化。根據(jù)物料從上一工序超級(jí)回潮到氣流烘絲機(jī)的時(shí)間為7 分鐘這一固定時(shí)長(zhǎng)，對(duì)預(yù)熱過程中溫度與時(shí)間的對(duì)應(yīng)關(guān)系統(tǒng)計(jì)后，測(cè)得由190℃升至210℃時(shí)長(zhǎng)為5 分鐘，這一時(shí)差符合要求，設(shè)置氣流烘絲機(jī)預(yù)熱溫度達(dá)到190℃時(shí)可以啟動(dòng)設(shè)備，超級(jí)回潮前提升帶開始運(yùn)行同時(shí)調(diào)整爐溫參數(shù)為210℃，
商品與質(zhì)量 2021年9期2021-04-01
- 空間環(huán)模設(shè)備回?zé)崾綒獾{(diào)溫系統(tǒng)試驗(yàn)研究
溫段運(yùn)行時(shí)的液氮耗量進(jìn)行試驗(yàn)研究。1 調(diào)溫系統(tǒng)構(gòu)成及原理回?zé)崾綒獾{(diào)溫系統(tǒng)以氮?dú)庾鳛檠h(huán)介質(zhì)來(lái)調(diào)節(jié)熱沉溫度，由液氮儲(chǔ)罐、液氮換熱器、電加熱器、水冷換熱器、循環(huán)風(fēng)機(jī)、三通道回?zé)崞鞯葮?gòu)成密閉循環(huán)系統(tǒng)，可通過增大循環(huán)氮?dú)鈮毫Φ姆绞絹?lái)增大循環(huán)氮?dú)饷芏群屠字Z數(shù)Re，從而增大傳熱系數(shù)，提升熱沉的溫度均勻性和升/降溫速率；同時(shí)采用回?zé)嵩恚萌ǖ阑責(zé)崞鲗?duì)流出熱沉等被控溫部件氣體的冷量或熱量進(jìn)行回收，以降低流程能耗和運(yùn)行成本?；?zé)崾綒獾{(diào)溫系統(tǒng)工作原理如圖1所示。低溫
航天器環(huán)境工程 2020年5期2020-11-24
- 江津區(qū)鵝公水庫(kù)大壩基礎(chǔ)開挖資源投入分析
.1 火工材料消耗量估算石方開挖約71976m3，炸藥單耗按0.37kg/m3計(jì)算，共需炸藥量約27t；雷管單耗按0.14個(gè)/m3計(jì)算，共需消耗雷管約1萬(wàn)發(fā)；導(dǎo)爆管單耗按0.028m/m3計(jì)算，共需導(dǎo)爆索消耗量約2000m。以上數(shù)據(jù)均按定額耗量確定。3.2.2 水泥、砂石材料耗量估算C20噴混約341 m3，水泥單方耗量按450kg/m3計(jì)算，碎石、機(jī)砂均按900 kg/m3計(jì)算。水泥耗量：341×0.45=154t，碎石耗量：341 × 0.9=307t
安徽建筑 2020年11期2020-11-23
- 空氣源熱泵與蒸汽聯(lián)合干燥能耗的試驗(yàn)測(cè)試與分析
溫度、風(fēng)量、蒸汽耗量、蒸汽壓力等。熱泵關(guān)閉時(shí)則測(cè)量蒸汽加熱空氣的工況。2 試驗(yàn)結(jié)果與討論如圖2、圖3所示，對(duì)于蒸汽加熱空氣，隨著熱風(fēng)溫度的上升，蒸汽耗量隨之上升，呈線性關(guān)系。加入空氣源熱泵后，蒸汽耗量大幅減少，在熱風(fēng)溫度80℃，聯(lián)合熱源的蒸汽耗量僅為純蒸汽的40%左右。在120℃熱風(fēng)溫度時(shí)，由于熱泵的功率恒定，而熱風(fēng)總功率上升，這時(shí)聯(lián)合熱源的蒸汽耗量為純蒸汽的60%～70%左右。決定系數(shù)R2均在0.99以上，熱風(fēng)溫度和蒸汽耗量之間的線性關(guān)系高，可以用該模型
糧食與飼料工業(yè) 2020年4期2020-10-28
- 3C2B溶劑型改造為3C1B水性漆單車能耗
、電量、冷凍水的耗量。結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際過車量，通過理論及實(shí)際數(shù)據(jù)分析比較，得出單車能耗統(tǒng)計(jì)。對(duì)后續(xù)因環(huán)保不達(dá)標(biāo)等需做相應(yīng)改造的涂裝車間的改、擴(kuò)建具有一定的指導(dǎo)意義。關(guān)鍵詞：涂裝;濕式噴漆室;節(jié)能;3C2B;3C1B中圖分類號(hào)：TK01 ?文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：B ?文章編號(hào)：1671-7988（2020）11-180-03Abstract：?This paper mainly introduces the energy consumption analysis when
汽車實(shí)用技術(shù) 2020年11期2020-10-21
- SINOALKY硫酸法烷基化裝置用能分析及優(yōu)化
。其中循環(huán)水設(shè)計(jì)耗量為786.8 t/h，實(shí)際耗量為1 240 t/h，主要用點(diǎn)為全裝置15臺(tái)冷換設(shè)備；除鹽水設(shè)計(jì)耗量為9.36 t/h，實(shí)際耗量為13.49 t/h，主要用點(diǎn)為全裝置4組復(fù)合空氣冷卻器；1.0 MPa蒸汽為裝置制冷壓縮機(jī)背壓自產(chǎn)，設(shè)計(jì)耗量為-1.4 t/h，實(shí)際耗量為2.85 t/h，主要用點(diǎn)為裝置3個(gè)分餾塔塔底的4臺(tái)重沸器。1.2 原因分析1.0 MPa蒸汽消耗偏高與裝置原料性質(zhì)[1]有關(guān)，主要表現(xiàn)在以下3個(gè)方面：一是原料中有效烯烴總體
石油煉制與化工 2020年8期2020-08-06
- 300 MW CFB鍋爐SNCR+SCR深度脫硝性能研究
3 改造前后尿素耗量SCR改造后的尿素消耗量根據(jù)熱控采集的連續(xù)運(yùn)行數(shù)據(jù)計(jì)算得到，結(jié)果見表5。可知，改造后320 MW負(fù)荷下尿素耗量為279.09 kg/h；240 MW負(fù)荷下尿素耗量為110.61 kg/h；120 MW負(fù)荷下尿素耗量為177.83 kg/h。改造后高負(fù)荷下尿素耗量低于改造前，但由于低負(fù)荷下煙溫較低，SCR脫硝能力略低，低負(fù)荷尿素耗量略高于改造前。改造后在不同負(fù)荷下尿素耗量均滿足低于300 kg/h設(shè)計(jì)值的要求。由于設(shè)計(jì)耗量為對(duì)應(yīng)排放25
潔凈煤技術(shù) 2020年3期2020-07-08
- 卡爾多爐處理銅陽(yáng)極泥生產(chǎn)多爾合金配料工藝優(yōu)化實(shí)踐
期及除鉛用石英砂耗量關(guān)系。圖2 焦粉用量與吹煉周期及除鉛用石英砂耗量關(guān)系由圖1、圖2可知，焦粉配比增加僅利于提高銀直收率，而且隨著焦粉配比提高至4.0%，熔煉渣中銀含量降低幅度不再明顯。對(duì)焦粉配比在2.6%以上的熔煉渣進(jìn)行物相分析，結(jié)果顯示渣中銀為游離態(tài)，且此時(shí)貴鉛中Pb已高達(dá)40%以上，表明實(shí)際焦粉配比偏高。2.2 指標(biāo)調(diào)整優(yōu)化擬通過進(jìn)一步降低熔煉渣粘度，提高貴鉛與渣的分離效果，以達(dá)到提高銀直收率的目的。根據(jù)硅酸鹽熔體聚合物理論[2]，適當(dāng)提高蘇打加入量
中國(guó)金屬通報(bào) 2020年5期2020-06-02
- 輸電工程斜向螺旋錨基礎(chǔ)費(fèi)用計(jì)列研究
工程施工人材機(jī)消耗量，收集價(jià)格信息，形成定額形式的輸電工程斜向螺旋錨基礎(chǔ)施工費(fèi)用基價(jià)。結(jié)合2018 年版相似定額[11，12]的設(shè)置方式，綜合考慮斜向螺旋錨基礎(chǔ)主要內(nèi)容、組成結(jié)構(gòu)的主要構(gòu)件及相關(guān)設(shè)備設(shè)置，秉持簡(jiǎn)明適用的原則，選定斜向螺旋錨工程和鋼承臺(tái)補(bǔ)充定額的定額單位為“t”。2.1 人材機(jī)消耗量測(cè)算人工消耗量通過收回的信息采集表整理測(cè)算得出，其中人工幅度差為10%。材料消耗量利用現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)收資法、圖紙計(jì)算法和理論計(jì)算法測(cè)算得出。機(jī)械臺(tái)班通過收回的信息采集表
工程管理學(xué)報(bào) 2020年2期2020-05-15
- 煤氣發(fā)電項(xiàng)目鈉基干法脫硫小蘇打粉倉(cāng)與脫硫灰?guī)煸O(shè)計(jì)要點(diǎn)
同，小蘇打粉的消耗量多在0.2-0.5t/h，耗量較小。在潮濕環(huán)境下，小蘇打粉大量、長(zhǎng)期存儲(chǔ)會(huì)使小蘇打粉自然吸潮，導(dǎo)致小蘇打粉易板結(jié)。對(duì)于易吸潮板結(jié)的物料在粉倉(cāng)設(shè)計(jì)時(shí)通?？煽紤]在粉倉(cāng)錐段靠近出料口處設(shè)置若干流化板，由羅茨風(fēng)機(jī)產(chǎn)生流化風(fēng)經(jīng)電加熱器加熱（一般加熱至150℃左右）后通過粉倉(cāng)錐段的流化板進(jìn)入倉(cāng)內(nèi)，使粉倉(cāng)出口處物料處于松散流化狀態(tài)，便于粉倉(cāng)出料，但小蘇打粉在超過50℃時(shí)開始分解、200℃完全分解的物理性質(zhì)，導(dǎo)致此種設(shè)計(jì)不適用于小蘇打粉倉(cāng)。鑒于目前國(guó)內(nèi)
化工管理 2020年11期2020-04-23
- 汽提法處理油田酸水的模擬分析
水預(yù)熱溫度對(duì)蒸汽耗量、凈化效果、預(yù)熱器面積的影響酸水預(yù)熱溫度變化所帶來(lái)的系列影響，見圖2。模擬中，設(shè)定回流比、回流溫度和塔頂壓力不變。圖2 蒸汽耗量、凈化效果、預(yù)熱器面積隨酸水預(yù)熱溫度變化曲線從圖2中可知，隨著酸性水預(yù)熱溫度的升高，蒸汽消耗量呈下降趨勢(shì)，而凈化水中硫化氫的質(zhì)量分?jǐn)?shù)和預(yù)熱器的面積卻呈增加趨勢(shì)。這是因?yàn)?，酸性水預(yù)熱后溫度越高，帶入塔的熱量越多，導(dǎo)致消耗的蒸汽量越少，從而再沸器產(chǎn)生蒸汽量也相應(yīng)減少，最終導(dǎo)致凈化水中H2S的質(zhì)量分?jǐn)?shù)增大，脫除效果變
山東化工 2019年16期2019-09-13
- 臭氧用于發(fā)酵液滅菌的工業(yè)應(yīng)用與節(jié)能計(jì)算
.4 發(fā)酵罐蒸汽耗量及冷卻水量計(jì)算1.4.1 培養(yǎng)基比熱對(duì)照培養(yǎng)基含固量w=4.3%，采用臭氧滅菌50%的水，剩余需要實(shí)罐消毒的發(fā)酵液培養(yǎng)基含固量為8.6%，固形物比熱[15]C0=1.55 kJ/(kg·℃)，水的比熱Cs=4.2 kJ/(kg·℃)。則對(duì)照培養(yǎng)基比熱：C=C0×w+Cs(1-w)=1.55×4.3%+4.2×95.7%=4.09 kJ/(kg·℃)。臭氧培養(yǎng)基比熱：C=C0×w+Cs(1-w)=1.55×8.6%+4.2×91.4%=3
食品與發(fā)酵工業(yè) 2019年16期2019-09-10
- 噴氨調(diào)整和濃水回噴對(duì)NOx脫除的應(yīng)用研究
Ox的排放和氨水耗量有著重要的影響。1.2 氨氮摩爾比氨氮摩爾比NSR是影響NOx排放和脫硝效率的重要影響因素，根據(jù)NH3和NOx的反應(yīng)公式來(lái)看，NSR的理論值為1，但由于不能達(dá)到100%的脫硝效率，因此NSR的實(shí)際設(shè)定值要大于1。NSR設(shè)置過高，雖然可以最大化的脫除NOx，但氨逃逸率也會(huì)隨之增大，同時(shí)也增加了氨水的耗量，NSR設(shè)置過小，又達(dá)不到理想的脫硝效果，因此根據(jù)不同的爐型、反應(yīng)溫度，NSR存在一個(gè)最佳的控制范圍[4]。目前垃圾焚燒電廠普遍將氨逃逸率
資源節(jié)約與環(huán)保 2019年7期2019-08-14
- 國(guó)際水電工程人工費(fèi)計(jì)算方法探討
即：人工費(fèi)=人工耗量×人工單價(jià)因此人工費(fèi)影響因素主要包括人工耗量和人工單價(jià)兩方面。1.1 人工耗量人工耗量與工藝水平、管理水平、自身素質(zhì)、生產(chǎn)條件等因素有關(guān)，是生產(chǎn)效率高低的體現(xiàn)。國(guó)內(nèi)定額體系中人工耗量是在定額編制時(shí)，由行政主管部門根據(jù)合理的施工組織設(shè)計(jì)，按照正常施工條件，完成單位合格產(chǎn)品所消耗的人工數(shù)量的社會(huì)平均消耗量標(biāo)準(zhǔn)，代表著社會(huì)平均先進(jìn)水平。企業(yè)定額正常情況下水平要高于行業(yè)定額，有先進(jìn)的施工技術(shù)和設(shè)備及較高的管理水平，消耗量要低于行業(yè)平均水平。無(wú)論
水利規(guī)劃與設(shè)計(jì) 2018年12期2019-01-16
- 火電機(jī)組有功功率負(fù)荷的經(jīng)濟(jì)分配方面的思考
組的功率和燃料消耗量的關(guān)系即：煤耗特性區(qū)別較大，為保證全廠在各負(fù)荷時(shí)段內(nèi)總體運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性，即等量的燃料消耗產(chǎn)生更多的電力，就應(yīng)考慮全廠機(jī)組最優(yōu)組合和運(yùn)行機(jī)組間的負(fù)荷優(yōu)化分配兩個(gè)問題。從國(guó)內(nèi)外經(jīng)驗(yàn)可知機(jī)組優(yōu)化的相對(duì)效率可達(dá)1%-2.5%，經(jīng)濟(jì)效益相當(dāng)可觀。廠網(wǎng)分開與競(jìng)價(jià)上網(wǎng)的試行，使電力作為一種特殊的商品已進(jìn)一步走向市場(chǎng)。我國(guó)電力供需矛盾已逐漸從供方市場(chǎng)轉(zhuǎn)向需方市場(chǎng)，促使發(fā)、供電企業(yè)加強(qiáng)內(nèi)部管理，降低消耗，增加產(chǎn)出。而目前電力企業(yè)成本較高，利潤(rùn)不高，依靠設(shè)備
時(shí)代金融 2018年30期2018-11-27
- 從除鉬渣中浸出鉬和銅的試驗(yàn)研究
、時(shí)間、NaOH耗量、液固比等因素對(duì)NaOH浸出鉬過程的影響，對(duì)于加壓氧化浸出銅工藝，則進(jìn)行驗(yàn)證性試驗(yàn)。1 試驗(yàn)原料1.1 原料試劑及試驗(yàn)設(shè)備試驗(yàn)所用原料為某鎢冶煉廠生產(chǎn)仲鎢酸銨(APT)過程中所產(chǎn)生的除鉬渣，成分如表1所示。由表1可以看出，除鉬渣的主要元素為Cu、Mo、S，物相分析結(jié)果表明，鉬主要以硫化鉬或硫代鉬酸鹽形態(tài)存在，銅主要以硫化銅或硫化鉬銅(CuMoS4)形態(tài)存在。表1 除鉬渣化學(xué)成分 %試驗(yàn)試劑：氫氧化鈉、氯化鈣、氫氧化鈣、硫酸(分析純)、去
中國(guó)有色冶金 2018年5期2018-10-25
- 330 MW循環(huán)流化床鍋爐低氮燃燒改造
較高，脫硝劑氨水耗量偏大等問題，在通過加強(qiáng)燃煤粒度控制與優(yōu)化燃燒調(diào)整[1,2]等措施后，上述問題仍未得到很好的解決。因此，如何降低燃燒時(shí)NOx原始排放，在保證環(huán)保排放的基礎(chǔ)上減少脫硝劑氨水耗量，已成為該廠面臨的重要課題。1 設(shè)備概況某廠建設(shè)有2臺(tái)330 MW循環(huán)流化床鍋爐發(fā)電機(jī)組，鍋爐為DG1165/17.5-II 1型亞臨界參數(shù)國(guó)產(chǎn)化循環(huán)流化床汽包爐、自然循環(huán)、單爐膛、一次中間再熱、汽冷式旋風(fēng)分離器、平衡通風(fēng)、露天布置、燃煤、固態(tài)排渣、受熱面采用全懸吊方
山西電力 2018年4期2018-10-10
- 集裝箱底側(cè)梁成型尺寸對(duì)底架密封膠耗量的影響
裝配間隙對(duì)密封膠耗量的影響，以期為集裝箱制造企業(yè)降低生產(chǎn)成本提供參考。1 集裝箱底側(cè)梁成型尺寸對(duì)其與木底板裝配間隙的影響底側(cè)梁主要采用羅拉成型工藝，通過板材冷彎加工和塑形最終達(dá)到預(yù)期效果。由于羅拉工藝和設(shè)備的因素，一般底側(cè)梁實(shí)際成型效果與圖紙理論設(shè)計(jì)有一定差異，導(dǎo)致在裝配底側(cè)梁與木底板時(shí)會(huì)出現(xiàn)一定間隙，而間隙的大小是影響密封膠耗量的直接因素。1.1 底側(cè)梁成型狀況對(duì)裝配間隙的影響根據(jù)圖紙的規(guī)范要求，底側(cè)梁與木底板的裝配間隙如圖1所示。理論上，成型理想的底側(cè)
集裝箱化 2018年1期2018-08-23
- 某燃煤電廠減半排放與排污費(fèi)減征的經(jīng)濟(jì)效益分析
廠用電率及石灰石耗量，機(jī)組負(fù)荷越高，脫硫系統(tǒng)廠用電率越低，但負(fù)荷越高則石灰石的耗量越大。1.2 吸收塔入口SO2濃度當(dāng)吸收塔入口SO2濃度增加時(shí)，為保證吸收塔出口SO2濃度在一定范圍內(nèi)，吸收塔漿液循環(huán)泵運(yùn)行臺(tái)數(shù)及石灰石耗量明顯增加。在負(fù)荷及吸收塔入口SO2濃度一定的條件下，控制吸收塔出口SO2含量小于50%時(shí)，石灰石耗量及脫硫廠用電率上升得比較明顯。1.3 吸收塔液位的影響吸收塔液位的高低直接影響漿液循環(huán)泵的運(yùn)行電流，當(dāng)吸收塔高液位運(yùn)行時(shí)，漿液循環(huán)泵電流較
中國(guó)設(shè)備工程 2018年14期2018-08-09
- 水環(huán)泵與蒸汽泵組合系統(tǒng)的控制模式
而蒸汽噴射泵蒸汽耗量大，生產(chǎn)運(yùn)行成本較高。同時(shí)，由于水環(huán)泵的極限真空度為3.3～16.0 kPa，工作真空度為10.0～30.0 kPa，故其在鋼液真空精煉系統(tǒng)中，通常用水環(huán)泵替代末級(jí)蒸汽泵，在較高真空段依然采用蒸汽噴射泵，即蒸汽泵和水環(huán)泵的組合真空泵模式。此模式是用機(jī)械泵替代蒸汽泵，用電耗替代蒸汽消耗，利用電能成本遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于中壓蒸汽成本而相應(yīng)減少精煉生產(chǎn)的運(yùn)行成本。目前，水環(huán)泵和蒸汽泵的組合模式一般選擇兩臺(tái)或三臺(tái)水環(huán)泵作為末級(jí)泵，在整個(gè)真空處理期間，末級(jí)泵
重型機(jī)械 2018年4期2018-08-07
- 燃?xì)獗趻鞝t分戶采暖室內(nèi)溫度環(huán)境和能耗研究
季除采暖外天然氣耗量，一定程度影響了燃?xì)獗趻鞝t采暖效果和采暖能耗的研究。本文基于燃?xì)獗趻鞝t分戶采暖和北京城鎮(zhèn)節(jié)能居住建筑的融合，就典型用戶的冬季天然氣日消耗、室內(nèi)外溫度狀況等進(jìn)行了實(shí)測(cè)分析，并進(jìn)行了分戶采暖耗氣量調(diào)研和燃?xì)獗趻鞝t抽樣實(shí)驗(yàn)室熱效率測(cè)試，研究燃?xì)獗趻鞝t分戶采暖的應(yīng)用效果，分析分戶天然氣采暖的能耗水平和節(jié)能潛力，促進(jìn)燃?xì)獗趻鞝t采暖及相關(guān)設(shè)施進(jìn)一步向合理、高效、節(jié)能方向發(fā)展。1 北京城鎮(zhèn)分戶天然氣采暖的應(yīng)用北京市在大規(guī)模引入天然氣后，分戶燃?xì)獠膳?/div>
節(jié)能技術(shù) 2018年2期2018-04-19
- 農(nóng)區(qū)采用顆粒日糧育肥肉羊
，對(duì)照組。玉米日耗量0.69kg，成本1.38元。棉籽餅日耗量0.3kg，成本0.66元。麩皮日耗量0.1kg，成本0.2元。棉籽殼日耗量0.8kg，成本1.2元。食鹽0.01kg，成本0.05元?？傦曃共牧?.9kg，成本3.49元；第二，試驗(yàn)1組。玉米日耗量0.44kg，成本0.88元。棉籽餅日耗量0.23kg，成本0.51元。麩皮日耗量0.19kg，成本0.38元。玉米秸稈粉日耗量0.9kg，日耗量0.27元。預(yù)混料與磷酸氫鈣日耗量0.01kg，成本中國(guó)畜牧獸醫(yī)文摘 2018年3期2018-04-03
- 影響重整循環(huán)氫壓縮機(jī)3.5MPa蒸汽能耗的分析
3.5MPa蒸汽耗量的影響，降低催化重整裝置能耗。催化重整，循環(huán)氫壓縮機(jī)，蒸汽，能耗1 裝置概況目前，天津石化煉油部催化重整裝置以直餾重石腦油、加氫裂化重石腦油和加氫乙烯裂解汽油（C6～C8餾分）為原料，設(shè)計(jì)加工能力為100萬(wàn)噸/年。為了提高經(jīng)濟(jì)效益，節(jié)約重整循環(huán)氫壓縮機(jī)3.5MPa蒸汽耗量尤為重要。2 影響重整循環(huán)氫壓縮機(jī)蒸汽能耗的主要因素2.1 重整反應(yīng)氫烴比重整反應(yīng)過程中，需有一定的氫烴比來(lái)控制催化劑積碳的速度。適合的氫烴比，即可維持催化劑的高活性，化工管理 2017年24期2017-09-11
- 基于可持續(xù)高效的飲料生產(chǎn)
案處理生產(chǎn)監(jiān)控、耗量管理、建筑物服務(wù)以及供排水方面的所有任務(wù)。這款應(yīng)用程序具有良好的靈活性、開放性和用戶友好性。Adelholzener的飲料產(chǎn)品采用6臺(tái)灌裝裝置進(jìn)行生產(chǎn)，灌裝能力為年產(chǎn)5億瓶為了進(jìn)一步開拓zenon產(chǎn)品系統(tǒng)的潛力，負(fù)責(zé)Adelholzener Alpenquellen GmbH公司控制和過程技術(shù)的Herbert Schrobenhauser與同事們共同重構(gòu)、重配置、增強(qiáng)和現(xiàn)代化改造了整套解決方案。如今正應(yīng)用zenon Analyzer進(jìn)行流程工業(yè) 2017年1期2017-02-28
- 油田注汽鍋爐的能耗研究
量、干度、天然氣耗量和單耗的測(cè)試、分析、研究，得到在滿足蒸汽生產(chǎn)要求的情況下鍋爐的能耗規(guī)律，從而對(duì)鍋爐生產(chǎn)參數(shù)的調(diào)控達(dá)到蒸汽生產(chǎn)的節(jié)能效果。油田注汽鍋爐；蒸發(fā)量；干度；天然氣耗量；單耗；節(jié)能在我國(guó)，稠油資源的儲(chǔ)量約占我國(guó)石油總儲(chǔ)量的70%，稠油的高效開采和有效利用正逐漸成為油田采油的研究重點(diǎn)。注汽鍋爐是油田熱力開采稠油最重要的設(shè)備之一，也是油田主要的耗能設(shè)備之一，其能耗約占油田熱力采油系統(tǒng)總能耗的70%。因此，針對(duì)油田注汽鍋爐的能耗研究，特別是關(guān)于在滿足蒸化工管理 2016年13期2016-03-15
- CFB鍋爐采用ROFA＋Rotamix技術(shù)降低SO2和NOx排放的應(yīng)用研究
NOx排放及尿素耗量測(cè)試試驗(yàn)、鍋爐效率測(cè)試試驗(yàn)及改造后經(jīng)濟(jì)性分析。4.1 SO2排放及石灰石耗量ROFA＋Rotamix系統(tǒng)整體投運(yùn)后進(jìn)行了Ca／S及石灰石耗量測(cè)試試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果見表4。表4 SO2排放及石灰石耗量測(cè)試試驗(yàn)結(jié)果由試驗(yàn)結(jié)果可知：a.在415 t／h出力下，SO2排放濃度控制在200 mg／Nm3以下、NOx排放濃度控制在100 mg／Nm3以下時(shí)，鍋爐Ca／S為5.19，石灰石耗量為3.72 t／h；當(dāng)NOx排放濃度控制在200 mg／Nm3東北電力技術(shù) 2016年12期2016-02-17
- 涂裝作業(yè)定量化管理
安裝作業(yè)，對(duì)涂料耗量的實(shí)際值與理論值有著較大的出入，也不具備普通幾何計(jì)算的條件，這加大了對(duì)施工涂料耗量控制的難度。因此，通過統(tǒng)計(jì)數(shù)學(xué)方法分析防腐蝕涂裝，以此形成規(guī)范性控制程序來(lái)控制涂料耗量和施工質(zhì)量。干膜厚度 正態(tài)分布 標(biāo)準(zhǔn)差 定量化 “85-15”規(guī)則1 前言在防腐蝕涂裝中，油漆干膜厚度受到眾多因素的影響，例如施工水平、涂料配比、稀釋劑的使用等等，這些因素共同構(gòu)成了影響干膜厚度的重要因素，而涂膜厚度直接反映著涂料耗量。通過對(duì)各個(gè)項(xiàng)目的分析，我們發(fā)現(xiàn)僅僅通中國(guó)科技縱橫 2015年23期2015-11-22
- 用科學(xué)方法尋求合理編制軋機(jī)安全螺絲備件計(jì)劃
軋機(jī)安全螺絲實(shí)際耗量,應(yīng)用線性回歸分析方法,建立了軋機(jī)安全螺絲備件計(jì)劃預(yù)測(cè)模型。對(duì)合理地編制軋機(jī)安全螺絲備件計(jì)劃有一定的參考價(jià)值。鋼板軋機(jī)；備件計(jì)劃；回歸分析0 前言合理編制備件的外購(gòu)和制造計(jì)劃，是備件計(jì)劃管理工作的重要環(huán)節(jié)之一。備件供應(yīng)部門能否按時(shí)、按質(zhì)、按量、經(jīng)濟(jì)合理地供應(yīng)備件，關(guān)系到企業(yè)生產(chǎn)設(shè)備維修的正常需要。備件儲(chǔ)備過少，難于保證生產(chǎn)設(shè)備連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)，備件過多，儲(chǔ)存積壓，資金占用，則影響企業(yè)的經(jīng)濟(jì)效益。因此，合理編制備件計(jì)劃，是企業(yè)加速資金周轉(zhuǎn)，有效控中國(guó)管理信息化 2015年11期2015-10-18
- 多效降膜式蒸發(fā)器不同加料方法及出料方法的比較及其意義
種加料方法其蒸氣耗量比較2.2.1 并流加料末效出料的蒸汽耗量（見圖1）預(yù)熱級(jí)的熱量計(jì)算：蒸發(fā)器設(shè)計(jì)蒸發(fā)狀態(tài)參數(shù)表（見表1）。料液蒸發(fā)時(shí)沸點(diǎn)溫度(不計(jì)管道阻力及加熱室內(nèi)靜壓強(qiáng)引起的溫度差損失，忽略比熱在蒸發(fā)過程中的微小變化，以下同)：1效：81.59 ℃；2效：66.64 ℃；3 效：52.24 ℃。蒸發(fā)量分配：1效：3 235 kg/h；2效：1 418 kg/h；3效：1 547 kg/h。進(jìn)料量：S=（6 200×35）/(35－12)=9 434.化工與醫(yī)藥工程 2014年2期2014-10-31
- 煉廠氣脫硫系統(tǒng)高效脫硫溶劑提濃降耗的模擬分析與工業(yè)驗(yàn)證
提下降低再生蒸汽耗量。工業(yè)試驗(yàn)結(jié)果與模擬值相吻合，貧液中XDS質(zhì)量分?jǐn)?shù)由23.82%提高到44.40%，再生塔的富液流量和相應(yīng)的蒸汽耗量可分別降低20.4%和20.6%，節(jié)能降耗效果明顯；XDS溶劑系統(tǒng)發(fā)泡傾向與腐蝕性均維持在較低水平，脫硫系統(tǒng)運(yùn)行平穩(wěn)。流程模擬 脫硫 液化氣 干氣 再生 能耗胺洗脫硫是干氣、液化氣以及天然氣脫硫普遍采用的工藝方法，其能耗主要包括富液再生塔的蒸汽消耗與胺液循環(huán)的動(dòng)力消耗，其中再生蒸汽消耗約占總能耗的65%，是影響胺洗脫硫工藝石油煉制與化工 2014年1期2014-09-05
- 基于動(dòng)態(tài)規(guī)劃的機(jī)組啟停優(yōu)化研究
析。在考慮燃料消耗量的同時(shí)，也研究了氣體排放量的因素，將經(jīng)濟(jì)調(diào)度問題轉(zhuǎn)換為帶約束條件的兩目標(biāo)優(yōu)化問題。文獻(xiàn)［3］用動(dòng)態(tài)規(guī)劃法來(lái)優(yōu)化機(jī)組退出過程，取得了與拉格朗日松弛法相當(dāng)?shù)膬?yōu)化效果和計(jì)算效率。用動(dòng)態(tài)規(guī)劃研究求解比線性規(guī)劃和非線性規(guī)劃更有效，特別是離散性問題，解析數(shù)學(xué)無(wú)用武之地，而動(dòng)態(tài)規(guī)劃成為得力工具。某些情況下，用動(dòng)態(tài)規(guī)劃處理不僅僅能做定性描述分析，而且可利用計(jì)算機(jī)給出求其數(shù)值解的方法。2 建模分析機(jī)組啟停是要確定出一定研究周期內(nèi)在系統(tǒng)中參于運(yùn)行的機(jī)組的合電氣開關(guān) 2014年1期2014-05-29
- 夾點(diǎn)技術(shù)在火電機(jī)組節(jié)能中的應(yīng)用
計(jì)算冷熱公用工程耗量，然后對(duì)換熱網(wǎng)絡(luò)進(jìn)行優(yōu)化集成，提高換熱網(wǎng)絡(luò)熱回收率，減少加熱公用工程量和冷卻公用工程量，從而提高熱循環(huán)效率.應(yīng)用夾點(diǎn)技術(shù)對(duì)某燃油火電機(jī)組換熱網(wǎng)絡(luò)進(jìn)行了優(yōu)化集成的實(shí)例研究.計(jì)算結(jié)果表明:優(yōu)化后的火電廠效率提高，油耗降低.該方法原理簡(jiǎn)單，效果明顯，但是計(jì)算量相對(duì)增加.1 夾點(diǎn)技術(shù)簡(jiǎn)介1.1夾點(diǎn)的形成過程工業(yè)生產(chǎn)系統(tǒng)中存在多股冷熱流，過程綜合就是要設(shè)計(jì)出能使冷熱流充分換熱以盡可能回收熱量，同時(shí)滿足投資費(fèi)用、可操作性等方面的約束條件的過程系統(tǒng).- 通過優(yōu)化連續(xù)重整裝置氫油比降低裝置能耗
循環(huán)氫壓縮機(jī)蒸汽耗量，使裝置能耗顯著降低。石化企業(yè) 連續(xù)重整裝置 反應(yīng)氫油比 循環(huán)氫壓縮機(jī) 優(yōu)化 降耗連續(xù)重整裝置是石化企業(yè)的重點(diǎn)耗能裝置，工藝特點(diǎn)及操作水平、設(shè)備狀態(tài)等諸多因素都直接影響裝置的整體能耗，同時(shí)也存在著一定的節(jié)能空間。通過引用新工藝、新技術(shù)、新設(shè)備等手段，可以顯著地降低裝置耗能，但需要投入一定的資金，甚至投資額較大；但通過優(yōu)化操作條件，比如適當(dāng)降低反應(yīng)氫油比，在不需要增加投資額的情況下也可使裝置能耗顯著降低。1 連續(xù)重整裝置存在的問題某石化公石油石化節(jié)能 2013年10期2013-05-05
- 卡托普利治療穩(wěn)定勞力型心絞痛的臨床效果
作次數(shù)、硝酸甘油耗量、血壓、心率均小于對(duì)照組,兩組在治療后差異具有統(tǒng)計(jì)學(xué)意義(P＜0.05)。結(jié)論 卡托普利治療穩(wěn)定勞力型心絞痛的臨床效果好, 值得臨床推廣?？ㄍ衅绽?穩(wěn)定勞力型心絞痛; 療效卡托普利是一只歷史悠久的普利類降血壓老藥, 價(jià)格低廉, 被臨床醫(yī)生廣泛應(yīng)用于高血壓病的治療［1］。河南焦作溫縣人民醫(yī)院2010年2月至2011年5月選取來(lái)診56例穩(wěn)定勞力型心絞痛患者采用卡托普利治療后取得了很好的療效,結(jié)果分析如下。1 資料與方法1.1 一般資料 選取中國(guó)實(shí)用醫(yī)藥 2013年26期2013-02-01
- 氣候補(bǔ)償和分時(shí)分區(qū)的節(jié)能分析
（2）2月份蒸汽耗量趨勢(shì)取2009年2月份的運(yùn)行數(shù)據(jù)，形成圖表如圖3、圖4。由圖3、4可以看到，2月份蒸汽耗量隨著室外溫度的升高而降低，反之亦然，充分說明了氣候補(bǔ)償調(diào)節(jié)控制的作用。（3）不同室外氣象條件下蒸汽耗量比較2009年2月22日、2月25日和3月1日室外氣候條件見表1?？梢钥吹?月1日與2月22日相比，室外溫度相近，但風(fēng)較?。?月25日與2月22日相比，風(fēng)力相近，但室外溫度有所降低。2月22日、25日和3月1日全天蒸汽耗量對(duì)比，見圖5。由圖5可以看電子世界 2012年1期2012-04-27
- 熱泵在蒸發(fā)器中的應(yīng)用效果及注意事項(xiàng)
無(wú)熱泵的加熱蒸汽耗量進(jìn)行了理論計(jì)算。1 蒸發(fā)器中有無(wú)熱泵的加熱蒸汽耗量比較熱泵的工作原理是：一定壓力的蒸汽通過熱泵的噴嘴高速射流，在熱泵的混合區(qū)形成一定負(fù)壓，二次蒸汽在負(fù)壓的作用下被吸入到熱泵中并提高其溫度壓力，同時(shí)降低一次蒸汽的溫度作為加熱熱源。蒸發(fā)器有無(wú)熱泵，所需要的加熱蒸汽量也不同。1.1 主要技術(shù)參數(shù)蒸發(fā)器的主要技術(shù)參數(shù)如下：①介質(zhì)為牛奶；②水分蒸發(fā)量為1 000 kg/h；③進(jìn)料質(zhì)量分?jǐn)?shù)為11.5%；④出料質(zhì)量分?jǐn)?shù)為13.1%；⑤進(jìn)料溫度為62中國(guó)乳業(yè) 2012年12期2012-04-13
- EKOF浮選藥劑在官地礦選煤廠的應(yīng)用
2%～8%，藥劑耗量降低了0.3 kg/t～0.7 kg/t。EKOF浮選藥劑；國(guó)產(chǎn)藥劑；試驗(yàn)1 概述西山煤電總公司官地選煤廠是配套官地礦井所建的礦井型選煤廠，原設(shè)計(jì)處理能力為3.0Mt，小時(shí)入選原煤714.3 t/h。洗選工藝采用無(wú)壓三產(chǎn)品重介旋流器+浮選聯(lián)合流程，重介系統(tǒng)工藝為50 mm～0.5mm塊煤采用無(wú)壓三產(chǎn)品重介旋流器分選，-0.5mm粉煤采用表面改質(zhì)-微泡浮選工藝，生產(chǎn)噴吹精煤和電精煤、洗混煤等產(chǎn)品。由于煤質(zhì)變化，煤泥含量顯著提高，現(xiàn)煤泥水系山西煤炭 2011年10期2011-11-10
- 基于粒子群算法的電力系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)負(fù)荷分配研究
位時(shí)間所需的能源耗量，即耗量特性。發(fā)電機(jī)耗量特性曲線常用發(fā)電機(jī)有功功率的二次函數(shù)近似表示，即式中，ai、bi、ci為常數(shù)。1.2 約束條件經(jīng)濟(jì)負(fù)荷分配的約束條件主要考慮發(fā)電機(jī)的運(yùn)行約束條件和功率平衡約束條件。1）發(fā)電機(jī)的運(yùn)行約束條件式中，Pimin，Pimax分別為第i臺(tái)發(fā)電機(jī)有功功率的最小值和最大值。2）功率平衡約束條件式中，PL為系統(tǒng)內(nèi)的總負(fù)荷;PS為系統(tǒng)的總網(wǎng)損。1.3 發(fā)電機(jī)耗量曲線的閥點(diǎn)效應(yīng)在實(shí)際中，在機(jī)組熱運(yùn)行測(cè)試階段，發(fā)電機(jī)的有功功率從最小值山東電力技術(shù) 2010年6期2010-10-15
- 水利工程明渠混凝土預(yù)制板砌筑的計(jì)價(jià)厚度和砂漿耗量的分析
量計(jì)價(jià)厚度和砂漿耗量的問題，針對(duì)具體工程的設(shè)計(jì)方案，在使用本節(jié)定額計(jì)算投資時(shí)，需對(duì)定額中的砂漿耗量進(jìn)行調(diào)整。2 混凝土預(yù)制板砌筑的明渠工程對(duì)明渠工程設(shè)計(jì)采用混凝土預(yù)制板砌筑的，預(yù)制板底部采用砂漿墊層和板縫間進(jìn)行砂漿勾縫型式時(shí)，通過案例分析可以得出以下結(jié)論：a.100m3砌體不考慮砂漿墊層，計(jì)價(jià)厚度為設(shè)計(jì)板厚時(shí)，當(dāng)設(shè)計(jì)混凝土預(yù)制板厚發(fā)生變化時(shí)，混凝土預(yù)制板占砌體和勾縫砂漿耗量比例不發(fā)生變化（見表1）。b.100m3砌體不考慮砂漿墊層，計(jì)價(jià)厚度為設(shè)計(jì)板厚時(shí)，當(dāng)水利建設(shè)與管理 2010年5期2010-04-28
- 農(nóng)區(qū)采用顆粒日糧育肥肉羊