王鑫，許萬(wàn)忠，羅丹

(昆明理工大學(xué)國(guó)土資源工程學(xué)院，昆明 650093)

1 引言

隨著國(guó)民經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展，尤其是近些年來(lái)隨著國(guó)家基本建設(shè)力度的加大，大量民用與工業(yè)建筑不斷興起，數(shù)量眾多的建筑邊坡應(yīng)運(yùn)而生，由于工程建設(shè)的需要，往往在一定程度上破壞或擾動(dòng)原來(lái)較為穩(wěn)定的巖土體而形成新的人工邊坡，因而普遍存在著邊坡穩(wěn)定的問(wèn)題。因此，加強(qiáng)對(duì)邊坡破壞機(jī)理的認(rèn)識(shí)以及對(duì)邊坡的穩(wěn)定性及治理工程設(shè)計(jì)進(jìn)行研究，具有非常重要的現(xiàn)實(shí)意義。

按構(gòu)成邊坡的物質(zhì)種類(lèi)分類(lèi)，可將邊坡劃分為土質(zhì)邊坡、巖質(zhì)邊坡、巖土混合邊坡(邊坡下部為巖層，上部為土層，即所謂的二元結(jié)構(gòu)邊坡)3個(gè)大類(lèi)。二元結(jié)構(gòu)邊坡又可分為土質(zhì)二元結(jié)構(gòu)邊坡(相鄰兩層土體力學(xué)性質(zhì)相差較大的土質(zhì)邊坡)、土-巖二元結(jié)構(gòu)邊坡(上層為第四系覆蓋層下層為巖層的二元結(jié)構(gòu)邊坡)和巖質(zhì)二元結(jié)構(gòu)邊坡。西南地區(qū)山地較多，使許多建筑及基礎(chǔ)設(shè)施建于山地，二元結(jié)構(gòu)邊坡是比較常見(jiàn)的結(jié)構(gòu)形式，即在山地表層為上覆松散堆積土層，下部為堅(jiān)硬的基巖，控制性結(jié)構(gòu)面是土巖層的交界面。對(duì)影響邊坡穩(wěn)定性造成邊坡失穩(wěn)的模式做出定性分析，對(duì)邊坡穩(wěn)定性做出評(píng)價(jià)，對(duì)于此類(lèi)邊坡加固工程至關(guān)重要[1-2]。

本文利用MIDAS/NX有限元軟件并結(jié)合工程實(shí)例進(jìn)行了應(yīng)用研究，驗(yàn)證了MIDAS/NX軟件對(duì)邊坡穩(wěn)定性分析的可行性與準(zhǔn)確性，對(duì)今后類(lèi)似工程有一定的借鑒作用。

2 邊坡區(qū)地質(zhì)環(huán)境概況

2.1 地形地貌

邊坡位于昆明市五華區(qū)黑林鋪昭宗村內(nèi)森林湖小區(qū)內(nèi)西側(cè)，交通便利，邊坡場(chǎng)地位于滇池盆地西緣側(cè)低中山區(qū)，屬于山地斜坡地形。該邊坡坡腳為住宅小區(qū)，從坡腳住戶(hù)地表至坡頂較平緩的區(qū)域，邊坡高約45 m，坡度較陡，約31°～49°，坡頂后緣坡度較緩，坡度約10°～19°。植被以桉樹(shù)為主，植被茂密。由于雨季期連續(xù)大雨，邊坡前緣及中部表土層松動(dòng)下滑形成了滑坡，滑坡還有松動(dòng)變形跡象，加之地形較陡，滑坡后緣邊坡為潛在不穩(wěn)定斜坡，對(duì)坡腳的住戶(hù)存在安全隱患?？辈鞎r(shí)的滑坡和后緣邊坡現(xiàn)狀見(jiàn)圖1。

圖1 滑坡和后緣邊坡現(xiàn)狀圖(勘察時(shí))

2.2 地層巖性

根據(jù)鉆探及地質(zhì)調(diào)查結(jié)果，H1滑坡和后緣邊坡場(chǎng)地分布地層主要有：第四系植物層(Q4pd)耕土，第四系人工堆積(Q4ml)層、第四系滑坡堆積(Q4del)層，第四系坡殘積(Q4dl+el)層，下伏基巖為寒武系下統(tǒng)筇竹寺組(∈1q2)灰黃色、灰黑色泥巖。現(xiàn)將本次揭露地層由上至下分述如下:

(1) 第四系坡殘積(Q4dl+el)層

碎石土：灰黃色，碎石由泥巖組成，棱角形，一般粒徑5～15 cm，大者可達(dá)20 cm，混10%～25%的泥巖風(fēng)化塊石，充填25%～35%的黏性土、角礫等，結(jié)構(gòu)松散，泥巖碎石、塊石間可見(jiàn)架空現(xiàn)象。

(2) 寒武系下統(tǒng)筇竹寺組(∈1q2)

強(qiáng)風(fēng)化泥巖：灰黃色，泥質(zhì)結(jié)構(gòu)，薄層狀構(gòu)造，強(qiáng)風(fēng)化，風(fēng)化裂隙很發(fā)育，巖芯呈碎片、碎塊狀，巖芯采取率R約80%，RQD=0。巖體極破碎，巖石堅(jiān)硬程度為軟巖，巖體基本質(zhì)量等級(jí)為Ⅴ類(lèi)，該層在邊坡上大部分地段淺部分布，其揭露厚度為0.5～2.1 m，局部未揭穿。

中風(fēng)化泥巖：灰黃、灰黑色，泥質(zhì)結(jié)構(gòu)，薄層狀構(gòu)造，中風(fēng)化，節(jié)理裂隙較發(fā)育，巖芯呈5～40 cm柱狀、短柱狀及碎塊狀，巖芯采取率R約80%，RQD約為10%～60%，巖體較破碎-較完整，巖石堅(jiān)硬程度為軟巖，巖體基本質(zhì)量等級(jí)為Ⅳ類(lèi)，該層邊坡上大部分場(chǎng)地深部有分布，本次揭露深度為7.0～15.9 m，未揭穿?？癸L(fēng)化能力很差，鉆探巖芯在太陽(yáng)下暴曬1～2 h后會(huì)出現(xiàn)密集的裂紋。

2.3 區(qū)域地質(zhì)構(gòu)造

昆明地區(qū)主要位于兩條區(qū)域性斷裂帶之間，東為普渡河斷裂，西為湯郎-易門(mén)斷裂。擬建場(chǎng)地位于昆明盆地西側(cè)，處于普渡河斷裂帶以西，其地震影響主要為普渡河斷裂帶。

普渡斷裂帶北端交于四川麻塘斷裂，向南過(guò)金沙江后順普渡河河谷過(guò)三江口、鐵索橋至沙坪后偏離普渡河向南經(jīng)款莊、散旦、沙朗、滇池西、玉溪盆地西緣，止于峨山小街附近，全長(zhǎng)250 km，總體走向南北向，普渡河斷裂活動(dòng)時(shí)代Q2-3，為非全新活動(dòng)斷裂，非發(fā)震斷裂，場(chǎng)地距離普渡河斷裂約4.2 km。擬建場(chǎng)地范圍內(nèi)無(wú)活動(dòng)性斷裂通過(guò)。

2.4 水文地質(zhì)條件

2.4.1 地表水

邊坡位于森林湖小區(qū)西北側(cè)的山坡之上，地處斜坡地段，地勢(shì)較高，為補(bǔ)給、徑流區(qū)，地表水系不發(fā)育，無(wú)常年性河流通過(guò)。根據(jù)走訪(fǎng)調(diào)查，滑坡區(qū)雨季也未見(jiàn)地表水出露。

2.4.2 地下水

勘察期間場(chǎng)地地下水埋藏較深，勘察深度范圍內(nèi)未揭露穩(wěn)定地下水。

場(chǎng)地屬滇池盆地邊緣低中山，滇池為區(qū)域內(nèi)最低侵蝕基準(zhǔn)面，擬建場(chǎng)地位于其補(bǔ)給、徑流區(qū)，地下水主要靠大氣降水下滲補(bǔ)給，以滇池為排泄基準(zhǔn)。根據(jù)場(chǎng)地內(nèi)地下水的賦存條件、水理性質(zhì)及水力特征，結(jié)合區(qū)域水文地質(zhì)資料等綜合分析，將地下水劃分為第四系松散層孔隙水及基巖裂隙水兩種類(lèi)型。

(1) 第四系松散層孔隙水

主要賦存于場(chǎng)地內(nèi)第四系坡殘積(Q4dl+el)含碎石粉質(zhì)黏土、碎石層的孔隙中，富水性弱，土體透水性強(qiáng)，地下水以上層滯水的形式分布。該層地下水以接受大氣降水入滲補(bǔ)給為主，水位與大氣降水聯(lián)系緊密。地下水徑流受地形地貌控制，徑流方向與斜坡傾向近于一致，在區(qū)外地勢(shì)低洼地段以散逸方式排泄于地表，通過(guò)人工溝渠排入下水道，最終流向滇池。

(2) 基巖裂隙水

主要賦存于寒武系下統(tǒng)筇竹寺組(∈1q2)巖體表層的風(fēng)化裂隙及構(gòu)造裂隙中，富水性較弱。該層地下水主要受大氣降雨及上覆第四系松散層孔隙水下滲補(bǔ)給，同時(shí)亦受區(qū)域范圍內(nèi)該層地下水徑流補(bǔ)給，水位與基巖埋深及大氣降水聯(lián)系緊密。該層地下水主要通過(guò)基巖裂隙通道徑流，受地形地貌控制，徑流方向與斜坡傾向近于一致，具有徑流短、排泄迅速的特點(diǎn)，在區(qū)外基巖埋深較淺地段以散逸方式排泄于地表，通過(guò)人工溝渠最終排入滇池。

擬建場(chǎng)地屬構(gòu)造侵蝕丘陵地貌，滇池為區(qū)域內(nèi)最低侵蝕基準(zhǔn)面，擬建場(chǎng)地處于其補(bǔ)給徑流區(qū)。

區(qū)內(nèi)地下水與大氣降雨聯(lián)系密切。場(chǎng)地內(nèi)地下水水量小，埋深較深。受地形地貌控制，徑流方向與斜坡坡向近于一致，在區(qū)外以散逸方式排泄于地表，通過(guò)人工溝渠最終匯入滇池。

2.5 人類(lèi)工程活動(dòng)

邊坡區(qū)屬于市區(qū)，土地資源緊張，前期因小區(qū)工程建設(shè)的需要，在坡腳砌置的毛石擋墻及排水溝。

3 計(jì)算方法與分析模型

3.1 MIDAS/GTS軟件概述

MIDAS/GTS NX 是一款專(zhuān)用于巖土分析軟件，其是基于C++編程語(yǔ)言、以有限元理論為基礎(chǔ)而開(kāi)發(fā)的。程序不僅提供了一般的靜力、動(dòng)力、滲流分析，而且在應(yīng)力-滲流耦合分析、固結(jié)分析、施工階段分析方面也應(yīng)用得相當(dāng)廣泛。MIDAS/GTS NX 提供了多種單元庫(kù)，如標(biāo)量單元的點(diǎn)彈簧、矩陣彈簧、質(zhì)量和樁端等；一維單元的桁架、梁、土工柵格和樁等；二維單元的平面應(yīng)力應(yīng)變、殼體、軸對(duì)稱(chēng)實(shí)體和測(cè)量板等；三維單元的四面體、五面體、六面體等；而且GTS NX 還提供接觸單元和剛性連接單元,這些不同的單元使它可以用于不同的巖土專(zhuān)用分析場(chǎng)合。廣泛適用于地鐵、隧道、邊坡、基坑、樁基、水工、礦山等各種實(shí)際工程的準(zhǔn)確建模與分析。

3.2 計(jì)算原理

MIDAS/GTS NX的邊坡穩(wěn)定性分析方法采用了基于有限單元法的強(qiáng)度折減法，強(qiáng)度折減法是通過(guò)不斷減少邊坡巖土體抗剪切強(qiáng)度參數(shù)的賦值如粘聚力c和內(nèi)摩擦角φ直至達(dá)到極限破壞狀態(tài)為止，根據(jù)彈塑性有限元計(jì)算結(jié)果得到滑動(dòng)破壞面，同時(shí)得到安全系數(shù)[3-6]。1999年美國(guó)科羅拉多礦業(yè)學(xué)院的學(xué)者采用有限元強(qiáng)度折減法得到的安全系數(shù)與采用傳統(tǒng)方法得到的結(jié)果非常相近。表明采用強(qiáng)度折減法分析邊坡穩(wěn)定性是適用的。

早期人們認(rèn)為強(qiáng)度折減法得到的安全系數(shù)和傳統(tǒng)極限平衡法不同，其實(shí)本質(zhì)上是一致的。強(qiáng)度折減法的邊坡穩(wěn)定性分析的基本原理就是將邊坡強(qiáng)度物理力學(xué)參數(shù)粘聚力c和tanφ(φ為內(nèi)摩擦角)除以折減系數(shù)F，得到一組新的強(qiáng)度參數(shù)值c′和tanφ′。把新得到的參數(shù)輸入進(jìn)行試算，直至邊坡失去穩(wěn)定性發(fā)生破壞，此時(shí)剪切破壞的位置就是滑動(dòng)面，即為最小安全系數(shù)即為這時(shí)對(duì)應(yīng)的折減系數(shù)F。經(jīng)過(guò)折減后的剪切強(qiáng)度參數(shù)c′和φ′為[7-10]：

(1)

φ′=arctan(tanφ/F)

(2)

圖2 強(qiáng)度折減法示意圖

下面以摩爾應(yīng)力圓來(lái)闡述這一強(qiáng)度變化過(guò)程，如上圖2所示，在σ-τ坐標(biāo)系中，有4條直線(xiàn)A、B、C和D，A是土的實(shí)際強(qiáng)度包線(xiàn)、B和C是強(qiáng)度指標(biāo)折減后的強(qiáng)度包線(xiàn)、D為達(dá)到極限平衡狀態(tài)即將剪切破壞的強(qiáng)度包線(xiàn)，土中某點(diǎn)的實(shí)際應(yīng)力狀態(tài)如圖中摩爾應(yīng)力圓所示。這時(shí)摩爾應(yīng)力圓的所有部分都在A以下，說(shuō)明該點(diǎn)沒(méi)有發(fā)生剪切破壞。隨著折減系數(shù)F的逐漸增大，強(qiáng)度折減后的強(qiáng)度包線(xiàn)逐漸向下移動(dòng)。當(dāng)折減系數(shù)F增大到某一特定值時(shí)，土的實(shí)際強(qiáng)度包線(xiàn)與摩爾應(yīng)力圓相切(如圖2所示)，說(shuō)明此時(shí)該點(diǎn)達(dá)到極限平衡狀態(tài)。此時(shí)邊坡安全系數(shù)就是折減系數(shù)。

3.3 計(jì)算模型的選取

邊坡勘查區(qū)內(nèi)共選取1條最具有代表性的剖面進(jìn)行穩(wěn)定性分析，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)剖面建立邊坡穩(wěn)定性分析模型，如圖3所示。

3.4 計(jì)算參數(shù)的選取

計(jì)算采用的巖土體物理力學(xué)參數(shù)由室內(nèi)實(shí)驗(yàn)及計(jì)算反演以及結(jié)合當(dāng)?shù)夭环€(wěn)定斜坡防治工程經(jīng)驗(yàn)所得，巖土物理學(xué)參數(shù)取值如表1所示，抗滑樁及錨索參數(shù)見(jiàn)表2。

/m

表2 材料參數(shù)

3.5 模型建立及穩(wěn)定性分析

3.5.1 模型的建立

根據(jù)工程邊坡的原始資料，在AUTOCAD中簡(jiǎn)化后導(dǎo)入MIDAS/GTS NX中建立二維地質(zhì)模型(網(wǎng)格劃分見(jiàn)圖4)，該邊坡計(jì)算模型沿X方向長(zhǎng)100 m，沿Y方向長(zhǎng)60 m，對(duì)邊坡模型進(jìn)行了較為精細(xì)的尺寸控制，共有2 976個(gè)節(jié)點(diǎn)，2 871個(gè)單元，以求能生成良好的網(wǎng)格質(zhì)量，從而達(dá)到一個(gè)較好的模擬，之后選取巖土體的物理力學(xué)參數(shù)(見(jiàn)表1)，采用摩爾-庫(kù)倫本構(gòu)模型，施加荷載與邊界條件：荷載選擇“自重”，自重系數(shù)y處輸入“-1”；模型的左右邊界施加水平約束，即模型邊界水平的位移為零，模型的底部固定約束，即底部邊界水平、垂直位移為零，模型的頂部及邊坡部位為自由邊界。最后進(jìn)行模擬與計(jì)算。

圖4 邊坡原始網(wǎng)格劃分圖

3.5.2 穩(wěn)定性分析

運(yùn)用強(qiáng)度折減法(SRM)對(duì)未設(shè)置支護(hù)設(shè)施的邊坡進(jìn)行數(shù)值分析，本次只分析天然工況下邊坡的穩(wěn)定性，計(jì)算結(jié)果如下圖5、圖6所示。

圖5 支護(hù)前水平位移圖/mm

圖6 支護(hù)前最大剪切應(yīng)變圖/kPa

結(jié)果分析：從圖5可以看出邊坡支護(hù)前最大水平位移為35.69 mm，出現(xiàn)在二元結(jié)構(gòu)邊坡接觸面上靠近坡頂處，變形較大，存在滑移趨勢(shì);從圖6可以看出最大剪應(yīng)變已經(jīng)形成圓弧滑移帶，最大剪應(yīng)變?cè)谄旅婵拷马斕?。上述特征與邊坡變形機(jī)制是一致的。由強(qiáng)度折減法計(jì)算出的邊坡穩(wěn)定性系數(shù)為1.005，根據(jù)《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》(GB 50330-2013)[11]定為該邊坡為一級(jí)工程，一般工況的穩(wěn)定性安全系數(shù)為1.35，計(jì)算出的結(jié)果小于規(guī)范規(guī)定的安全系數(shù)，故該邊坡處于不穩(wěn)定狀態(tài)，須及時(shí)加固處理。

4 邊坡加固

這里采用兩種不同的方案對(duì)邊坡進(jìn)行支護(hù)，方案一為使用預(yù)應(yīng)力錨索進(jìn)行對(duì)邊坡潛在滑移面進(jìn)行支護(hù)；方案二為使用坡腳用樁錨加固。兩種方案同時(shí)結(jié)合生物防護(hù)工程，達(dá)到即加固坡面又美化環(huán)境的雙重效果，同時(shí)，做好防、排水工程。

4.1 邊坡預(yù)應(yīng)力錨索支護(hù)的方案分析

該方案為邊坡采用坡體中部柱板+錨索+坡體整坡、綠化+截排水溝綜合治理方案，每根柱上設(shè)置6排預(yù)應(yīng)力錨索，預(yù)應(yīng)力錨索采用高強(qiáng)度低松弛的Φs15.2 mm的鋼絞線(xiàn)，孔徑150 mm，錨固段長(zhǎng)度均為7 m，錨索單根長(zhǎng)自上而下分別為17.0 m、17.0 m、15.0 m、15.0 m、13.0 m、13.0 m，單根錨索抗拉設(shè)計(jì)值均為320 kN；錨索固定段需要打入嵌固在滑動(dòng)帶以下的穩(wěn)定地層中，在通過(guò)對(duì)錨索自由段施加預(yù)應(yīng)力，直接在滑面上產(chǎn)生抗阻力，增大抗滑阻力。分析結(jié)果圖如下圖7～9。

圖7 錨索支護(hù)后總體位移圖/mm

圖8 支護(hù)后最大剪切應(yīng)變圖/kPa

圖9 錨索支護(hù)軸力圖

結(jié)果分析：從圖7可以看出采用該方案支護(hù)后最大位移由支護(hù)之前的35.69 mm減小到發(fā)生較明顯位移的19.09 mm，對(duì)比支護(hù)前發(fā)生較大位移的區(qū)域也大幅減少，發(fā)生最大位移區(qū)域僅在第二道錨索的位置；從圖9錨索軸力圖可以看出，錨索自由段受到最大的軸力表現(xiàn)形式為拉力，其值為160.02 kN，最小軸力發(fā)生在錨索固定段，表現(xiàn)形式也為拉力，其值為0.038 kN，在坡腳的位置基本不發(fā)生位移，可見(jiàn)支護(hù)對(duì)邊坡的位移起到了一個(gè)良好的約束；從圖8看出支護(hù)后未形成潛在滑移面，經(jīng)過(guò)錨索的錨固力對(duì)錨索起到擠壓作用，形成錨固帶。經(jīng)過(guò)強(qiáng)度折減法計(jì)算的邊坡穩(wěn)定系數(shù)為1.60，滿(mǎn)足規(guī)范要求，邊坡處于穩(wěn)定狀態(tài)。

4.2 邊坡樁錨支護(hù)的方案分析

該方案為邊坡采用坡底采用抗滑樁+預(yù)應(yīng)力錨索，坡體中部坡體整坡綠化+截排水溝綜合治理方案。坡腳采用樁錨支護(hù)(將抗滑樁支檔法和預(yù)應(yīng)力錨索相結(jié)合)，抗滑樁混凝土采用C30的圓樁，樁徑1.0 m,樁長(zhǎng)15 m,樁間距3 m，預(yù)應(yīng)力錨索采用高強(qiáng)度低松弛的Φs15.2 mm的鋼絞線(xiàn)，孔徑150 mm，錨固段長(zhǎng)度均為7 m，自由段長(zhǎng)6 m，與維護(hù)樁成70°角，單根錨索抗拉設(shè)計(jì)值均為320 kN，其計(jì)算結(jié)果云圖如下圖10～13。

圖10 樁錨支護(hù)后總體位移圖/mm

圖11 支護(hù)后最大剪切應(yīng)變圖/kPa

圖12 支護(hù)后錨索軸力圖/kPa

圖13 支護(hù)后抗滑樁軸力圖/kPa

結(jié)果分析：從圖10可以看出采用該方案支護(hù)后最大位移由支護(hù)之前的35.69 mm減小到28.65 mm，對(duì)比支護(hù)前發(fā)生較大位移的區(qū)域略有減少，發(fā)生明顯的位移區(qū)在滑坡中上部；從圖11看出支護(hù)后潛在滑移面還是有一些貫通，但相比支護(hù)之前，范圍小了很多。從圖12錨索軸力圖可以看出，錨索自由段受到最大的軸力表現(xiàn)形式為拉力，其值為314.72 kN，最小軸力發(fā)生在錨索固定段，表現(xiàn)形式也為拉力，其值為0.05 kN，錨索承受的軸力沒(méi)有超出錨索鋼絞線(xiàn)的受力范圍。從圖13看出抗滑樁在土層分界處受到較大的軸向壓力，最大值為364.22 kN，經(jīng)過(guò)強(qiáng)度折減法計(jì)算的邊坡穩(wěn)定系數(shù)為1.13，不滿(mǎn)足規(guī)范要求，邊坡處于不穩(wěn)定狀態(tài)。說(shuō)明樁錨只起到了一定的作用，較錨索的作用較小。

5 結(jié)語(yǔ)

通過(guò)強(qiáng)度折減法計(jì)算二元結(jié)構(gòu)邊坡支護(hù)前的安全系數(shù)為1.005，處于臨界穩(wěn)定狀態(tài)，需要進(jìn)行支護(hù)。通過(guò)比對(duì)分析上述兩種不同方案支護(hù)下復(fù)合邊坡的位移、邊坡的最大應(yīng)變?cè)茍D以及整體穩(wěn)定性，得到如下結(jié)論：

(1)邊坡在天然工況下，邊坡的土巖接觸面為潛在滑移面，且邊坡穩(wěn)定性系數(shù)較低，邊坡處于不穩(wěn)定狀態(tài)。

(2) 從復(fù)合邊坡總體位移來(lái)看，方案一支護(hù)后邊坡最大水平位移為12.46 mm，方案二支護(hù)后邊坡最大水平位移為28.65 mm，安全系數(shù)方案一支護(hù)后為1.6，方案二支護(hù)后為1.13，從支護(hù)后最大剪切應(yīng)變圖可看出方案一錨索支護(hù)后，使上部滑體保持穩(wěn)定，滑體未形成貫通的滑面，在錨索自身錨固力對(duì)巖體產(chǎn)生擠壓作用，形成巖體加固帶，增強(qiáng)錨固區(qū)巖體的整體剛度，從而限制邊坡位移。方案二樁錨支護(hù)后潛在滑移面較未加固之前略有減小。

通過(guò)對(duì)預(yù)應(yīng)力錨索和樁錨加固效果的數(shù)值模擬分析，可知，采用預(yù)應(yīng)力錨索加固該邊坡比樁錨支護(hù)的安全系數(shù)要高；其次，從經(jīng)濟(jì)方面的因素考慮，抗滑樁的造價(jià)較高，采用預(yù)應(yīng)力錨索支護(hù)后可以提高邊坡的安全性系數(shù)，所以最終方案選擇預(yù)應(yīng)力錨索支護(hù)。