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(1.黃河水利委員會黃河水利科學研究院,河南 鄭州 450003;2.水利部堤防安全與病害防治工程技術(shù)研究中心,河南 鄭州 450003)
黃河流經(jīng)黃土高原時帶走大量泥沙,不僅在當?shù)卦斐森h(huán)境問題,還嚴重威脅中下游沿岸地區(qū)的安全,因此黃河泥沙問題是黃河治理的根本[1-5]。研究表明,黃河泥沙在制備防汛石材方面具有較大潛力,這不僅可緩解黃河下游的防洪壓力,還可滿足沿黃地區(qū)經(jīng)濟發(fā)展的需求,同時能夠促進泥沙資源利用技術(shù)和設備的發(fā)展與進步[6-8]。但利用黃河泥沙制造防汛石材缺乏系統(tǒng)的加工工藝和成型設備,現(xiàn)有生產(chǎn)工藝是參照碾壓混凝土的施工方法,將拌合料碾壓密實,然后采用圓盤鋸切割成型。此工藝生產(chǎn)成本較高,利潤率偏低,不利于工廠化規(guī)模生產(chǎn),因此企業(yè)投資風險較大,導致黃河泥沙制備防汛石材技術(shù)發(fā)展緩慢[9-10]。因此,改進優(yōu)化現(xiàn)有黃河泥沙人工防汛石材生產(chǎn)技術(shù),研究符合黃河防汛石材需求的自動化、標準化、工廠化規(guī)模式生產(chǎn)工藝和成套設備,已成為迫切需要解決的技術(shù)難題。
本文在調(diào)研黃河泥沙資源利用現(xiàn)狀的基礎上,研究了滿足不同需求的工廠化規(guī)模式生產(chǎn)技術(shù),以降低生產(chǎn)成本,提高生產(chǎn)效率,為黃河泥沙利用提供參考或依據(jù)。
1 利用黃河泥沙制作人工防汛石材規(guī)?;a(chǎn)目標
(1)產(chǎn)能規(guī)模:經(jīng)調(diào)研和測算,工廠化規(guī)模生產(chǎn)能力為40 m3以上。
(2)產(chǎn)品尺寸:結(jié)合搶險需要考慮,確定設備的最大成型尺寸為700 mm×700 mm×600 mm,經(jīng)過更換模具還可生產(chǎn)尺寸為600 mm×600 mm×600 mm和500 mm×500 mm×500 mm等人工防汛石材。
(3)拌合料形態(tài):為實現(xiàn)自動化、工廠化規(guī)模生產(chǎn),節(jié)約成本,成型的拌合料采用干硬性拌合物料。
(4)成型后表觀密度:≮1 950 kg/m3。
(5)成型工藝:干硬性拌合物料應采用干法成型工藝,一次成型。
目前,建材行業(yè)常用的成型工藝為液壓成型、機械振動壓力成型等兩種。液壓成型工藝具有生產(chǎn)效率高、噪聲低等優(yōu)點,但設備體積大、成本高;機械振動壓力成型工藝中設備結(jié)構(gòu)相對簡單,容易制造,造價較低,適應性較強。在應用于建材成型時,兩種工藝的最大成型尺寸均為390 mm×190 mm×190 mm,機械振動壓力成型設備用于炭生坯成型時,可生產(chǎn)大尺寸坯體,但人工防汛石材拌合料與炭生坯拌合料形態(tài)差別較大,且炭生坯成型時需要預熱。因此,兩種成型工藝只能借鑒,不可直接采用。
由于利用黃河泥沙制作的人工防汛石材產(chǎn)品體積大,為驗證壓力成型工藝的可行性,進行了靜壓成型壓力試驗,試驗分單側(cè)施壓和兩側(cè)施壓兩種。試驗模具采用直徑Φ159 mm鋼管,用于單側(cè)施壓的鋼管長為930 mm,用于兩側(cè)施壓的鋼管長為700 mm。試驗使用的拌合料是按照人工防汛石材固結(jié)膠凝技術(shù)研究的最優(yōu)配合比配制的干硬性拌合料。
2.1.1 單側(cè)施壓模擬壓實試驗
自上壓口向下施壓,壓實后試件高度為600 mm。試驗結(jié)果見表1。
2.1.2 兩側(cè)施壓模擬壓實試驗
上下壓口相向施壓,壓實后試件高度為450 mm。試驗結(jié)果見表2。
表1 單側(cè)施壓靜壓試驗結(jié)果
表2 兩側(cè)施壓靜壓試驗結(jié)果
2.1.3 試驗結(jié)果分析
單側(cè)施壓模擬壓實試驗表明,成型后試件平均濕密度為1 970 kg/m3,但壓實過程中需要壓力為700 kN,壓強為35.27 MPa。同時,由試驗結(jié)果可知,成型后試件上部壓口處物料較密實,下部物料密實度稍差,試件中距離施壓部位越遠,其壓實密度越小,說明管壁的摩擦力對壓力傳遞有一定的遞減作用。兩側(cè)施壓模擬壓實試驗表明,成型后試件平均濕密度為2 000 kg/m3,壓實過程中需要壓力為600 kN,壓強為30.23 MPa,與單側(cè)施壓時相比有所下降,但仍然過大。由表2試驗結(jié)果可知,成型后試件兩側(cè)部位的物料較為密實,中間部位物料密實度稍差。
結(jié)合模擬靜壓壓實試驗結(jié)果分析可知,成型時需要的壓力很大,單側(cè)施壓時比兩側(cè)施壓要求的更大;靜壓成型后的試件平均濕密度可滿足目標要求,但試件內(nèi)部存在不均勻現(xiàn)象,且距離施壓面越遠,物料的壓實密度越小。如采用壓力成型工藝壓制尺寸為700 mm×700 mm×600 mm的制品,則單側(cè)加壓時需要壓力機壓頭壓力>17 300 kN,兩側(cè)加壓時需壓頭壓力>14 800 kN(實際模擬高度為500 mm),壓力機的實際設計能力還需高于試驗值。因此,就人工防汛石材產(chǎn)品工廠化規(guī)模生產(chǎn)能力目標而言,不適宜采用壓力成型工藝。
2.2.1 試驗設計
室內(nèi)振動加壓成型設備主要結(jié)構(gòu)包括液壓加載系統(tǒng)、控制系統(tǒng)及平臺支架等。
原材料為:黃河沙、P·O 42.5水泥、Ⅱ級粉煤灰和自制添加劑,試件配合比見表3。
表3 室內(nèi)振動加壓成型配合比
2.2.2 成型工藝參數(shù)與試件表觀密度的關系
室內(nèi)振動加壓成型過程中,壓縮比、取樣深度、振動時間、含水率與成型試件表觀密度的關系如圖1所示。
(a) 壓縮比與試件表觀密度的關系
(b) 取樣深度與試件表觀密度的關系
(c) 振動時間與試件表觀密度的關系
(d) 含水率與試件表觀密度的關系圖1 成型工藝參數(shù)與試件表觀密度的關系
2.2.3 成型工藝參數(shù)影響分析
由圖1(a)可知,試件的表觀密度隨壓縮比的增加而增大,呈現(xiàn)一定的線性關系,壓縮比在1.3左右時,試件表觀密度離散性較小。由圖1(b)可知,成型壓力為0.4 MPa時,試件表觀密度比較均勻;試件表觀密度與取樣深度成反比關系,分析其原因為受試驗裝置限制,振動臺激振力偏小,液壓加壓系統(tǒng)直接連接到振動平臺,使試驗施加壓力全部作用到振動臺上,施加較大壓力時,振幅會大大減小,振動對拌合料的密實作用減弱,壓力成為試件密實的主要影響因素。當壓力自上向下傳導時,需要克服摩擦阻力和物料間的粘結(jié)力。因此,機械振動壓力成型時,成型壓力直接作用于振動平臺上會減弱振動效果,在成型設備研發(fā)時應予以避免。從圖1(c)、(d)可知,成型過程中振動時間控制在30~45 s為宜,而物料含水率控制在12%~14%為宜。
結(jié)合機械振動壓力成型試驗結(jié)果,成型系統(tǒng)以振動加壓為設計原理,即下振上壓一次成型。振動成型系統(tǒng)由壓頭、液壓油缸、鎖模機構(gòu)、鏈條、模具、振動平臺等組成,其結(jié)構(gòu)見圖2。在振動平臺內(nèi)有對稱布置的振動電機,能夠產(chǎn)生垂直向上的周期性簡諧激振力,在壓頭接觸物料前,振動電機進行振動,液壓油缸的下降用節(jié)流閥控制緩慢下降。壓頭受自身重力、液壓缸推力、物料支撐力等共同作用下將物料壓制密實。液壓油缸通過鏈條和機架柔性連接,振動不宜傳遞到機架上。該成型系統(tǒng)具有結(jié)構(gòu)簡單、振動加壓穩(wěn)定、生產(chǎn)成本較低、產(chǎn)能合理等特點,不僅能滿足不同物料生產(chǎn),而且設備體積較小,可適應野外條件下生產(chǎn)。
圖2 振動成型機結(jié)構(gòu)圖
黃河泥沙人工防汛石材生產(chǎn)線由配料系統(tǒng)、振動成型系統(tǒng)、電氣控制系統(tǒng)及液壓系統(tǒng)等組成,其示意圖見圖3。自2016年10月至2017年11月,以孟州黃河泥沙為主要原材料,以粉煤灰、礦渣粉、爐灰(紅色煤泥)為主要摻合料,以氫氧化鈣和氫氧化鈉為添加劑,采用非水泥基膠凝技術(shù),通過對成套生產(chǎn)設備不斷地調(diào)試、優(yōu)化、改進和維護,保證了整套振動加壓成型設備和供料系統(tǒng)的正常運行,生產(chǎn)規(guī)格尺寸為700 mm×700 mm×600 mm的黃河泥沙人工防汛石材共計1 500 m3,其中以粉煤灰為主要摻合料的產(chǎn)品900 m3,分別以礦渣粉和爐灰為主要摻合料的產(chǎn)品各300 m3。經(jīng)試驗檢測,生產(chǎn)的黃河泥沙人工防汛石材各項性能基本達到設計要求。
圖3 黃河泥沙人工防汛石材生產(chǎn)線示意圖
(1)通過試驗確定了黃河泥沙人工防汛石材的振動加壓成型工藝參數(shù)。試件的表觀密度隨壓縮比增加而增大,成型后試件的表觀密度隨取樣深度增加而減小,振動時間以30~45 s為宜,物料含水率控制在12%~14%為宜。
(2)以機械振動加壓成型工藝參數(shù)為基礎,研發(fā)了黃河泥沙人工防汛石材成套生產(chǎn)設備,降低了生產(chǎn)成本,實現(xiàn)了工廠化規(guī)模式生產(chǎn)需求和自動化生產(chǎn)控制,并且其產(chǎn)品各項性能基本達到設計要求。